Отопление и вентиляция промышленного здания
У ворот промышленных зданий устраивают воздушные завесы шиберного типа, которые в результате частичного перекрытия проема воздушной струей, сокращают прорыв наружного воздуха через открытый проем, а в помещение поступает смесь холодного наружного с нагретым воздухом воздушной завесы. При этом температура смеси должна быть равна нормируемой температуре вблизи ворот. Температуру смеси воздуха… Читать ещё >
Отопление и вентиляция промышленного здания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Пояснительная записка к курсовому проекту на тему:
Отопление и вентиляция промышленного здания Выполнил
Шитик С.В.
Введение
: краткое описание конструктивных особенностей здания и задачи, решаемые в проекте Необходимо запроектировать приточно-вытяжную вентиляцию и систему отопления промышленного предприятия, которое имеет фрезеровочный цех. Проектируемый объект расположен в городе Минске. Здание имеет один этаж, без подвала и чердака. Высота от пола до низа фермы h=7,6 м. Фасад ориентирован на юго-запад. Стены выполнены из железобетонной панели с утеплителем из пенополистирольных плит.
Полы не утепленные на грунте.
Перекрытия выполнены из ребристых железобетонных плит с утеплителем из минераловатных плит повышенной жесткости. Остекление тройное в раздельно-спаренных переплетах. Окна размером 4×4м. В здании имеются ворота 3,6×3,2 м, которые оборудованы воздушно-тепловыми завесами. Объект снабжается теплом от котельной. Параметры воды 150/70. Работа в цехах двухсменная. Число работающих в цеху — 24 человек. Работа средней тяжести IIб.
1. Описание технологического процесса и характеристика, выделяющихся вредностей
Рассматриваем фрезеровочный цех. В нем находится заточные станки мощностью 2кВт и двумя кругами диаметрами 300 мм каждый, сверлильные, токарные, фрезерные станки по 4 шт., с мощностью 3,5кВт, моечные машины с температурой поверхности 45? С.
Основные выделяющиеся вредности следующие: металлическая пыль, выделяющееся при обработке металла на станках; конвективная теплота от моечных машин.
Над станками устанавливаются местные отсосы для улавливания пыли, а моечные машины оборудованы вытяжными зонтами над загрузочными отверстиями, столы для электросварочных работ оборудованы панелями равномерного всасывания конструкции С. А, Чернобережного.
Количество воздуха, удаляемое от станков определяется по справочным данным в зависимости от типа станка, там же указывается место подключения отсоса и рекомендуемые скорости.
Приточный воздух в переходный и холодный периоды подается наклонными струями в направлении рабочей зоны с высоты не более 4 м. В теплый период года допустимо поступление наружного воздуха через фрамуги окон.
Для промышленного здания проектируем водяную систему отопления с чугунными радиаторами.
2. Принятые параметры для трех периодов года наружного и внутреннего воздуха
При проектировании вентиляционных промышленных зданий для теплого период года принимаем наружные параметры А, а для зимнего — Б.
Согласно [2, прил.8], для города Минска (52°с.ш.) для теплого периода, А температура наружного воздуха t=21,2°C, теплосодержание I=49,8кДж/кг, скорость ветра v=4,2 м/с.
Для холодного периода Бt= -24°С, I= -26 кДж/кг, v=4,5 м/с.
Переходный период, согласно [2], для промышленных зданий t=8°C, I=22,5кДж/кг, ц=70%.
В соответствии с [2], параметры внутреннего воздух разделяются на: оптимальные и допустимые. В данном проекте принимаем допустимые параметры, т. е. сочетание температуры, влажности и подвижности воздуха, при которых не возникает нарушения состояния здоровья, но может допускаться и некоторые понижение трудоспособности.
Согласно допустимая температура на постоянных рабочих местах для холодного и переходного периодов года при работе средней тяжести принимается tp.з =17- 23 °C, v=0,3м/с.
Для данных участков принимаем tpз =18°С, v =0,3м/с.
3. Теплотехнический расчет ограждений и расчет теплопотерь
3.1 Определение сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций здания
вентиляция здание теплопотеря
Параметры воздуха в помещении проектируемого промышленного здания согласно приняты: tв=18°C, ц=65% - в холодный период года. Влажностный режим помещений и условия эксплуатации ограждающих конструкций зданий в холодный период принимаем по [4. табл.4.2.]. В нашем случае режим нормальный, условия эксплуатации Б. Сопротивление теплопередаче R, ограждающих конструкций, за исключением заполнений проемов и ограждающих конструкций помещений с избытком явной теплоты, следует принимать равным экономически целесообразному Rтэк но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rттр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rтнорм. Требуемое сопротивление теплопередаче RTтр м2°С/Вт, определяется по формуле:
(4.1)
где — расчетная температура внутреннего воздуха, °С;
— расчетная зимняя температура, °С;
— коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности по отношению к наружному воздуху (для промышленных зданий без чердака n=1);[4]
— коэффициент теплопередачи, Вт/(м °С), внутренней поверхности ограждающей конструкции, =8,7 Вт/(м2оС);
— расчетный перепад, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции (для стен промзданий не более 8 °С).
Тепловая инерция определяется:
(4.2)
где — термическоесопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции, м2°С/Вт;
— коэффициент теплоусвоения, Вт/(м2оС), материала отдельных слоев ограждающей конструкции.
(4.3)
гдетолщина n-го слоя ограждения, м;
— коэффициент телопроизводительности n-го слоя, Вт/мс. 4]
При значении D до 1,5 (безинерционное ограждение) tH в формуле (4.1)принимаем равной температуре наиболее холодных суток обеспеченностью0,98 (); При значении 1,5H в формуле (4.1) принимаем равной температуре наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 (); При значении 4H в формуле (4.1) принимаем равной средней температуре 3-х наиболее холодных суток ();
(4.4)
где — средняя температура холодной пятидневки ;
При D>7(ограждение большой тепловой инерционности) холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.
Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче Rтэк, м2°С/Вт, определяется по формуле:
(4.5)
— стоимость тепловой энергии, руб/ГДж (по ценам 1991 года — Стэ=3,35);
— продолжительность отопительного периода, сут.;
— средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С; '
— стоимость, руб/м3, материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции;
— коэффициент теплопроизводительности, Вт/(м°С), материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции.
Нормативное значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции Rтнорм принимаем по табл. 10. Сравнивая полученные значения Rттр, Rтэк и Rтнорм, выбираем большее и определяем толщину теплоизоляционного слоя ограждающей конструкции, используя формулу:
(4.5)
гдекоэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции, для наружных стен, покрытий и перекрытий; =23 Вт/(м2оС), табл.5.7.
Определяем величину термического сопротивления и толщину утеплителя наружной стены крупнопанельного здания для строительства в г. Минске. Конструкция стены: 3-хслойная панель. Первый конструктивный — железобетон толщиной ??=280 мм, л=2,04, S=19,7; второй слой — плиты из пенополистиролас=25 кг/м3; л=0,052; Sут=0,39, третий защитный слой цементно-песчаной штукатурки ??=10 мм, л=0,93,S=11,09 табл. А-1. Условия эксплуатации ограждения «Б» tв=18 °С, цв=65%.
По для г. Минскаtн.от.=-l, 6 °C, Zот=202 сут.
По формуле (4.1) находим при этом tв=18 °С, n=l; tn принимаем при значении 1,5н=-28 °С; =6 °С; =8,7 Вт/(м2 ?С).
(4.5)
По формуле (4.2) определяем:
Rтэк =0,5 0,88+5,4 10-43,35 202(18+1,6)/(70,6 0,052 0,88)=2,66 м2 °С/Вт;
Нормативное значение Rтнорм =2,5 м2 °С/Вт.
Принимаем большее значение, т. е. Rтэк =2,66 м2 °С/Вт Тогда толщина теплоизоляционного слоя Определяем тепловую инерцию ограждения:
Определили величину термического сопротивления и толщину утеплителя перекрытия здания
1-железобетонная плита ??=0,05 м, л=2,04, S=19,7 [5];
2-утеплитель — минераловатные плиты повышенной жесткости ??=?, л=0,08, S=l, l1;
3 — 4 слоя рубероида ??=0,01 м, л=0,17, S=3,53;
4- слой гравия на битумной мастике
??=0,01 м, л=l, 05, S=16,43.
По формуле (4.3):
Rтэк =0,5 0,88+5,4 10-43,35 202(18+1,6)/(72,6 0,008 0,88)=1,84 м2°С/Вт;
По табл. 10 для покрытий и перекрытий Rтнорм=3 м2°С/Вт — выбираем эту величину и определяем толщину утеплителя Определяем тепловую инерцию ограждения
что менее 4, значит tн выбрана правильно.
Сопротивление теплопередачи заполнений наружных световых проемов (окон) следует в соответствии с табл. 10 принимать -0,6 м2°С/Вт.
Для наружных деревянных дверей и ворот R=0,6 Rстены=0,6 2,66=1,596 м2°С/Вт.
Теплопотери через полы определяются по зонам. Для 1 -й полосы шириной 2 м, примыкающей к наружной стене R1=2,2 м2°С/Вт; для 2-й полосы шириной 2 м, примыкающей к 1-й зоне R2=4,3 м2°С/Вт; для 3-й полосы шириной 2 м, примыкающей ко 2-й зоне R3=8,6 м2°С/Вт; для 4-й внутренней части помещения, ограниченной 3-ей зоной R4=14,2 м2°С/Вт.
3.2Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции
Потери теплоты через ограждающие конструкции находим по формуле
(4.7)
где — коэффициент теплопередачи*ограждающей конструкции, Вт/(м2К),
Rсопротивление теплопередаче;
— расчётная температура внутреннего воздуха; При выборе следует учитывать распределение температуры воздуха по высоте: для стен высотой до 4 м и для пола за расчётную принимается 8 °C;для стен высотой от 4 м и до покрытия (низа фермы)
; для покрытия .
Температура воздуха, удаляемого из помещения
где — температурный градиент, учитывающий повышение температуры воздуха по высоте помещения на каждый метр выше рабочей зоны;
Нвысота цеха, м;
Тогда
— расчетная температура холодного периода года (по параметру" Б");
nкоэффициент, учитывающий положение наружной поверхности по отношению к наружному воздуху (для промышленных зданий без чердака n=1);[5].
Добавка на ориентацию по сторонам света при наличии в помещении 2-ух и более наружных стен: С, СВ, В, СЗ — в=0,1; 3, ЮВ — в=0,05.
Добавочные теплопотери на нагрев наружного воздуха, поступающего путём инфильтрации при выполнении данного курсового проекта можно принимать равным 30% от основных.
Результаты расчёта потерь теплоты через ограждающие конструкции сводим в таблицу 1.
Теплопотери в переходный период для промзданий при tH=8 °С:
(4.8)
Дежурное отопление, при tВ=5 °С
(4.9)
Таблица 1 Потери теплоты через ограждающие конструкции
Ограждение | Ориентация | Размер | Площадь, м2 | Вт/(м2°С) | ?t=tb-tн | Qтп, Вт | Добавка на ориентацию | ?Qтп, Вт | |
НС1 | СЗ | 24×7,6 | 182,4 | 0,412 | 3156,2 | 315,62 | 3471,82 | ||
НС2 | ЮВ | 24×7,6 | 182,4 | 0,412 | 3156,2 | 157,81 | 3317,01 | ||
О3 | СВ | 4х4х6 | 806,4 | 8870,4 | |||||
О4 | ЮЗ | 4х4х6 | ; | ||||||
Пт | ; | 23,2×34,3 | 779,52 | 0,333 | 10 902,37 | ; | 10 902,37 | ||
В1 | ЮВ | 3,6×3,2 | 11,52 | 0,686 | 331,91 | 16,6 | 348,51 | ||
В2 | СЗ | 3,6×3,2 | 11,52 | 0,686 | 331,91 | 33,2 | 365,11 | ||
; | 54х4 | 0,455 | 4127,76 | ; | 4127,76 | ||||
; | 46х4 | 0,233 | 1800,62 | ; | 1800,62 | ||||
; | 38х4 | 0,116 | 727,78 | ; | 727,78 | ||||
; | 66х4 | 0,07 | 776,16 | ; | 776,16 | ||||
42 768,54 | |||||||||
С учетом потерь на инфильтрацию (30%) | 55 599,102 | ||||||||
4. Определение количества вредностей поступающих в помещение для трех периодов года
4.1 Теплопоступления от людей
Теплопоступление от человека зависит от характера выполняемой работы и температуры воздуха в помещении. В расчетах учитываем только явную теплоту, поскольку скрытая теплота, увеличивая энтальпию воздуха, заметного влияния на его температуру не оказывает.
Для переходного и холодного периода года при температуре в рабочей зоне t=+18 °Свыделение человеком влаги M=128 г/ч; явной теплоты Qя=l17 Вт; углекислого газа СО2=60 г/ч. Учтем что рабочие работаю посменно, тогда расчет вредностей считаем для одной из двух смен, т. е. для 12 человек.
M=128•12=1536 г/ч
Qя=l17•12=1404 Вт СО2=60•12=720 г/ч
Для летнего периода года при температуре в рабочей зоне t=+25,2°Свыделение человеком влаги M=185 г/ч; явной теплоты Qя=70 Вт; углекислого газа СО2=60 г/ч. [2]
M=185•12=2220 г/ч
Qя=70•12=840 Вт СО2=60•12=720 г/ч
4.2 Тепловыделения от искусственного освещения
Вся энергия, затрачиваемая на освещение, переходит в теплоту, нагревающую воздух помещения. Частью энергии, нагревающей конструкции здания, можно пренебречь. Тепловыделение от источников искусственного освещения, Вт, определяется по формуле:
(5.1)
где — нормируемая освещенность помещения, лк
— удельные тепловыделения от ламп, Вт/(м лк)
— площадь пола помещения, м т
— доля теплоты, поступающей в помещение. Если осветительная арматура и лампы установлены на некотором расстоянии от потолка =1.
Тепловыделения от источников искусственного освещения учитываются в холодный и переходные периоды года.
Люминесцентные лампы.
=200 лк, =833 м2, =0,067Вт/(м лк),=1;
4.3 Теплопоступления в результате солнечной радиации
Величина теплового потока солнечной радиации на плоскость, перпендикулярную солнечным лучам, за пределами земной атмосферы- 1600Вт/м2. Атмосфера рассеивает этот поток и на плоскость на уровне земли солнечной теплоты попадает значительно меньше.
Тепловой поток солнечной радиации, попадая в помещение, в основном через окна, нагревает строительные конструкции и оборудование, а затем за счет конвекции повышает температуру внутреннего воздуха.
При проектировании системы вентиляции учитываем поступление теплоты солнечной радиации через световые проемы и покрытия с учетом занятости помещения людьми.
Расчет ведется по параметрам наружного воздуха «А» для теплого периода года.
Для зданий, у которых отсутствуют затеняющие устройства, в зависимости от расчетного часа суток и ориентации, остекление может облучаться солнцем или находиться в тени. Когда окна облучаются солнечной радиацией формула будет иметь вид:
(5.2)
где — площадь заполнения световых проемов, освещенных солнцем, м
— коэффициент относительного проникновения солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления, (для тройного остекления можно принимать =0, 9).
— тепловой поток, поступающий в помещение через 1 м2 одинарного стекла, освещенного солнцем, Вт/м2 .
; (5.3)
— поступление теплоты, Вт/м2, соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, определяемая по максимальным значениям или исходя из расчетного часа, в зависимости от географической широты и ориентации окон. [1]
коэффициент, учитывающий затенение остекления переплетами и загрязнение атмосферы. Для окон с двойным остеклением в металлических переплетах, облучаемых солнцем, =0,54.
— коэффициент, учитывающий затенение стекла: для промзданий=0,9.
Окна облучаются солнцем:
Для Ю-З:
Вт/м2; Вт/м2;
QmaxB=314,4−96−0,9=27 164,2 Вт.
Принимаем большее значение, т. е. Qmax=27 164,2Вт.
Расчетные теплопоступления в помещение с учетом аккумуляции теплоты внутренними ограждающими конструкциями:
; (5.4)
где — площади отдельных внутренних стен помещения, м2;
— соответственно площади потолка и пола, м2;
— коэффициенты, учитывающие аккумуляцию теплоты внутренними стенами, потолком и полом. 1],
4.4 Теплопоступление через покрытие
При проектировании вентиляции теплопоступления через покрытие можно определить по среднесуточным значениям q0, Вт:
; (5.5)
— площадь покрытия, м2 ;
сопротивление теплопередаче покрытия, (м2'К)/Вт, определяемое теплотехническим расчетом;
— условная среднесуточная температура наружного воздуха,°С, определяемая по формуле:
— средняя температура июля,°С;
— температура уходящего воздуха, определяемой по формуле:
скоэффициент поглощения теплоты солнечной радиации наружной поверхности покрытия,
— среднесуточный тепловой поток суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, поступающей в июле на горизонтальную поверхность, Вт/м, зависит от географической широты, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности покрытия, Вт/(м2К):
vрасчетная скорость ветра для теплого периода года.
F=833 м2, =3(м2оС)/Вт,
;
4.5 Теплопоступления от электродвигателей, станков и механизмов
В современном производстве практически все станки и механизмы приводятся в движение электродвигателями. Расходуемая станками механическая энергия, вследствие трения частей механизмов, трения обрабатываемых материалов переходит в теплоту.
Так как не вся энергия, поступающая в электродвигатель, используется полезно, коэффициент полезного действия электродвигателей всегда меньше единицы. Его величина зависит от мощности электродвигателя. Для N=3−10 кВт — з=0,8−0,95.
Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования:
где — суммарная установочная мощность электродвигателей;
— коэффициент спроса на электроэнергию, принимается по электротехнической части проекта в зависимости от вида производства;
— коэффициент полезного действия электродвигателя.
Тепловой баланс составляют на основе расчетов теплопоступлений и теплопотерь во все периоды года. В разделе теплопоступлений в холодный и переходный периоды года учитывают теплопоступления от освещения, людей, оборудования, а также теплопоступления от дежурного отопления в холодный период и теплопотери в переходный период. В теплый период учитываются теплопоступления от солнечной радиации, людей и оборудования. Составляем тепловой баланс, который сводится в таблицу 2.
Таблица 2 Тепловой баланс
Цех | Период | Теплопотери, Вт | Тепловыделения от ДО, Вт | Сумма теплопоступлений, Вт | Избытки, недостатки тепла с учетом работы ДО, Вт | Избытки, недостатки тепла без учета работы ДО, Вт | |
фрез | теплый | ; | ; | +40 674,4 | ; | +40 674,4 | |
переходный | — 13 237,9 | ; | +40 490,2 | ; | +27 252,3 | ||
холодный | — 55 599,1 | +33 636,8 | +40 490,2 | +18 527,9 | — 15 108,9 | ||
Анализ данной таблицы показывает, что в цехе фрез следует применить дежурную систему отопления, которая будет работать круглосуточно в холодный период. Из-за не больших теплопоступлений 40 490,2Вт можно применить систему отопления, которая в рабочее время будет полностью компенсировать теплопотери 55 599,1Вт и обеспечит температуру рабочей зоны равной нормируемой с избытками теплоты 18 527,9 Вт, которые можно разбавлять за счет недогрева приточного воздуха. В переходный период имеются значительные избытки тепла, даже при отсутствии системы дежурного отопления равные 27 252,3Вт. Очевидно, что в рабочее время в этом цехе в переходный период система отопление должна быть отключена, а избытки теплоты в размере 27 252,3 Вт следует разбавлять недогревом приточного воздуха Для промышленного здания запроектируем водяную систему отопления с чугунными радиаторами. Прокладку распределителей и сборных магистралей осуществляем открыто, систему отопления проектируем тупиковую с горизонтальной разводкой, отопительные приборы размещаем под световыми проемами. Уклон труб устраиваем против направления движения воды.
Узел ввода теплосети в цех представляет собой 2 гребенки: подающую и обратная. Гребенки подают теплоноситель в систему отопления, на технологические нужды и в калориферы приточной камеры системы вентиляции.
5. Выбор и описание системы отопления. Расчет системы отопления поверхности нагревательных приборов и трубопроводов
Для производственного здания запроектируем систему отопления с чугунными радиаторами типа МС140−108
Систему отопления проектируем тупиковую с горизонтальной разводкой. Отопительные приборы размещаем под световыми проемами. Уклон труб устраивают против направления движения воды.
Узел ввода теплосети в промышленном цеху представляем собой две гребенки подающая и обратная, имеющие запорную арматуру и КИП.
Гребенки подают теплоноситель в систему отопления на технологические нужды и на калориферы.
Принимаем к установке чугунные радиаторы типа МС140- 108, установленные открыто в цеху промышленного здания. Параметры теплоносителя воды tпод=150°С, tобр=70 ° С. Система отопления поддерживает в нерабочее время в цеху температура +5°С. Приборы подключены «сверху-вниз». Теплоотдачу труб и подводок не учитываем.
Нагрузка на систему отопления:
Требуемый номинальный тепловой поток :
где — необходимая теплопередача прибора в помещении, определяемая:
гдетеплопотери помещения; mчисло мест установки радиаторов;
— комплексный коэффициент при ведения номинального теплового потока прибора к расчетным условиям:
где — разница средней температуры воды в приборе и температуры окружающего воздуха
— расход воды в приборе:
— коэффициент учета атмосферного давления, для Беларуси;
— коэффициент учета направления движения ьеплоносителя:
где а=0,006 для радиаторов;
— температура воды входящей в прибор и выходящей из него, принимаем равными
— экспериментальные числовые показатели, зависящие от расхода теплоносителя в приборе и от схемы подключения прибора:
Определим число секций радиатора:
где — номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора, для МС140−108 равен 185Вт;
— коэффициент учета числа секций радиатора, принимается равным 0,96.
6. Определение типа и производительности местных отсосов
Местная вытяжная вентиляция предназначена для удаления вредных веществ непосредственно у мест их выделения через специальные устройства (местные отсосы). При этом достигается максимальный эффект при минимальном количестве удаляемого воздуха.
В зависимости от взаимного расположения местного отсоса и источника вредностей различают
— отсосы открытого типа, когда местный отсос находится на некотором расстоянии от источника вредностей и окружающий воздух свободно подтекает к отверстию местного отсоса (вытяжные зонты, зонтыкозырьки, боковые и нижние отсосы); к — полуоткрытые отсосы представляют собой укрытие, внутри которого находится источник вредностй, укрытие имеет открытый проем (вытяжные шкафы, укрытия у вращающихся режущих инструментов); полностью закрытые укрытия представляют собой часть технологического оборудования с небольшими отверстиями или неплотностями для поступления через них воздуха из помещения.
Отдельную группу составляют активированные отсосы, представляющие собой комбинацию отсоса и местного притока воздуха, локализующего зону вредных выделений.
Эффективность местных отсосов зависит от их конструкции. При выборе конструкции отсоса необходимо учитывать следующие требования:
— местный отсос должен быть максимально приближен к источнику вредностей, но при этом не мешать технологическому процессу; I — всасывающее отверстие должно располагаться так, чтобы поток вредностей минимально отклонялся от своего первоначального направления (горячие газы должны удаляться вверх, холодные, тяжелые газы и пыль — вниз), при этом удаляемый воздух не должен пересекать зону дыхания работающего человека; - конструкция местного отсоса должна быть простой и иметь небольшое аэродинамическое сопротивление.
При подборе местного отсоса необходимо выбрать его конструкцию и определить расход удаляемого воздуха.
Зонты-козырьки устанавливают над загрузочными отверстиями электрических нагревательных печей и подобного оборудования.
Размеры зонта-козырька принимают конструктивно: вылет 1,4−1,8 высоты загрузочного отверстия, ширина равна ширине отверстия плюс 0,1 м с каждой стороны, температура воздуха, удаляемого через зонты-козырьки от проемов электропечей, при естественной тяге не должна превышать 350 °C, а при механической- 150 °C (tСМ).
Рассчитаем зонт-козырек у загрузочного отверстия моечной машины. Размер отверстия b=0,8 м, h=0,6 м, tв=18°С, температура в машине tо=80°С. Воздух удаляется системой механической вентиляции tсм=60°С. Барометрическое давление 745 мм рт ст.
Плотности воздуха:
Коэффициент, определяющий какая часть отверстия (по высоте) работает на приток:
Высота рабочего отверстия. работающего на приток:
тогда площадь отверстия, работабщего на приток:
Среднее по высоте отверстия избыточное давление:
Скорость выхода газов из загрузочного отверстия:
Массовый расход газов:
Из уравнения теплового баланса
где находим массовое количество воздуха:
Объемный расход смеси и газов:
Ширина зонта-козырька bз=0,2+0,8=1 м; вылет lз=0,6· 1,4=0,84 м.
Панели равномерного всасывания конструкции С. А. Чернобережного применяют у тепловых источников и при сварочных работах на стационарных постах: столы сварщика, электромонтажника и пайщика, ванна для закалки в масле, вулканизация и др. Панели бывают односторонние и двухсторонние, размеры, мм: 600×645; 750×645; 900×645; соответственно площадь живого сечения0,09; 0,11; 0,13 (для двухсторонних панелей площадь живого сечения в 2 раза больше). Ширина панели выбирается на 100−200 мм меньше ширины стола.
Для 4 сварочных столов расход удаляемого через панель (размером 900×650мм, fж.с=0,13 м2) воздуха находится:
L=fж.с.· ??·3600=0,13·4·3600=1870·4стола=7480м3/ч;
Защитно-обеспыливающие кожухи устанавливаются над заточными станками. Расход воздуха, удаляемого местными отсосами м3/ч:
L=2d=2· 300=600м3/ч;
Для двух дисков равен 1200 м3/ч;
Общий расход воздуха удаляемый местными отсосами:
Lм.о.=7480+1200· 4+1100·6=18 880м3
7. Расчет воздухообмена для трех периодов года
Расчетная наружная температура зимой летом
Суммарная производительность местных отсосов Lмо =26 240 м3/ч. Объем цеха V=6330 м3, высота 7,6 м.
Поступление влаги и вредных веществ незначительны. Приточный воздух подается сверху-вниз воздухораспределителями, установленными на высоте 2,5 м, удаление воздухаместными отсосами из рабочей зоны, и общеобменной вентиляцией из верхней зоны. Из-за наличия эффективных местных отсосов у станков поступление пыли в рабочую зону незначительно.
Теплый период:
tр.з.=+25,2°C,?Qизб=40 674,4кДж/ч.
Расход приточного воздуха определяем по выражению:
(8.1)
Кратность воздухообмена:
K=28 990/6330=4,6
Следует, что установка крышных вентиляторов требуется, т. е. 28 990 м3 /ч забирается из нижней зоны местными отсосами, а 10 110 м3 /ч из верхней зоны, крышными вентиляторами. Данное количество воздуха будет удалять два крышных вентилятора № 5. Приточный воздух в теплый период будет поступать в цех через нижние фрамуги окон за счет разряжения, создаваемого вытяжными установками.
Переходный период:
tр.з.=18°C, ?Qизб= 27 252,3 кДж/ч, tnp=9°C.
Как видно, в числителе второго слагаемого получается отрицательная величина.
Определяем расход воздуха для вентиляции верхней зоны. При высоте помещения 7,6 м из верхней зоны необходимо удалять не менее однократного часового воздухообмена так как в сварочных цехах выделяется значительное количество вредных газов, а часть из них, не уловленная местными отсосами, накапливается в верхней зоне помещения. Примем кратность для верхней зоны 1,5. Тогда Lух=(6 * F)1,5= (833 * 6)1,5 =7520м3/ч, которую в этот период будут обоеспечиванить два вентилятора расчитанные по летнему периоду и при необходимости можно закрыть один.
Расход приточного воздуха:
Lnp = Lмо + Lyx= 18 880 + 7520 = 26 400 м3/ч.
Уточняем температуру
Холодный период: избытки явной теплоты в рабочее время при работающей системе дежурного отопления=18 527,9кДж/ч.
Количество приточного воздуха принимаем по переходному периоду Lnp= 26 400 м3/ч Искомой величиной является tnp:
Определяем расход теплоты на калориферы:
8. Описание принятых решений систем приточно-вытяжпой вентиляции в проектируемом здании В летнее время удаление воздуха из верхней зоны обеспечивает два крышных вентилятора ВКР5,00.45.6, с производительностью 5200 м3/ч каждый. Остальное количество воздуха удаляется из рабочей зоны местными отсосами от технологического оборудования.
Приток в теплый периодестественный через нижние фрамуги окон.
В переходный и зимний периоды удаление воздуха из верхней зоны обеспечивает также обеспечивает два крышных вентилятора ВКР5,00.45.6, из нижней зоныместные отсосы.
Приточный воздух нагревается в калорифере и подается воздушными струями, наклоненными вниз под углом 15 °, через воздухораспределители приколонные регулируемые веерного типаНВР, смонтированные на высоте 2,5 метра.
Приточная камера расположена на специальной площадке на отметке 3,5 м. Воздухозаборные решеткиметаллические, типа СТД5289, устанавливаются в наружной стене на отметке 4 метра.
9. Расчет раздачи приточного воздуха
В цехе фрез со сварочными столами с незначительными теплоизбытками и высотой Нр=7,6 м принята раздача охлажденного воздуха струями, наклоненными вниз под углом 15 ?, через приколонные регулируемые воздухораспределители веерного типа НРВ Кратность воздухообмена в помещении 4,5 1/час (из расчета воздухообмена). Подачу воздуха рекомендуется осуществлять с высоты не более 4 м при кратности 3−5 1/час при большей кратности с высоты более 4 м (высота установки ВР над рабочей зоной определяется расчетом). Модуль помещения выбранный для размещения ВР, -12×11,4. запроектировано установить по два ВР в каждом из 6 модулей. Расход воздуха на один ВР Lo=2930 м3/ч, значение которой рассчитано в зависимости от общего расхода и плошади приточной системы, ?t0=tр.з.-t0=2,1 ?C. Работа средней тяжести IIб. VH=0,4 м/с, ?tн=2 ?С, K=1,8. Равномерное распределение параметров воздуха в рабочей зоне. и отсутствие плохо вентилируемых зон достигается в случае подачи воздуха по данной схеме при соотношение большей в=12 м и меньшей а=11,4 м сторон модуля меньше 2, т. е. в?2а. Скоростной коэффициент m=2, температурный n=1,6, о=3.
Определим расчетную площадь ВР А0, задаваясь V0 м/с в рекомендуемых пределах 5−11 м/с [1]/ Принимаем V=6 м/c
тогда
Принимаем ближайший по площади НРВ-2
А0=9(0,056•2)=1,34 м2.
Уточняем V0=26 400/(3600•1,34)=5,5 м/с
Согласно [3], при данном способе раздачи воздуха коэффициенты Кс, КвКн, Кст можно принять равными 1, путь развития струи Х принимаем равным 0,7 от длины половины диагонали модуля [3]
.
Находим скорость воздуха при входе в рабочую зону по формулам:
.
С учетом К=1,8Vx может быть 1,8×0,45=0,8 м/с.
;
Высоту установки ВР, обеспечивающую требуемую скорость движения воздуха и допускаемое отклонение температуры при входе струи в рабочую зону и начальном наклоне струи 15? к горизонтали при подаче охлажденного воздуха, определяем по формуле из [3]:
;
где Нгеометрическая характеристика струи, определяемая:
тогда
или от пола 2,5 м
Что соответствует рекомендациям. Потеря давления в НРВ-2 при о=3
10. Аэродинамический расчет приточной и 1-й вытяжной системы с механическим побуждением
Аэродинамический расчёт воздуховодов систем приточно-вытяжной вентиляции общего назначения осуществляют методом удельной потери давления. Расчет производится для определения давления вентилятора, обеспечивающего расчетный расход воздуха по всем участкам вентиляционной сети и размеров поперечных сечений воздуховодов при заданном расходе воздуха, L, м3/ч, и скорости, V, м/с, на участке.
Аэродинамический расчет вентиляционной системы состоит из двух этапов: расчета участков основного направления магистрали и увязки всех остальных участков системы.
Общие потери давления, Па, в сети воздуховодов для стандартного воздуха (t=18°C и с=1,2 кг/м3) определяется по формуле: Rl+Z,
R — потери давления на трение на расчетном участке сети, Па, 1 м [1];
l — длина участка воздуховода,-м;
Z — потери давления на местные сопротивления на расчетном участке сети, Па:
?осумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода.
При расчете приточной установки применяются приколонные регулируемые воздухораспределители веерного типа НРВ. Приточная камера располагается на площадке на высоте 3,5 м от пола, при этом воздух забирается через оконный проем цеха. В этом проеме устанавливаются неподвижные штампованные жалюзийные решетки типа СТД ореш=1,2, Vж.с.-не более 5 м/с. Принимаем Vж.с=4,8 м/с, тогда суммарное живое сечение для прохода воздуха:
Принимаем к установке решетку типа СТД 5289 размером 150×580 (h), тогда число решеток, уточняем
;
Устанавливаем решетки по вертикали в 2 ряда, по горизонталив 14 рядов. В этом случае размер приточного проема 1160×2100(h).
Расчет приточной установки П1 для цеха фрез приведён в таблице 4.
В качестве вытяжной системы рассчитываем установку В2.
К расчету принята вытяжная система В2 состоящая 4 панелей равномерного всасывания конструкции С. А. Чернобережного.
При увязке ответвлений расхождение в потерях давления не более 20%, если воздух поступает одно помещение (цех) и не более 10%, если в разные помещения.
Расчетные данные сводим в таблицу 3.
Расчет факельного выброса
Исходные данные: Hф= 10,8 м; наименьшая по периодам скорость ветра Vв=3,3м/с, диаметр подводящего патрубка D=0,5 м, L=7480м3/ч. К.М.С. факельного выброса равен 1,6. Находим скорость воздуха на выходе из факельного выброса
V0=0,53 HфVв/D=0,53· 10,8·3,3/0,5=37,78 м/с.
Диаметр факельного выброса dф=1,88· 10-2·1,88·10-2·
Потеря давления в факельном выбросе
.
Общая потеря давления в вентустановке, удаляющей воздух от сварочных постов:
P=Pсети+Pф=1370+282,75=1652,75 Па.
Таблица 3. Аэродинамический расчет вытяжной системы В2
№уч. | L, м3/ч | l, м | d, мм | V, м/с | R, Па/м | Rl, Па | Рд, Па | Уо | Z=УоРд | Rln+Z | |
ПРВ | 9,60 | 1,2 | 11,52 | 11,52 | |||||||
6,5 | 8,4 | 2,9 | 18,85 | 42,34 | 1,8 | 76,20 | 95,05 | ||||
10,6 | 3,21 | 6,42 | 67,42 | 0,6 | 40,45 | 46,87 | |||||
10,6 | 2,1 | 14,7 | 67,42 | 1,7 | 114,61 | 129,31 | |||||
У | 282,75 | ||||||||||
Р4расп=У (Rln+Z)1,ПРВ=11,52+95,06=106,6 Па | |||||||||||
ПРВ | 9,60 | 1,2 | 11,52 | 11,52 | |||||||
2,5 | 8,4 | 2,6 | 6,5 | 42,34 | 1,8 | 76,20 | 82,70 | ||||
У | 94,22 | ||||||||||
Невязка | % | ||||||||||
У (Rln+Z)1,2=У (Rln+Z)5,6= 153,44Па | |||||||||||
Таблица 4Аэродинамический расчет приточной системы П1
№уч. | L, м3/ч | l, м | d, мм | V, м/с | R, Па/м | Rl, Па | Рд, Па | Уо | Z=УоРд | Rln+Z | |
НРВ-2 | 5,50 | 18,15 | 54,45 | 54,45 | |||||||
13,9 | 5,88 | 0,80 | 11,11 | 20,76 | 0,6 | 12,46 | 23,57 | ||||
11,4 | 6,39 | 0,71 | 8,10 | 24,51 | 0,65 | 15,93 | 24,03 | ||||
7,17 | 0,76 | 11,34 | 30,82 | 0,7 | 21,58 | 32,91 | |||||
6,3 | 9,29 | 0,91 | 5,71 | 51,73 | 0,6 | 31,04 | 36,75 | ||||
3,3 | 11,80 | 1,25 | 4,13 | 83,54 | 1,2 | 100,25 | 104,38 | ||||
СТД 5289 | 5,00 | 15,3 | 1,2 | 18,36 | 18,36 | ||||||
У | 294,45 | ||||||||||
Р6расп=У (Rln+Z)1,НРВ=78,02 Па | |||||||||||
НРВ-2 | 5,5 | 18,15 | 54,45 | 54,45 | |||||||
3,5 | 5,88 | 0,80 | 2,80 | 20,74 | 0,75 | 15,56 | 18,36 | ||||
У | 72,81 | ||||||||||
Невязка | % | ||||||||||
Р7расп=У (Rln+Z)2,1,НРВ=102,1 Па | |||||||||||
НРВ-2 | 5,5 | 18,15 | 54,45 | 54,45 | |||||||
3,5 | 5,88 | 0,80 | 2,80 | 20,74 | 1,2 | 24,89 | 27,69 | ||||
У | 82,14 | ||||||||||
Невязка | % | диафрагма o371 (о1,12) | |||||||||
У (Rln+Z)8,9,10=134,96 Па | |||||||||||
НРВ-2 | 5,5 | 18,15 | 54,45 | 54,45 | |||||||
13,9 | 5,88 | 0,80 | 11,12 | 20,74 | 0,6 | 8,32 | 19,44 | ||||
11,4 | 6,39 | 0,71 | 8,09 | 24,50 | 0,65 | 15,92 | 24,02 | ||||
3,8 | 7,17 | 0,76 | 2,89 | 30,85 | 0,7 | 21,59 | 24,48 | ||||
У | 122,39 | ||||||||||
Невязка | % | ||||||||||
Р 11,12,13расп=У (Rln+Z)4,3,2,1,НРВ=171,71 Па | |||||||||||
НРВ-2 | 5,5 | 18,15 | 54,45 | 54,45 | |||||||
13,9 | 5,88 | 0,8 | 11,12 | 20,74 | 0,6 | 8,32 | 19,44 | ||||
11,4 | 6,39 | 0,71 | 8,09 | 24,50 | 0,65 | 15,92 | 24,02 | ||||
7,2 | 7,17 | 0,76 | 5,47 | 30,85 | 30,85 | 36,32 | |||||
У | 134,23 | ||||||||||
диафрагма o506 (о1,3) | |||||||||||
11. Подбор вентоборудования: вентилятора, калорифера
11.1 Подбор калорифера
Необходимо подобрать калориферную установку для нагревания L=29 100 м3/ч воздуха от температуры tH=-24 °С до tK=15,9 °С. Теплоносительперегретая вода с параметрами tпод=150 °С; tобр=70 °С. Плотность воздуха при tK=15,9 °С с=1,18 кг/м3.
Определяем количество теплоты, необходимой для подогрева приточного воздуха:
где L— объемное количество нагреваемого воздуха, м /ч;
— плотность воздуха, кг/м, при температуре tK;
с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1, кДж/(кг°С);
tк— температура воздуха после калорифера, °С;
tн— температура воздуха до калорифера, °С
Задаемся массовой скоростью и находим требуемое живое сечение калориферной установки для прохода воздуха
Принимаем к установке предварительно один калорифер КВС 11БП, для которого,, площадь сечения для прохода теплоносителя, площадь поверхности нагрева со стороны воздуха Fн= 80,3 м2.
Одновременно будем вести расчет и для других типов калориферов: КВБ, КСк. Для КСк рекомендуется задаваться массовой скоростью в пределах 3−8 кг/(м2-с). Пусть, тогда
КВБ 10 Б-П, , Fн=37,48 м2, А=16,91 м2;
КВС 11 Б-П, , Fн=80,3 м2, А=19,08 м2;
КСк 3−11,, Fн=83,12 м2, А=34,25 м2;
КСк 4−11,, Fн=110,05 м2, А=37,15 м2.
Определяем действительную массовую скорость:
КВБ 10 Б-П
КВС 11 Б-П
КСк 3−11
КСк 4−11
Определяем массовый расход воды в калориферной установке:
где Сж — удельная теплоемкость воды Сж=4,19 кДж/(кг-°С);
Определяем скорость движения воды в трубках калорифера:
КВБ 10 Б-П
КВС 11 Б-П
КСк 3−11
КСк 4−11
По найденным значениям и находим коэффициенты теплопередачи калориферов:
КВБ 10 Б-П =8,4кг/(м2· с); = 1м/с; К= 46,88 Вт/(м2-°С);
КВС 11 Б-П =5,8 кг/(м2· с); = 0,4 м/с; К= 38,31 Вт/(м2-°С); :
КСк 3−11 =5,8кг/(м2· с); = 0,4 м/с; К= 54,94 Вт/(м2-°С);
КСк 4−11 =5,8кг/(м2· с); = 0,3 м/с; К= 51,16 Вт/(м2-°С);
Определяем требуемую поверхность нагрева калорифера:
КВБ 10 Б-П
КВС 11 Б-П
КСк 3−11
КСк 4−11
Определяем общее число устанавливаемых калориферов:
КВБ 10Б-П n=
КВС 11 Б-П n=
КСк 3−11 n=
КСк 4−11 n=
Округляем число калориферов до ближайшего целого и находим действительную площадь поверхности нагрева калориферной установки:
КВБ 10 Б-П
КВС 11 Б-П
КСк 3−11
КСк 4−11
Определяем процент запаса поверхности нагрева калориферных установок:
КВБ 10 Б-П
КВС 11 Б-П
КСк 3−11
КСк 4−11
Аэродинамическое сопротивление калориферных установок? РК, Па, зависящее только от массовой скорости:
КВБ10 Б-П =9 кг/(м2 с); ?РК = 197,11· 3=590 Па;
КВС 11 Б-П = 9 кг/(м2-с); ?РК = 91,91· 2=180Па;
КСк 3−11 =6 кг/(м2 с); ?РК = 161,26 Па;
КСк 4−11 =6 кг/(м2-с); ?РК = 187,94 Па;
Таблица 5. Подбор калориферов
Тип калорифера | Fд, м2 | Fтр, м2 | % запаса | Рк, Па | |
КВБ10 Б-П | 112,44 | 80,2 | |||
КВС 11 Б-П | 160,6 | 98,2 | |||
КСк 3−11 | 83,1 | 68,5 | 161,26 | ||
КСк 4−11 | 110,1 | 73,5 | 187,94 | ||
Из данной таблицы видно, что предпочтение следует отдать калориферу КСк 3−11, как имеющему оптимальный процент запаса и наименьшее аэродинамическое сопротивление.
11.2 Подбор вентилятора
Необходимо подобрать вентилятор и электродвигатель для приточной системы П1промышлен-ного здания при следующих параметрах: расход воздуха с учетом 10% запаса L=29 100 м3/ч, развиваемое полное давление Рс=510Па. По сводному графику характеристик вентиляторов ВЦ 4−75(исполнение 1) выбираем комплект Е10. 100−1. Комплект состоит из радиального вентилятора ВЦ 4−75 № 10 на одном валу с электродвигателем 4А160S8 мощностью 7,5 кВт и числом оборотов 730об/мин, КПД вентилятора 0,81. Проверяем требуемую мощность на валу электродвигателя:
где — КПД вентилятора в рабочей точке характеристики;
— КПД передачи = 1- для исполнения 1.
С учетом коэффициента запаса мощности, зависящего от N и принимаемого при N>5кВт,
Кз=1,1, находим установочную мощность электродвигателя:
Ny=K3-N= 1,1* 4,93 = 5,8кВт,
что меньше мощности принятого двигателя
Для вытяжной системы В2 к установке принимаем комплект E 6,3.105−2, состоящий из радиального вентилятора В. ЦП 4−75−6,3 с Dном=1,05D с числом оборотов n=1455 об/мин, расположенном на одном валу с электродвигателем 4А132S4 мощностью 7,3 кВт и числом оборотов 1455 об/мин.
12. Расчет воздушно-тепловой завесы
Воздушные тепловые завесы устраивают в зданиях для обеспечения требуемой температуры воздуха рабочей зоны и на постоянных рабочих местах, расположенных вблизи ворот и у дверей.
У ворот промышленных зданий устраивают воздушные завесы шиберного типа, которые в результате частичного перекрытия проема воздушной струей, сокращают прорыв наружного воздуха через открытый проем, а в помещение поступает смесь холодного наружного с нагретым воздухом воздушной завесы. При этом температура смеси должна быть равна нормируемой температуре вблизи ворот. Температуру смеси воздуха, поступающего в помещение при работе воздушной завесы следует принимать не менее: 14°Спри легкой работе; 12°Спри работе средней тяжести; 8°Спри тяжелой работе.
У ворот промышленных зданий обычно устанавливают боковые двухсторонние завесы шиберного типа, с расположением вентилятора и калорифера на вертикальном коробе для выпуска воздуха. Воздушная струя направляется под углом 30° к плоскости проема. Высота щели равна высоте проема. Необходимо рассчитать боковую двухстороннюю завесу у наружных распашных ворот размером 3,6×3,2 м в одноэтажном производственном здании высотой 7,6 м без фонарей. Приток и вытяжка сбалансированы. Температура наружного воздуха (параметры Б) tH=-24°C, температура в рабочей зоне tp.з=18°C. Работа относится к категории средней тяжести tсм=120С.Расчетная скорость ветра зимой ??в = 3,1м/с.
Общий расход воздуха, кг/ч, подаваемой завесой шиберного типа, определяется по формуле
;
где — отношение количества воздуха, подаваемого завесой, к количеству воздуха, проходящего через ворота, можно принимать q=0,6−0,7, принимаем 0,6 [3];
— коэффициент расхода воздуха, проходящего через проем при работе завесы, принимаем jxnp=0,27;
— площадь проема ворот, Fnp =3,6×3,6=12,96 м2;
— плотность смеси воздуха при температуре, нормируемой в районе ворот, кг/м3; рсм=353/Т=353/(273+12)=1,24кг/м3.
— разность давлений воздуха с двух сторон наружного ограждения на уровне проёма, оборудованного завесой, Па.
где поправочный коэффициент, учитывающий степень герметичности здания. Для здания без аэрационных проёмов =0,2. Гравитационное давление находим по формуле:
где — расстояние по вертикали от центра проёма, оборудованного завесой, до уровня нулевых давлений, где давление снаружи и внутри здания равны, м. Для зданий без аэрационных проёмов можно принимать 0,5 высоты ворот, =0,5−3,6=1,8 м;
— плотность наружного воздуха зимой, кг/м3
=353/(273−24)=1,42кг/м3
— плотность воздуха при температуре помещения 18? С, кг/м3;
=353/(273+18)=1,21кг/м3
Ветровое давление, Па
Тогда,
;
;
Согласно принимаем к установке воздушную завесу шиберного типа ЗВТ1.00.000−02: производительность по воздуху G3=28 800 кг/ч, по теплу Q3=232 600 Вт.
Находим действительное значение из формулы (13.1):
Требуемая температура воздуха завесы определяется на основании уравнения теплового баланса по формуле:
где-отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через проем наружу, к тепловой мощности завесы, принимается по[3, рис. 2.27].
Тепловая мощность калориферов воздушно-тепловой завесы:
где — температура воздуха, забираемого для завесы, принимаем равной
Это близко к расчетной производительности (отклонение 6,3%).
1. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 1. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1/Б.В. Барканов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; Под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера.-4-е изд., перераб. И доп.-М.: Стройиздат, 1992.-319с: и л.-(Справочникпроектировщика).
2. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/Б.В. Барканов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; Под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера.-4-е изд., перераб. И доп.-М.: Стройиздат, 1992.-416с: и л.-(Справочникпроектировщика).
3. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование./Под ред. Проф. Б.М. Хрусталева-М.:Изд-во АСВ, 2005.-576с., 129ил.
4. СНиП 2.01.01−82 Строительная климатология и геофизика. — М: Стройиздат, 1983.
5. СНБ 2.04.01−97 Строительная теплотехника. — Мн.: 1998.-34 с.
6. Проектирование вентиляции промышленного здания. /Под. ред О. Д. Волков Харьков Изд-во «Выща школа" — 1989,.240с.