Основания и фундаменты

• Основания и фундаменты
• Содержание
• Введение
• 1. Грунтовые условия строительной площадки
• 1.1 Определение наименования грунтов по ГОСТ 25 100–82
• 1.2 Физико-механические характеристики грунтов
• 1.3 Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке)
• 2. Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения на естественном основании
• 2.1 Глубина заложения фундамента
• 2.2 Определение размеров подошвы фундамента
• 2.2.1 Стена по оси «А» без подвала
• 2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала
• 2.2.3 Стена по оси «В» с подвалом
• 2.4 Расчет деформации оснований. Определение осадки
• 2.4.1 Фундамент по оси «Б»
• 2.4.2 Фундамент по оси «В»
• 2.5. Конструирование фундаментов мелкого заложения
• 2.6 Определение активного давления грунта на стену подвала
• 2.7 Выводы по варианту фундаментов мелкого заложения
• 3. Расчет и конструирование свайных фундаментов
• 3.1 Определение величин и невыгодных сочетаний нагрузок, действующих на фундамент в уровне поверхности земли или отметки верха ростверка
• 3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай
• 3.3 Определение числа свай в свайном фундаменте и проверки по 1 группе предельных состояний
• 3.4 Проверка напряжений в свайном основании по 2 группе предельных состояний (по подошве условного свайного фундамента).
• 3.5 Расчет осадок свайных фундаментов
• 3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа
• 3.7 Заключение по варианту свайных фундаментов
• 4. Рекомендации по производству работ и устройству гидроизояции

• Заключение

  по проекту

• Список использованной литературы
• Введение

Цель данного курсового проекта — проектирование и расчет фундаментов для химического корпуса со стенами из стеновых панелей, внутренний каркас из сборных ж/б колонн с продольным расположением ригелей.

Размеры в плане 27×36 м.

Здание имеет подвал в осях В-Г. Отметка пола подвала — 3 м.

Отметка пола первого этажа 0.00 м на 0.15 м выше отметки спланированной поверхности земли.

Место строительства — поселок Кировский заданы отметки природного рельефа — 38,2 м и уровня грунтовых вод 34,8 м .

Также известны инженерно-геологические условия, физические характеристики грунтов и их гранулометрический состав.

В ходе разработки курсового проекта необходимо рассчитать два типа фундаментов: мелкого заложения и свайный.

Для фундаментов мелкого заложения проводятся расчеты: определение физико-механических свойств грунтов, оценка грунтовых условий строительной площадки, расчет размеров и выбор вариантов фундаментов, расчет оснований по деформациям, расчет осадки.

Для разработки свайных фундаментов: расчет размеров ростверков, определение осадки свайных фундаментов, подбор оборудования для погружения свай и расчетный отказ.

1. Грунтовые условия строительной площадки.

Определение наименования грунтов по ГОСТ 25 100–82.

Слой 1- Насыпь.

Характеристики не определяются.

2-й слой Пылевато-глинистый.

класс — нескальный грунт.

группа — осадочный несцементированный.

подгруппа — обломочный пылевато-глинистый.

тип — определяется по числу пластичности:

вид — не определяется т.к. включения отсутствуют.

разновидность — определяется по показателю текучести:

— Супесь пластичная.

коэффициент пористости.

Вывод: Супесь, пластичная.

3-й слой Песчаный.

класс — нескальный грунт.

группа — осадочный несцементированный.

подгруппа — обломочный песчаный.

тип — песок Средней крупности.

вид — определяется по коэффициенту пористости:

— Средней плотности.

разновидность — определяется по степени влажности:

— влажный.

засоленность — не определена.

Вывод: песок средней крупности, средней плотности, влажный.

4-й слой Пылевато-глинистый класс — нескальный грунт группа — осадочный несцементированный подгруппа — обломочный пылевато-глинистый тип — определяется по числу пластичности:

— значит глина вид — не определяется т.к. включения отсутствуют разновидность — определяется по показателю текучести:

— глина полутвердая Коэффициент пористости Вывод: глина полутвердая.

Физико-механические характеристики грунтов.

1 Слойнасыпь.

2 Слойсупесь пластичная.

e=0.6.

E=20 МПа.

ц_n=25.

c_n=14 кПа.

3 Слойпесок средней крупности, средней плотности, насыщен водой.

e=0.65.

S_r=0.98.

ц_n=35.

c_n=1 кПа.

Е=30 Мпа.

4 Слойглина полутвердая.

e=0.8.

I_l=0.095.

c_n=73.2 кПа.

ц_n=20.4.

E=25.6 МПа.

Таблица 1. — Физико-механические свойства грунтов.

1.3 Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке).

Строительная площадка имеет спокойный рельеф с абсолютной отметкой 38,2 м. Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием слоев. Наблюдается согласное залегание пластов с малым уклоном (i=1−2%). Грунтовые воды залегают на абсолютной отметке 34,8 м т. е. на глубине 3,4 от поверхности, и принадлежат к второму слою.

Послойная оценка грунтов:

1-й слой — насыпь, толщиной 1,6 м — как основание не пригоден.

2-й слой — супесь, пластичная. Толщина слоя 3.9 м. Модуль деформации Е=20 МПа указывает на то, что данный слой среднесжимаем и может служить вполне хорошим естественным основанием, R₀=262,5 кПа следовательно супесь средней прочности.

3-й слой — песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой, толщиной 4.8 м. По модулю деформации Е=30 МПа малосжимаем и может служить хорошим естественным основанием, R₀=400 кПа следовательно песок прочный.

4-й слой — глина полутвердая, мощность 7.2 м. По показателю текучести (I_L=0.27 <0.6) грунт является хорошим естественным основанием. По модулю деформации Е=19,5 грунт сильно сжимаемыйне пригоден как естественное основание. По прочности R₀=273кПа среднепрочный.

2. Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения на естественном основании.

2.1 Глубина заложения фундамента.

Глубина заложения фундаментов назначается в результате совместного рассмотрения инженерно-геологических условий строительной площадки, конструктивных и эксплуатационных особенностей зданий и сооружений, величины и характера нагрузки на основание.

Различают нормативную d_fn и расчетную d_f глубину промерзания грунтов.

Нормативная глубина промерзания d_fn — это среднее (за срок более 10 лет) значение максимальных глубин промерзания грунтов на открытой площадке.

здесь:

d₀ — теплотехнический коэффициент зависящий от вида грунта (для супесей 0.28).

M_t — сумма отрицательных температур за зиму в районе строительства.(для поселка Кировский -71,7).

Расчетная глубина промерзания:

k_h — коэффициент влияния теплового режима здания.

Для фундаментов в бесподвальной части здания при t=18 градусов:

для части здания с подвалом при t=5 градусов:

d_f =0.7*2,37=1.659м.

Окончательная глубина заложения фундамента из условия промерзания грунтов назначается с учетом уровня подземных вод d_w.

В нашем случае d_w=3,4 м.

в части здания без подвала: d_f + 2 м =3.896м, что >3,4 м.

в части здания с подвалом: d-_f +2м =3.659м, что >3,4 м.

глубину заложения фундамента принимаем не менее d_f.

2.2 Определение размеров подошвы фундамента.

Размеры подошвы фундаментов подбираются по формулам сопротивления материалов для внецентренного и центрального сжатия от действия расчетных нагрузок.

При расчете нескальных грунтов давление по подошве фундамента не должно превышать условную критическую нагрузку:

Р_ср? R.

Р_max?1.2R.

P_min>0.

R — расчетное сопротивление грунта основания, рассчитывается по формуле, учитывающей совместную работу сооружения и основания и коэффициенты надежности.

_C1 и _C2 — коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП т.3.

_C1= 1.2 — для пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя.

0,25< I_L 0,5.

_C2= 1.1.

К = 1.1 — т.к. прочностные характеристики грунта (с и) приняты по таблицам СНиП.

M M_g M_c — коэффициенты зависящие от _II.

K_z=1 т.к. b — ширина подошвы фундамента < 10 м.

_II — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента.

(_II)¹ — то же, залегающих выше подошвы фундамента.

с_II — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

Среднее давление по подошве ф-та:

; ;

N₀ — нагрузка на фундамент.

N₀=(N_n+N_вр) _f; _f=1.

_mt- — среднее значение удельного веса грунта и бетона.

А — площадь подошвы фундамента.

для ленточного А= b1м.

для столбчатого А=b² м В данном курсовом проекте для определения размеров подошвы фундамента использован графоаналитический метод решения.

2.2.1 Стена по оси «А» без подвала.

Нагрузки:

N₀=1400 кН.

Т₀=130 кН.

М₀=200 кНм.

d=1.8м; Р =1400/b² + 201.8=1400/b² + 36 = f₁(b).

Расчетное сопротивление:

M =0,78.

M_g =4,11.

M_c =6,67.

Принимаем фундамент ФВ8−1 2700×2400 мм.

b_тр = 2,4 м, принимаем b=3м.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента.

; ;

R (2,7)= =313,8 кПа.

P_ср=230кПа.

P_cp.

P_max1.2R; 350,4<376,5.

P_min>0; 109,3>0.

Недогруз 26%, ни чего не меняем т. к. при других размерах подошвы фундамента не выполняется неравенство Р_max?1.2R.

2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала.

Нагрузки:

N₀=2700 кН.

Т₀=110 кН.

М₀=190 кНм.

d=1,8 м; d_b =0 м.

Р =2700/b² + 201,8=2700/b² + 36 = f₁(b).

Расчетное сопротивление:

M =0,78.

M_g =4,11.

M_c =6,67.

].

b_тр = 3,1 м, принимаем b=3,6 м, фундамент ФВ11−1 3600×3000мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента.

; ;

P_ср=286,1 кПа.

P_cp<357,4.

P_max1.2R; 346<357,4· 1.2.

P_min>0; 226,32>0.

R=1.2· (15,6·3,6+214,7)=357,4; P<357,4.

Недогруз 19%.

2.2.3 Стена по оси «В» с подвалом.

d₁ — глубина заложения фундамента, приведенная от пола подвала.

d-₁ = h_s+ h_{cf cf} /_II¹.

h_s — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м.

h_cf — толщина конструкции пола подвала (0.15м).

_cf — расчетное значение удельного веса пола подвала (22 кH/м³).

d₁=1,8+0,15· 22/16,4=2м.

d_b — глубина подвала.

Нагрузки:

N₀=2200 кН.

Т₀=80 кН.

М₀=170 кНм.

d₁=2 м; d_b =4,8 м.

Р =2200/b² + 204,8=2200/b² +96 = f₁(b).

Расчетное сопротивление.

кН/м³.

град.

M =1,68.

M_g =7,71.

M_c =9,58.

b_тр = 1,6 м, принимаем b=2,1 м, фундамент ФВ4−1 2100×1800мм, это наименьший фундамент подходящий под колонны сечением 800×500мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента.

; ;

P_ср=617,7кПа.

P_cp.

P_max1.2R; 1036<1.2· 1033,5.

P_min>0; 336>0.

R=1.2· (33,6·2,1+790,7)=1033,5; P<1033,5.

Недогруз 40%, ни чего не изменяем т. к. принятые колонны имеют сечение 0,8×0,5 м, а это наименьший фундамент для таких колонн.

2.4. Расчет деформации оснований. Определение осадки..

Осадка оснований S, с использованием расчетной схемы линейно-деформируемоей среды определяется методом послойного суммирования:

где:

— безразмерный коэффициент = 0.8.

_zpi — среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения на верхней и нижней границах слоя по вертикали проведенной через центр подошвы фундамента.

h_i и E_i — соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта.

n — число слоев, на которые разбита сжимаемая толщина основания.

Для рассмотрения разности осадок возьмем бесподвальную часть здания, сравним осадки фундаментов под внешней и внутренней стенами.

2.4.1 Фундамент под стену по оси «Б».

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:.

где:

_i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н_i — толщина i-го слоя.

_zg0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы.

_zg0=0,2г₂+г₁· h₁=4+25.6=29,6 кН/м².

Строим вспомогательную эпюру 0.2_zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

Определим напряжение от внешней нагрузки, т. е. от фундамента:.

_zp=P₀, где:

P₀ = P_cp — _zg0 — — дополнительное вертикальное давление на основание.

Р — среднее давление под подошвой фундамента.

P₀ =286,1−29,6=256,5 кПа.

— коэффициент, принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины.

h_i = 0.4b = 0.43,3 =1,3 м.

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков.

f (0.2_zg0) и f (_zp) — Сжимаемая толщина Н_с=7м, _zp =21,88кПа.

Аналитическая проверка: _zp = 0.2_zg 5 кПа.

_zg = к75,132Па.

0.2_zg = 15,02кПа — условие выполнено.

Расчет осадки:

S = 2,86 см.

Осадка не превышает допустимые 8 см.

2.4.2 Фундамент по оси «В».

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:

_i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н_i — толщина i-го слоя.

_zg0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы.

_zg0=76,47 кН/м².

Строим вспомогательную эпюру 0.2_zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

Определим напряжение от внешней нагрузки, т. е. от фундамента:

_zp=P₀, где:

P₀ = P_ср — _zg0 — — дополнительное вертикальное давление на основание.

Р — среднее давление под подошвой фунадмента.

P₀ = 617,7 -76,47=541,23 кПа.

— коэффициент, принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины.

h_i = 0.4b, где b — ширина фундамента.

h_i = 0.42,1 = 0,8 м.

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков.

f (0.2_zg0) и f (_zp) — Сжимаемая толщина Н_с= 4,8 м _zp =39,94 кПа.

Аналитическая проверка: _zp = 0.2_zg 5 кПа.

_zg = 147,64кПа.

0.2_zg =29,53кПа — условие выполнено.

Расчет осадки:

В связи с отсутствием данных о последующих слоях вычислить осадку в этих слоях не возможно, однако исходя из того, что осадка в слое № 14 мала, осадкой последующих слоев можно пренебречь.

S = 0.0346 см.

Осадка не превышает допустимые 8 см.

Необходимо проверить разность осадок фундаментов в здании.

где:

S — разность осадок фундаментов в здании.

L — расстояние между этими фундаментами.

(3,46−2,89)/600 = 0.95 < 0.002 — условие выполнено Величины осадок различных фундаментов в здании допустимы, разность осадок также в норме, следовательно фундаменты подобраны верно.

2.5 Конструирование фундаментов мелкого заложения.

После проведенных расчетов принимаем фундаменты:

— по оси «А"(в бесподвальной части здания) — сборный под колонны ФВ8−1 2,7×2,4 м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм.

— по оси «Б» (в бесподвальнй части здания) — сборный под колонны ФВ10−1 3,3×3м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм.

— по оси «В» (в подвальной части здания) — сборный под колонны ФВ4−1 2,1×1,8 м. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

— по оси «Г» (в подвальной части здания) — ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16; блоки фундаментные марки — ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -3450 мм.

2.6 Определение активного давления грунта на стену подвала.

Характеристики грунта.

1. Нормативные:

г_n=19,9 кН/м³.

ц_n=25 град.

C_n=14 кПа.

2. Расчетные:

г₁=г_n/г_q=19.9/1.05=18.95 кН/м³.

ц₁=ц_n/ц_q=25/1.15=21.7⁰.

С₁=С_n/C_q=14/1.5=9.3 кПа.

3. Засыпка:

г₁¹=г₁х0,95=8,95×0,95=17,97 кН/м³.

ц₁¹=ц₁х0,9=21,7×0,9=19,53 ⁰.

С₁¹=С₁х0,5=9,3×0,5=4,65 кПа Построение эпюры активного давления грунта на стену подвала.

у_а=у_ац+у_ас+у_aq.

у_ац=г₁¹· z·л_а.

л_а=tg²=0.49.

у_ац=17.97· 0.49·2=17.61 кН/м².

у_ас=.

у_aq=1.2q^н· л_a=1.2·0.49·10=5,88 кН/м².

2.7 Заключение по варианту фундаментов мелкого заложения.

Несмотря на немаленькие недогрузки все фундаменты рациональны и на свайный фундамент переходить нет необходимости, так как залегающие грунты вполне пригодны и для такого варианта фундаментов.

3. Расчет и конструирование свайных фундаментов.

В данном проекте необходимо произвести расчет для свайного фундамента:

свайный фундамент в «кусте» (для внутренних колонн по оси Б).

Выбор типа, вида, размеров свай и назначение габаритов ростверков.

Рассчитываем свайный фундамент под стену «В» с подвалом.

3.1.1. Определение нагрузок.

Нагрузки собираются по I и II предельному состоянию:

I-е пр. сост. где: _f =1.2.

II-е пр. сост. где: _f =1.

для «куста» по оси Б.

N₀¹=2700· 1.2=3240 kH.

N₀¹¹=2700· 1=2700 kH.

3.1.2. Назначаем верхнюю и нижнюю отметки ростверка.

В.Р.=-3,15 м.

h_р=1,5 м.

Н.Р.=-4,65 м.

3.1.3. Выбираем железобетонную сваю С 7−30.

Типвисячая, с упором в слой полутвердой глины.

Видзабивная.

С квадратным сечением 0,3×0,3 м, длиной 7 м.

3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай.

где:

_с — коэффициент условий работы свай в грунте.(1).

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.(3600 кПа).

A — площадь поперечного сечения сваи.(0.09 м²).

u — наружный периметр поперечного сечения сваи (1.2 м).

f_i — расчетное сопротивление i-го слоя (по боковой поверхности сваи, кПа).

_cr =1; _cf =1 — коэффициенты условий работы грунта, соответственно, под нижним концом сваи и учитывающий влияние способа погружения на расчетное сопротивление грунта.

N_c=F_d/_k, где: _k =1.4 — коэффициент надежности по нагрузке.

Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи.

F_d=1· (1·3600·0.09+1,2·401,72)=806kH.

Расчетная нагрузка:

N_c= F_d/г_k=806/1.4=575,76kH.

3.3 Определение числа свай в свайном фундаменте и проверки по 1 группе предельных состояний.

3.3.1. Число свай.

где:

N_c^I — нагрузка на фундамент в уровне поверхности земли.

N_c — принятая расчетная нагрузка.

— коэффициент, зависящий от вида свайного фундамента.

=9 — для «куста».

d — размер стороны сечения сваи = 0.3 м.

h_p — высота ростверка от уровня планировки до подошвы.

_mt (20 кН/м³) — осредненный удельный вес материала ростверка и грунта на уступах.

1.1 — коэффициент надежности Принимаем число свай равное шести.

3.3.2 Уточнение размеров ростверка в плане.

Принимаем прямолинейное расположение свай в фундаменте, расстояние между ними — необходимый минимум 3d (0.9м), расстояние от грани ростверка до грани сваи: с₀=0,3d+0.05=0.14м Расстояние от центра сваи до края ростверка:

0.5d + c₀ = 0.15 + 0.14 =0.29 м.

Общий габарит ростверка: b_p = 3d + 2c₀ = 0.9 + 20.28 = 1.46м.

l_р=2· 3d+2c₀=1,8+2·0,28=2,36 м.

Принимаем размеры ростверка в плане 1,5×2,5 м.

3.4 Проверка напряжений в свайном основании по 2 группе предельных состояний (по подошве условного свайного фундамента).

ц₁=25 град h₁=0.4м ц₂=35 град h₂=4.8м ц₃=18,5 град h₃=2,05 м ц_ср/4=29,78/4=7,44^о.

Ширина условного фундамента:

где:

b — расстояние между осями крайних свай.

d — размер поперечного сечения сваи.

l — расстояние от острия сваи до уровня, с которого происходит передача давления боковой поверхностью сваи на грунт.

b_y=2· tg (29,78/4)·7,25+0.9+0.3=3,1.

A_y=b_y²=3.1²=9.61.

Условие прочности :

P_y < R_y.

R_y — расчетное сопротивление грунта условного фундамента.

P_y — расчетная нагрузка.

P_y = (N_o^II + N_f^II + N_g^II +N_c^II) / A_y.

N_f^I1=V_рос*· г_бет·1,1=(1,5·1.2·1.2−0.9·0.8·0.5+0,3·2,5·1,5)·25·1,1=90,34кН.

N_g^I1=V_гр· г_гр·1,2=(2.9·0.275·1.2+0.813·6.2·2+2·1.5·0.95·6.2)·1.2·19,9=713 кН.

N_c^II=97,88кН.

N_o^II=2700кН Р_у=(2700+97,88+713+90,34)/9,61=374,7kH/м².

Р_у<734.

Условие прочности выполнено.

3.5 Расчет осадок условного свайного фундамента.

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

_i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н_i — толщина i-го слоя.

_zg0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы.

Строим вспомогательную эпюру 0.2_zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

_zg0=248,24 кН/м².

Определим напряжение от внешней нагрузки, т. е. от фундамента:

_zp=P₀, где:

P₀ = P_ср — _zg0 — — дополнительное вертикальное давление на основание Р_ср — среднее давление под подошвой фундамента.

P₀ =617,7−248,24 =369,46 кПа.

— коэффициент, принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины.

h_i = 0.4b = 0.42,5 = 1 м.

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков.

f (0.2_zg0) и f (_zp) — Сжимаемая толщина Н_с=4,6 м _zp = 70кПа.

_zg = 324 кПа.

0.2_zg = 64.8 кПа — условие выполнено Аналитическая проверка: _zp = 0.2_zg 5 кПа =64,85 условие выполнено Расчет осадки:

S = 0.0490.8 = 0.039 м =3,9 см Осадка не превышает допустимые 8 см.

3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа.

Глубина погружения сваи S_a от одного удара молота или от работы вибропогружателя в течение 1 минуты называется отказом.

Определяется по формуле:

где: = 1500 кПа — для ж/б свай.

_g = 1.

² = 0.2 — коэффициент восстановления.

М =0,8 — коэффициент зависящий от грунта под концом сваи.

Е_d=1,75· a·N — расчетная энергия удара молота.

Е_d = 1.7 525 575,76 = 25 189,5 Дж=25,2 кДж.

N = 575,76 кН — расчетная нагрузка на сваю.

Выбираем паро-воздушный молот одиночного действия СССМ-570:

расчетная энергия удара 27 кДж.

масса молота 2,7 т.

масса ударной части 1,8 т.

Высота подъема цилиндра 1,5 м.

условие применимости:

m₁ = 27 кН — масса молота.

m₂ = 15,9 кН — вес сваи.

m₃ = 0.3 кН — масса подбабка.

k_m = 5.

m=5- условие выполнено.

м.

Заключение

по варианту свайных фундаментов.

Назначаем свайные фундаменты из забивных свай по ГОСТ 19 804.1−79^*.

квадратного сечения 0,3×0,3 м, длиной 7 м. Марка сваи С 7−30, несущая способность F_d=806кН. Ростверки монолитные железобетонные высотой 1,5 м. Несущий слой-глина полутвердая с I_L=0.27. Оборудование для погружения — паро-воздушный молот одиночного действия ССС-570 с Е_d=25.2 кДж. Расчетный отказ-0,004 м.

3.7 Рекомендации по производству работ и устройству гидроизоляции.

Земляные работы должны выполнятся комплексно-механизированным способом в соответствии со СНиП 3.02.07−87. Ширина по дну траншеи с учетом ширины конструкции фундаментов и необходимостью спуска людей с добавлением 0,6 м.

Наружную поверхность фундаментов, стен подвала покрывают двумя слоями горячего битума.

Заключение.

Выполнив курсовой проект я научился рассчитывать как фундаменты мелкого заложения, так и свайные фундаменты.

После проведенных расчетов как основной вариант принимаем фундаменты мелкого заложения:

После проведенных расчетов принимаем фундаменты:

— по оси «А"(в бесподвальной части здания) — сборный под колонны ФВ8−1 2,7×2,4 м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм.

— по оси «Б» (в бесподвальнй части здания) — сборный под колонны ФВ10−1 3,3×3м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм.

— по оси «В» (в подвальной части здания) — сборный под колонны ФВ4−2,1×1,8 м. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

— по оси «Г» (в подвальной части здания) — ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16; блоки фундаментные марки — ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

Как второй вариант строительства можно принят свайный фундамент, со сваями длиной 7 м марки С7−30.

Механика грунтов, основания и фундаменты (методические указания к курсовому проекту для студентов специальности 1202) ДВГТУ 1984. г. Владивосток Веселов В. А. Проектирование оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1990.

Далматов Б. И. Механика грунтов, основания и фундаменты. Л.: Стройиздат 1988.