Осевой момент круглого сечения.
Wx =π d2³
32 = 3.14×0,0503³
32 = 1,23×10−5 м3
Напряжение изгиба
σи =(Ми² + T²) 2262 + 4312
Wx = 1,23×10−5 = 38,9×106 Па = 38,9 МПа
Напряжение кручения
τк = T1/Wp = T1/(2Wx) = 114/(2×1,23×10−5) = 17,6×106 МПа = 17,6 МПа Эквивалентное напряжение
s = (σи² + 4τк²) = 38,92 + 4×17,62 = 52,4 МПа
52,4 МПа < 54,8 МПа Ведомый вал проходит по прочности.
4.4 Обоснование выбора конструкции валов.
Исходя из расчетов, мы можем сконструировать валы, отвечающие требованиям расчетов, а по конструкции обеспечивающие работу привода, по технологии простые в изготовлении и удобные для сборки.
Изображенные на чертеже валы полностью отвечают этим условиям.
5. ПОДБОР ПОДШИПНИКОВ
Подшипники качения подбираем по таблицам ГОСТа в зависимости от величины и направления действия нагрузки. Поскольку в планетарном редукторе осевые нагрузки отсутствуют, подбор подшипников выполним по упрощенной методике.
Для сателлитов принимаем шариковые сферические подшипники средней серии. Требуемая грузоподъемность шарикоподшипников сателлитов определяется по формуле [1, стр. 198]
Cтр = 2Fg (3 60 (t/3600) (na — nh) za)
1 000 000 zg
= 2×422 x (60 (5.52×106/3600) (950 — 129) x 13)
1 000 000×35 = 2564 Н = 2,6 кН По справочным данным [1, табл. 24.11] выбираем шариковый сферический подшипник № 1304 с динамической грузоподъемностью Cr = 9.76 кН.
Диаметр посадочного места под подшипники на ведущем валу dп1 = 35 мм, а требуемая грузоподъемность R/2 = 4120/2 = 2060 Н. По таблице [1,табл. 24.10] выбираем подшипник легкой серии № 207 с посадочным диаметром 35 мм, наружным 72 мм и шириной 17 мм. Его динамическая грузоподъемность 20,1 кН, что значительно превышает требуемую, поэтому уточненный расчет можно не проводить.
Диаметр посадочного места под подшипники на ведомом валу (водиле) dп2 = 95 мм, а требуемая грузоподъемность R/2 = 4120/2 = 2060 Н.
По справочным данным выбираем подшипник шариковый радиальный однорядный № 1 000 919
с посадочным диаметром 95 мм, наружным 130 мм и шириной 18 мм. Его ди;
намическая грузоподъемность 32,9 кН, что значительно превышает требуемую, поэтому уточненный расчет можно не проводить.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Спроектированный привод работоспособен при условиях, указанных в техническом задании. При конструировании редуктора были применены, по возможности, стандартные детали и узлы, которые обеспечат длительное время работы редуктора.
Максимальный момент, передаваемый редуктором, несколько превышает приведенный в техническом задании. Это позволяет судить о том, что привод не выйдет из строя при кратковременном повышении нагрузки.
Привод может эксплуатироваться в схеме цепного конвейера.
1 Устиновский Е. П., Шевцов Ю. А., Яшков Ю. К. и др. Многовариантное проектирование зубчатых цилиндрических, конических и червячных передач с применением ЭВМ: Учебное пособие к курсовому проектированию по деталям машин.-Челябинск: ЧГТУ, 1995.-102с.
2 Дунаев П. Ф., Леликов О. П. Конструирование узлов и деталей машин — М.: Высшая школа, 1978.-352с.
3 Проектирование механических передач: Учебно-справочное пособие для вузов С. А. Чернавский, Г. А. Снесарев, Б. С. Козинцов и др.- 5-е изд., перераб. и доп.-М.: Машиностроение, 1984.-560с., ил.
4 Пелипенко И. А., Шевцов Ю. А. Разработка компоновки редуктора: Учебное пособие к курсовому проекту по деталям машин.-Челябинск: ЧГТУ, 1991.-41с
