Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Электроснабжение района нефтедобычи

ДипломнаяПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В РУ ширина проходов 1500 мм, высота потолка 2300 мм (п. 4.1.23). Доступ к токоведущим частям высокого напряжения с обратной стороны закрыт металлическими листами, имеющими покрытие антикоррозийной эмалью ПОЛАК ЭП-41, размером 500×500×2 мм с отверстиями по углам для болтового крепления и уплотнителем по контуру листа (п. 1.7.68), с лицевой стороны токоведущие части высокого напряжения закрыты… Читать ещё >

Электроснабжение района нефтедобычи (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Реферат

электроснабжение электрический сеть микропроцессорный

Пояснительная записка дипломного проекта содержит 204 страницы, 18 иллюстраций, 61 таблицу. Графический материал включает в себя 7 листов формата А1.

В пояснительной записке (ПЗ) использованы следующие ключевые слова: подстанция, фидер, скважина, токи короткого замыкания (КЗ), трансформатор, оборудование 10, 110 кВ, релейная защита, себестоимость, охрана труда.

В основной части ПЗ было произведено проектирование схемы электроснабжения района нефтедобычи. Были произведены следующие расчеты: расчет мощностей нагрузок, оптимизация количества, мощности и размещения трансформаторных подстанций и компенсирующих установок; выбор и оптимизация числа стандартных сечений проводов фидеров 10 кВ и ЛЭП 110 кВ; расчет потерь напряжения в линии 10 кВ и 110 кВ; расчет токов КЗ; выбор и проверка основной аппаратуры; расчет релейной защиты трансформаторов, линии; технико — экономический расчет.

В спец. вопросе рассмотрена релейная защита на базе микропроцессорных реле.

В экономической части был произведено экономическое обоснование выбора варианта схемы электроснабжения, расчет показателей экономической эффективности вариантов схемы электроснабжения, расчёт электроэнергетической слагаемой себестоимости промышленной продукции.

В разделе «Охрана труда» рассмотрены следующие вопросы: электробезопасность обслуживающего персонала при эксплуатации электрооборудования. Раздел разбит на параграфы: распределительное устройство (РУ), открытое распредустройство (ОРУ), вторичные цепи и кабели, учет электроэнергии, собственные нужды и оперативные цепи, заземляющие устройства, молниезащита.

Введение

Система электроснабжения предприятия, состоящая из сетей напряжением до 1000 В и выше, трансформаторных подстанций, служит для обеспечения требований работы технологического оборудования путем подачи электроэнергии от источника питания к месту потребления в необходимом количестве и соответствующего качества. СЭС предприятия является подсистемой энергосистемы, обеспечивающая комплексное электроснабжение промышленных и прочих потребителей данного района нефтедобычи. СЭС предприятия является также подсистемой технологической системы производства данного предприятия, которая предъявляет определённые требования к электроснабжению.

Основные задачи, решаемые при проектировании, а также исследовании, сооружении и эксплуатации СЭС промышленного предприятия, заключаются в оптимизации параметров этих системы путём правильного выбора напряжений, определения электрических нагрузок и требований к бесперебойности электроснабжения; рационального выбора числа и мощности трансформаторов, конструкций промышленных сетей; средств компенсации реактивной мощности, соответствующей оптимальному уровню надёжности.

Техническая часть. Требования к системам электроснабжения

Общие требования к системам электроснабжения Системы электроснабжения должны обеспечивать следующее:

* экономичность;

* надежность электроснабжения;

* безопасность и удобство эксплуатации;

* качество электрической энергии;

* гибкость системы (возможность дальнейшего развития),

* максимальное приближение источников питания к электроустановкам потребителей.

Выбор системы электроснабжения промышленного предприятия должен осуществляться на основе технико-экономического сравнения нескольких вариантов. При создании системы электроснабжения необходимо учитывать категорию приемников электроэнергии. При определении категории следует руководствоваться требованиями ПУЭ. При этом надо избегать необоснованного отнесения электроприемников к более высокой категории.

Для правильного решения вопросов надежности необходимо различать аварийный и послеаварийный режимы работы. Систему электроснабжения следует строить таким образом, чтобы она в послеаварийном режиме обеспечивала функционирование после необходимых переключений. Мощности независимых источников питания в послеаварийном режиме определяются по степени резервирования системы. При этом используются все дополнительные источники и возможности резервирования.

Качество электрической энергии может быть достигнуто:

* применением повышенных напряжений в питающих и распределительных сетях и приближением источников питания к электроприемникам (для электроприемников с резкопеременной нагрузкой);

* уменьшением реактивного сопротивления элементов схемы от источников питания до электроприемников с резкопеременной нагрузкой;

* включением на параллельную работу вторичных обмоток трансформаторов, питающих резкопеременную нагрузку;

* применением глубоких вводов напряжением 110 кВ и выше;

* применением симметрирующих устройств, фильтров высших гармоник, быстродействующих синхронных компенсаторов для выравнивания графиков электрических нагрузок и осуществлением других мероприятий, уменьшающих вредное воздействие электроприемников на системы электроснабжения.

Согласно требованиям ПУЭ При проектировании систем электроснабжения и реконструкции электроустановок должны рассматриваться следующие вопросы:

1) перспектива развития энергосистем и систем электроснабжения с учетом рационального сочетания вновь сооружаемых электрических сетей с действующими и вновь сооружаемыми сетями других классов напряжения;

2) обеспечение комплексного централизованного электроснабжения всех потребителей электрической энергии, расположенных в зоне действия электрических сетей, независимо от их принадлежности;

3) ограничение токов КЗ предельными уровнями, определяемыми на перспективу;

4) снижение потерь электрической энергии;

5) соответствие принимаемых решений условиям охраны окружающей среды.

При этом должны рассматриваться в комплексе внешнее и внутреннее электроснабжение с учетом возможностей и экономической целесообразности технологического резервирования.

При решении вопросов резервирования следует учитывать перегрузочную способность элементов электроустановок, а также наличие резерва в технологическом оборудовании. При решении вопросов развития систем электроснабжения следует учитывать ремонтные, аварийные и послеаварийные режимы.

При выборе независимых взаимно резервирующих источников питания, являющихся объектами энергосистемы, следует учитывать вероятность одновременного зависимого кратковременного снижения или полного исчезновения напряжения на время действия релейной защиты и автоматики при повреждениях в электрической части энергосистемы, а также одновременного длительного исчезновения напряжения на этих источниках питания при тяжелых системных авариях.

Проектирование электрических сетей должно осуществляться с учетом вида их обслуживания (постоянное дежурство, дежурство на дому, выездные бригады и др.).

Работа электрических сетей напряжением 2−35 кВ может предусматриваться как с изолированной нейтралью, так и с нейтралью, заземленной через дугогасящий реактор или резистор.

Компенсация емкостного тока замыкания на землю должна применяться при значениях этого тока в нормальных режимах:

в сетях напряжением 3−20 кВ, имеющих железобетонные и металлические опоры на воздушных линиях электропередачи, и во всех сетях напряжением 35 кВ — более 10 А;

в сетях, не имеющих железобетонных и металлических опор на воздушных линиях электропередачи:

более 30 А при напряжении 3−6 кВ;

более 20 А при напряжении 10 кВ;

в схемах генераторного напряжения 6−20 кВ блоков генератор-трансформатор — более 5А.

При токах замыкания на землю более 50 А рекомендуется применение не менее двух заземляющих реакторов.

Работа электрических сетей напряжением 110 кВ может предусматриваться как с глухозаземленной, так и с эффективно заземленной нейтралью.

Категории электроприемников по надежности электроснабжения определяются в процессе проектирования системы электроснабжения на основании нормативной документации, а также технологической части проекта.

В отношении обеспечения надежности электроснабжения электроприемники разделяются на следующие три категории.

Электроприемники первой категории — электроприемники, перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой опасность для жизни людей, угрозу для безопасности государства, значительный материальный ущерб, расстройство сложного технологического процесса, нарушение функционирования особо важных элементов коммунального хозяйства, объектов связи и телевидения. В нефтепромысловом районе, к данной категории, относятся: блочные комплектные нефтенасосные.

Электроприемники второй категории — электроприемники, перерыв электроснабжения которых приводит к массовым простоям рабочих. В нефтепромысловом районе, к данной категории, относятся: станки-качалки насосов (СКН) и погружные двигатели нефтенасосов (ЭЦН).

Электроприемники третьей категории — все остальные электроприемники, не подпадающие под определения первой и второй категорий. В нефтепромысловом районе, к данной категории, относятся: ремонтные мастерские и базы производственного оборудования.

Электроприемники первой категории в нормальных режимах должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания, и перерыв их электроснабжения при нарушении электроснабжения от одного из источников питания может быть допущен лишь на время автоматического восстановления питания.

Электроприемники второй категории в нормальных режимах должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания. Для электроприемников второй категории при нарушении электроснабжения от одного из источников питания допустимы перерывы электроснабжения на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады. Для электроприемников третьей категории электроснабжение может выполняться от одного источника питания при условии, что перерывы электроснабжения, необходимые для ремонта или замены поврежденного элемента системы электроснабжения, не превышают 1 суток.

Технологический процесс и оборудование нефтепромыслового района

Технологический процесс нефтепромыслового района

1. Обучение обслуживающего персонала безопасным приемам ведения всех видов работ в пределах занимающей должности и выполняемых обязанностей.

2. Проектирование, разработка новых месторождений.

3. Эксплуатация нефтяных месторождений.

4. Ремонт нефтяных месторождений и нефтепромыслового оборудования.

5. Реконструкция скважин.

1). Обучение персонала проходит в сроки согласно требованиям правил МПОТ, ПБНГП и других должностных, отраслевых инструкций. Места обучений: учебно-курсовые комбинаты, отделы охраны труда предприятий. Преподаватели: инспекторы по охране труда и инженера по охране труда.

2). Проектирование, строительство, разработку нефтяных месторождений осуществляет Управление нефтестроймонтаж совместно с БашНИПИнефть, Башгеофизика.

Участие в приемке новых скважин участвуют подразделения эксплуатирующие данные виды оборудования.

3). Эксплуатацию скважин, нефтенасосных осуществляют специалисты ЦДНГ (центры добычи нефти и газа), эксплуатацию ППН, ППД осуществляют специалисты данных цехов подконтрольные ЦДНГ.

4). Ремонт нефтепромыслового оборудования осуществляют специалисты УРОНО (управления ремонта и обслуживания нефтеналивного оборудования), слесаря и другие специалисты ремонтных участков цехов ЦДНГ

5). Реконструкцией скважин занимается управление КРС (капитального ремонта скважин)

6). Консервацию и ликвидацию нефтяных месторождений осуществляют специалисты ЦДНГ.

Технологический процесс нефтепромыслового района состоит из скважин, которые добывают нефть. ППД поддерживают уровень добычи нефти закачкой в пласт воды. АГЗУ контролируют уровень добычи группы, куста скважин, далее нефть направляется на нефтенасосные, где передается по трубам в ППН (пункт подготовки нефти). В ППН нефть подготавливают (отделяют от воды) к транспортировке на нефтеперерабатывающие заводы. Также существуют автономные центры обработки нефти (отделение от воды, попутного газа, сероводорода) т.к. район нефтедобычи имеет значительную площадь, собранную нефть грузовым транспортом доставляют в на нефтеперерабатывающие заводы.

Оборудование нефтепромыслового района

А). Основное т. е связанное с добычей Б). Вспомогательное А). Станок-качалка насос (СКН), погружной нефтенасос (ЭЦН), нефтенасосная, АГЗУ, ППН, ППД, трубопроводы Б). Подстанции (Гр. — Городецк, Ер. — Еременка, Зн. — Знаменка, Тр.- Тураево, Ян. — Яновка), воздушные и кабельные линии, контрольно-измерительная аппаратура

Данные для расчета

Таблица 1 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Городецк.

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Гр.

4−1

СКН

Гр.

СКН

Гр.

4−3

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

4−4

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

4−5

ЭЦН

Гр.

4−13

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

4−14

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

4−16

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

4−19

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

5−1

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

5−2

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

5−3

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

5−4

ЭЦН

Гр.

5−5

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

5−6

СКН

Гр.

5−7

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

5−8

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

5−9

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

5−10

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

5−11

СКН

Гр.

ЭЦН

Таблица 1 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Городецк. (Продолжение)

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Гр.

ЭЦН

Гр.

5−12

ЭЦН

Гр.

6−1

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

6−2

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

6−3

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

6−4

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

6−5

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

6−6

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

6−7

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

7−3

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

7−4

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

7−7

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

7−8

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

7−9

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

7−10

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Таблица 1 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Городецк. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Гр.

7−11

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

7−14

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

7−15

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−1

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−2

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−3

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−5

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−6

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

8−7

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

8−8

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Таблица 1 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Городецк. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Гр.

8−9

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−10

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−11

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−12

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−13

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−14

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

8−15

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

8−16

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

14−1

ЭЦН

Гр.

14−2

СКН

Гр.

14−3

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

14−4

ЭЦН

Гр.

14−5

СКН

Гр.

СКН

Гр.

14−6

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

14−7

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

14−8

ЭЦН

Гр.

14−9

ЭЦН

Гр.

14−10

СКН

Таблица 1 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Городецк. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Гр.

14−11

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

14−14

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

14−15

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

16−2

СКН

Гр.

СКН

Гр.

16−3

ЭЦН

Гр.

16−4

СКН

Гр.

16−9

ЭЦН

Гр.

16−10

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

16−11

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

16−12

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

16−13

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

16−14

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

16−15

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

16−16

ЭЦН

Гр.

16−17

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

16−18

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

17−1

СКН

Гр.

17−2

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

17−4

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Таблица 1 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Городецк. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Гр.

17−5

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

17−6

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

18−2

СКН

Гр.

18−3

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

18−4

ЭЦН

Гр.

18−5

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

18−6

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

18−7

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

18−8

СКН

Гр.

СКН

Гр.

18−9

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

18−10

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

18−11

СКН

Гр.

СКН

Гр.

18−12

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

18−13

ЭЦН

Гр.

СКН

Гр.

18−14

СКН

Гр.

СКН

Гр.

СКН

Гр.

18−15

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Таблица 1 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Городецк. (Окончание).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Гр.

18−15

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Гр.

18−16

СКН

Гр.

СКН

Гр.

ЭЦН

Таблица 2 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Еременка.

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ер

1−2

ЭЦН

Ер

1−5

СКН

Ер

СКН

Ер

1−6

СКН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

1−7

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

1−8

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

1−9

СУН Згурицкая

Ер

1−10

ЭЦН

Ер

1−11

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

1−12

СКН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

1−13

СКН

Ер

СКН

Ер

ЭЦН

Ер

1−14

ЭЦН

Ер

1−15

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

1−17

СКН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

1−19

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

1−20

ЭЦН

Таблица 2 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Еременка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ер

1−21

СКН

Ер

СКН

Ер

1−22

СКН

Ер

СКН

Ер

1−23

СКН

Ер

ЭЦН

Ер

1−24

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

1−25

СКН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

1−26

СКН

Ер

1−27

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

12−1

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

12−3

СКН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

12−4

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

12−5

СКН

Ер

СКН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

12−6

ЭЦН

Ер

12−7

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

12−8

СКН

Ер

ЭЦН

Ер

12−9

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

12−10

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Таблица 2 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Еременка. (Окончание).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ер

12−11

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

12−18

СКН

Ер

12−20

СКН

Ер

СКН

Ер

18−2

18,5

СКН

Ер

СКН

Ер

18−3

СКН

Ер

СКН

Ер

СКН

Ер

18−4

СКН

Ер

СКН

Ер

18−5

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

18−6

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Ер

ЭЦН

Таблица 3 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Знаменка.

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Зн.

БКНС

тсн 250

2х250 ад

Зн.

5−1

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

5−2

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

5−3

СКН

Зн.

5−4

СКН

Зн.

5−5

18,5

СКН

Зн.

5−6

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

5−7

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

5−8

СКН

Зн.

СКН

Зн.

5−9

СКН

Зн.

ЭЦН

Таблица 3 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Знаменка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Зн.

5−10

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

5−11

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

5−12

ЭЦН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

СКН

Зн.

5−14

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

5−15

СКН

Зн.

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

5−16

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

5−19

ЭЦН

Зн.

НГСП

тсн 630

Зн.

7−1

СКН

Зн.

7−3

СКН

Зн.

7−4

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

7−6

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

7−7

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

7−8

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

7−9

18,5

СКН

Зн.

СКН

Зн.

7−10

СКН

Зн.

СКН

Зн.

7−11

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

7−12

СКН

Зн.

7−13

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

СКН

Таблица 3 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Знаменка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

7−14

СКН

Зн.

СКН

Зн.

7−15

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

7−16

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

7−17

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

7−18

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

7−19

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

7−25

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

7−26

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

7−29

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−3

ЭЦН

Зн.

8−4

СКН

Зн.

8−5

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−6

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−7

ЭЦН

Зн.

8−11

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−12

18,5

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−13

СКН

Таблица 3 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Знаменка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

8−14

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−15

СКН

Зн.

8−16

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−17

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

8−18

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

8−19

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

8−20

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

8−29

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

8−30

ЭЦН

Зн.

8−31

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

8−32

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

8−33

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

8−34

ЭЦН

Зн.

14−1

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−2

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−3

ЭЦН

Таблица 3 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Знаменка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Зн.

14−4

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−5

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−6

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−15

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

14−20

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

14−21

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−22

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−24

ЭЦН

Зн.

14−26

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−27

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

14−28

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

14−29

СКН

Зн.

СКН

Зн.

15−1

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Таблица 3 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Знаменка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Зн.

15−2

18,5

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

15−3

СКН

Зн.

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

15−4

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

15−5

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

15−6

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

15−7

СКН

Зн.

15−8

СКН

Зн.

15−9

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

15−10

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

СКН

Зн.

15−11

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

15−12

СКН

Зн.

15−13

СКН

Зн.

15−14

СКН

Зн.

15−15

ЭЦН

Зн.

15−16

ЭЦН

Зн.

15−17

ЭЦН

Зн.

15−18

СКН

Зн.

СКН

Зн.

18,5

СКН

Зн.

15−19

18,5

СКН

Зн.

БКНС

тсн 250

2х800 сд

Зн.

НГСП

тсн 630

Зн.

18−1

СКН

Зн.

18−2

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

18,5

СКН

Таблица 3 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Знаменка. (Окончание).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Зн.

18−4

СКН

Зн.

СКН

Зн.

ЭЦН

Зн.

18−5

СКН

Зн.

СКН

Зн.

СКН

Зн.

18−6

СКН

Зн.

18−7

СКН

Зн.

18−9

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

18−22

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

ЭЦН

Зн.

18−23

База АЦДНГ-1

Таблица 4 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Тураево.

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Тр

1−1

СКН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

1−2

ЭЦН

Тр

СКН

Тр

СКН

Тр

1−3

СКН

Тр

СКН

Тр

1−4

СКН

Тр

СКН

Тр

7−1

СКН

Тр

7−2

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

7−3

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

7−4

ЭЦН

Тр

СКН

Тр

7−5

СКН

Тр

СКН

Тр

7−6

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Таблица 4 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Тураево. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Тр

7−7

ЭЦН

Тр

СКН

Тр

ЭЦН

Тр

7−8

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

7−9

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

7−10

СКН

Тр

СКН

Тр

7−11

СКН

Тр

7−12

СКН

Тр

СКН

Тр

СКН

Тр

ЭЦН

Тр

7−13

ЭЦН

Тр

7−14

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

7−15

СКН

Тр

СКН

Тр

СКН

Тр

7−16

СКН

Тр

СКН

Тр

7−17

СКН

Тр

7−18

СКН

Тр

12−1

СКН

Тр

12−2

СКН

Тр

12−3

ЭЦН

Тр

12−4

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

12−5

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

12−6

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

12−8

СКН

Тр

СКН

Тр

СКН

Тр

ЭЦН

Тр

12−9

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

12−10

ЭЦН

Таблица 4 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Тураево. (Окончание).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Тр

12−11

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

12−12

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

12−13

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

ЭЦН

Тр

12−14

СКН

Тр

12−15

СКН

Тр

СКН

Тр

СКН

Тр

12−16

СКН

Тр

102а

СКН

Тр

СКН

Тр

18−1

ЭЦН

Тр

18−3

ЭЦН

Таблица 5 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Яновка.

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ян.

1−2

СКН

Ян.

СКН

Ян.

1−3

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

1−4

СКН

Ян.

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

1−5

СКН

Ян.

1−9

ЭЦН

Ян.

1−13

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

1−14

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

1−15

СКН

Ян.

1−16

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

1−18

СКН

Ян.

1−20

База АЦДНГ-1

Таблица 5 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Яновка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ян.

7−1

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

7−2

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

7−3

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

7−4

ЭЦН

Ян.

7−5

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

7−6

СКН

Ян.

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

7−7

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

7−8

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

7−9

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

7−10

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

7−11

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

7−12

СКН

Ян.

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

12−2

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

12−3

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

12−4

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

12−6

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

12−7

СКН

Ян.

СКН

Таблица 5 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Яновка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ян.

12−9

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

12−10

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

12−11

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

12−12

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

12−13

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

12−17

СКН

Ян.

СКН

Ян.

12−18

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−1

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−2

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

17−3

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

17−4

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

17−5

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

17−6

СКН

Ян.

17−7

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−8

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−9

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

17−10

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Таблица 5 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Яновка. (Продолжение).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ян.

17−11

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−12

ЭЦН

Ян.

17−13

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

17−14

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

17−15

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−16

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−17

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−18

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

17−19

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

ЭЦН

Ян.

17−20

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−21

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

17−22

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−23

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

17−24

ЭЦН

Ян.

17−27

СКН

Ян.

18−1

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Таблица 5 — Нагрузки по скважинам. Подстанция Яновка. (Окончание).

ТП

Фид.

№ ТП

Скважина

SH, кВА

РН, кВт

Примечание

Ян.

18−2

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

18−3

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

18−4

СКН

Ян.

СКН

Ян.

18−5

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

18−6

СКН

Ян.

СКН

Ян.

18−7

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

18−8

ЭЦН

Ян.

ЭЦН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Ян.

СКН

Таблица 6 — Расчетные коэффициенты электрических нагрузок.

Токоприемник

Кс

Cos ц

tg ц

Станки-качалки

0,7

0,6

1,33

Электропогружные насосы

1,2

0,6

1,33

Перекачка нефти

0,85

0,85

0,62

Административное здание

0,6

0,8

0,75

Насосная

0,75

0,8

0,75

Ремонтно-механический цех

0,3

0,6

1,33

Расчет мощностей подстанций. Расчет мощностей подстанции Городецк. Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 4

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−1

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−1

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−5

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−5

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−13

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−13

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−14

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−14

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−16

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−16

Определяем активную расчетную мощность ТП 4−19

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 4−19

Определяем активную расчетную мощность фидера 4

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 4

Определяем расчетную полную мощность фидера 4

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 5

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−1

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−1

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−2

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−2

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−5

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−5

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−6

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−6

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−7

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−7

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−8

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−8

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−9

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−9

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−10

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−10

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−11

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−11

Определяем активную расчетную мощность ТП 5−12

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 5−12

Определяем активную расчетную мощность фидера 5

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 5

Определяем расчетную полную мощность фидера 5

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 6

Определяем активную расчетную мощность ТП 6−1

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 6−1

Определяем активную расчетную мощность ТП 6−2

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 6−2

Определяем активную расчетную мощность ТП 6−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 6−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 6−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 6−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 6−5

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 6−5

Определяем активную расчетную мощность ТП 6−6

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 6−6

Определяем активную расчетную мощность ТП 6−7

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 6−7

Определяем активную расчетную мощность фидера 6

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 6

Определяем расчетную полную мощность фидера 6

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 7

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−7

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−7

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−8

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−8

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−9

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−9

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−10

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−10

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−11

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−11

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−14

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−14

Определяем активную расчетную мощность ТП 7−15

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 7−15

Определяем активную расчетную мощность ТП 71

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 71

Определяем активную расчетную мощность ТП 72

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 72

Определяем активную расчетную мощность ТП 75

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 75

Определяем активную расчетную мощность ТП 76

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 76

Определяем активную расчетную мощность фидера 7

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 7

Определяем расчетную полную мощность фидера 7

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 8

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−1

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−1

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−2

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−2

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−5

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−5

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−6

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−6

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−7

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−7

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−8

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−8

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−9

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−9

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−10

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−10

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−11

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−11

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−12

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−12

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−13

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−13

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−14

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−14

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−15

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−15

Определяем активную расчетную мощность ТП 8−16

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 8−16

Определяем активную расчетную мощность фидера 8

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 8

Определяем расчетную полную мощность фидера 8

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 14

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−1

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−1

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−2

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−2

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−5

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−5

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−6

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−6

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−7

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−7

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−8

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−8

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−9

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−9

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−10

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−10

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−11

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−11

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−14

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−14

Определяем активную расчетную мощность ТП 14−15

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 14−15

Определяем активную расчетную мощность фидера 14

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 14

Определяем расчетную полную мощность фидера 14

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 16

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−2

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−2

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−9

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−9

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−10

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−10

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−11

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−11

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−12

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−12

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−13

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−13

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−14

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−14

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−15

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−15

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−16

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−16

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−17

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−17

Определяем активную расчетную мощность ТП 16−18

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 16−18

Определяем активную расчетную мощность фидера 16

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 16

Определяем расчетную полную мощность фидера 16

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 17

Определяем активную расчетную мощность ТП 17−1

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 17−1

Определяем активную расчетную мощность ТП 17−2

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 17−2

Определяем активную расчетную мощность ТП 17−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 17−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 17−5

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 17−5

Определяем активную расчетную мощность ТП 17−6

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 17−6

Определяем активную расчетную мощность фидера 17

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 17

Определяем расчетную полную мощность фидера 17

Расчет мощностей подстанции Городецк фидер 18

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−2

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−2

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−3

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−3

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−4

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−4

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−5

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−5

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−6

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−6

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−7

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−7

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−8

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−8

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−9

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−9

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−10

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−10

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−11

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−11

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−12

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−12

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−13

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−13

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−14

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−14

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−15

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−15

Определяем активную расчетную мощность ТП 18−16

Определяем реактивную расчетную мощность ТП 18−16

Определяем активную расчетную мощность фидера 18

Определяем реактивную расчетную мощность фидера 18

Определяем расчетную полную мощность фидера 18

Определяем расчетную полную мощность подстанции Городецк В дальнейшем расчет подстанций аналогичен. Полученные данные заносим в таблицы Таблица 7 — Расчетные нагрузки фидеров по подстанциям.

№ п/п

Подстанция

№ фидера

Р, кВт

Q, кВАР

S, кВА

I

Городецк

615,57

818,71

1024,31

1016,77

1352,3

1691,9

793,39

1055,2

1320,19

1293,87

1720,85

1630,9

2169,1

2713,82

1007,85

1340,42

1677,05

1423,41

1892,68

2368,19

514,59

684,41

856,28

1128,8

1501,3

1878,32

II

Еременка

1506,46

1966,6

2477,28

1169,18

1560,11

1949,6

352,88

468,89

586,84

III

Знаменка

456,88

295,7

544,22

1422,09

1891,38

2366,36

216,75

134,39

255,03

1684,06

2239,64

2802,15

1777,78

2364,44

2958,22

1109,36

1475,57

1846,07

1183,07

1573,49

1968,64

1251,63

788,44

1479,26

216,75

134,39

255,03

570,65

758,96

949,56

IV

Тураево

199,07

264,77

331,26

1945,91

2588,07

1501,87

1997,5

2499,12

214,2

284,89

356,43

V

Яновка

531,76

707,24

884,85

1270,75

1690,09

2114,52

908,48

1208,28

1511,71

1968,26

2617,8

3275,2

815,49

1084,59

1356,97

Таблица 8 — Расчетные мощности подстанций района нефтедобычи.

№ п/п

Подстанция

S, кВА

I

Городецк

15 683,06

II

Еременка

5013,72

III

Знаменка

15 029,39

IV

Тураево

6374,81

V

Яновка

9143,25

Расчет мощности трансформаторов. Расчет мощности трансформаторов подстанции Городецк

Проверяем правильность расчета Принимаем номинальную мощность трансформатора (2шт.)

Таблица 9 — Технические данные трансформатора подстанции Городецк.

Тип

Номинальная мощность, МВА

Потери, кВт

Ток ХХ, Iхх %

Напряжение КЗ, uк %

ХХ

КЗ

ТДН-16 000/110

0,7

10,5

Расчет мощности трансформаторов подстанции Еременка

Проверяем правильность расчета Принимаем номинальную мощность трансформатора (2 шт.)

Таблица 10 — Технические данные трансформатора подстанции Еременка.

Тип

Номинальная мощность, МВА

Потери, кВт

Ток ХХ, Iхх %

Напряжение КЗ, uк %

ХХ

КЗ

ТМН-6300/110

6,3

11,5

0,8

10,5

Расчет мощности трансформаторов подстанции Знаменка

Проверяем правильность расчета Принимаем номинальную мощность трансформатора (2 шт.)

Таблица 11 — Технические данные трансформатора подстанции Знаменка.

Тип

Номинальная мощность, МВА

Потери, кВт

Ток ХХ, Iхх %

Напряжение КЗ, uк %

ХХ

КЗ

ТДН-16 000/110

0,7

10,5

Расчет мощности трансформаторов подстанции Тураево

Проверяем правильность расчета Принимаем номинальную мощность трансформатора (2 шт.)

Таблица 12 — Технические данные трансформатора подстанции Тураево.

Тип

Номинальная мощность, МВА

Потери, кВт

Ток ХХ, Iхх %

Напряжение КЗ, uк %

ХХ

КЗ

ТМН-6300/110

6,3

11,5

0,8

10,5

Расчет мощности трансформаторов подстанции Яновка

Проверяем правильность расчета Принимаем номинальную мощность трансформатора (2 шт.)

Таблица 13 — Технические данные трансформатора подстанции Яновка.

Тип

Номинальная мощность, МВА

Потери, кВт

Ток ХХ, Iхх %

Напряжение КЗ, uк %

ХХ

КЗ

ТДН-10 000/110

0,7

10,5

Выбор схемы и конфигурации силовой цепи

Подстанции Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка.

Выбираем схему РУ 110/10 кВ двухтрансформаторной тупиковой подстанции в виде двух блоков с двумя секциями шин, выключателями с разъединителями и не автоматической перемычкой со стороны линии.

Рисунок 1 — Схема подстанции 110/10 кВ.

Выбираем схему подстанции 110/10 кВ.

Рисунок 2 — Схема РУ 110/10 кВ.

Расчет токовых нагрузок. Расчет токовых нагрузок на подстанции Городецк

Определяем ток фидера Ф-4

Определяем ток фидера Ф-5

Определяем ток фидера Ф-6

Определяем ток фидера Ф-7

Определяем ток фидера Ф-8

Определяем ток фидера Ф-14

Определяем ток фидера Ф-16

Определяем ток фидера Ф-17

Определяем ток фидера Ф-18

Определяем ток ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя, разъединителя при протекании всей мощности по аварийному току трансформатора на стороне 10 кВ В дальнейшем расчет аналогичен. Полученные данные заносим в таблицы Таблица 14 — Расчетные данные токовой нагрузки фидеров по подстанциям.

№ п/п

Подстанция

№ фидера

S, кВА

Iр, А

I

Городецк

ввод

1024,31

59,14

1691,9

97,68

1320,19

76,22

124,3

2713,82

156,7

1677,05

96,8

2368,19

136,7

856,28

49,4

1878,32

108,4

II

Еременка

ввод

2477,28

1949,6

112,6

586,84

33,88

III

Знаменка

ввод

544,22

31,4

2366,36

136,6

255,03

14,72

2802,15

161,8

2958,22

170,8

1846,07

106,6

1968,64

113,7

1479,26

85,4

255,03

14,7

949,56

54,8

Таблица 14 — Расчетные данные токовой нагрузки фидеров по подстанциям. (Продолжение).

№ п/п

Подстанция

№ фидера

S, кВА

Iр, А

IV

Тураево

ввод

509,22

331,26

19,13

186,95

2499,12

144,29

356,43

20,58

V

Яновка

ввод

808,3

884,85

51,09

2114,52

122,1

1511,71

87,3

3275,2

189,1

1356,97

78,3

Расчет сечений фидеров. Расчет сечений фидеров на подстанции Городецк. Расчет сечения фидера 4

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-70/11

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2.

Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 5

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-95/16

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2.

Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 6

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-70/11

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2.

Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 7

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-120/27

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2. Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 8

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-150/24

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2. Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 14

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-95/16

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2. Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 16

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-150/24

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2. Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 17

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-50/8

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2. Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

Расчет сечения фидера 18

Определяем сечение провода Выбираем провод АС-120/27

По минимальному допустимому сечению сталеалюминевых проводов ВЛ по условиям механической прочности т.к. республика Башкортостан имеет VI район по гололеду, то толщина стенки гололеду 35 мм. Сечение провода должно быть не менее 70 мм2. Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Принимаем провод АС-70/11

В дальнейшем расчет аналогичен. Полученные данные заносим в таблицы Таблица 15 — Расчетные данные сечения проводов ВЛ фидеров по подстанциям.

№ п/п

Подстанция

№ фидера

Iр, А

Сечение провода, мм2

Длина фидера, км

I

Городецк

59,14

АС 70/11

3,9

97,68

АС 70/11

16,4

76,22

АС 70/11

8,25

124,3

АС 70/11

16,85

156,7

АС 70/11

17,3

96,8

АС 70/11

9,5

136,7

АС 70/11

7,8

49,4

АС 70/11

5,2

108,4

АС 70/11

7,1

II

Еременка

АС 70/11

15,35

112,6

АС 70/11

5,88

33,88

АС 70/11

5,7

III

Знаменка

31,4

АС 70/11

0,4

136,6

АС 70/11

13,4

14,72

АС 70/11

1,0

161,8

АС 70/11

17,6

170,8

АС 70/11

14,1

106,6

АС 70/11

16,7

113,7

АС 70/11

8,5

85,4

АС 70/11

0,4

14,7

АС 70/11

0,5

54,8

АС 70/11

6,8

IV

Тураево

19,13

АС 70/11

0,3

186,95

АС 70/11

18,1

144,29

АС 70/11

15,2

20,58

АС 70/11

8,4

V

Яновка

51,09

АС 70/11

11,35

122,1

АС 70/11

13,85

87,3

АС 70/11

9,7

189,1

АС 70/11

15,45

78,3

АС 70/11

8,4

Общая длина провода АС 70/11(ЛЭП 110 кВ и ВЛ 10 кВ):

1. Подстанция Городецк-125 км; 2. Подстанция Еременка-44 км;

3. Подстанция Знаменка-95 км; 4. Подстанция Тураево-58 км;

5. Подстанция Яновка-78 км;

Определение потери напряжения на фидерах подстанций. Определение потери напряжения фидера 8 подстанции Городецк

Конечная группа электроприемников ТП 8−1, 8−13, 8−14, 8−15, 8−16

Определяем активную мощность конечной группы электроприемников Определяем потерю напряжения

Определение потери напряжения фидера 1 подстанции Еременка

Конечная группа электроприемников ТП 1−14, 1−15, 1−19, 1−20

Определяем активную мощность конечной группы электроприемников Определяем потерю напряжения

Определение потери напряжения фидера 7 подстанции Знаменка

Конечная группа электроприемников ТП 7−14, 7−15, 7−25, 7−26, 7−29

Определяем активную мощность конечной группы электроприемников Определяем потерю напряжения

Определение потери напряжения фидера 7 подстанции Тураево

Конечная группа электроприемников ТП 7−9, 7−10, 7−13, 7−17, 7−18

Определяем активную мощность конечной группы электроприемников Определяем потерю напряжения

Определение потери напряжения фидера 17 подстанции Яновка

Конечная группа электроприемников ТП 17−3, 17−4, 17−11, 17−20, 17−27

Определяем активную мощность конечной группы электроприемников Определяем потерю напряжения В дальнейшем расчет аналогичен. Полученные данные заносим в таблицу.

Таблица 16 — Расчетные данные потерь напряжения фидеров по подстанциям.

№ п/п

Подстанция

№ фидера

Потеря напряжения,

%

I

Городецк

0,51

1,31

0,97

1,52

2,17

0,75

0,22

1,44

1,95

II

Еременка

2,31

0,12

0,57

III

Знаменка

0,11

1,46

0,12

2,18

2,08

1,7

0,16

0,28

0,11

0,95

IV

Тураево

0,1

2,87

3,6

0,84

V

Яновка

1,04

2,01

0,26

1,74

1,83

Расчет сечений питающей ЛЭП. Расчет сечений питающей ЛЭП подстанция Городецк

Определяем ток расчетный Определяем сечение провода Выбираем провод АС-70/11

Проверяем провод по длительно допустимому току для аварийной ситуации Проверяем провод по условию коронирования Определяем максимальное значения начальной и критической напряженности электрического поля

где r0 — радиус провода, см;

Определяем среднее геометрическое расстояние между проводами фаз

где — расстояние между соседними фазами, см.

Определяем напряженность электрического поля около провода Согласно условию проверки на корону:

Условие выполняется В дальнейшем расчет аналогичен. Полученные данные заносим в таблицу.

Таблица 17 — Расчетные сечения и токи ЛЭП 110 кВ подстанций.

№ п/п

Подстанция

Iр, А

Iра, А

Сечение, мм2

I

Городецк

41,157

82,31

АС 70/11

II

Еременка

13,158

26,32

АС 70/11

III

Знаменка

39,442

78,884

АС 70/11

IV

Тураево

16,73

33,46

АС 70/11

V

Яновка

23,995

47,99

АС 70/11

Электрический расчет линии электропередачи 110кВ. Электрический расчет линии электропередачи 110кВ подстанции Городецк

Рисунок 3 — Схема замещения ЛЭП и трансформатора где: rл, xл — активное и индуктивное сопротивление линии, Ом; rт, xт — активное и индуктивное сопротивление трансформатора, Ом; Gт, Bт -активная и индуктивная проводимость трансформатора, См; Вл — емкостная проводимость линии, См; SГПП — мощность на шинах 10кВ, МВА.

Определяем активное сопротивление двухцепной линии

где r0 — активное сопротивление одного километра линии, Ом/км; l — длина линии, км.

Определяем индуктивное сопротивление двухцепной линии

где x0 — индуктивное сопротивление одного километра двухцепной линии, Ом/км.

Определяем емкостную проводимость двухцепной линии

где В0 — емкостная проводимость одного километра линии, См/км; .

Определяем активное сопротивление двух трансформаторов, электрически связанных на стороне 110 кВ

где Рм — потери мощности при коротком замыкании, кВт (потери активной мощности в меди); Sн — номинальная мощность трансформатора, кВА; Uн — номинальное напряжение основного вывода трансформатора, кВ.

Определяем индуктивное сопротивление двух трансформаторов, электрически связанных на стороне 110 кВ

где Uк — напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

Определяем проводимости трансформаторов где Рст — потери активной мощности в стали трансформатора, приближенно равные потерям мощности при холостом ходе, кВт; I0 — ток холостого хода, %.

Определяем зарядную емкостную мощность двухцепной линии Определяем потери мощности в обмотках и проводимостях трансформаторов для ГПП Определяем потери реактивной мощности в стали трансформатора Определяем потери мощности в проводимостях трансформаторов Определяем мощность в начале расчетного звена трансформаторов Определяем мощность подводимую к трансформаторам Определяем мощность линии в конце передачи Определяем потери мощности в сопротивлениях линии Определяем мощность в начале линии В дальнейшем расчет аналогичен. Полученные данные заносим в таблицу.

Таблица 18 — Расчетные данные электрического расчета ЛЭП 110 кВ по подстанциям.

ТП

Городецк

Еременка

Знаменка

Тураево

Яновка

rЛ

1,26

1,554

1,512

1,764

1,806

хЛ

1,275

1,573

1,53

1,785

1,828

ВЛ

3,216· 10-5

3,966· 10-5

3,86· 10-5

4,502· 10-5

4,61· 10-5

rТ

2,009

6,707

2,009

6,707

3,63

хТ

39,709

100,833

39,709

100,833

63,525

GТ

3,14· 10-6

1,901· 10-6

3,14· 10-6

1,901· 10-6

2,314· 10-6

ВТ

1,851· 10-5

8,331· 10-6

1,851· 10-5

8,331· 10-6

1,157· 10-5

0,389

0,48

0,467

0,545

0,558

0,0408+j0,807

0,0139+j0,209

0,0375+j0,741

0,0225+j0,339

0,025+j0,439

0,112

0,0504

0,112

0,0504

0,07

0,038+j0,224

0,023+j0,101

0,038+j0,224

0,023+j0,101

0,028+j0,14

9,946+j13,342

3,042+j4,205

9,927+j12,397

3,884+j5,474

5,52+j7,747

9,504+ j13,566

3,065+j4,306

9,965+ j12,621

3,907+j5,575

5,548+j7,887

9,504+ j13,372

3,065+j4,066

9,965+ j12,388

3,907+j5,303

5,548+j7,608

0,028+j0,0284

0,0033+j0,0034

0,0316+j0,032

0,0063+j0,0064

0,0132+j0,0134

9,532+ j13,206

3,068+j3,829

9,997+ j12,187

3,913+j5,037

5,561+j7,342

Определение напряжений и потерь напряжения в ЛЭП 110 кВ. Определение напряжений и потерь напряжения в ЛЭП 110 кВ подстанции Городецк

Определяем параметры для режима максимальной нагрузки Определяем напряжение в центре питания на шинах районной подстанции

где Umax — отклонение напряжения в ЦП; Uн — номинальное напряжение 110кВ.

Определяем потерю напряжения в линии Определяем напряжение в конце ЛЭП Определяем потерю напряжения в линии в %

Определяем отклонение напряжения в конце ЛЭП в %

Определяем потерю напряжения в трансформаторе Определяем напряжение на шинах вторичного напряжения трансформатора, приведенное к первичному Определяем потерю напряжения в % на трансформаторе Определяем отклонение напряжения на шинах вторичного напряжения трансформатора

где UТ — «добавка» напряжения трансформатора.

Для трансформаторов с напряжением 110кВ и выше, UТ определяется следующими цифрами:

Ответвление +16% UТ=5%;

Ответвление — 0% UТ=10%;

Ответвление -16% UТ=16%.

Определяем параметры для режима минимальной нагрузки Определяем напряжение в центре питания на шинах районной подстанции

где Umin — отклонение напряжения в ЦП; Uн — номинальное напряжение 110кВ.

Определяем потерю напряжения в линии Определяем напряжение в конце ЛЭП Определяем потерю напряжения в линии в %

Определяем отклонение напряжения в конце ЛЭП в %

Определяем потерю напряжения в трансформаторе Определяем напряжение на шинах вторичного напряжения трансформатора, приведенное к первичному Определяем потерю напряжения в % на трансформаторе Определяем отклонение напряжения на шинах вторичного напряжения трансформатора

где UТ — «добавка» напряжения трансформатора.

Для трансформаторов с напряжением 110кВ и выше, UТ определяется следующими цифрами:

Ответвление +16% UТ=5%;

Ответвление — 0% UТ=10%;

Ответвление -16% UТ=16%.

В дальнейшем расчет аналогичен. Полученные данные заносим в таблицу.

Таблица 19 — Расчетные данные напряжений и потерь напряжения в ЛЭП 110 кВ по подстанциям.

ТП

Городецк

Еременка

Знаменка

Тураево

Яновка

104,5

104,5

104,5

104,5

104,5

0,276-j0,0429

0,103-j0,0108

0,323-j0,03

0,152-j0,0182

0,225-j0,0296

104,221

104,396

104,176

104,347

104,273

0,25

0,095

0,295

0,139

0,206

— 5,25

— 5,095

— 5,295

— 5,139

— 5,206

5,265+j3,349

4,256+j2,667

4,917+j3,545

5,539+j3,401

4,907+j3,09

97,981

99,402

98,116

97,847

98,58

5,67

4,566

5,51

5,909

5,272

— 5,92

— 4,661

— 5,805

— 6,048

— 5,478

115,5

115,5

115,5

115,5

115,5

0,125-j0,019

0,0335-j0,0041

0,146-j0,014

0,0709-j0,0082

0,054-j0,0081

115,374

115,466

115,353

115,429

115,445

0,115

0,0306

0,134

0,0645

0,0496

4,885

4,969

4,866

4,935

4,95

2,434+j1,51

1,924+j1,206

2,22+j1,601

2,504+j1,537

2,218+j1,397

112,51

113,196

112,616

112,491

112,824

2,604

2,06

2,488

2,67

2,383

7,281

7,909

7,378

7,265

7,567

Построение диаграмм отклонения напряжений.

Рисунок 4 — Диаграмма отклонения напряжения подстанции Городецк.

Рисунок 5 — Диаграмма отклонения напряжения подстанции Еременка.

Рисунок 6 — Диаграмма отклонения напряжения подстанции Знаменка.

Рисунок 7 — Диаграмма отклонения напряжения подстанции Тураево.

Рисунок 8 — Диаграмма отклонения напряжения подстанции Яновка.

Из построенной диаграммы видно, что все отклонения находятся в пределах нормы.

Расчет токов короткого замыкания.

1.14.1. Расчет токов короткого замыкания на подстанции Городецк

Рисунок 9 — Расчетная схема подстанции Городецк.

Рисунок 10 — Схема замещения подстанции Городецк.

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л1, Л2

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л1, Л2

Определяем индуктивное сопротивление трансформаторов Т1, Т2

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л3

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л3

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л4

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л4

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л5

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л5

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л6

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л6

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л7

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л7

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л8

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л8

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л9

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л9

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л10

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л10

Определяем индуктивное сопротивление воздушной линии Л11

Определяем активное сопротивление воздушной линии Л11

Определяем токи КЗ в точке К1

Определяем полное сопротивление до точки К1

Определяем результирующее сопротивление до точки К1

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К1

Приводим периодическую составляющую тока КЗ для точки К1

Определяем ударный коэффициент по кривой приложение 19

Определяем результирующее активное сопротивление до точки К1

Определяем результирующее реактивное сопротивление до точки К1

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К1

Определяем токи КЗ в точке К2

Определяем результирующее сопротивление до точки К2

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К2

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К2

Определяем токи КЗ в точке К3

Определяем результирующее сопротивление до точки К3

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К3

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К3

Определяем токи КЗ в точке К4

Определяем результирующее сопротивление до точки К4

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К4

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К4

Определяем токи КЗ в точке К5

Определяем результирующее сопротивление до точки К5

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К5

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К5

Определяем токи КЗ в точке К6

Определяем результирующее сопротивление до точки К6

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К6

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К6

Определяем токи КЗ в точке К7

Определяем результирующее сопротивление до точки К7

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К7

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К7

Определяем токи КЗ в точке К8

Определяем результирующее сопротивление до точки К8

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К8

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К8

Определяем токи КЗ в точке К9

Определяем результирующее сопротивление до точки К9

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К9

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К9

Определяем токи КЗ в точке К10

Определяем результирующее сопротивление до точки К10

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К10

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К10

Определяем токи КЗ в точке К11

Определяем результирующее сопротивление до точки К11

Определяем периодическую составляющую тока КЗ для точки К11

Определяем отношение результирующих сопротивлений и находим ударный коэффициент Определяем ударный ток для точки К11

В дальнейшем расчет аналогичен. Полученные данные заносим в таблицу.

Таблица 20 — Расчетные данные токов КЗ на стороне 110 кВ и 10 кВ по подстанциям.

ТП

Городецк

Еременка

Знаменка

Тураево

Яновка

36,9

30,08

30,75

26,445

25,828

57,4

46,79

47,84

41,139

40,18

16,08

6,467

15,95

6,45

10,097

43,55

17,651

43,08

17,696

27,559

Таблица 21 — Расчетные данные токов КЗ на стороне 10 кВ в конце линии на фидерах подстанция Городецк.

№ Фидера

2,794

0,693

1,329

0,671

0,649

1,111

1,423

1,977

1,53

4,425

1,085

2,082

1,05

1,016

1,741

2,232

3,112

2,402

Таблица 22 — Расчетные данные токов КЗ на стороне 10 кВ в конце линии на фидерах подстанция Еременка.

№ Фидера

0,652

1,645

1,671

1,025

2,675

2,718

Таблица 23 — Расчетные данные токов КЗ на стороне 10 кВ в конце линии на фидерах подстанция Знаменка.

№ Фидера

9,794

0,803

6,199

0,617

0,744

0,645

1,329

9,794

8,928

1,768

18,283

1,257

10,52

0,966

1,165

1,01

2,082

18,283

16,035

2,8

Таблица 24 — Расчетные данные токов КЗ на стороне 10 кВ в конце линии на фидерах подстанция Тураево.

№ Фидера

5,413

0,577

0,66

1,183

12,325

0,906

1,038

1,875

Таблица 25 — Расчетные данные токов КЗ на стороне 10 кВ в конце линии на фидерах подстанция Яновка.

№ Фидера

0,905

0,757

1,102

0,676

1,267

1,421

1,185

1,733

1,058

1,994

Выбор компенсирующих устройств. Выбор компенсирующих устройств на подстанции Городецк

Определяем средневзвешенный коэффициент мощности всей подстанции Необходимый коэффициент мощности

Определяем мощность компенсирующей установки для одной секции По полученной мощности выбираем компенсирующую установку УКЛ (П)57−10,5−2250 У3 (4 шт. по 2 на секцию) Таблица 26 — Паспортные данные компенсирующей установки УКЛ (П)57−10,5−2250 У1.

UH, кВ

IH, А

Номинальная мощность, кВАР

Без разъединителя

Выбор компенсирующих устройств на подстанции Еременка

Определяем средневзвешенный коэффициент мощности всей подстанции Необходимый коэффициент мощности

Определяем мощность компенсирующей установки для одной секции По полученной мощности выбираем компенсирующую установку УКЛ (П)57−10,5−1350 У3(2 шт. по 1 на секцию) Таблица 27 — Паспортные данные компенсирующей установки УКЛ (П)57−10,5−1350 У3.

UH, кВ

IH, А

Номинальная мощность, кВАР

Без разъединителя

Выбор компенсирующих устройств на подстанции Знаменка

Определяем средневзвешенный коэффициент мощности всей подстанции Необходимый коэффициент мощности

Определяем мощность компенсирующей установки для одной секции По полученной мощности выбираем компенсирующую установку УКЛ (П)57−10,5−1800 У3(4 шт. по 2 на секцию) Таблица 28 — Паспортные данные компенсирующей установки УКЛ (П)57−10,5−1800 У3.

UH, кВ

IH, А

Номинальная мощность, кВАР

Без разъединителя

Выбор компенсирующих устройств на подстанции Тураево

Определяем средневзвешенный коэффициент мощности всей подстанции Необходимый коэффициент мощности

Определяем мощность компенсирующей установки для одной секции По полученной мощности выбираем компенсирующую установку УКЛ (П)57−10,5−1800 У3 (2 шт. по 1 на секцию) Таблица 29 — Паспортные данные компенсирующей установки УКЛ (П)57−10,5−1800 У3.

UH, кВ

IH, А

Номинальная мощность, кВАР

Без разъединителя

Выбор компенсирующих устройств на подстанции Яновка

Определяем средневзвешенный коэффициент мощности всей подстанции Необходимый коэффициент мощности

Определяем мощность компенсирующей установки для одной секции По полученной мощности выбираем компенсирующую установку УКЛ (П)57−10,5−2250 У3 (2 шт. по 1 на секцию) Таблица 30 — Паспортные данные компенсирующей установки УКЛ (П)57−10,5−2250 У1.

UH, кВ

IH, А

Номинальная мощность, кВАР

Без разъединителя

Выбор электрооборудования на стороне 10 кВ

Выбираем комплектное распределительное устройство серии К-63 предприятия ОАО «Самарский завод «Электрощит»

Выбор выключателей 10 кВ. Выбор выключателей 10 кВ на подстанции Городецк

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя, разъединителя.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость где IT, tT — нормированные ток и время термической стойкости аппарата; iу, iдин — соответственно расчетное значение амплитуды ударного тока и амплитудный ток динамической стойкости аппарата; В — тепловой импульс По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/1600 У2 (3 шт.)

Таблица 31 — Паспортные данные выключателя ВБТЭ-М-10−20/1600 У2.

UH, кВ

IH, А

Ток термической стойкости, кА

Время термической стойкости аппарата, с

Электродинам. стойкость, кА

Собственное время отключения, мс

Выбираем выключатели отходящих линий Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость где IT, tT — нормированные ток и время термической стойкости аппарата; iу, iдин — соответственно расчетное значение амплитуды ударного тока и амплитудный ток динамической стойкости аппарата; В — тепловой импульс По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/630 У2 (13 шт.)

Таблица 32 — Паспортные данные выключателя ВБТЭ-М-10−20/630 У2.

UH, кВ

IH, А

Ток термической стойкости, кА

Время термической стойкости аппарата, с

Электродинам. стойкость, кА

Собственное время отключения, мс

Выбор выключателей 10 кВ на подстанции Еременка

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя, разъединителя.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость Выбираем выключатели отходящих линий Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/630 У2 (8 шт.)

Выбор выключателей 10 кВ на подстанции Знаменка

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя, разъединителя.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/1600 У2 (3 шт.)

Выбираем выключатели отходящих линий Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/630 У2 (14 шт.)

Выбор выключателей 10 кВ на подстанции Тураево

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя, разъединителя.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость Выбираем выключатели отходящих линий Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/630 У2 (9 шт.)

Выбор выключателей 10 кВ на подстанции Яновка

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя, разъединителя.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/1600 У2 (3 шт.)

Выбираем выключатели отходящих линий Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем вакуумный выключатель ВБТЭ-М-10−20/630 У2 (7 шт.)

Выбор трансформаторов тока 10 кВ. Выбор трансформаторов тока 10 кВ на подстанции Городецк

Выбираем трансформаторы тока ТЛК-10−31,5 У3

Рассмотрим правильность выбора трансформаторов тока на примере ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя Таблица 33 — Паспортные данные трансформатора тока ТЛК-10−31,5 У3.

UH, кВ

Ток термической стойкости, кА

Время термической стойкости аппарата, с

Электродинам. стойкость, кА

Класс точности обмотки:

0,5S

для измерения

для защиты

31,5

0,5

10P

Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость Таблица 34 — Размещение трансформаторов тока по ячейкам подстанции Городецк.

Ячейка

IH, А

IHТТ, А

Примечание

Ввод № 1

1500/5

;

Ввод № 2

1500/5

;

Секционный выключатель

1500/5

;

Секционный разъединитель

;

;

;

Фидер № 1

150/5

БСК № 1

Фидер № 2

;

;

резерв

Фидер № 3

59,14

75/5

расчетный фидер 4

Фидер № 4

97,68

100/5

расчетный фидер 5

Фидер № 8

76,22

100/5

расчетный фидер 6

Фидер № 9

124,3

150/5

расчетный фидер 7

Фидер № 10

156,7

200/5

расчетный фидер 8

Фидер № 11

150/5

БСК № 2

Фидер № 13

150/5

БСК № 3

Фидер № 14

;

;

резерв

Фидер № 15

96,8

100/5

расчетный фидер 14

Фидер № 16

136,7

150/5

расчетный фидер 16

Фидер № 20

49,4

50/5

расчетный фидер 17

Фидер № 21

108,4

150/5

расчетный фидер 18

Фидер № 22

;

;

резерв

Фидер № 23

150/5

БСК № 4

На вводе № 1, № 2, секционном выключателе по 3 трансформатора тока на ячейку, в остальных ячейках по 2 трансформатора тока.

Выбор трансформаторов тока 10 кВ на подстанции Еременка

Выбираем трансформаторы тока ТЛК-10−31,5 У3

Рассмотрим правильность выбора трансформаторов тока на примере ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость Таблица 35 — Размещение трансформаторов тока по ячейкам подстанции Еременка.

Ячейка

IH, А

IHТТ, А

Примечание

Ввод № 1

600/5

;

Ввод № 2

600/5

;

Секционный выключатель

600/5

;

Секционный разъединитель

;

;

;

Фидер № 1

75/5

БСК № 1

Фидер № 2

;

;

резерв

Фидер № 3

150/5

расчетный фидер 1

Фидер № 7

;

;

резерв

Фидер № 9

75/5

БСК № 2

Фидер № 10

;

;

резерв

Фидер № 11

112,6

150/5

расчетный фидер 12

Фидер № 15

33,88

50/5

расчетный фидер 18

Выбор трансформаторов тока 10 кВ на подстанции Знаменка

Выбираем трансформаторы тока ТЛК-10−31,5 У3

Рассмотрим правильность выбора трансформаторов тока на примере ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость Таблица 36 — Размещение трансформаторов тока по ячейкам подстанции Знаменка.

Ячейка

IH, А

IHТТ, А

Примечание

Ввод № 1

1500/5

;

Ввод № 2

1500/5

;

Секционный выключатель

1500/5

;

Секционный разъединитель

;

;

;

Фидер № 1

100/5

БСК № 1

Фидер № 2

;

;

резерв

Фидер № 3

31,4

50/5

расчетный фидер 4

Фидер № 4

136,6

150/5

расчетный фидер 5

Фидер № 8

14,72

20/5

расчетный фидер 6

Фидер № 9

161,8

200/5

расчетный фидер 7

Фидер № 10

170,8

200/5

расчетный фидер 8

Фидер № 11

100/5

БСК № 2

Фидер № 13

100/5

БСК № 3

Фидер № 14

;

;

резерв

Фидер № 15

106,6

150/5

расчетный фидер 14

Фидер № 16

113,7

150/5

расчетный фидер 15

Фидер № 20

85,4

100/5

расчетный фидер 16

Фидер № 21

14,7

20/5

расчетный фидер 17

Фидер № 22

54,8

75/5

расчетный фидер 18

Фидер № 23

100/5

БСК № 4

Выбор трансформаторов тока 10 кВ на подстанции Тураево

Выбираем трансформаторы тока ТЛК-10−31,5 У3

Рассмотрим правильность выбора трансформаторов тока на примере ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость Таблица 37 — Размещение трансформаторов тока по ячейкам подстанции Тураево.

Ячейка

IH, А

IHТТ, А

Примечание

Ввод № 1

600/5

;

Ввод № 2

600/5

;

Секционный выключатель

600/5

;

Секционный разъединитель

;

;

;

Фидер № 1

100/5

БСК № 1

Фидер № 2

;

;

резерв

Фидер № 3

19,13

20/5

расчетный фидер 1

Фидер № 7

186,95

200/5

расчетный фидер 7

Фидер № 9

100/5

БСК № 2

Фидер № 10

;

;

резерв

Фидер № 11

144,29

150/5

расчетный фидер 12

Фидер № 15

20,58

30/5

расчетный фидер 18

Выбор трансформаторов тока 10 кВ на подстанции Яновка

Выбираем трансформаторы тока ТЛК-10−31,5 У3

Рассмотрим правильность выбора трансформаторов тока на примере ввода № 1, ввода № 2, секционного выключателя Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость Таблица 38 — Размещение трансформаторов тока по ячейкам подстанции Яновка.

Ячейка

IH, А

IHТТ, А

Примечание

Ввод № 1

808,3

1000/5

;

Ввод № 2

808,3

1000/5

;

Секционный выключатель

808,3

1000/5

;

Секционный разъединитель

;

;

;

Фидер № 1

150/5

БСК № 1

Фидер № 2

;

;

резерв

Фидер № 3

51,09

75/5

расчетный фидер 1

Фидер № 7

122,1

150/5

расчетный фидер 7

Фидер № 8

;

;

резерв

Фидер № 10

150/5

БСК № 2

Фидер № 11

;

;

резерв

Фидер № 12

87,3

100/5

расчетный фидер 12

Фидер № 17

189,1

200/5

расчетный фидер 17

Фидер № 18

78,3

100/5

расчетный фидер 18

Выбор трансформатора напряжения 10 кВ. Выбор трансформатора напряжения 10 кВ на подстанции Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка

Выбираем трансформатор напряжения для ячейки ТН-1, ТН-2.

Принимаем трансформатор напряжения антирезонансный НАМИТ-10−2 УХЛ2.

Таблица 39 — Паспортные данные трансформатора НАМИТ-10−2 УХЛ2.

UH, кВ

Предельная мощность, ВА

10/0,1/ 0,1/3

1000/900/100

Схема и группа соединений обмоток эквивалентна схеме трёхфазного трансформатора

У / Ун / п — 0. Трансформатор выдерживает однофазные металлические замыкания сети на «землю» без ограничения длительности. Трансформатор устойчив к токам феррорезонанса.

Выбор трансформатора собственных нужд. Выбор трансформатора собственных нужд на подстанции Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка

Выбираем трансформатор напряжения для ячейки ТСН-1, ТСН-2.

Принимаем трансформатор масляный трехфазный типа ТСКС-40/145/10

Таблица 40 — Паспортные данные трансформатора ТСКС-40/145/10.

UH, кВ

SH, кВА

Потери ХХ, Вт

Потери КЗ, Вт

UК, %

Ток ХХ,%

10/0,4

1,5

Выбор трансформатора тока нулевой последовательности. Выбор трансформатора тока нулевой последовательности на подстанции Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка

Выбираем трансформатор тока нулевой последовательности ТЗЛМ 1−1

Выбор ограничителей перенапряжения 10 кВ. Выбор ограничителей перенапряжения 10 кВ на подстанции Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка

Выбираем ограничители перенапряжений ОПНп-10УХЛ1 UН=11,5 кВ Таблица 41 — Паспортные данные ограничителя перенапряжений ОПНп-10УХЛ1

UH, кВ

UHР, кВ

Iразряд., кА

Пропуск.

способн., А

UОСТ.при гроз. разряде, кВ не более

5000 А

11,5

14,4

34,6

Выбор ошиновки 10 кВ. Выбор ошиновки 10 кВ подстанция Городецк

Применяют сборные шины прямоугольного сечения, которые более экономичны, нежели круглые шины сплошного сечения.

Выбираем сборные алюминиевые шины прямоугольного сечения 80×6 мм2 по 2 шины на фазу

Выбор ошиновки 10 кВ подстанция Еременка

Применяют сборные шины прямоугольного сечения, которые более экономичны, нежели круглые шины сплошного сечения.

Выбираем сборные алюминиевые шины прямоугольного сечения 50×5 мм2 по 1 шине на фазу

Выбор ошиновки 10 кВ подстанция Знаменка

Применяют сборные шины прямоугольного сечения, которые более экономичны, нежели круглые шины сплошного сечения.

Выбираем сборные алюминиевые шины прямоугольного сечения 80×6 мм2 по 2 шины на фазу

Выбор ошиновки 10 кВ подстанция Тураево

Применяют сборные шины прямоугольного сечения, которые более экономичны, нежели круглые шины сплошного сечения.

Выбираем сборные алюминиевые шины прямоугольного сечения 50×5 мм2 по 1 шине на фазу

Выбор ошиновки 10 кВ подстанция Яновка

Применяют сборные шины прямоугольного сечения, которые более экономичны, нежели круглые шины сплошного сечения.

Выбираем сборные алюминиевые шины прямоугольного сечения 80×6 мм2 по 1 шине на фазу

Выбор шинного моста 10 кВ

Шинный мост — это соединение трансформатора с распредустройством низкого напряжения.

Выбор шинного моста 10 кВ подстанция Городецк

Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 100×8 мм2 по 1 шине на фазу.

Определяем наибольшую силу, действующую на шину средней фазы Определяем изгибающий момент Определяем момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию силы Определяем напряжение в материале шин, возникающее при воздействии изгибающего момента Определяем интеграл Джоуля Определяем приближенное минимальное сечение шин где С — постоянная, для алюминиевых шин С=91.

Условие выполняется.

Выбор шинного моста 10 кВ подстанция Еременка

Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 50×5 мм2 по 1 шине на фазу.

Определяем наибольшую силу, действующую на шину средней фазы Определяем изгибающий момент Определяем момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию силы Определяем напряжение в материале шин, возникающее при воздействии изгибающего момента Определяем интеграл Джоуля Определяем приближенное минимальное сечение шин

Условие выполняется.

Выбор шинного моста 10 кВ подстанция Знаменка

Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 100×8 мм2 по 1 шине на фазу.

Определяем наибольшую силу, действующую на шину средней фазы Определяем изгибающий момент Определяем момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию силы Определяем напряжение в материале шин, возникающее при воздействии изгибающего момента Определяем интеграл Джоуля Определяем приближенное минимальное сечение шин

Условие выполняется.

Выбор шинного моста 10 кВ подстанция Тураево

Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 50×5 мм2 по 1 шине на фазу.

Определяем наибольшую силу, действующую на шину средней фазы Определяем изгибающий момент Определяем момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию силы Определяем напряжение в материале шин, возникающее при воздействии изгибающего момента Определяем интеграл Джоуля Определяем приближенное минимальное сечение шин

Условие выполняется.

Выбор шинного моста 10 кВ подстанция Яновка

Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 80×6 мм2 по 1 шине на фазу.

Определяем наибольшую силу, действующую на шину средней фазы Определяем изгибающий момент Определяем момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию силы Определяем напряжение в материале шин, возникающее при воздействии изгибающего момента Определяем интеграл Джоуля Определяем приближенное минимальное сечение шин

Условие выполняется.

Выбор проходных изоляторов 10 кВ. Выбор проходных изоляторов 10 кВ подстанция Городецк

l - длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем изолятор полимерный проходной ИПП-10/2000

Таблица 42 — Паспортные изолятора полимерного проходного ИПП-10/2000

Номинальное напряжение, кВ

Номинальный ток, А

Минимальная разрушающая сила на изгиб, кН

Импульсное напряжение, кВ

12,5

Выбор проходных изоляторов 10 кВ подстанция Еременка

l - длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем изолятор полимерный проходной ИПП-10/2000

Выбор проходных изоляторов 10 кВ подстанция Знаменка

l - длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем изолятор полимерный проходной ИПП-10/2000

Выбор проходных изоляторов 10 кВ подстанция Тураево

Выбираем изолятор полимерный проходной ИПП-10/2000

Выбор проходных изоляторов 10 кВ подстанция Яновка

l - длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем изолятор полимерный проходной ИПП-10/2000

Выбор опорных изоляторов 10 кВ. Выбор опорных изоляторов 10 кВ подстанция Городецк

l - длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем опорный изолятор ОСК 4−10-Г02−2

Таблица 43 — Паспортные опорного изолятора ОСК 4−10-Г02−2

Номинальное напряжение, кВ

Строительная высота H, мм

Изоляционная высота L, мм

Степень загрязнения атмосферы по ГОСТ 9920–89

Минимальная механическая разрушающая сила на изгиб, не менее, кН

Выбор опорных изоляторов 10 кВ подстанция Еременка

Выбираем опорный изолятор ОСК 4−10-Г02−2

1.16.10.3. Выбор опорных изоляторов 10 кВ подстанция Знаменка

Выбираем опорный изолятор ОСК 4−10-Г02−2

Выбор опорных изоляторов 10 кВ подстанция Тураево

Выбираем опорный изолятор ОСК 4−10-Г02−2

Выбор опорных изоляторов 10 кВ подстанция Яновка

Выбираем опорный изолятор ОСК 4−10-Г02−2

Выбор оборудования 110 кВ.

Выбираем комплектную трансформаторную подстанцию блочную 110 кВ с двумя двухобмоточными трансформаторами серии КТПБ ОАО «Самарский завод «Электрощит»

Выбор выключателей 110 кВ. Выбор выключателей 110 кВ на подстанции Городецк

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость где IT, tT — нормированные ток и время термической стойкости аппарата; iу, iдин — соответственно расчетное значение амплитуды ударного тока и амплитудный ток динамической стойкости аппарата; В — тепловой импульс По результатам проверки выбираем элегазовый выключатель ВЭКТ-110−40/2000 У1 с пружинным приводом (2 шт.)

Таблица 44 — Паспортные данные выключателя ВЭКТ-110−40/2000 У1.

UH, кВ

IH, А

Ток термической стойкости, кА

Время термической стойкости аппарата, с

Электродинам. Стойкость, кА

Собственное время отключения, мс

Выбор выключателей 110 кВ на подстанции Еременка

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем элегазовый выключатель ВЭКТ-110−40/2000 У1 с пружинным приводом (2 шт.)

Выбор выключателей 110 кВ на подстанции Знаменка

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем элегазовый выключатель ВЭКТ-110−40/2000 У1 с пружинным приводом (2 шт.)

Выбор выключателей 110 кВ на подстанции Тураево

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем элегазовый выключатель ВЭКТ-110−40/2000 У1 с пружинным приводом (2 шт.)

Выбор выключателей 110 кВ на подстанции Яновка

Выбираем выключатели ввода № 1, ввода № 2.

Проверяем на отключение периодической составляющей расчетного тока к.з.

Проверяем выключатели на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем элегазовый выключатель ВЭКТ-110−40/2000 У1 с пружинным приводом (2 шт.)

Выбор разъединителей 110 кВ. Выбор разъединителей 110 кВ на подстанции Городецк

Выбираем разъединители на напряжение 110 кВ Проверяем раъединители на термическую и динамическую стойкость где IT, tT — нормированные ток и время термической стойкости аппарата; iу, iдин — соответственно расчетное значение амплитуды ударного тока и амплитудный ток динамической стойкости аппарата; В — тепловой импульс По результатам проверки выбираем разъединитель РДЗ-1 110/1000НУХЛ1 (2 шт.)

РДЗ-2 110/1000НУХЛ1 (6 шт.)

Условное обозначение разъединителей РДЗ: РДЗ-1 110/1000НУХЛ1

Р — разъединитель; Д — двухколонковый; З — наличие заземлителей;

1(2) — количество заземлителей; 110 — номинальное напряжение;

1000 — номинальный ток; НУХЛ — климатическое исполнение;

1 — категория размещения;

Таблица 45 — Паспортные данные разъединителя РДЗ 110/1000НУХЛ1.

UH, кВ

IH, А

Ток термической стойкости, кА

Время термической стойкости аппарата, с

Электродинам. Стойкость, кА

31,5

Выбор разъединителей 110 кВ на подстанции Еременка

Выбираем разъединители на напряжение 110 кВ Проверяем раъединители на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем разъединитель РДЗ-1 110/1000НУХЛ1 (2 шт.) РДЗ-2 110/1000НУХЛ1 (6 шт.)

Выбор разъединителей 110 кВ на подстанции Знаменка

Выбираем разъединители на напряжение 110 кВ Проверяем раъединители на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем разъединитель РДЗ-1 110/1000НУХЛ1 (2 шт.) РДЗ-2 110/1000НУХЛ1 (6 шт.)

Выбор разъединителей 110 кВ на подстанции Тураево

Выбираем разъединители на напряжение 110 кВ Проверяем раъединители на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем разъединитель РДЗ-1 110/1000НУХЛ1 (2 шт.) РДЗ-2 110/1000НУХЛ1 (6 шт.)

Выбор разъединителей 110 кВ на подстанции Яновка

Выбираем разъединители на напряжение 110 кВ Проверяем разъединители на термическую и динамическую стойкость По результатам проверки выбираем разъединитель РДЗ-1 110/1000НУХЛ1 (2 шт.) РДЗ-2 110/1000НУХЛ1 (6 шт.)

Выбор трансформаторов тока 110 кВ. Выбор трансформаторов тока 110 кВ на подстанции Городецк

Выбираем трансформаторы тока ТФЗМ 110Б-IVУ1 IН=150 А Таблица 46 — Паспортные данные трансформатора тока ТФЗМ 110Б-IVУ1.

UH, кВ

Ток термической стойкости, кА

Время термической стойкости аппарата, с

Электродинам. Стойкость, кА

Кол-во обмоток

для измерения

для защиты

Структура условного обозначения ТФЗМ [*][*][*]/[*][*]/[*][*]:

Т — трансформатор тока; Ф — фарфоровая покрышка;

З — вторичная обмотка звеньевого типа; М — маслонаполненный;

[*] — номинальное напряжение, кВ;

[*] — категория электрооборудования по степени загрязнения внешней изоляции;

[*] — номер конструктивного варианта исполнения;

[*] — номинальный класс точности;

[*] — номинальный первичный ток, А;

[*] — номинальный вторичный ток, А;

[*] — климатическое исполнение (У, ХЛ, Т) и категория размещения (1).

Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость

Выбор трансформаторов тока 110 кВ на подстанции Еременка

Выбираем трансформаторы тока ТФЗМ 110Б-IVУ1 IН=50 А Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость

Выбор трансформаторов тока 110 кВ на подстанции Знаменка

Выбираем трансформаторы тока ТФЗМ 110Б-IVУ1 IН=150 А Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость

Выбор трансформаторов тока 110 кВ на подстанции Тураево

Выбираем трансформаторы тока ТФЗМ 110Б-IVУ1 IН=50 А Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость

Выбор трансформаторов тока 110 кВ на подстанции Яновка

Выбираем трансформаторы тока ТФЗМ 110Б-IVУ1 IН=75 А Проверяем трансформаторы тока на электродинамическую и термическую стойкость

Выбор трансформатора напряжения 110 кВ. Выбор трансформатора напряжения 110 кВ на подстанции Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка

Выбираем трансформатор напряжения .

Принимаем трансформатор напряжения НКФ-110−57У1.

Таблица 47 — Паспортные данные трансформатора напряжения НКФ-110−57У1.

UH, В

Предельная мощность, ВА

Выбор ограничителей перенапряжения 110 кВ. Выбор ограничителей перенапряжения 110 кВ на подстанции Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка

Выбираем ограничители перенапряжений ОПНп-110УХЛ1 UН=110 кВ Таблица 48 — Паспортные данные ограничителя перенапряжений ОПНп-110УХЛ1

Допустимое рабочее напряжние Uнр, кВ действ.

Номин. Напряж., кВ действ.

Напряжение на ограничителе, допустимое в течении времени, кВ действ.:

1200 с

20 с

1 с

Выбор ошиновки 110 кВ. Выбор ошиновки 110 кВ подстанция Городецк, Еременка, Знаменка, Тураево, Яновка

Применяем гибкие шины, выполненные проводами АС, обладающие малым удельным сопротивлением и хорошей механической прочностью. Сечение шин провод АС 70/11 т.к. в соответствии с рекомендациями НТП гибкая ошиновка выполняется проводом того же сечения, что и подходящая линия.

Проверка гибких шин т. е. проводов ЛЭП 110 кВ рассмотрена в разделе 1.8

Выбор опорных изоляторов 110 кВ. Выбор опорных изоляторов 110 кВ подстанция Городецк

l — длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем опорный изолятор ОТК 20−110-Г05−2 УХЛ1

Таблица 49 — Паспортные опорного изолятора ОТК 20−110-Г05−2 УХЛ1

Номинальн.напряжение, кВ

Строительная высота H, мм

Изоляционная высота L, мм

Степень загрязнения атмосферы по ГОСТ 9920–89

Минимальная механическая разрушающая сила на изгиб, не менее, кН

Минимальный разрушающий крутящий момент, не менее, кНхм

1,0

Выбор опорных изоляторов 110 кВ подстанция Еременка

l — длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем опорный изолятор ОТК 20−110-Г05−2 УХЛ1

Выбор опорных изоляторов 110 кВ подстанция Знаменка

l — длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем опорный изолятор ОТК 20−110-Г05−2 УХЛ1

Выбор опорных изоляторов 110 кВ подстанция Тураево

l — длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем опорный изолятор ОТК 20−110-Г05−2 УХЛ1

Выбор опорных изоляторов 110 кВ подстанция Яновка

l — длина пролета между опорными изоляторами, м; а — расстояние между фазами, м;

Выбираем опорный изолятор ОТК 20−110-Г05−2 УХЛ1

Расчет уставок релейной защиты. Расчет МТО и МТЗ

Расчет релейной защиты подстанции Городецк Определяем ток срабатывания отсечки фидера 3

где Кн — коэффициент надёжности токовой отсечки, принимаем Кн = 1,05;

Определяем ток срабатывания микропроцессорного реле где — коэффициент схемы соединения трансформаторов тока, =1

— коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Определяем уставку максимальной токовой защиты (МТЗ)

где? коэффициент самозапуска, =1,4;

— коэффициент возврата = 0,930,97.

Опредеделяем ток срабатывания микропроцессорного реле Определяем коэффициент чувствительности при коротком замыкании в основной зоне действия защиты где? значение тока двухфазного короткого замыкания, А.

Определяем выдержку времени защиты где tс.з2 — время срабатывания предыдущей защиты.

?t — ступень селективности, принимаем 0,5с.

Релейная защита линий и вводов выполнена на базе терминала максимальной токовой защиты типа MiCOM P123, расчёты сведены в таблицу.

Таблица 50 — Расчетные данные уставок релейной защиты на фидерах подстанции Городецк.

№ Фидера

БСК1

БСК2

Ввод 1

Секц.

727,7

704,5

681,5

162,8

195,6

36,4

69,75

23,5

17,04

162,8

56,28

56,28

195,9

93,5

154,4

120,5

196,5

247,7

195,9

2043,8

2043,8

6,53

6,2

7,72

6,03

6,55

6,19

6,53

6,81

6,81

71,9

26,2

3,93

9,66

2,99

2,3

71,9

6,89

6,89

0,51

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

0,51

1,5

1,5

Таблица 50 — Расчетные данные уставок релейной защиты на фидерах подстанции Городецк. (Продолжение).

№ Фидера

БСК3

БСК4

Ввод 2

1166,55

1494,15

2075,85

1606,5

162,8

58,33

49,81

207,6

53,55

162,8

56,28

195,9

153,01

216,07

78,08

171,34

195,9

2043,8

6,53

7,65

7,2

7,81

5,71

6,53

6,81

71,9

6,36

10,41

22,18

7,82

71,9

6,89

0,51

1,1

1,1

1,1

1,1

0,51

1,5

Таблица 51 — Расчетные данные уставок релейной защиты на фидерах подстанции Еременка.

№ Фидера

БСК1

Ввод 1

Секц.

БСК2

Ввод 2

6790,35

684,6

6790,35

6790,35

6790,35

1727,3

1754,6

6790,35

152,69

22,82

56,57

56,57

152,69

57,58

175,46

56,57

118,55

226,03

804,55

804,55

118,55

177,98

53,55

804,55

7,9

7,53

6,7

6,7

7,9

5,93

5,355

6,7

47,79

2,53

7,04

7,04

47,79

8,1

27,34

7,04

0,51

1,1

1,5

1,5

0,51

1,1

1,1

1,5

Таблица 52 — Расчетные данные уставок релейной защиты на фидерах подстанции Знаменка

№ Фидера

БСК1

БСК2

Ввод 1

Секц.

843,15

647,85

781,2

137,4

102,8

28,11

127,3

16,2

19,53

137,4

55,83

55,83

158,06

49,63

215,92

23,3

255,7

269,97

158,06

2043,8

2043,8

7,9

4,96

7,2

5,83

6,39

6,75

7,9

6,81

6,81

88,4

172,9

3,26

233,1

2,11

2,41

88,4

6,84

6,84

0,51

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

0,51

1,5

1,5

Таблица 52 — Расчетные данные уставок релейной защиты на фидерах подстанции Знаменка. (Продолжение).

№ Фидера

БСК3

БСК4

Ввод 2

677,3

1395,5

1856,4

137,4

22,58

46,52

102,8

94,93

123,76

137,4

55,83

158,06

168,5

179,72

49,63

23,24

86,62

158,06

2043,8

7,9

5,62

5,99

4,96

1,55

5,77

7,9

6,81

88,4

3,35

6,48

172,9

336,5

17,88

88,4

6,84

0,51

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

0,51

1,5

Таблица 53 — Расчетные данные уставок релейной защиты на фидерах подстанции Тураево

№ Фидера

БСК1

Секц.

Ввод 1

БСК2

Ввод 2

5683,7

605,9

138,65

142,09

15,15

56,44

56,44

138,65

23,1

56,44

158,06

30,24

295,5

804,9

804,9

158,06

228,07

32,53

804,9

7,903

7,56

7,39

6,71

6,71

7,903

7,6

5,42

6,71

35,75

156,81

1,71

7,02

7,02

35,75

2,54

31,86

7,02

0,51

1,1

1,1

1,5

1,5

0,51

1,1

1,1

1,5

Таблица 54 — Расчетные данные уставок релейной защиты на фидерах подстанции Яновка

№ Фидера

БСК1

Секц.

Ввод 1

БСК2

Ввод 2

950,3

794,9

153,4

63,35

26,5

53,01

53,01

153,4

57,85

17,8

66,5

53,01

195,99

80,76

1277,6

1277,6

195,99

298,9

123,8

1277,6

6,53

5,38

6,43

6,39

6,39

6,53

6,9

7,47

6,19

6,39

45,13

9,82

3,44

6,92

6,92

45,13

7,0

1,98

8,97

6,92

0,51

1,1

1,1

1,5

1,5

0,51

1,1

1,1

1,1

1,5

Расчет дифференциальной защиты

Расчет дифференциальной защиты подстанции Городецк Выбор уставок дифференциальной защиты для 10 кВ Определяем уставку первой ступени дифференциального тока (начального участка характеристики) где ID> - ток срабатывания 1 ступени, приведенный к номинальному току трансформатора.

Определяем уставку набираемую на реле где Ib-1 — базисный ток стороны ВН трансформатора.

Определяем наклон характеристики (коэффициент торможения) первого участка где kз — коэффициент запаса равен 1.2;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для малых токов равной 5%;

k``- диапазон регулирования коэффициента транформации защищаемого трансформатора в %, равный суммарному диапазону сторон, на которых выполняется регулирование. k``=16%.

Принимаем 25% (пределы уставки 20…50% с шагом 1%)

Определяем наклон характеристики (коэффициент торможения) второго участка где kз — коэффициент запаса равен 1.2;

kап — коэффициент, учитывающий рост погрешности за счет апериодической составляющей. Принимается равным 1.5;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для больших токов равной

10%, при условии выбора трансформаторов тока по кривым 10% погрешности;

k`` - диапазон регулирования коэффициента транформации защищаемого трансформатора в %, равный суммарному диапазону сторон, на которых выполняется регулирование. k``=16%.

Принимаем ближайшее значение 40% (пределы уставки 40…100% с шагом 1%)

Определяем ток срабатывания второй ступени дифференциального тока (отсечки) где Iкз макс. — ток короткого замыкания в амперах в максимальном режиме на стороне низкого или среднего напряжения с учетом имеющегося регулирования напряжения на этой стороне. Выбирается наибольшая из полученных уставок отсечки;

kз — коэффициент запаса равен 1.2;

kап — коэффициент учитывающий рост погрешности за счет апериодической составляющей. Принимается равным 3;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для больших токов равной 10%, при условии выбора трансформаторов тока по кривым 10% погрешности;

k`` - диапазон регулирования коэффициента трансформации защищаемого трансформатора в %, равный суммарному диапазону регулирования сторон, по которым протекает ток КЗ.

Максимальный из полученных расчетом токов сравниваем с номинальным током силового трансформатора это отношение должно быть не меньше 6

Условие выполняется.

Определяем уставку 2 ступени дифференциального тока Принимаем 6IН (пределы уставки 1…30 IН с шагом 1%)

Выбор уставки блокировки защиты током второй гармоники Определяем отношение тока блокировки к основному дифференциальному току:

В связи с отсутствием методики для выбора принимается установленная заводом уставка.

(пределы уставки 10…50% с шагом 1%)

Определяем способ блокировки Может быть выбран (ВКЛ): пофазная блокировка, или

(ВКЛ АВС): блокировка всех фаз наибольшим током второй гармоники, (ОТКЛ): блокировка отключена.

Используем заводскую настройку Выбираем режим блокировки током 5 гармоники Способ блокировки может быть выбран (ВКЛ): пофазная блокировка, (ВКЛ АВС): блокировка всех фаз наибольшим током второй гармоники, (ОТКЛ): блокировка отключена.

Заводом установлено (ВКЛ АВС). На трансформаторах украинско-российского производства не требуется.

Проверка чувствительности защиты В связи с тем, что уставка 1 ступени защиты при малых токах мала (уставка Id> составляет около 0.2 номинального тока трансформатора), в проверке чувствительности нет необходимости.

Выбор уставок дифференциальной защиты для 110 кВ Определяем уставку первой ступени дифференциального тока (начального участка характеристики) Определяем уставку набираемую на реле где Ib-1 — базисный ток стороны ВН трансформатора.

Определяем наклон характеристики (коэффициент торможения) первого участка Принимаем 25% (пределы уставки 20…50% с шагом 1%)

Определяем наклон характеристики (коэффициент торможения) второго участка Принимаем ближайшее значение 40% (пределы уставки 40…100% с шагом 1%). Определяем ток срабатывания второй ступени дифференциального тока (отсечки).

Максимальный из полученных расчетом токов сравниваем с номинальным током силового трансформатора это отношение должно быть не меньше 6

Условие выполняется.

Определяем уставку 2 ступени дифференциального тока Принимаем 30IН (пределы уставки 1…30 IН с шагом 1%)

Выбор уставки блокировки защиты током второй гармоники Определяем отношение тока блокировки к основному дифференциальному току:

В связи с отсутствием методики для выбора принимается установленная заводом уставка.

(пределы уставки 10…50% с шагом 1%)

Определяем способ блокировки Может быть выбран (ВКЛ): пофазная блокировка, или (ВКЛ АВС): блокировка всех фаз наибольшим током второй гармоники, (ОТКЛ): блокировка отключена.

Используем заводскую настройку Выбираем режим блокировки током 5 гармоники Способ блокировки может быть выбран (ВКЛ): пофазная блокировка, (ВКЛ АВС): блокировка всех фаз наибольшим током второй гармоники, (ОТКЛ): блокировка отключена.

Заводом установлено (ВКЛ АВС). На трансформаторах украинско-российского производства не требуется.

Проверка чувствительности защиты В связи с тем, что уставка 1 ступени защиты при малых токах мала (уставка Id> составляет около 0.2 номинального тока трансформатора), в проверке чувствительности нет необходимости.

Для дифференциальной защиты трансформатора выбираем реле MICOM Р632, расчеты сведены в таблицу Таблица 55 — Расчетные данные уставок дифференциальной защиты на подстанциях.

ТП

Городецк

Еременка

Знаменка

Тураево

Яновка

10 кВ

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,16

0,17

0,16

0,17

0,16

25%

25%

25%

25%

25%

40%

40%

40%

40%

40%

6IН

7IН

6IН

7IН

6IН

12%

12%

12%

12%

12%

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ОТКЛ

ОТКЛ

ОТКЛ

ОТКЛ

ОТКЛ

110 кВ

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,17

0,18

0,27

0,18

0,2

25%

25%

25%

25%

25%

40%

40%

40%

40%

40%

30IН

30IН

30IН

30IН

30IН

12%

12%

12%

12%

12%

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ВКЛ АВС

ОТКЛ

ОТКЛ

ОТКЛ

ОТКЛ

ОТКЛ

Охрана труда. Комплектное распределительное устройство (КРУ).

Распределительное устройство (РУ), серия К-63 Самарский завод «Электрощит», подстанции расположено в контейнере на высокой раме, высотой 1200 мм, выше уровня затопления (п. 4.2.35).

В РУ ширина проходов 1500 мм, высота потолка 2300 мм (п. 4.1.23). Доступ к токоведущим частям высокого напряжения с обратной стороны закрыт металлическими листами, имеющими покрытие антикоррозийной эмалью ПОЛАК ЭП-41, размером 500×500×2 мм с отверстиями по углам для болтового крепления и уплотнителем по контуру листа (п. 1.7.68), с лицевой стороны токоведущие части высокого напряжения закрыты выкатным элементом с вакуумным выключателем ВБТЭ-М-10−20/630,1600 У2. Ячейки РУ изолированы между собой металлическими листами размером 2268×1165×3 мм (п. 4.2.17, 1.1.34, 1.1.35). Двери РУ 1850×750×3 мм открываются наружу, снабжены конечными выключателями ВПК 2110 (IН=10А) для контроля диспетчерским персоналом состояния подстанции (п. 7.1.29). Управление температурой ручное, контролируется обслуживающим персоналом. Температура в помещении регулируется нагревателями, расположенными в камерах ВН и НН ячеек (нагреватели тип: ТЭН; мощность 100−300 Вт в зависимости от типа оборудования) и в проходах вдоль стен (нагреватели тип: ТЭН; мощность 2000 Вт), нагреватели также предусмотрены в шкафах управления оперативными цепями (трансформатор напряжения 110 кВ, выключатели 110 кВ) расположенные на открытом воздухе (п. 4.2.24), освещение в РУ контролируется датчиками освещения ДД012 фирмы ИЭК, которые могут быть отключены и управление освещения может осуществляться в ручном режиме обслуживающим персоналом (п. 7.1.30). Территория РУ освещается взрывозащищенными светильниками LED 102 с светодиодами (аналог ДРЛ 400 Вт, потребление 90 Вт) (п. 4.2.33). Металлические корпуса светильников, прожекторов заземлены через заземляющий болт М6 защитными проводниками в питающем кабеле ВВГ 5×2,5(п. 6.1.38).

В распредустройстве нанесены надписи присоединений на желтом фоне черными буквами (высота шрифта: 70 мм, способ нанесения: наклеивается клейкая желтая на нее наносится через трафарет номер присоединения), диспетчерские наименования защит (на самих реле, рядом с индикаторами состояния реле), реле (возле самого реле, маркер-краской черного цвета) и дополнительного оборудования (возле самого оборудования, маркер-краской черного цвета). Внутри помещения распредустройства, на стене нанесена принципиальная электрическая схема ячеек РУ и ОРУ, с указанием наименования присоединения, номера ячейки, величиной номинального тока трансформаторов тока, типа выключателя, марки кабеля, оборудования (п. 4.1.3). Ошиновка РУ выполнена из алюминиевых шин (п. 4.2.25). Воздушные линии отходящих фидеров присоединены к системе сборных шин через проходные изоляторы в верней части РУ.

Изоляторы имеют уплотнители исключающие проникновение влаги. Имеется возможность четкого распознания силовых и оперативных цепей, силовые цепи выполнены РУ: сборными шинами прямоугольного сечения (в зависимости от нагрузки подстанции сечение шин 50×5…80×6; количество шин от 1 до 2-х шин на фазу, расстояние между шинами 800 мм, длина пролета одной шины 1500 мм) шинный мост выполнен сборными шинами. Отходящие линии фидеров выполнены проводом АС 70/11. Оперативные цепи РУ, ОРУ: проводами в пределах ячеек, шкафов управления, кабелями между ячейками и шкафами. Провода марки ПВ-1×2,5; ПВ-1×4; ПВ-3×2,5; ПВ-3×4, кабелем марки ВВГ 5×2,5; ВВГ 5×4 (п. 4.1.4). Шины РУ имеют цветовое обозначение фаз, нанесенное краской (желтой-фаза А, зеленой-фаза В, красной-фаза С, черной-заземляющая шина, желтой и зеленой-главная заземляющая шина) цвета нанесены в местах обслуживания оборудования, на ОРУ на концевой опоре в виде знаков круглой формы нанесено цветовое обозначение фаз (п. 1.1.30), сборные шины расположены вертикально слева-направо, шины шинного моста расположены одна за другой (п. 1.1.31). Воздушные линии фидеров присоединены к изолятором при помощи проводов с опрессовкой наконечников (п. 2.1.21). Высота подвески проводов АС 70/11 отходящих фидеров 10 кВ 4,5 м (табл. 4.2.7)

Корпуса металлических частей РУ и оборудования окрашены антикоррозийной эмалью ПОЛАК ЭП-41 (п. 4.1.6). На приводах выключателей высокого напряжения, разъединителей, автоматических выключателях нанесены указатели положения (включено/отключено), внутри РУ при помощи клеящей ленты с краской, на ОРУ с помощью краски (п. 4.1.11).

Цепи любого вида напряжения может обслуживаться отключением присоединения и выполнением полного комплекса технических мероприятий, каждый фидер РУ имеет выкатной элемент, стационарные заземляющие ножи (п. 4.1.12, 4.2.21).

РУ имеет 2 входа (п. 4.1.23).

Выкатные элементы ячеек имеют блокировки, для предотвращения ошибок при включении заземляющих ножей и отключении под нагрузкой (прямая блокировка: специальный разъем вторичных цепей, без отключения которого нельзя выкатить выкатной элемент в ремонтное положение; фиксатор положения выкатного элемента в КРУ — блокирует возможность перемещения выкатного элемента из контрольного положения в рабочее, если он задвинут в основание (рычагом, принадлежащим КРУ); рычаг блокировки заземляющих ножей, косвенная блокировка: световая сигнализация ячейки КРУ; автоматические выключатели ШУ шин управления и ШП шин питания; указатель положения выключателя включено/отключено; кнопочные выключатели на лицевой панели релейного шкафа и лицевой панели выкатного элемента тележки КРУ (п. 1.1.32, 4.2.27). Подстанции снабжены радиосвязью (дальность действия 110 км), через которую осуществляется диспетчеризация, резервной является мобильная связь обслуживающего персонала (оперативного, оперативно-ремонтного, ремонтного) (п. 4.2.34).

Т.к. подстанции находятся на значительном удалении и отсутствует постоянный оперативный персонал, то защитные средства и средства оказания первой медицинской помощи находятся у каждой выездной бригады (п. 1.1.36). Полы в РУ выполнены из металлических листов с покрытием исключающее скольжение. Выключатели и розетки напряжением 220 В находятся возле каждой из дверей (п. 6.6.21, 6.6.30, 7.1.51). В центре РУ предусмотрен откидной стол для заполнения оперативной документации.

Открытое распредустройство (ОРУ).

Высота подвески проводов питающей воздушной линии 110 кВ от земли 5,5 м (табл. 4.2.7), что предохранит обслуживающий персонал и передвижные механизмы от поражения эл.током. Имеется возможность четкого распознания силовых цепей на ОРУ: применяем гибкие шины, выполненные проводами АС, обладающие малым удельным сопротивлением и хорошей механической прочностью. Сечение шин провод АС 70/11 т.к. в соответствии с рекомендациями НТП гибкая ошиновка выполняется проводом того же сечения, что и подходящая линия. Для защиты персонала над приводами разъединителей и заземляющих ножей установлены пластмассовые козырьки 600×600×2 мм (п. 4.2.18). Каждый элемент цепи 110 кВ имеет разъединитель РДЗ-1 110/1000НУХЛ1, РДЗ-2 110/1000НУХЛ1 с заземляющими ножами с одной или с двух сторон, для безопасности обслуживающего персонала, элегазовый выключатель ВЭКТ-110−40/2000 У1 с пружинным приводом (п. 4.1.12, 4.2.21).

Управление защитой линией 110 кВ вынесено в отдельное помещение — оперативный пункт управления (ОПУ) (п. 4.2.83). В ОПУ 110 кВ располагаются ячейки защиты ЛЭП 110 кВ: ячейка линии 110 кВ 1, 2 цепи, шкаф оперативного тока ШОТ, шкаф учета электроэнергии. Исполнение шкафов по степени защиты обслуживающего персонала такое же, что и в РУ 10 кВ.

Территория ОРУ имеет сетчатое ограждение (размер ячейки 45×45 мм) по периметру на высоту 2500 мм с перевитой колючей проволокой в верхней части, сетчатое ограждение прикреплено по периметру подстанции к металлическим столбам квадратного профиля 80×80×3 мм, L=2700 мм. На столбах есть заглушки, приварены ушки. Окрашено: порошковым полимерным покрытием глянец. (п. 4.2.29). Трансформаторы установлены на специальный фундамент высотой 1100 мм.

Снаружи фундамент защищен фундаментными блоками: фундаментный блок стеновой ФБС 12−6-3 1200×600×300 мм. Пространство под трансформатором засыпано крупным щебнем. Под трансформаторами находятся маслоприемники (трубы диаметром 200 мм) и маслосборная арматура (трубопроводы диаметром 200 мм, смотровые колодцы возле каждого трансформатора и возле маслоприемной емкости, маслоприемная емкость объемом 5 м3), предусмотренная при утечке масла из трансформатора. (п. 4.2.42, 4.2.69). Территория ОРУ освещается по периметру во время присутствия оперативного, оперативно-ремонтного, ремонтного персонала, ОРУ светодиодными прожекторами ПРС-50 (мощностью 50 Вт) (п. 4.2.33).

Вторичные цепи и кабели

Шкаф релейной защиты имеет дверцу 750×940×2 с направлением открывания наружу. Дверцы снабжены поворотными замками с ручкой открывания дверей. В релейном шкафу находятся микропроцессорное реле защиты линии Micom P123 от возможных повреждений с микропроцессорным блоком сопряжения БСП. На дверце релейного шкафа также размещены указательные реле РЭУ-11−20 для сигнализации аварийного режима при срабатывании максимальной токовой защиты МТЗ и максимальной токовой отсечки МТО с диспетчерскими наименованиями, кнопки включения/отключения выключателя, опробования лампы, световая сигнализация режимов работы (положения включено/отключено, автомат ШУ отключен блинкер не поднят, переключатели АПВ автоматического повторного включения. Проводники вторичных цепей уложены в жгуты с учетом возможного перемещения, изменения длины при оперировании оборудованием. Вторичные цепи выполнены проводом марки ПВ-1×2,5; ПВ-1×4; ПВ-3×2,5; ПВ-3×4 (п. 3.4.4) и промаркированы специальными указателями, из ПВХ трубки, с указанием адресов присоединения проводов к другим клеммникам и оборудованию (п. 3.4.9).

Для размножения контактов применяются клеммники фирмы ВАГО с зажимом Cage clamp марки AWG 17−10 прямой монтаж на 2,4 проводника с сечением провода 2,5; 4 мм2, клеммы крепятся к несущей рейке, группу клемм можно зашунтировать специальными перемычками.

Учет электроэнергии

Учет электрической энергии осуществляется через АСКУЭ «Пирамида» автоматизированную систему контроля и учета электроэнергии. АСКУЭ представляет собой систему состоящую из трансформаторов тока ТЛК-10, ТФЗМ 110Б, трансформаторов напряжения НАМИТ 10−2,

НКФ-110−57У1, счетчиков электроэнергии СЭТ-4ТМ.02, модулей ввода/вывода информации, сигналов ОВЕН МВ110−16Д, МК110−8Д.4Р, контроллеров СИКОН С50, С70, коммуникатора GSM С-1.02, сервера управления соединенных в общую иерархическую структуру.

Счетчики электрической энергии установлены внутри релейного шкафа ячейках вводов, фидеров, в верхней части с удобством для снятия показаний. Вторичные цепи счетчика выполнены через промежуточный клеммник, для удобства закорачивания вторичных цепей при замене и снятии показаний, диаграмм. Проводники вторичных цепей выполнены из медных проводов ПВ-1×2,5; ПВ-1×4 (п. 3.4.10, 3.4.12). Трансформаторы тока ТЛК-10 установлены в отсеке выключателя в нижней части с присоединением к сборным шинам ячеек РУ-10, трансформаторы тока ТФЗМ 110Б установлены на ОРУ и присоединены к силовому трансформатору через гибкие шины.

Трансформаторы напряжения НАМИТ 10−2 установлены в ячейке ТН РУ-10, трансформатор напряжения НКФ-110−57У1 установлен на ОРУ и присоединен через гибкие шины, перед трансформаторами тока.

Модули ввода/вывода информации, сигналов МК110−8Д.4Р установлены в ячейках РУ-10 по 1 модулю на 2 ячейки, МВ110−16Д установлен в шкафу АСКУЭ и шкафах релейной защиты ЛЭП 110 кВ в ОПУ. Контроллеры СИКОН С50, С70, коммуникатор GSM С-1.01 установлены в шкафу АСКУЭ. Сервер управления установлен в диспетчерском пункте. Количество шкафов АСКУЭ зависит от наличия технического и коммерческого учета электрической энергии.

Собственные нужды и оперативные цепи

На автоматических выключателях серии ВА 47−29 для оперативных цепей низкого напряжения и ВА 57−31 для цепей собственных нужд (п. 3.1.5) имеются надписи Iном. и Iуст (п. 3.1.7). Проводники оперативных цепей низкого напряжения и цепей собственных нужд проложены в раздельных коробах с учетом максимального количества проводников в коробе (п. 2.1.15, 2.1.16). Короба окрашены антикоррозийной эмалью ПОЛАК ЭП-41 (п. 2.1.29). Контрольные проводники между модулями РУ-10 и ОПУ-110 проложены в коробе. В местах входа в модуль имеются уплотнители из резины (п. 2.1.64). Кабели ВВГ 5×16 от трансформатора собственных нужд проложены до коммутационных аппаратов (пускателей ПМ, переключателей ПВ) и автоматических выключателях серии ВА 57−31 с учетом возможных перемещений (п. 2.3.15).

На кабелях имеются бирки с указанием присоединения (п. 2.3.23).

Заземляющие устройства

Оборудование подстанции, ячейки РУ-10, силовые трансформаторы, концевые опоры, маслоприемники, корпуса модулей РУ-10, ОПУ-110, конденсаторных батарей, приводы заземляющих ножей, заземляющие спуски разрядников присоединены к единому контуру заземляющего устройства подстанции (п. 1.7.98). В качестве вертикальных заземлителей использованы трубы насосно-компрессорные НКТ (диаметр 73 мм, стенка 7 мм, длина 3000 мм) уложенные в грунт (на глубину 4000 мм) в виде 5 треугольников и соединенные между собой круглыми стальными проводниками (сечением 18 мм) в качестве горизонтальных заземлителей (табл. 1.7.4). Все соединения выполнены сваркой, заземляющие спуски окрашены эмалью антикоррозийной «Новакс» черного цвета (п. 1.7.110). У каждого модуля РУ-10, ОПУ-110, конденсаторных батарей имеется ГЗШ из стали сечением 200 мм2 (п. 1.7.118, 1.7.119), обозначена поперечными полосами желто-зеленого цвета одинаковой ширины (ГОСТ Р 50 571. 21−2000), заземляющий проводник присоединен сваркой, а защитные проводники (материал: медь, однопроволочная диаметром 4 мм) при помощи болтовых соединений (п. 1.7.116).

Заземляющие проводники заземляющих ножей в модулях РУ-10, конденсаторных батареях выполнены из гибкого медного проводника сечением 50 мм2, изолированную прозрачным резиновым покрытием, на ОРУ-110 выполнены из стали сечением 200 мм2. Заземление металлической концевой анкерной опоры выполнено сваркой заземляющих стальных проводников сечением 200 мм2 к 4-м стойкам опоры.

Молниезащита

Молниезащита на ОРУ и на вводе РУ выполнена ограничителями перенапряжения, т.к. крыша модуля РУ-10, ОПУ-110 металлическая, то выполняет роль молниеприемника. Заземляющее устройство подстанции и молниезащита объединено в единую сеть. Места стыков молниеотводов окрашены эмалью антикоррозийной «Новакс» черного цвета, молниеотводы сечением 200 мм2 присоединены к ограничителям перенапряжения ОПН-10, ОПН-110 через болтовое соединение. Защита линии 110 кВ выполнено грозозащитными тросами ТК50 диаметром 10 мм2 из проволок одинарной свивки с точечным касанием проволок в канате, которые также заземлены на металлической концевой анкерной опоре.

Технико-экономический расчет. Экономическое обоснование выбора варианта схемы электроснабжения

Для обоснования выбора варианта схемы электроснабжения необходимо предварительно рассчитать:

1. Основной, сопутствующий и социальный результаты (Р);

2. Капитальные вложения (инвестиции) (К);

3. Текущие затраты (эксплуатационные расходы) (И);

4. Ставка дисконтирования (q)

Следует учитывать также ряд особенностей.

· Первая заключатся в том, что прибыль образуется в процессе производства, передачи и распределения электроэнергии. Поэтому, для электросетевых объектов учитывается часть общей прибыли энергосистемы от реализации продукции.

· Вторая состоит в том, что по своему назначению электросетевые объекты могут быть подразделены на сооружаемые для различных целей, каждая из которых приводит к увеличению пропускной способности сети а, значит, и к образованию дополнительной прибыли в энергосистеме.

Сетевые объекты, специально сооружаемые для сокращения потерь или повышения надежности, на практике встречаются редко.

Определение эффективности капитальных вложений (инвестиций) в эти объекты сводится к тому, что сокращение потерь или снижение ущерба от недоотпуска электроэнергии соответствует увеличению реализации и, как следствие, увеличению прибыли в энергосистеме.

Определяем стоимостную оценку основного результата сооружения электрической сети где Тэ — тариф на электроэнергию в данной энергосистеме (руб./кВт. час);

j — доля стоимости реализации электроэнергии, относимая на электрическую сеть; j=0,3.

W — дополнительное поступление электроэнергии в сеть, обусловленное сооружением электросетевого объекта;

?W — потери в сети;

?М (У) — увеличение прибыли за счет повышения надежности и других факторов (математическое ожидание ущерба).

Определяем стоимость годовых потерь электроэнергии где ДWi — годовые потери электроэнергии в элементах схемы, кВт•ч.;

г — удельная стоимость электроэнергии (потерь), руб./кВт•ч.

Определяем полные потери электрической энергии где — потери электроэнергии в электрической сети.

Определяем удельную стоимость электроэнергии (потерь) где а — годовая основная ставка двухставочного тарифа за киловатт максимальной нагрузки, руб./кВт; значения по таблице приложения № 2

b — дополнительная ставка двухставочного тарифа за потребляемую энергию, руб./кВт•ч.

Определяем число часов использования максимальной нагрузки Определяем математическое ожидание ущерба от перерыва в электроснабжении промышленного предприятия где уо — удельный ущерб, в руб./кВт•ч, уо =0,6 руб./кВт•ч или по справочным данным для различных типов предприятий;

M(W) — математическое ожидание недоотпуска электроэнергии потребителям из-за аварийных перерывов в системе электроснабжения, кВт•ч Определяем математическое ожидание недоотпуска электроэнергии потребителям из-за аварийных перерывов в системе электроснабжения где Pp1 — расчетная активная нагрузка потребителей первой категории, кВт;

h1 — вероятность аварийного перерыва в электроснабжении для одноцепной линии;

h2' и h2'' — вероятность аварийного перерыва в электроснабжении для двухцепной линии соответственно для одной и двух цепей.

Определяем вероятность аварийного перерыва для одной цепи где hi — вероятность аварийного отключения i-того элемента цепи;

mi — ожидаемое число повреждений i-того элемента цепи за год, раз/год;

tавi — число часов аварийного простоя i-того элемента цепи за один отказ, ч.

Величины mi и tавi определяются по табл. П. 2. методических указаний технико-экономического расчета.

Определяем вероятность аварийного отказа для одной линии двухцепной линии где hц — вероятность отказа одной линии.

Определяем вероятность аварийного отказа для двух цепей двухцепной линии одновременно:

Определяем затраты на демонтаж линии где кл.уд — удельные затраты на один км. линий, которые можно определить по справочным материалам; кп-стоимость демонтажа 1 тонны стальной промежуточной опоры; nп-количество промежуточных опор, тыс. руб; mп— вес одной опоры 1,32 т; ка-стоимость демонтажа 1 тонны стальной анкерной опоры, тыс. руб; nа-количество анкерных опор; mп— вес одной опоры 1,96 т;

квл-стоимость демонтажа проводов и тросов ВЛ сечением до 120 мм2, при длине анкерного пролета более 1 км, 1 км линии (3 провода), тыс. руб; l-длина линии, т.к. расчет идет на одну цепь, то указана общая длина всех цепей линии;

Определяем затраты на строительство линии где ко-базисный показатель стоимости ВЛ 110 кВ переменного тока на железобетонных опорах с сечением линии до 150 мм2, тыс. руб; l-длина двухцепной линии; кз-нормативная стоимость земли под строительство ВЛ среднее значение по Уралу, тыс. руб; sз-площадь постоянного отвода земли для типовых свободностоящих железобетонных опор ВЛ 110 кВ, м2; кв-коэффициент для учета усложнившихся условий строительства линии, скоростной напор ветра свыше 750 Па;

кг-коэффициент для учета усложнившихся условий строительства линии, особогололедный район; ктер-территориальный повышающий коэффициент к базисной стоимости электросетевых объектов; квз-коэффициент для учета затрат на благоустройство, временные здания и сооружения, проектно-изыскательские работы и авторский надзор, прочие работы и затраты (благоустройство, временные здания и сооружения-2,5%; проектно-изыскательские работы и авторский надзор-7%; прочие работы и затраты-3%);

Определяем капитальные затраты в линии Определяем затраты на строительство подстанции где кГПП-базисный показатель стоимости открытых ГПП 110 кВ, тыс. руб; nГПП-количество ГПП; кз-нормативная стоимость земли под строительство ТП среднее значение по Уралу, тыс. руб; кИ-коэффициент при использовании элегазового оборудования площади подстанции на подстанции с наружней установкой оборудования; sз-площадь постоянного отвода земли под ТП 110 кВ по схеме блок линия-трансформатор с выключателем, тыс. м2; кОРУ-базисный показатель стоимости ОРУ 110 кВ по схеме два блока с элегазовыми выключателями и неавтоматической перемычкой со стороны линии, тыс. руб; nОРУ-количество ОРУ; кП-коэффициент, учитывающий постоянную часть затрат с открытой установкой оборудования, тыс. руб; ктер-территориальный повышающий коэффициент к базисной стоимости электросетевых объектов; квз-коэффициент для учета затрат на благоустройство, временные здания и сооружения, проектно-изыскательские работы и авторский надзор, прочие работы и затраты (благоустройство, временные здания и сооружения-1,0%; проектно-изыскательские работы и авторский надзор-10%; прочие работы и затраты-4,5%);

Определяем полные капитальные затраты Определяем годовые эксплуатационные расходы где? Сai — суммарные амортизационные отчисления по всем элементам схемы, тыс.руб./год; ?Сoi — суммарные годовые расходы на обслуживание системы электроснабжения (заработная плата рабочих, занятых обслуживанием и текущим ремонтом, стоимость расходуемых при эксплуатации и текущем ремонте материалов), тыс.руб./год;

Определяем амортизационные отчисления Определяем амортизационные отчисления ВЛ где Наi — норма амортизации для i-того элемента схемы электроснабжения;

п — количество разнотипных элементов схемы.

Определяем амортизационные отчисления ГПП Таблица 56 — Величина амортизационных отчислений по элементам схемы электроснабжения:

Наименование элементов электрических систем

Срок полезного использования, лет

Коэффициент амортизации, %

Трансформаторы, выключатели, разъединители

6,7

ВЛ на ж/б опорах

6,7

Провода и другие кабели

Определяем затраты на обслуживание и текущий ремонт гдеНоi — годовой норматив расходов на обслуживание для i-того элемента схемы электроснабжения.

Полученные данные заносим в таблицу Таблица 57 — Расчетные данные капитальных, эксплуатационных затрат.

Наименование

Капитальные затраты, тыс.руб.

Эксплуатационные затраты, тыс. руб

Итого

472 347,18

47 380,549

Ставка дисконтирования учитывает источник финансирования инвестиций и ставку доходности по каждому источнику. Состоит эта ставка из двух элементов: безрисковой нормы доходности и премии за риск. В качестве безрисковой нормы доходности можно использовать:

действующий уровень рентабельности, ставку дивиденда по привилегированным акциям ставку рефинансирования Центробанка (8%)

Ставка дисконтирования или процентная ставка, таким образом, зависит от удельного веса источника финансирования и степени доходности по каждому источнику. Серьезным фактором при определении процентной ставки, используемой для дисконтирования, является учет риска. Риск в инвестиционном процессе, предстает в виде возможного уменьшения реальной отдачи от вложенного капитала по сравнению с ожидаемой. В данном проекте учет риска можно не производить

Расчет показателей экономической эффективности вариантов схемы электроснабжения

1). Если капитальные вложения и годовые эксплуатационные расходы (текущие затраты) в одном из вариантов оказываются наименьшими, то целесообразность выбора не вызывает сомнения.

2). Если сравниваемые варианты одинаковы по качеству электроснабжения, но различаются по срокам службы, то расчёт эффективного варианта следует осуществлять по эквивалентному аннуитету, который учитывает различные сроки службы.

1. Чистая дисконтированная стоимость (NPV) основной показатель (next present value), который можно определить следующим образом: текущая стоимость денежных притоков за вычетом текущей стоимости оттоков.

Приток денежных средств распределен во времени, поэтому должно производится его дисконтирование по процентной ставке. Ставка дисконтирования или процентная ставка зависит от удельного веса источника финансирования и степени доходности по каждому источнику. Серьезным фактором при определении процентной ставки, используемой для дисконтирования, является учет риска. Риск в инвестиционном процессе, предстает в виде возможного уменьшения реальной отдачи от вложенного капитала по сравнению с ожидаемой. В данном проекте учет риска можно не производить.

Определяем чистую дисконтированную стоимость где P1, P2,…,Pn — результат (годовые денежные поступления в течение n-лет);

И — стартовые инвестиции (капитальные вложения);

q — ставка дисконтирования.

Очевидно, что при:

NPV ?0 — проект следует принять;

NPV? 0 — проект должен быть отвергнут;

NPV =0 — проект не прибылен, но и не убыточен.

Показатель NPV отражает прогнозную оценку изменения экономического потенциала предприятия в случае принятия рассматриваемого проекта. Этот показатель аддитивен во временном аспекте, т. е. NPV различных проектов можно суммировать. Это очень важное свойство, выделяющий этот критерий из всех остальных и позволяющее использовать его в качестве основного при анализе инвестиционного портфеля.

Абсолютная величина чистого приведенного дохода зависит от двух видов параметров.

Первые характеризуют инвестиционный процесс объективно. Они определяются производственным процессом (больше продукции — больше выручки, меньше затраты — больше прибыль и т. д.). Ко второму виду относится единственный параметр — ставка дисконтирования. Рассматривая свойства чистого приведенного дохода, необходимо обратить внимание еще на одну проблему. Дело в том, что при высоком уровне ставки отдаленные платежи оказывают малое влияние на величину NPV. В силу этого варианты, различающиеся по продолжительности периодов отдачи, могут оказаться практически равноценными.

Период возврата затрат — РР проекта — это время, за которое сумма поступлений от реализации проекта покроет сумму затрат. Обычно измеряется в годах или месяцах.

Определяем период возврата затрат (инвестиций) проекта

Период возврата затрат показывает, таким образом, необходимое число лет для возмещения стартовых инвестиционных доходов. Выбор инвестиционного решения осуществляется по принципу: чем короче срок полного возмещения капиталовложений, тем они эффективнее. Если рассчитанный период окупаемости меньше срока эксплуатации, то проект принимается, если нет — отвергается. Наряду с наглядностью и простотой этот показатель имеет один существенный недостаток — он не учитывает ценность поступлений будущих периодов. Для устранения указанного недостатка все основные показатели эффективности инвестиций рассчитываются только с использованием приведенных (дисконтированных) денежных потоков.

Определяем индекс прибыльности Если ВСR=1, доходность инвестиций точно соответствует ставке дисконтирования;

При ВСR<1 инвестиции нерентабельны;

При ВСR>1 инвестиции рентабельны;

Индекс прибыльности также является одним из основных показателей, на основании, которого производится сравнение различных проектов, и принимается решение о финансировании.

Принимая инвестиционные решения, необходимо учесть различного рода риски. Чем длиннее инвестиционный цикл, тем при прочих равных условиях инвестиции более рискованны.

Названные показатели в совокупности дают наиболее реальную картину для принятия инвестиционных решений.

Инвестиции рентабельны.

Расчёт электроэнергетической слагаемой себестоимости промышленной продукции

Определяем электроэнергетическую слагаемая полной себестоимости промышленной продукции Определяем годовые амортизационные отчисления где На — нормы амортизации для подстанций (ГПП, ЦП), воздушных линий, кабельных линий,

К — капитальные затраты в сооружение подстанций, воздушных и кабельных линий, тыс. руб.

Определяем стоимость годового расхода электроэнергии где а и b — ставки двухставочного тарифа; а=7449, b=0,824.

Рзаяв — заявленная мощность в часы максимума энергосистемы, кВт. Рзаяв=28 000 кВт.

Wгод — годовой расход электроэнергии, квт.ч.

Определяем заработную плату персонала где впр — коэффициент, учитывающий премии рабочим из фонда заработной платы;

впр = 0,1? 0,3.

Ni — количество рабочих i-того разряда;

3i — часовая тарифная ставка i-того разряда, руб;

Фд — действительный годовой фонд времени работы, ч. Для 2012 года Фд=1986 ч.

Определяем страховые взносы где ас — норматив отчислений на страховые взносы, который принимается в размере

30% от основной и дополнительной заработной платы Определяем затраты на материалы где ам=0,5 — доля затрат на материалы Определяем затраты на прочие нужды где апр=0,5- доля затрат на прочие нужды Результаты расчетов сводим в таблицы 3,4,5

Таблица 58 — Смета годовых эксплуатационных расходов.

Показатели, тыс.руб.

Величина

В % к итогу

1. Основная зарплата персонала

406 979,5

41,89

2. Отчисления на страховые взносы

122 093,85

12,57

3. Стоимость материалов

203 489,75

20,94

4. Амортизационные отчисления

35 571,87

3,66

5. Прочие расходы

203 489,75

20,94

Итого

971 624,72

Таблица 59 — Калькуляция себестоимости одного потребляемого МВт· ч электроэнергии (электроэнергетическая составляющая себестоимости продукции).

Показатели и статьи расходов

Единица измерения

При расчёте по двухставочному тарифу

1. Количество электроэнергии получаемой из энергосистемы

МВт· ч

2. Годовой максимум нагрузки предприятия

МВт

28,00

3. Основная ставка по тарифу за год

руб./МВт, месяц

4. Дополнительная ставка по тарифу

руб./ МВт· ч

0,824

5. Основная плата по тарифу

тыс. руб.

6. Дополнительная плата

тыс. руб.

214 816,8

7. ИТОГО оплата за электроэнергию

тыс. руб.

423 388,8

8. Годовые эксплуатационные расходы

тыс. руб.

47 380,549

9. Всего годовых затрат

тыс. руб.

10. Потери электроэнергии в сетях

тыс. МВт· ч

585,5

11. Количество электроэнергии, полезно переданной на производство и освещение

тыс. МВт· ч

260 113,5

12. Себестоимость 1 МВт· ч полезно потребляемой электроэнергии

Руб./ МВт· ч

1,006

Таблица 60 — Технико-экономические показатели предприятия.

Показатели

Единица измерения

Абсолютное значение показателя

1. Максимум электрической нагрузки

МВт

28,00

2. Количество потребляемой электроэнергии за год

МВт· ч

260 113,5

3. Коэффициент мощности

0,95

4. Количество персонала

чел.

5. Фондоемкость

тыс.руб.

3,283

6. Фондовооруженность

тыс.руб.

6520,83

7. Сметная стоимость схемы (капитальные вложения)

млн.руб.

472,347

Релейная защита на базе микропроцессорных реле

Надежная работа питающей и распределительной сети в большой степени зависит от целостности подземных кабельных линий и воздушных линий электропередачи, которые соединяют между собой различные узлы энергосистемы. Следовательно устройства релейной защиты и автоматики защищающие данные линии связи должны обеспечивать надежную работу.

Наиболее частым видом повреждения кабельной или воздушной линии электропередачи является короткое замыкание. Замыкания могут возникнуть между проводниками разных фаз, но чаще всего одна или более фаз замыкается на землю.

С одной стороны возникшее короткое замыкание должно локализоваться как можно быстрее, но с другой стороны, необходимо выполнять селективное отключение, т. е. обеспечить согласованное действие защит разных присоединений. Для всех уровней напряжения электроустановок важным вопросом является обеспечение чувствительности защит. На линиях электропередачи сопротивление заземления опоры может быть значительным. Кроме того замыкания с большим сопротивлением возможны на линиях проходящих по песчаной или скалистой местности. В этом случае также требуется высокая чувствительность к обнаружению подобных видов повреждений.

Влияние высокого сопротивления цепи протекания тока замыкания наиболее проявляется для систем низкого напряжения, что выражается в малых значения тока замыкания, что в свою очередь затрудняет обнаружение замыканий через высокое сопротивление. Кроме этого в ряде энергосистем используется специальное заземляющее оборудование для снижения тока замыкания на землю. Такие режимы работы нейтрали как изолированная или заземленная через резистор или катушку Петерсена существенно затрудняют обнаружение замыканий на землю.

Для решения проблемы обнаружения замыканий на землю в таких сетях зачастую используется специальное оборудование. В настоящее время первостепенное значение имеют обеспечение бесперебойного питания потребителей и сохранение целостности сети. На воздушных линия электропередачи большинство повреждений носят переходный или неустойчивый характер.

Для повышения устойчивости работы сети применяется многократное автоматическое повторное включение в сочетании с защитами мгновенного действия (без выдержки времени). В случае возникновения устойчивого замыкания важно отключить лишь поврежденный участок сети. Требование в быстром и селективном отключении поврежденного участка сети является фундаментальным требованием к системе защиты распределительной сети. Силовые трансформаторы, устанавливаемые в различных участках энергосистемы, имеют свои специфические требования к устройствам релейной защиты.

Для снижения ущерба в результате замыкания в трансформаторе, главным требование к устройствам защиты трансформатора является быстродействие защиты реагирующей на все виды замыканий. Кроме этого для защиты от перегрева может потребоваться защита от теплового перегруза. Кроме этого должны приниматься во внимания случаи не отключения повреждения в результате отказа устройств релейной защиты или повреждения коммутационного оборудования. Следовательно, устройства защиты должны иметь функции определения отказа выключателя, а вышестоящие устройства защиты должны обеспечивать резервирование отказа путем отключения смежных выключателей. На воздушных линиях электропередачи может возникнуть еще один вид повреждения — обрыв провода. Обычно существуют проблемы с обнаружением таких видов повреждений.

Однако современные цифровые технологии использующееся при создании устройств релейной защиты обеспечивают необходимую чувствительность к несимметричному режиму работы системы действуя на сигнал и отключение соответственно. В большой и разветвленной сети может существовать проблема согласования токовых защиты, что ведет к большим временам отключения повреждений. С использованием возможностей логического блокирования защит, данная проблема может быть преодолена.

Серия защит MiCOM является продолжением положительного опыта создания серий защит MIDOS, K, MODN путем дополнения их новинками в цифровой технике. Устройства серии MiCOM серии Р 123 полностью совместимы и используют тот же модульный принцип. Каждое реле имеет целый ряд функций управления и сбора данных. Это может создать часть полностью объединенной системы защиты, управления, средств измерений, сбора данных и регистрации аварий, событий и повреждений. Передняя панель защит снабжена дисплеем на жидких кристаллах с двумя строчками по 16 буквенно-цифровых символа в каждой, с задней подсветкой, клавиатурой, состоящую из 7 клавиш и 8 светодиодами, отражающими состояние защит.

Использование порта связи RS485 дает возможность считывать, устанавливать в исходное положение и изменять уставки реле при необходимости от местного или удаленного компьютера. Реле осуществляют полную защиту от междуфазных коротких замыканий и замыканий на землю. Защита от замыканий на землю обладает повышенной чувствительностью в сетях с малыми токами замыкания на землю.

Достоинства и недостатки микропроцессорных реле

Преимущества:

1. Быстродействие.

2. Селективность.

3. Запись и воспроизведение аварийной ситуации.

4. Изменение уставки срабатывания и переход на другую характеристику программными средствами.

5. Изменение конфигурации релейной защиты: включение/отключение отдельных функций.

6. Замена целой группы обычных электромеханических реле.

7. Более высокую чувствительность к аварийным режимам, чем электромеханические реле.

8. Более высокая надежность статических микропроцессорных реле по сравнению с электромагнитными реле, содержащими механически перемещающиеся элементы.

Недостатки:

1. Нет защиты от системной ошибки.

2. Требуют обновления программного обеспечения.

3. Необходим квалифицированный обслуживающий персонал.

4. Очень высокая чувствительность, приводит к ложным срабатываниям.

5. Высокая стоимость.

6. Неремонтнопригодность реле в полевых условиях.

Терминал максимальной токовой защиты типа MiCOM P123

Для рассчитываемых подстанций применяем микропроцессорные реле серии MiCOM компании AREVA T&D (Франция).

В конструкции данной серии использованы последние разработки в области цифровых технологий для релейной защиты. Серия реле MiCOM объединяет широкий диапазон устройств предназначенных для использования в качестве устройств релейной защиты автоматики и управления разнообразного оборудования энергосистем.

Каждое из реле серии разработано с использованием общей аппаратной платформы и программного обеспечения, для обеспечения высокой степени совместимости между отдельными реле серии.

Реле разработано с целю обеспечения большей функциональности в отношении релейной защиты, измерений электрических параметров, а также автоматики и управления в сети среднего напряжения. Эти реле могут быть использованы не только в электроустановках потребителей и распределительной сети среднего напряжения, но также и в сети высокого и сверхвысокого напряжения.

Реле может быть использовано в сетях с импедансным заземлением нейтрали, в системах с резонансной настройкой, например катушка Петерсена, а также в системах с изолированной нейтралью и системах с глухозаземленной нейтралью.

Защиты от однофазных и междуфазных замыканий имеют как мгновенные ступени так и ступени с выдержками времени. Первые и вторые ступени защит от однофазных и междуфазных замыканий могут использовать независимые или обратнозависимые характеристики срабатывания.

Функции поддерживаемые реле MiCOM P123

1). Трехфазная МТЗ

2). Токовая защита от замыканий на землю, с торможением и без торможения

3). Тепловая защита (по эффективному значению тока)

4). Защита от минимального тока

5). Обратная токовая защита

6). Защита от обрыва проводника

7). Отстройка от броска тока при включении (функция пуск-наброс)

8). Вывод на выходные реле сигналов пуска ступеней

9). «Самоподхват» (фиксация срабатывания) выходных реле

10). Количество групп уставок — 2

11). Контроль цепи отключения

12). УРОВ (Устройство резервирования отказа выключателя)

13). Ускорение при включении на КЗ

14). Местное/дистанционное управление выключателем

15). Контроль технического состояния выключателя

16). Логика блокирования

17). Логика селективности схемы

18). Многократное АПВ

19). Программный выбор прямого или обратного чередования фаз

20). Измерение эффективных значений тока

21). Измерение максимальных значений тока и среднего тока за заданный период

22). Регистратор событий

23). Запись мгновенных значений

24). Регистратор аварий

25). Осциллограф

26). Интерфейс RS 232 (на переднейпанели) для связи с реле по месту установки с помощью ПО MiCOM S1

27). Интерфейс RS 485 (с обратной стороны) для удаленной связи (Modbus RTU, IEC 60 870−5-103, Courier, DNP3.0)

Функции МТЗ и ЗНЗ

Терминал MiCOM P123 обеспечивает максимальную токовую защиту с независимыми или обратнозависимыми характеристиками срабатывания.

Каждый из токовых входов защиты от замыкания на землю или от междуфазных замыканий имеет три независимые ступени с выдержками времени срабатывания. Первая и вторая ступени защиты могут работать с независимыми или зависимыми от тока характеристиками срабатывания по кривым IEC (МЭК), IEEE/ANSI, CO, RI и RECT. Третья ступень защиты может работать только с независимой характеристикой и с возможностью выбора режима работы по мгновенным (пиковым) значениям тока. Ступени токовой защиты от замыканий на землю имеют аналогичные ступени задания уставки независимые от уставок МТЗ.

Отключение от защиты происходит в случае если:

* Фазный ток превысил заданную уставку

* Истекла выдержка времени

* Отсутствует сигнал блокирования данной ступени от функции логического блокирования.

Рисунок 11 — Функциональная схема срабатывания ступеней защиты.

МТЗ без выдержки времени

Для обеспечения быстрого отключения при большом насыщении трансформаторов тока, решено, что самые грубые ступени защиты третьи ступени должны работать по методу быстрого преобразования Фурье дополненного выборками тока. Оба алгоритма могут работать в режимах сильного насыщения трансформаторов тока. Однако, при больших начениях отношения X/R, рекомендуется использовать метод основанный на выборках сигнала.

Пусковой (мгновенный) орган срабатывает, как только ток превышает значение уставки ступени МТЗ (ЗНЗ). Этот сигнал означает, что МТЗ (ЗНЗ) определила наличие повреждения и начался отсчет выдержки времени связанной с данной уставкой. Эта выдержка времени может быть блокирована подачей на дискретный вход реле сигнала связанного с данной ступенью. Работа ступени на отключение будет блокирована, при условии, что этот вход, назначенный на блокирование, активирован контактами выходного реле присоединения на котором произошло повреждение, которое и должно его локализовать. Этот принцип согласования защит известный как «Логика блокирования» или просто «Блокирование.

Взаимная блокировка ступеней

Данная функциональная возможность становится доступной только при использовании инверсной характеристики для первой ступени защиты от замыканий на землю. Для обеспечения селективности, срабатывание (превышение уставки) 2-й или 3-й ступени блокирует выходной сигнал отключения от первой ступени.

Ступени с независимой выдержкой времени срабатывания

Три ступени МТЗ (ЗНЗ) могут работать с фиксированной выдержкой времени. Полное время срабатывания состоит из времени, заданного в качестве уставки плюс время срабатывания выходного реле (обычно порядка 20 — 30мс; 20мс в случае двукратного тока по отношению к уставке) и время, необходимое для установления факта превышения уставки по току (максимум 20мс при частоте 50Гц).

Уставка «Сброс времени» задает время, через которое сбрасывается таймеры отсчета выдержки времени первой и второй ступеней (МТЗ и ЗНЗ).

Ступени с зависимыми выдержками времени срабатывания

Первая и вторая ступени МТЗ (ЗНЗ) могут быть установлены на работу с зависимыми характеристиками времени. Выдержка времени рассчитывается по специальной формуле.

Всего доступно для выбора одиннадцать инверсных характеристик.

Таймер сброса

Первые ступени МТЗ, ЗНЗ) оснащены таймером возврата. Фиксированный интервал времени устанавливает минимальное время в течении, которого ток может быть менее 95% от уставки прежде чем таймер ступени связанный с этой уставкой МТЗ (ЗНЗ) будет сброшен.

Согласование защит по времени срабатывания

Выбор параметров характеристики при использовании зависимых характеристик срабатывания выполняется таким образом, чтобы реле, расположенное ближе к меступовреждения, срабатывало быстрее реле, расположенных ближе к источнику питания.

Если согласование защит выполнено правильно, то при отказе реле, расположенного ближе к месту повреждения, должно сработать более удаленное от реле. Ступень селективности по времени обычно составляет 400мс. При таком принципе согласования защит, времена срабатывания увеличиваются по мере приближения защиты к источнику питания

Бросок тока намагничивания трансформатора

Органы ступеней могут использованы в качестве защит без выдержки времени т. е. мгновенных ступеней. Конструкция реле такова, что данные измерительные органы не реагируют на апериодическую составляющую тока переходного процесса. Принцип работы, использованный в реле позволяет задавать уставку на 35% ниже расчетного пикового значения тока возникающего при постановке трансформатора под напряжение. В первом приближении, пиковое значение тока составляет обратную величину от последовательного реактанса трансформатора выраженного в относительных единицах.

Блокировка броска тока намагничивания трансформатора

В тех случаях применения, когда чувствительность защит максимального тока должна быть установлена ниже ожидаемого броска тока намагничивания, может быть использована функция блокировки позволяющая предотвратить излишнее срабатывание ступеней МТЗ, ЗНЗ и/или ТЗОП от броска тока намагничивания. В условиях броска тока намагничивания трансформатора вторая гармоника может составлять до 70% от тока протекающего при постановке трансформатора под напряжение.

В общем случае, уставка содержания второй гармоники в токе порядка 15% - 20% может считаться типовой, т. е. пригодной для большинства случаев применения. При установке больших значений уставки блокировка от броска тока намагничивания может не сработать при низких уровнях тока второй гармоники, что в свою очередь может привести к нежелательному срабатыванию максимальной токовой защиты при включении трансформатора под напряжение. Аналогичным образом, слишком низкое значение уставки может привести к тому что блокировка от броска тока намагничивания может заблокировать работу защиты при некоторых видах внутренних повреждений трансформатора со значительной величиной тока второй гармоники.

Блокируемая максимальная токовая защита

Этот тип защиты может применяться для радиальной сети при отсутствии или незначительной подпитке КЗ с противоположного конца линии. В случае параллельных линий, кольцевой сети и при значительной подпитке от генераторов, необходимо применять направленные защиты.

В таком случае как вышестоящее, так и нижестоящее реле могут иметь одинаковые уставки по току и времени, поскольку при использовании функции блокирования, автоматически обеспечивается согласование защит. В случае если нижестоящее реле обнаруживает отказ своего выключателя, то оно снимает сигнал блокировки с вышестоящего реле, т. е. вышестоящее реле деблокируется при работе УРОВ нижестоящего реле.

Таким образом при КЗ за реле С, его пусковой орган блокирует работу реле В, а его пусковой орган блокирует работу реле А. Следовательно, все три реле могут иметь одинаковые уставки по току и времени срабатывания, т.к. согласование обеспечивается блокирующим сигналом от реле расположенного ближе к месту КЗ.

Данное построение защиты обеспечивает правильное согласование защит с минимальным временем локализации повреждения, но при этом отсутствует резервирование защит при замыкании проводов связи между реле.

Рисунок 12 — Логика блокирования блокируемой МТЗ.

Дифференциальная защита от замыканий на землю

Данная функция защиты от замыканий на землю выполнена по высокоимпедансной дифференциальной схеме, принцип действия которой основан на сравнении тока нулевой последовательности, протекающего по нейтрали трансформатора с током нулевой последовательности, протекающим в фазных обмотках трансформатора. Всякое повреждение в защищаемой зоне приведет к увеличению напряжений на вторичных обмотка ТТ, и следовательно, к срабатыванию реле защиты.

Поскольку данная схема защиты очень чувствительна, она может быть использована в тех случаях, когда ток замыкания на землю ограничен сопротивлением заземления нейтрали и когда напряжение в месте замыкания зависит от места КЗ.

Данная защита также может быть использована в сети с глухозаземленной нейтралью защиту от замыкания в любой точке обмоток трансформатора. При выполнении высокоимпеданской дифференциальной защиты по данному принципу необходимо учитывать, что сопротивление реле должно быть достаточно большим, для того чтобы дифференциальное напряжение, возникающее при внешнем замыкании было меньше напряжения достаточного для протекания в реле тока, превышающего заданную уставку.

Это позволяет обеспечить несрабатывание реле при внешних замыканиях и срабатывание при замыканиях в защищаемой зоне.

Принцип работы высокоимпедансной дифференциальной защиты

Наиболее неблагоприятным случаем, при котором защита должна оставаться стабильной является случай замыкания вне защищаемой зоны, при котором один из трансформаторов тока насыщен, а второй не насыщен.

Рисунок 13 — Принцип действия высокоимпедансной защиты.

Рекомендации по выбору уставок

Стабильность схемы при внешних замыканиях зависит от заданных характеристик реле и значения коэффициента К, в приведенном выше выражении.

Обычно принимают значение уставки при которой реле срабатывает при токе не более 30% от минимального первичного тока замыкания в сети с резистивным заземлением нейтрали. В сети с глухозаземленной нейтралью, ток уставки обычно принимается в пределах от 10 до 60% от номинального тока.

Рисунок 14 — Схема подключения высокоимпедансной защиты.

Первичный ток защиты выраженный во вторичных значениях является функцией от:

Коэффициента трансформации ТТ Тока срабатывания реле Количества ТТ подключенных к реле параллельно Тока намагничивания каждого из ТТ при напряжении обеспечивающем стабильность защиты Высокоимпедансная защита от замыканий на землю должна обеспечить стабильность при замыканиях вне защищаемой зоны и в то же время срабатывать не более чем через 40мс при замыканиях в зоне защиты при условии выполнения условий выбора трансформаторов тока и величины стабилизирующего резистора.

Схема резервирования с передачей сигнала селективного отключения

В данной схеме реле защиты ввода может отключить повреждение на фидере при отказе реле на фидере (контроль исправности реле фидера по положению сторожевого реле.

Рисунок 15 — Организация резервирования неисправности реле фидера.

При такой организации схемы резервирования, обеспечивается отключение повреждения на фидере при отказе его защиты. Если подобное резервирование не выполняется, то при отказе защиты фидера повреждение будет отключено выключателем на вводе, при этом будет погашена вся секция шин.

Реле защиты установленное на вводе помимо прочего имеет два выхода ступеней токовой защиты с выдержкой времени:

* 3-я ступень: с выдержкой 60мс (рассчитана на работу при междуфазных замыкания с большими токами повреждения)

* 2-я ступень: отстроенная от третьей ступени на ступень селективности т. е. с выдержкой времени 360мс.

Контакт выходного реле второй ступени защиты ввода включается последовательно с контактами сторожевого реле защиты фидера с действием на отключение выключателя фидера. Кроме этого, контакт выходного реле защиты ввода, срабатывающего при работе второй или третьей ступени подключен в цепь отключения выключателя ввода.

Тепловая защита от перегруза

Тепловая защита от перегруза служит для защиты электрооборудования от работы при температурах (активных частей) превышающих предельно допустимые значения.

Продолжительна работа в режиме перегруза приводит к дополнительному нагреву активных частей оборудования что в свою очередь вызывает преждевременное старение изоляции и как крайний случай ее пробой. Реле оснащены функцией моделирования теплового состояния защищаемого объекта, используя для этого измерение тока нагрузки присоединения.

Выход функции имеет две ступени, одна может задаваться с действием на сигнал, а вторая на отключение. Тепло, выделяющееся в активных частях оборудования, такого как силовой кабель или трансформатор, представляет собой активные потери. Следовательно, нагрев пропорционален квадрату тока нагрузки. Тепловая модель объекта формируемая в реле базируется на квадрате тока интегрированного по времени.

В терминалах MiCOM при моделировании теплового состояния объекта автоматически используется наибольший из фазных токов. Оборудование рассчитано на длительную работу при температуре соответствующей номинальной нагрузке, при этом выделяемое тепло уравновешивается теплом рассеиваемым в окружающую среду и т. п. Перегрев наступает когда оборудование работает в течении определенного времени с токами превышающими номинальный ток. Может быть показано, что рост температуры происходит по экспоненциальному закону с постоянной времени нагрева. Снижение температуры при охлаждении происходит аналогично по экспоненциальному закону.

Для того чтобы использовать данную защиту, необходимо знать постоянную времени нагрева/остывания защищаемого объекта.

Пуск-Наброс

Функция Пуск-наброс, предоставляет возможность на заданное время изменить выбранные пользователем уставки ступеней максимальной токовой защиты таким образом, чтобы исключить пуск/срабатывание реле вследствие увеличения тока нагрузки, которое может произойти при включении, например, значительной отопительной нагрузки после длительного отключения энергоснабжения или при включении двигательной нагрузки с большими кратностями пускового тока.

При включении фидера, в течении некоторого времени ток может значительно превышать ток нормального нагрузочного режима. Вследствие этого, максимальные токовые защиты, рассчитанные для защиты от коротких замыканий, могут неправильно срабатывать.

Функция Пуск-Наброс служит для повышения выбранных пользователем уставок ступеней на заданное время. Это позволяет приблизить уставки защит к токам нагрузки путем автоматического повышения порога срабатывания в момент включения фидера. Данная функция обеспечивает стабильность защиты (отсутствие пусков и срабатываний) без поиска компромиссных уставок (загрубление, отстройка по времени и т. п.).

Отопительная/охладительная нагрузка

Если фидер питает отопительную или охладительную нагрузку, то могут возникнуть трудности с выбором уставок максимальных токовых защит одинаково приемлемых для нормального и пускового режимов. Проблема заключается в непродолжительном увеличении тока (по отношению к току нормального режима) вслед за включением фидера под нагрузку. Функция Пуск-Наброс, в данном случае, используется для временного повышения выбранных уставок на это время.

При введенной в работу функции Пуск-Наброс, выбираются только те ступени, которые могут неправильно работать в пусковой период. Степень изменения уставки (повышение/понижение) задается в процентах от нормального значения уставки.

По истечении этого времени уставки возвращаются к исходным значениям.

При кратковременных перерывах питания нагрузки чаще всего нет необходимости в изменении уставок. В этих случаях функция Пуск-Наброс не активизируется.

Двигательная нагрузка

В общем случае, на фидерах питающих двигательную нагрузку, используются специализированные защиты двигателей, такие как MiCOM P220, P225 или Р241.

Однако, если по каким-то причинам (возможно по экономическим), такие реле не используются, то в таком случае, функция ПускНаброс, интегрированная в MiCOM P123, может быть использована для изменения уставок токовых защит на время пуска двигателей.

В зависимости от кратности и длительности пускового тока, возможно достаточно лишь блокировать работу мгновенных ступеней (работающих без выдержки времени). Но если время пуска сопоставимо с выдержками времени замедленных ступеней защиты, необходимо повышать уставку таких ступеней на время пуска. Таким образом для адаптации токовых защит к пусковым режимам могут быть использованы возможности как блокирования так и временного изменения уставки ступеней. Выбор уставок функции Пуск-наброс необходимо выполнять в соответствии с пусковыми характеристиками электродвигателей.

Как было сказано ранее, функция Пуск-Наброс включает возможность повышения уставки первой ступени защиты от замыканий на землю. Это может оказаться полезным в случае если мгновенная ступень защиты от замыканий на землю должна быть включена в состав защит электродвигателя. При пуске двигателя, данная защита может работать некорректно в связи с различным насыщением ТТ по фазам.

Насыщение одного или нескольких ТТ пусковым током ведет к небалансу вторичных токов ТТ, который обнаруживается токовым органом ЗНЗ. В таком случае либо вводится замедление на срабатывание защиты либо используется последовательно включенный резистор стабилизации.

Функция Пуск-Наброс предоставляет возможность выбора меньших выдержек времени и уставок по току срабатывания защиты от замыканий на землю по условиям работы в нормальном режиме. Эти уставки могут быть автоматически изменены непосредственно перед пуском электродвигателя.

Защита от замыкания на землю для трансформатора

При подключении реле защиты от замыканий на землю к ТТ собранным по схеме фильтра 3Io для защиты силового трансформатора со схемой соединения обмоток треугольник-звезда, согласование с другими защитами не требуется т.к. имеется обмотка соединенная в треугольник. Однако для обеспечения стабильности реле в переходных режимах при постановке трансформатора под напряжение, устанавливается замедление на срабатывание ЗНЗ или используется резистор стабилизации.

Функция Пуск-Наброс может быть использована по аналогии с описанном выше применением для электродвигателя. Следует отметить, что этот метод не обеспечивает стабильность ЗНЗ при асимметричном насыщении трансформаторов тока вызванном несимметричным КЗ. Если возникает такая проблема, то лучшим решением будет использование резистора стабилизации.

Защита при включении на повреждение

В некоторых случаях требуется ускорение отключения при включение выключателя на короткое замыкание. Такие ситуации могут возникнуть при включении на неустранившееся повреждение или на оперативное заземление не снятое после выполнения ремонтных работ. В обоих случаях ускоренное отключение повреждения является более предпочтительным, чем ожидание отключения с выдержкой времени определяемой независимой или обратнозависимой характеристикой срабатывания ступени.

Рисунок 16 — Логическая схема функции защиты при включении на повреждение.

Активирование функции возможно по одному из следующих сигналов:

* Команда «Оперативное включение» генерируемая при активировании логического входа назначенного как «Ручное включение».

* Команда «Оперативное включение» посланная дистанционно (по сети)

* Логический сигнал включения выключателя от внутренней функции АПВ.

При появлении хотя бы одного из трех данных сигналов, запускается таймер функции с фиксированной выдержкой времени на возврат 500 мс.

Если в течении времени работы данного таймера произойдет превышение уставки одной из связанных с функцией ступеней защит (I>> или I>>>), запускается таймер задержки на срабатывание. Регулируемая задержка срабатывания может быть востребована в отдельных случаях, например, если требуется выполнить согласование по времени со второй или третьей ступенью.

Задержка действия на отключение от данной функции может быть также необходима в случаях значительных переходных процессов, например, при неодновременном включении всех полюсов выключателя, а также в случаях не включается мгновенно.

Таймер можно также рассматривать как таймер ввода ускорения ступеней МТЗ связанных с функцией включения. Если отключение от включения происходит в период работы таймера готовности АПВ, то данное отключение классифицируется как завершающее отключение от АПВ и, следовательно, дальнейшие попытки включения от АПВ блокируются. Если до истечения выдержки времени таймера ток снижается ниже уставки ступени (I>> или I>>>) пустившей включение, то таймер.

Режим местное/дистанционное включение

Основной целью выбора режима/места управления является обеспечение блокировки команд посланных дистанционно. Это необходимо для обеспечения безопасности выполнения работ на оборудовании.

Для этого используется логический вход реле назначенный как режим «местный». При активировании дискретного входа назначенного для выбора режима управления, все записывающие команды передаваемые по каналам связи (запись новых уставок, команды управления выключателем и т. д.) игнорируются реле во избежание нежелательного вмешательства извне в режиме местного управления.

Сигналы синхронизации времени продолжают поступать в реле, поскольку они не оказывают действия ни на выходные реле ни на работу выключателя. Если данный дискретный вход не активен, все записывающие команды передаваемые дистанционно воспринимаются реле.

Выбор рабочей группы уставок

В реле имеется две группы уставок относящихся к функциям защиты, именуемые УСТАВКИ 1 и УСТАВКИ 2. В реле может быть активна лишь одна из групп. Во избежание излишней работы реле на отключение и пр., переход на другую группу уставок выполняется только, если ни одна из функций защит или автоматики в данное время не запущена (за исключением функции тепловой защиты от перегруза).

Если же сигнал на переключение групп уставок поступил в тот момент когда какая либо из функций отрабатывает свою задачу, поступившая команда запоминается и переключение групп уставок будет выполнено пока не истечет время всех запущенных таймеров, т. е. не останется запущенных функций защиты или автоматики.

Схема логической селективности

При использовании схемы логической селективности, пусковые органы нижестоящего реле используются для увеличения выдержки времени вышестоящего реле вместо его блокирования. Такое решение является альтернативой последовательному согласованию максимальных токовых защит. Этот принцип обеспечения селективности представляется более знакомым в ряде энергосистем, нежели принцип логического блокирования МТЗ изложенный ранее см. рис. 12.

Функция Логической селективности увеличивает на заданную величину выдержку времени второй и третьей ступеней МТЗ, защиты от замыканий на землю (по вычисленным или измеренным значениям тока нулевой последовательности) и чувствительной ЗНЗ.

Для того, чтобы контакты пусковых органов (нижестоящих реле) успели инициировать изменение уставки выдержки времени (вышестоящего реле), вторая и третья ступени должны иметь номинальные (расчетные) выдержки времени срабатывания.

Рекомендации по выбору минимальной выдержки времени идентичны тем, что приведены для схем с логическим блокированием максимальных токовых защит.

Таймеры имеют независимые уставки регулируемые в диапазоне от 0 до 150с.

МТЗ обратной последовательности

При использовании традиционных защит максимального тока, уставка по току должна быть всегда выше максимального тока нагрузки, тем самым ограничивая чувствительность таких защит. Во многих системах защиты используются также защиты от замыканий на землю реагирующие на ток нулевой последовательности, что улучшает чувствительность системы защиты к однофазным замыканиям. Однако могут возникнуть повреждения, которые данными схемами не определяются.

Всякое несимметричное замыкание сопровождается наличием тока обратной последовательности различной величины. Следовательно, защита реагирующая на ток обратной последовательности может быть использована как для защиты от междуфазных так однофазных замыканий.

Здесь рассматривается вопрос применения максимальной токовой защиты обратной последовательности в дополнение к стандартной МТЗ и ЗНЗ с целью преодоления сложностей возникающих при выполнении системы защиты.

1). МТЗ обратной последовательности обладает более высокой чувствительностью к междуфазным замыканиям через активное сопротивление, которые могут не чувствовать традиционная МТЗ

2). В некоторых случаях, ток нулевой последовательности может быть недостаточен для работы традиционной защиты от замыканий на землю из-за конфигурации сети. Например, традиционное реле защиты от замыканий на землю, подключенное со стороны треугольника трансформатора со схемой соединения обмоток звезда-треугольник, не чувствует однофазные замыкания со стороны звезды трансформатора. Однако, ток обратной последовательности присутствует с обоих сторон трансформатора независимо от схемы соединения его обмоток. Следовательно, максимальная токовая защита обратной последовательности с выдержкой времени, может быть использована в качестве резервной защиты от всех несимметричных замыканий не определенных другими защитами.

3). В тех случаях, когда вращающиеся электрические машины защищаются предохранителями, сгоревший предохранитель приводит к появлению значительного тока обратной последовательности. МТЗ обратной последовательности может быть использована в качестве эффективной защиты для резервирования специализированных защит электрических двигателей.

4). В некоторых случаях требуется лишь сигнализировать о появлении в системе составляющих тока обратной последовательности. Оперативный персонал, получивший сигнал, выясняет причину несимметрии. Функция МТЗ обратной последовательности предусматривает задание уставки по току срабатывания и времени замедления.

Определение обрыва провода

Большинство повреждений случающихся в системе это замыкание одной фазы на землю или между двумя фазами и землей. Такой вид повреждений известен как шунтовые замыкания, которые могут возникнуть в результате разряда молнии или других перенапряжений вызывающих перекрытие или пробой изоляции. С другой стороны, причиной таких замыканий могут быть птицы на линиях электропередачи или механические повреждения кабелей и т. п. Такие виды повреждений сопровождаются значительным увеличением тока и в большинстве случаев легко определяются защитами.

Другим типом несимметричных повреждений являются последовательные повреждения или обрыв цепи. Подобные повреждения могут быть результатом обрыва провода, неправильной работой одного из полюсов выключателя или срабатыванием предохранителей. Последовательные повреждения не сопровождаются увеличением тока и следовательно не определяются стандартными максимальными токовыми защитами. Тем не менее, такие повреждения являются причиной появления несимметрии и следовательно вызывают протекание тока обратной последовательности, который может быть использован для определения повреждения.

Токовая защита обратной последовательности может быть использована для определения подобных повреждений. Однако, на слабо нагруженной линии, ток обратной последовательности, появляющийся в результате последовательных (сериесных) повреждений, может быть близок или даже меньше чем ток обратной последовательности нагруженной линии, вызванных погрешностями трансформаторов тока, несимметрией нагрузки и т. п. Следовательно, пусковой орган токовой защиты обратной последовательности не будет работать в режиме незагруженной линии.

В терминалах интегрирован измерительных орган, реагирующий на отношение токов обратной и прямой последовательности. Такое измерение в меньшей степени, чем просто измерение тока обратной последовательности, зависит от режима работы линии, поскольку отношение токов примерно постоянная величина при различных нагрузках. Следовательно, обеспечивается большая чувствительность защиты.

Работа функции определения обрыва провода запрещается, если в каждой из фаз протекает ток менее 10% номинального тока (реле)

Описание АПВ и рекондации по выбору уставок

Анализ повреждений возникающих на линиях электропередач показывает, что 80−90% из них носят неустойчивый характер.

Неустойчивые повреждения, например, перекрытие изоляции, являются самоустраняющимися повреждениями, не наносящими ущерба оборудованию.

Повреждения такого типа могут быть устранены путем отключения одного или нескольких выключателей и после восстановления напряжения повреждение отсутствует. Наиболее частой причиной подобных повреждений являются удары молнии. Другими причинами замыканий могут быть схлестывание проводов или мусор, заброшенный на провода ветром. Остальные 10−20% повреждений составляют непостоянные (дуговые) или постоянные.

Непостоянные повреждения могут быть вызваны небольшой веткой дерева упавшей на линию. В таком случае причина вызвавшее замыкание не может быть устранена путем немедленного отключения КЗ, но может быть исчезнуть (сгореть) при локализации повреждения защитами с выдержкой времени.

К постоянным повреждениям можно отнести такие повреждения как обрыв провода, замыкание в трансформаторе, замыкания в кабеле и электрическом двигателе. Такие повреждения должны быть локализованы, а повторная подача напряжения возможна лишь после устранения повреждения.

В большинстве случаев возникновения КЗ, линия вновь ставится под напряжение, если повреждение отключено без замедления и обеспечена достаточная бестоковая пауза необходимая для деионизации изоляционного промежутка. Автоматика повторного включения служит для автоматического повторного включения коммутационного аппарата по истечении заданного времени, истекшего с момента отключения от устройств релейной защиты и применяется в тех случаях, когда преобладают неустойчивые, непостоянные замыкания.

АПВ в распределительной сети высокого и среднего напряжения применяется в основном в сети с радиальной конфигурацией, т. е. там, где не возникает проблема нарушения устойчивости в системе. Основные преимущества в использовании АПВ сводятся к следующему:

* Сокращение времени перерывов в энергоснабжении

* Сокращение эксплуатационных расходов — меньше человеко-часов на ремонт повредившегося оборудования, и возможность эксплуатации подстанций без дежурного персонала. При использовании АПВ, шире используются защиты, работающие без выдержки времени, что сокращает время протекания тока КЗ и, соответственно, уменьшает объем повреждений и снижает количество развития неустойчивых замыканий в устойчивые.

Поскольку 80% замыканий на воздушных линиях электропередачи носят неустойчивый характер, исключение перерывов в энергоснабжении в результате таких повреждений является несомненным преимуществом применения АПВ. Кроме этого, использование АПВ позволяет эксплуатировать часть подстанций без дежурного персонала. При этом сокращается количество посещений необслуживаемых подстанций для ручного включения выключателей после отключения повреждений, что особенно актуально для удаленных объектов.

Важным преимуществом использования АПВ на линиях с защитами согласованными по времени действия состоит в возможности использования ступеней без выдержки времени для первого отключения. При быстром отключении, длительность горения дуги возникшей в результате замыкания, сокращается до минимума, уменьшая тем самым повреждения оборудования или вероятность перехода неустойчивого повреждения в устойчивое.

Использование защит с малыми выдержками времени, кроме того, предотвращает перегорание предохранителей и сокращает объем технического обслуживания коммутационных аппаратов из-за меньшего их нагрева токами КЗ.

При рассмотрении вопроса применения АПВ на комбинированных фидерах состоящихиз кабельной и воздушных линий, необходимо принимать решение основываясь навероятности неустойчивых повреждений. Если большая часть повреждений носит устойчивый характер, то применение АПВ не принесет большой выгода потому, что повторное включение поврежденного кабеля приведет к еще большему повреждению.

Количество попыток АПВ

В каждом конкретном случае вопрос о кратности АПВ рассматривается индивидуально, поскольку не существует универсального решения. Обычно в сетях среднего напряжения используют только двукратное или трехкратное АПВ. Однако, внекоторых странах, можно встретить и четырехкратное АПВ. При выполнении четырехкратного АПВ последняя бестоковая пауза задается достаточно продолжительной для того чтобы гроза успела пройти до последней попытки восстановления энергоснабжения. Такая организация АПВ позволяет избежать ненужной блокировки при нескольких последовательных неустойчивых повреждениях.

Обычно первое и иногда второе отключение выполняется от неселективных защит без выдержки времени, поскольку 80% всех замыканий носит неустойчивый характер.

Последующие отключения выполняются от селективных защит согласованных по времени с увеличением времени бестоковой паузы в каждом последующем цикле имея целью устранить причину замыкания, если это непостоянное замыкание.

Для определения необходимого количества циклов АПВ необходимо принять во внимание следующие факторы: Возможность выключателя выполнять последовательно несколько операций включения-отключения и эффект от такой работы на периодичность обслуживания.

Продолжительность бестоковой паузы определяю следующие факторы:

1. Нагрузка

2. Выключатель

Время готовности АПВ

К факторам, определяющим выбор уставки таймера готовности АПВ относятся:

* Перерывы энергоснабжения — большое время готовности АПВ может привести нежелательному обесточиванию потребителей при неустойчивых КЗ

* Вероятность КЗ/Накопленный опыт — в тех случаях, когда высока вероятность замыканий в результате ударов молнии, требуется небольшое время готовности АПВ, во избежание ненужной блокировки при неустойчивых КЗ

* Время завода пружин — в случая использования быстрого АПВ, время готовности должно быть достаточным для запаса необходимого количества энергии в приводе выключателя для выполнения операций.

* Техническое обслуживание — излишняя работа коммутационных аппаратов, вызванная малым временем готовности АПВ ведет к сокращению межремонтных сроков. Минимальное время готовности АПВ не менее 5с может потребоваться выключателю, выполнившему операции отключение — включение для повторной готовности к выполнению цикла отключение — включение — отключение. Это время зависит от технических характеристик выключателя.

Чувствительная защита от замыканий на землю используется для определения замыканий с большое активное сопротивлением и обычно имеет большую выдержку времени, порядка 10−15с. Возможно необходимо принять во внимание время работы этой защиты, если разрешено АПВ после ее срабатывания в течении работы таймера времени готовности АПВ и при этом таймер готовности не блокируется сигналом пуска этой защиты. Чувствительная защита предназначена работать в таких случаях как, например, замыкание оборванного провода на сухой грунт или деревянный забор.

Такие замыкания не являются неустойчивыми и могут представлять опасность для населения. Обычной практикой является блокирование АПВ при работе чувствительной защиты от замыканий на землю и блокирование включения выключателя.

Контроль технического состояния выключателя

При проведении очередного технического обслуживания выключателей необходимо убедиться в исправности цепи отключения и работоспособности привода выключателя, а также в том, что отключающая способность выключателя не снизилась до недопустимого уровня из-за ранее выполненных отключений токов короткого замыкания. Чаще всего техническое обслуживание выполняется в соответствии с заданной периодичностью или по факту выполнения определенного количества отключений токов короткого замыкания. Такой метод обслуживания ведет к сокращению межремонтных сроков для поддержание выключателя в технически исправном состоянии в течении всего межремонтного периода и следовательно к увеличению затрат на техническое обслуживание.

В реле регистрируется статистическая информация по выключателю, связанная с каждым отключением короткого замыкания, что позволяет более корректно контролировать техническое состояние выключателя. При каждом отключении выключателем тока короткого замыкания, реле записывает статистическую информацию приведенную в таблице в соответствии с меню контроля состояния выключателя.

Показания счетчиков контроля технического состояния выключателя обновляются всякий раз при формировании команды отключения.

Уставка по сумме отключенных токов У In

В тех случаях, если линии электропередачи, оснащенные масляными выключателями, подвержены частым коротким замыканиям, замена масла в коммутационных аппаратах в значительной степени определяет стоимость обслуживания распределительного устройства. В общем случае, замена масла производится после выполнения выключателем определенного количества операций по отключению токов короткого замыкания. Однако это может привести к неоправданно частой замене масла, если отключались токи меньшие чем расчетные и следовательно ресурс масла не исчерпан полностью.

Сумматор токов отключаемых каждым из полюсов выключателя У In служит для более точной оценки состояния дугогасящих камер выключателя.

Уставка по предельному количеству выполненных операций отключения

Каждая операция (включение/отключение) ведет к некоторому износу его механизмов. Следовательно, текущее обслуживание выключателя, например, смазка механизмов, может базироваться на подсчете количества выполненных операций. Следовательно, задание соответствующей уставки с действием на сигнал позволяет информировать эксплуатационный персонал о необходимости выполнения превентивного обслуживания данного выключателя. Вторая ступень функции подсчета количества операций может быть задана на блокирование команды включения выключателя в случае не выполнения необходимого технического обслуживания. В этом случае наступает блокирование команд на включение выключателя, если не выполнено техническое обслуживание выключателя в соответствии с инструкциями завода-изготовителя.

Уставка по времени выполнения операции

Замедление во времени выполнения операции может служить признаком необходимости ревизии привода выключателя. Реле обеспечивает сигнализацию в том случае если выключатель выполняет операции в временем превышающим заданное значение уставки регулируемое в диапазоне от 100 мс до 5с. Значение задаваемой уставки определяется техническими характеристиками выключателя.

Защита от минимального тока

В реле предусмотрены два измерительных органа минимального тока. Один из них предназначен для определения отказа выключателя. Второй орган может быть использован для выполнения защиты минимального тока используемой для предотвращения повреждения или прекращения дальнейшего повреждения оборудования электроустановки. Типовое использование функции контроля минимального тока это контроль потери нагрузки. Функция защиты минимального тока доступна только в случае если к реле подключен блок-контакт выключателя контролирующий положение выключателя.

Рисунок 17 — Схема защиты от минимального тока.

Контроль цепи отключения

Цепь отключения расположена в основном вне корпуса реле и проходит через ряд устройств как, например, предохранители, накладки, контакты реле и т. п.

Принимая во внимание важность данной цепи, необходимо выполнять постоянный контроль ее целостности. Простейшим решением данной задачи является лампа с последовательно включенным резистором включенная параллельно контактам выходного реле отключения.

Рисунок 18 — Контроль цепи отключения и блок-контактов выключателя.

Ввод в работу функции контроля цепи отключения выполняется в меню реле. Затем один из свободных логических (опто) входов терминала конфигурируется на прием необходимой информации. Затем данный логический вход физически подключается к контролируемой цепи согласно одной из приведенных ниже схем.

Если функция контроля цепи отключения введена, терминал выполняет постоянный контроль целостности цепи отключения выключателя вне зависимости от положения выключателя (включен или отключен). Функция контроля введена (активна) в том случае, когда выходное реле отключения (RL1) находится в несработанном положении и автоматически выводится (не активна), если срабатывает выходное реле отключения (RL1). Сигнализация о нарушении целостности цепи отключения появляется, если на логическом (опто) входе терминала, назначенном для контроля цепи отключения, напряжение исчезает на время большее чем задано уставкой таймера данной функции в меню реле. Поскольку данная функция автоматически выводится при срабатывании выходного реле отключения (RL1), она также применима, если в терминале используется функция фиксации срабатывания («самоподхват») выходных реле.

Регистратор событий

Терминал выполняет запись с привязкой по времени до 250 событий, записи которых хранятся в энергонезависимой памяти (флэш-память). Это предоставляет дополнительную возможность восстановления последовательности событий произошедших с участием данного терминала при изменениях режимов работы системы, выполнении операций по переключениям, изменению уставок и т. п. При исчерпании доступного объема памяти, последние события замещают самые старые события. Часы реального времени, встроенные в терминал, используются в том числе и для привязки по времени всех событий с разрешением в 1мс.

Регистратор аварий

Запись регистратора аварий формируется и сохраняется в памяти при каждом превышении какой либо из заданных уставок. Регистратор аварий фиксирует и сохраняет в энергонезависимой памяти (флэш-память) до двадцати пяти записей аварий. Это позволяет оператору лучше понять и проанализировать аварии в энергосистеме. При исчерпании доступного объема памяти, последняя запись замещает самую старую.

Регистратор мгновенных значений

При каждом превышении значения одной из заданных уставок выполняется запись мгновенных значений сигналов. Записи мгновенных значений выводятся на дисплей в меню. При этом доступны последние пять пусков защит с указанием причины пуска (вида и ступени защиты) и длительности режима.

Запись переходных режимов

Встроенный осциллограф имеет выделенную область памяти для выполнения записей переходных режимов. Выделенный объем памяти позволяет записать до пяти осциллограмм длительностью по три секунды. Записи выполняются до исчерпания свободной памяти; при последующих пусках осциллографа, последняя запись вытесняет самую старую. Осциллограф записывает данные измерения мгновенных значений сигналов с частотой 32 выборки за секунду. Каждая запись осциллографа состоит из записей аналоговых дискретных сигналов. Полное время записи (3,0 сек) состоит из времени доаварийной записи и записи после пуска осциллографа. Например, уставки по умолчанию задают время доаварийной записи равным 100мс, а время послеаварийной записи равно 2,5с. Следовательно, общая продолжительность осциллограммы составит 2,6с.

Измерение максимального и среднего потребления

1). Среднее потребление.

Принцип расчета среднего потребления по токам IA, IB и IC :

? Расчет среднего среднеквадратичного значения за интервал времени, определяемый уставкой.

2). Максимальное потребление.

Принцип расчета максимальных значений токов IA, IB, и IC заключается в следующем:

Каждое новое среднее значение тока рассчитанное в подпериоде сравнивается со средним значением рассчитанным в предыдущем подпериоде. Если новое значение больше чем ранее сохраненное значение, то вместо прежнего значения сохраняется новое. И наоборот, если новое значение меньше чем ранее сохраненное значение, то сохраняется ранее сохраненное значение. Таким образом максимальное из средних значений тока обновляется в каждом подпериоде.

Требования к трансформаторам тока

Требования к трансформаторам тока основаны на предположении, что максимальный ток замыкания в 50 раз больше номинального тока реле (In) при том, что уставка ступени без выдержки времени равна 25In. Трансформатор тока должен обеспечивать работу всех органов устройства защиты.

Таблица 61 — Требования к трансформаторам тока.

Номинальный ток ТТ

Номинальная нагрузка ТТ

Класс точности

Коэффициент максимальной погрешности

Максимальное сопротивление проводов, Ом

1 А

2,5 ВА

10Р

1,3

5 А

7,5 ВА

10 Р

0,11

В случае если условия применения реле более тяжелые чем сказано выше или фактическое сопротивление соединительных проводников выше чем указано в таблице, то требования к трансформаторам тока должны быть повышены в соответствии с приведенными ниже формулами.

МТЗ с зависимой или независимой характеристикой и защита от замыканий на землю

Требования к ТТ для МТЗ с выдержкой времени где Uк — требуемое напряжение точки перегиба характеристики ТТ; Icp — максимальный предполагаемый вторичный ток междуфазного или 31-кратная уставка I> (меньшее из перечисленного); RCT — сопротивление вторичной обмотки трансформатора тока; RL — сопротивление одного соединительного проводника от ТТ до реле; R — импеданс реле по входам токов фаз при токе 30In.

Требования к ТТ ЗНЗ с выдержкой времени где IСN — максимальный предполагаемый вторичный ток замыкания на землю или 31- кратная уставка IN> (меньшее из перечисленного); RRN — импеданс реле по входу 3Io при токе 30In.

МТЗ и ЗНЗ без выдержки времени (мгновенные ступени)

Требования к ТТ для МТЗ без выдержки времени (токовая отсечка) где Isp — уставки второй и третьей ступеней защиты от междуфазных замыканий.

Требования к ТТ для ЗНЗ без выдержки времени (токовая отсечка) где ISN — уставки второй и третьей ступеней защиты от замыканий на землю.

Список использованной литературы

1. Бак С. И., Читипаховян С. П. Электрификация блочно-комплектных установок нефтяной промышленности. — М.: Недра, 1989. -183 с.: ил.

2. Гологорский Е. Г., Кравцов А. Н., Узелков Б. М. Справочник по строительству и реконструкции линий электропередачи напряжением 0,4−750 кВ. — М.: ЭНАС, 2007

— 560 с.: ил.

3. Клочкова Н. Н. Методические указания по предмету электрические системы и сети. — Сам.: СамГТУ, — 46 с.:ил.

4. Герасименко А. А., Федин В. Т. Передача и распределение электрической энергии. — Изд. 2-е. — Ростов н/д: Феникс, 2008. — 715 с.

5. Ополева Г. Н. Схемы и подстанции электроснабжения: справочник: учебное пособие. — М.: Форум: Инфра-М, 2006. — 480 с.

6. Библия электрика: ПУЭ; МПОТ; ПТЭ. — Новосибирск: Сиб. унив. изд-во, 2007.

— 607 с., ил.

7. Практикум по электроснабжению сельского хозяйства/ под ред. И. А. Будзко.

— 2-е изд., переаб. и доп. — М.: Колос, — 319 с., ил.

8. http://www.em.dn.ua/trans/transtoka/tlk-10.htm

9. http://forca.ru/v/VEKT-110−40−2000.html

10. http://razediniteli.avkenergo.ru/razed-element7252.php

11. http://www.belenergo.by/transformers/tfzm.htm

12. http://szp.spb.ru/viewpage.php?id=40

13. Электроника и электротехника: учебное пособие для вузов/ В. В. Кононенко. — 2-е изд. — Ростов н/д: Феникс, 2005. — 752 с.: ил.

14. http://www.uik.ru/productions/179/izolyatorpolimer/oporpolimerizol/izolotkG110/

15. Руководство по применению MiCOM P120/P121/P122/P123. ALSTOM. AREVA.

16. Методические указания технико-экономического расчета.

Показать весь текст
Заполнить форму текущей работой