Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Исследование влияния углерода на центральную химическую и структурную неоднородность и комплекс свойств низколегированных трубных сталей

Диссертация: Исследование влияния углерода на центральную химическую и структурную неоднородность и комплекс свойств низколегированных трубных сталей
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Первая глава представляет собой литературный обзор, посвященный вопросу формирования макроструктуры непрерывнолитых слябов и методов снижения химической неоднородности. Рассмотрены различные методы уменьшения интенсивности центральной химической и структурной неоднородности, используемые на современных металлургических предприятиях, такие как электромагнитное перемешивание расплава в зоне… Читать ещё >

Исследование влияния углерода на центральную химическую и структурную неоднородность и комплекс свойств низколегированных трубных сталей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава I. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР
    • 1. 1. Формирование макроструктуры непрерывнолитых слябов и методы воздействия на процессы ликвации, протекающие в них при затвердевании
      • 1. 1. 1. Формирование структурных зон непрерывнолитого сляба и химической неоднородности
      • 1. 1. 2. Факторы, оказывающие влияние на центральную химическую и структурную неоднородность
      • 1. 1. 3. Методы и способы уменьшения интенсивности центральной химической и структурной неоднородности
    • 1. 2. Структурные факторы, оказывающие влияние на стойкость малоуглеродистых низколегированных сталей против растрескивания в сероводородсодержащих средах
      • 1. 2. 1. Механизм инициируемого водородом растрескивания
      • 1. 2. 2. Адсорбция водорода
      • 1. 2. 3. Контроль образования неметаллических включений
      • 1. 2. 4. Предотвращение образования ликвации
    • 1. 3. Влияние базового состава и микролегирующих элементов на свариваемость малоуглеродистых низколегированных сталей

Одним из наиболее перспективных направлений в развитии черной металлургии является производство толстолистового проката для электросварных газопроводных труб большого диаметра. На протяжении многих лет наблюдается постоянный рост требований газовой и трубной промышленности к комплексу механических и технологических свойств газопроводных труб большого диаметра и листовой стали для их изготовления. Некоторые из ранее разработанных сталей не в полной мере удовлетворяют современным требованиям в отношении величины ударной вязкости при температурах эксплуатации трубопроводов, сопротивления хрупкому разрушению, сегрегационной химической и структурной однородности. В новых требованиях большая роль отводится также улучшению свариваемости металла в заводских и полевых условиях.

Общая тенденция совершенствования низколегированных сталей для труб магистральных газопроводов включает в себя ряд металловедческих и технологических принципов, таких как создание мелкозернистой структуры готового проката, использование эффекта дисперсионного упрочнения, создание структуры с повышенной плотностью дислокаций, использование в качестве микролегирующей добавки ниобия, применение термомеханической прокатки, снижение содержания вредных примесей.

Большой вклад в создание высокопрочных низколегированных сталей для изготовления газопроводов внесли труды Д. А. Литвиненко, С. А. Голованенко, В. Н. Зикеева, П. Д. Одесского, Л. И. Эфрона, Ю. Д. Морозова и др. ученых.

Одним из наиболее перспективных и до настоящего времени недостаточно использованных путей совершенствования отечественных трубных сталей представляется снижение содержания в них углерода и замена упрочнения за счет перлита на более прогрессивные механизмы повышения прочности, прежде всего измельчение зерна и дисперсионное упрочнение, позволяющие в комплексе с другими мерами обеспечивать одновременное повышение ударной вязкости, пластичности, сопротивления хрупкому разрушению и свариваемости. Снижение содержания углерода в трубных сталях должно способствовать уменьшению сегрегационной химической и структурной неоднородности, требования в отношении которой в последнее время вводят в спецификации на поставку стальных листов для изготовления труб наиболее ответственных магистральных газопроводов.

Целью настоящей работы является установление закономерностей влияния снижения содержания углерода на сегрегационную химическую и структурную неоднородность, структуру и свойства непрерывнолитых, микролегированных ниобием сталей, изготавливаемых с применением термомеханической прокатки и предназначенных для изготовления газопроводных труб большого диаметра.

Актуальность исследований, проведенных в работе, обусловлена большой научной и практической значимостью проблемы снижения центральной сегрегационной неоднородности толстолистового проката, предназначенного для изготовления электросварных газопроводных труб большого диаметра.

Для достижения поставленной цели решали следующие задачи:

• исследовать влияние углерода на центральную химическую и структурную неоднородность непрерывнолитых слябов и листов из трубных сталей различных систем легирования;

• оценить влияние снижения содержания углерода и повышения при этом сегрегационной однородности проката на показатели стойкости против растрескивания в сероводородсодержащих средах;

• оценить поведение и свойства околошовной зоны (ОШЗ) при сварке трубных сталей в зависимости от содержания углерода;

• на основе концепции, предусматривающей снижение содержания углерода и замену перлитного упрочнения на более прогрессивные механизмы повышения прочности, создать новую высокоэффективную трубную сталь категории прочности К52, предназначенную для замены морально устаревшей стали 17Г1С-У.

Объектом исследований служили низколегированные стали для электросварных газопроводных труб большого диаметра, производимые на «МК Азовсталь». Для решения поставленной в диссертационной работе задачи в качестве материала исследования были выбраны стали, существенно отличающиеся между собой содержанием углерода: от 0,19% С в стали 17Г1С-У до 0,03% С в стали 03Г1Б. Опытные стали относятся к двум группам: 1 — углеродмарганцовистые стали 17Г1С-У и 13Г1С-У- 2 -микролегированные добавками ниобия, ванадия и титана стали 10Г2ФБ, 08Г2ФБ и 03Г1Б. Исследованные стали дополнительно можно классифицировать как изготавливаемые с применением термической обработки (нормализации) — сталь 17Г1С-У, и изготавливаемые без применения термической обработки, прокатываемые по технологии термомеханической (контролируемой) прокатки — стали, 13Г1С-У, 10Г2ФБ, 08Г2ФБ и 03Г1Б.

Предметом исследования служило установление химической и структурной неоднородности в слябах и листах опытных сталей, изготавливаемых с применением непрерывной разливки, обусловленной центральной сегрегацией углерода, марганца, серы, фосфора, ниобия и ванадия. В процессе выполнения работы использовали широкий спектр современных методов исследования, включая различные методы оценки макроструктуры непрерывнолитых слябов, химической неоднородности, металлографической оценки макрои микроструктуры сегрегационной зоны, определения коэффициентов сегрегации химических элементов.

Испытания механических свойств опытных сталей предусматривали оценку временного сопротивления, ударной вязкости, сопротивления хрупкому разрушению, измерение микротвердости структурных составляющих.

Изучали влияние химического состава опытных сталей с различным содержанием углерода на сопротивление растрескиванию в сероводородсодержащих средах.

Значительное внимание было уделено исследованию влияния содержания углерода на характеристики свариваемости трубных сталей.

Диссертация содержит шесть глав и основные выводы.

Первая глава представляет собой литературный обзор, посвященный вопросу формирования макроструктуры непрерывнолитых слябов и методов снижения химической неоднородности. Рассмотрены различные методы уменьшения интенсивности центральной химической и структурной неоднородности, используемые на современных металлургических предприятиях, такие как электромагнитное перемешивание расплава в зоне вторичного охлаждения, импульсное воздействие ультразвуком, ударным импульсом или механической вибрацией на кристаллизующийся металл, введение в расплав микрои макрохолодильников, «мягкое» обжатие. В тоже время отмечено недостаточное использование эффекта снижения содержания углерода до уровня <0,09%, при котором не наблюдается перитектическая реакция, на уменьшение ликвационной неоднородности непрерывнолитого металла.

Вторая глава посвящена обоснованию выбора исследуемых сталей, обоснованию и описанию методов лабораторных и промышленных исследований, проведенных автором при выполнении настоящей диссертационной работы, в том числе методов:

• изучения центральной химической и структурной неоднородности металла опытных плавок;

• испытаний на стойкость против разрушения в сероводородсодержащих средах;

• изучения свариваемости.

В третьей главе изложены результаты исследований влияния углерода на центральную химическую и структурную неоднородность в непрерывнолитых слябах и листах из низколегированных трубных сталей.

При этом изучали:

• влияние содержания углерода на макроструктуру слябов и готовых листов из низколегированных сталей;

• зависимость центральной химической неоднородности базовых элементов в слябах и листах от общего содержания углерода в стали;

• структуру и свойства зоны сегрегационной химической неоднородности в зависимости от содержания углерода.

Установлено возрастание склонности к сегрегации в осевой зоне слябов отдельных химических элементов в последовательности: Mn —>V —" С —> Nb —> Р —> S. По сравнению с неметаллами серой и фосфором — склонность к центральной сегрегации исследованных элементов, относящихся к металлам, значительно ниже и убывает по мере снижения разницы в величине атомных радиусов Fe и соответствующих химических элементов.

Показано, что интенсивность центральной сегрегации химических элементов в слябах и листах существенно снижается при уменьшении содержания углерода.

При снижении содержания углерода уменьшается различие в строении и микротвердости основного металла и осевой зоны листового проката, для характеристики которой введен коэффициент структурной неоднородности К (Н).

Четвертая глава содержит результаты сравнительного изучения стойкости против растрескивания в сероводородсодержащих средах низколегированных трубных сталей, различающихся содержанием углерода.

Испытание на стойкость против растрескивания в H2S — содержащих средах проводили двумя методами:

• по методике стандарта NACE ТМ 02−84 на стойкость против водородного растрескивания (HIC) (hydrogen induced cracking) с определением параметра длины трещины CLR;

• по методике стандарта NACE ТМ 01−77 (96) на стойкость против сероводородного растрескивания под напряжением (SSCC) (sulfur stress corrosion cracking) с определением показателя порогового напряжения.

Й 720ч (бп)•.

Показано существенное влияние уменьшения содержания углерода на увеличение стойкости трубных сталей против сероводородного разрушения. На основании этого сделан вывод о том, что одной из важных предпосылок создания трубных сталей стойких в H2S — содержащих средах является низкое содержание углерода (< 0,08%) и серы (< 0,002%).

В пятой главе изложены результаты изучения возможности улучшения свариваемости трубных сталей за счет снижения содержания углерода. Изучение свариваемости основывалось на моделировании физических процессов, протекающих в околошовной зоне (ОШЗ) при сварке. За основу принята взаимосвязь скорости охлаждения (тепловложения при сварке) со структурой и свойствами металла ОШЗ.

Представляемые результаты получены на основе комплексного анализа:

• кинетики фазовых превращений аустенита в условиях различных термических циклов сварки и связанных с ними изменений микроструктуры;

• механических свойств металла имитированной зоны термического влияния, включая хладостойкость локальных участков перегрева металла околошовной зоны;

• склонности стали к образованию холодных трещин с учетом воздействия мартенситных превращений.

При проведении сравнительных исследований свариваемости листов из сталей 17Г1С-У, 08Г1Б и 03Г1Б, установлено, что снижение содержания углерода от 0,19 до 0,03% в низколегированных трубных сталях расширяет температурный интервал скоростей охлаждения при сварке, при которых твердость имитированной ОШЗ не достигает критической величины Нкр = 350HV, выше которой наблюдается образование сварочных трещин и водородное охрупчивание: для стали 17Г1С-У — от 2 до 15°С/с, для стали 08Г1Бот 15 до 100°С/с, для стали 03Г1Б без — ограничения. Одновременно с этим происходит расширение в сторону пониженных температур области гарантированного вязкого разрушения металла имитированной ОШЗ после охлаждения по режиму автоматической дуговой сварки (в скобках — по режиму ручной дуговой сварки): для стали 17Г1С-У > +20°С (+20°С), для 08Г1Б > 0 °C (- 5°С), для 03Г1Б > - 30 °C (- 40°С).

В главе шестой изложены результаты разработки стали 08Г1Б категории прочности К52 (Х60) с пониженным содержанием углерода, микролегированной ниобием и изготавливаемой с применением термомеханической прокатки, как альтернативы традиционной стали 17Г1С-У, и широкого ее промышленного опробования в металлургическом и трубном переделах. Новая сталь 08Г1Б значительно превосходит применяемую в настоящее время сталь 17Г1С-У в отношении ударной вязкости, сопротивления хрупкому разрушению, свариваемости, сегрегационной химической и структурной неоднородности, стойкости против растрескивания в сероводородсодержащей среде. Сталь 08Г1Б рекомендована в качестве материала для изготовления электросварных газопроводных труб категории прочности К52. Оформлены постоянно действующие технические условия на поставку стали 08Г1Б ТУ 14−1-54 432 002, «Прокат толстолистовой категории прочности К52 из низколегированной стали марки 08Г1Б для сварных прямошовных труб магистральных газонефтепроводов».

Автор выражает глубокую благодарность и признательность научному руководителю доктору технических наук Ю. И. Матросову за большую помощь оказанную при определении направлений исследований, обобщении полученных данных, написании и оформлении диссертации, а также научному консультанту кандидату технических наук О. Б. Исаеву за ценные теоретические и методические советы в области способов снижения центральной сегрегационной неоднородности непрерывнолитых слябов.

Диссертант благодарит научных сотрудников Центра Трубных Сталей ЦНИИЧермета им. И. П. Бардина Ю.Д. Морозова, Л. И. Эфрона, О. Н. Невскую, Т. С. Кирееву, А. В. Назарова и других коллег за товарищеское содействие и советы, полученные при выполнении настоящей диссертационной работы.

Автор выражает признательность сотрудникам Центральной Лаборатории «МК Азовсталь» за помощь в проведении экспериментов и исследований по диссертационной работе.

Автор выражает благодарность докторам Ф. Хайстеркампу и К. Хулке (Niobium Products Company, Германия) и Д. М. Грею (Microalloying International, США) за содействие в выполнении работы и ценные замечания по содержанию диссертации.

По представленной работе на защиту выносятся:

1. Количественная оценка интенсивности центральной сегрегации химических элементов (С, Mn, V, Nb, S, Р) в слябах и листах и структурной неоднородности листов из непрерывнолитых низколегированных сталей различных систем легирования в зависимости от содержания углерода.

2. Эффект ослабления центральной сегрегационной химической и структурной неоднородности непрерывнолитого металла при снижении содержания углерода, особенно ниже концентрации, необходимой для протекания перитектической реакции при охлаждении из жидкой фазы.

3. Зависимость стойкости непрерывнолитых трубных сталей различных систем легирования производства меткомбината «Азовсталь» против водородного растрескивания (HIC) и сероводородного растрескивания под напряжением (SSCC) от содержания углерода и серы.

4. Механизм влияния снижения содержания углерода на поведение околошовной зоны (ОШЗ) опытных сталей в условиях охлаждения после сварочного нагрева.

5. Новая малоуглеродистая сталь марки 08Г1Б для газопроводных труб категории прочности К52 с повышенными характеристиками вязкости, сопротивления хрупкому разрушению, свариваемости и стойкости против разрушения в Н28-содержащих средах.

На основании результатов исследования создана и внедрена в металлургическое и трубное производство новая высокоэффективная малоуглеродистая сталь марки 08Г1Б для электросварных газопроводных труб большого диаметра категории прочности К52, характеризующаяся значениями вязкости, пластичности, сопротивления хрупкому разрушению, свариваемости и сегрегационной однородности, значительно превышающими соответствующие показатели ранее применявшихся листовых сталей для труб аналогичного уровня прочности. Сталь 08Г1Б прошла широкое промышленное опробование на металлургическом комбинате «Азовсталь» и на Выксунском металлургическом заводе при изготовлении промышленной партии газопроводных труб.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. Изучено влияние химического состава на центральную сегрегацию в слябах и листах из непрерывнолитых низколегированных сталей различных систем легирования для газопроводных труб большого диаметра. Установлены закономерности формирования сегрегационной химической и структурной неоднородности непрерывнолитых слябов и полученных из них листов. На основе выявленных закономерностей разработана современная высокоэффективная сталь марки 08Г1Б с повышенной хладостойкостью, свариваемостью и стойкостью против растрескивания в среде H2S-содержащего природного газа. Новая сталь опробована в металлургическом и трубном производстве и рекомендована в качестве материала для газопроводных труб большого диаметра категории прочности К52, эксплуатируемых при температурах до — 20 °C.

2. Установлено значительное снижение центральной химической сегрегационной неоднородности химических элементов по мере снижения общего содержания углерода в стали. Для оценки интенсивности центральной сегрегационной химической неоднородности слябов и листов дополнительно к общепринятым критериям предложена оценка коэффициентов сегрегации химических элементов К©, K (Mn), K (Nb), K (S), К (Р) и др., соответствующих отношению содержания данного элемента в центральной сегрегационной зоне к его содержанию в ковшевой пробе. При переходе от стали 17Г1С-У с 0,19% С к стали 03Г1Б с 0,03%С коэффициенты сегрегации отдельных химических элементов в слябах уменьшились: K (S) ~ в 3 раза, К (Р) ~ в 2 раза, K (Nb), К©, K (Mn) ~ в 1,5 раза.

3. Установлено, что по степени склонности к центральной сегрегации в слябах и листах исследованных сталей химические элементы располагаются в последовательности: Mn —"V —> С —> Nb —> Р —> S.

4. Структурная неоднородность, выраженная с помощью коэффициента К (Н), равного отношению средних микротвердостей осевой зоны и основного металла в исследованных сталях, снижается по мере уменьшения содержания углерода от значения 1,79 (сталь 17Г1С-У) до 1,06 (сталь 03Г1Б). Это обусловлено снижением интенсивности сегрегации химических элементов за счет ускорения процессов гомогенизации, протекающих при нахождении металла в области 5-феррита со скоростями на несколько порядков большими, чем при нахождении металла в области аустенита. Дополнительным фактором является изменение типа микроструктуры в осевой зоне.

5. Стойкость исследованных сталей против разрушения в серово-дородсодержащей среде (CLR и б720ПОр.) существенно улучшается при снижении содержания углерода и серы, уменьшении степени химической и структурной неоднородности листов, а также при определенных схемах прокатки толстого листа.

6. Снижение содержания углерода от 0,19% до 0,03% в низколегированных трубных сталях расширяет температурный интервал скоростей охлаждения при сварке, при которых твердость имитированной околошовной зоны (ОШЗ) не достигает критической величины Нкр = 350HV, выше которой наблюдается образование сварочных трещин и водородное охрупчивание. Критическая скорость охлаждения не должна превышать 15°С/с для стали 17Г1С-Уи 100°С/с для стали 08Г1 Бдля стали марки 03Г1Б она составляет больше 300°С/с. После охлаждения по режиму, соответствующему автоматической и ручной дуговой сварки, происходит расширение области гарантированного вязкого разрушения металла имитированной ОШЗ (в скобках — для ручной сварки) в сторону пониженных температур: для стали 17Г1С-У > +20°С (+20°С), для 08Г1Б > 0 °C (- 5°С), для 03Г1Б > - 30 °C (- 40°С).

7. Разработаны рекомендации по содержанию углерода, марганца и серы в трубных сталях, обеспечивающие повышенную химическую и структурную однородность, хладостойкость, свариваемость и стойкость к сероводородному растрескиванию: < 0,08% С- 1,25−1,55% Мп- <0,003% S.

8. Разработана новая толстолистовая сталь 08Г1Б для газопроводных труб категории прочности К52. Сталь отличается пониженным содержанием углерода (< 0,09%) и серы (< 0,008%), микролегирована ниобием (0,0150,035%). Листы производятся по технологии термомеханической прокатки. На ОАО «МК «Азовсталь» отработана технология производства и изготовлена промышленная партия листов толщиной 19 мм, из которых на Выксунском металлургическом заводе изготовлены газопроводные трубы диаметром 720 мм. Разработаны и оформлены технические условия ТУ 14−15 443−2002 «Прокат толстолистовой категории прочности К52 из низколегированной стали марки 08Г1Б для сварных прямошовных труб магистральных газонефтепроводов».

9. Новая сталь 08Г1Б характеризуется следующими свойствами: бв = 510 -г- 545 Н/мм2- бт= 435 ч- 460 Н/мм2- 5(2″) = 32−48%- KCV при -20 °С = 233 -=-364 Дж/см2- Сэ= 0,28 -5- 0,31%- РСМ = 0,13−5- 0,16%- % В на образцах ИПГ (DWTT) при -20°С = 80−100%. Разработанная сталь обладает повышенной стойкостью к растрескиванию в среде НгЭ-содержащего природного газа: CLR не более 6%- CTR не более 3%- ап720 не менее 0,6ат.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.А. Разливка и кристаллизация стали. М.: Металлургия, 1976. 552 с.
  2. Оно А. Затвердевание металлов Пер. с англ. М.: Металлургия, 1980. -152 с.
  3. М. Процессы затвердевания Пер. с англ. М.: Мир, 1977. -428 с.
  4. Winegard W.C., Chalmers В. Trans. ASM. 1954, 46, 1214.
  5. Papapetrou A.Z., Krist. 1935, A92, 89.
  6. Doherty R.D., Cooper P.D. Metallurgical Transactions, 1977. Vol. 8A P. 397.
  7. E.A., Арсентьев П. П. Затвердевание и структура и свойства слитка // Итоги науки и техники. Производство чугуна и стали. М.: ВИНИТИ, 1975. — Вып. 7. — С. 113 — 195.
  8. В.Т., Виноградов В. В., Тижельникова И. Л. и др. Математическое описание кристаллизации слитка с учетом фазовых превращений // Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1976. — Вып. 4. -С. 6- 19.
  9. Г. В., Жордания И. С., Булгаков В. П. и др. Повышение качества непрерывнолитых заготовок для труб нефтяного сортамента // Сталь. 1986. № 7. С.30−31.
  10. Л.Т., Сладкоштеев В. Т. Исследование структурной и химической неоднородности слябов при радиальной непрерывной разливке // Проблемы стального слитка. М.: Металлургия, 1969. — Вып. 4. — С. 541 -545.
  11. A.M., Шаповалов А. П., Климов Ю. С. и др. Улучшение качества непрерывнолитых слябов // Сталь. 1984. № 8. С. 25 27.
  12. И.П., Дюдкин Д. А., Семенцов Ю. П. и др. Физические основы кристаллизации непрерывноотливаемого слитка и пути дальнейшегоразвития непрерывной разливки // Металлургические методы повышения качества стали. М.: Наука, 1979. С. 181 184.
  13. Dr Liang W., Mustoe Т. N. Steel Times, Continuous casting, 1998, «ow superheat casting through control tundish steel temperature.
  14. X., Рихтер X., Симон P. и др. Вакуумирование и внепечная обработка специальных сталей, предназначенных для непрерывной разливки // Достижения в области непрерывной разливки стали. М.: Металлургия, 1987. С. 58 67.
  15. Hater R. et al. Results frow curved mould continuous casting machine making pipe and plate steel. National Open Hearth and BOF Conference, AIME, Cleveland, 1973.
  16. Asano Ket. Tetsu -to- Hagane, 1973, 59, (4), 80.
  17. В., Пиркинс А. Основные параметры, влияющие на качество непрерывных слябов // Непрерывное литье слябов. М.: Металлургия. 1982. С. 164- 185.
  18. Irwing W., Perkins A., Brooks М. Ironmaking and steelmaking 1984. 11. № 3. P. 152- 162.
  19. Moore J.J. Review of axical segregation in continuosly cast steel. Continuos Casting. 1984. Vol 3. P. 11 20.
  20. Н.И., Казачков E.A., Носоченко O.B., Емельянов В. В., Исаев О. Б. Влияние некоторых факторов на параметры кристаллизации непрерывнолитого слитка // Совершенствование процессов непрерывной разливки стали. Киев, 1985. С. 52 57.
  21. Кан Ю.Е., Шлыков В. И. Проблемы непрерывной разливки шарикоподшипниковой стали // Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1977. Вып. 5. С. 46 — 51.
  22. Suzuki J. et al. Processing in Bloom/Billet Continuous Casting Techniques at Steel Corporation Nippon Steel Technical Report. № 13. 1979. P. 2425.
  23. П., Харген К., Хаммершмидт П. и др. Формирование литой структуры и макроликвации в непрерывнолитых слябах // Черные металлы. 1982. № 9. С. 32−46.
  24. Poppmeger W., Tarmann В. Untersuchungen zur transkristallinen Erstarrung des Stahles, Berg und Huttenmannishe Monatshefte. 1985. № 9. P. 227−231.
  25. А.И., Казачков E.A., Носоченко О. В. и др. Оптимальные режимы непрерывной разливки низколегированной стали в кристаллизатор ЗООх 1650 мм // Сталь. 1986. № 9. С. 30 31.
  26. Kivela A., Konttinen U. Dynamic Secondary Cooling Model for Continuous Casting, 78th Steelmaking Conference. Nasville. 1995.
  27. Konttinen J., Jauhola M., Thalhammer M., Pirner К. CC № 6 and CC № 5 at Rautarukki Work, Finland, VAI’S 8th Continuous Casting Conference, paper № 24, 2002.
  28. Кабаков 3.K., Самойлович Ю. А. Динамическая модель формирования слитка, получаемого непрерывным литьем // Повышение производительности и экономичности работы тепловых металлургических агрегатов. М.: Металлургия. 1982. С. 60 64.
  29. В.М., Карлинский С. Е. Воздействие различных параметров на качество непрерывнолитого слитка // Сталь. 1983. № 12. С. 33 35.
  30. В.М., Разумов С. Д., Молчанов О. Е. и др. Снижение пораженности непрерывнолитых слябов сетчатыми трещинами при повышенной скорости разливки // Сталь. 1986. № 10. С. 33 34.
  31. Я.Н., Есаулов B.C., Носоченко О. В. и др. Причины образования осевых трещин в слябах, отливаемых на криволинейной MHJ13 //Сталь. 1984. № 1. С. 32−33.
  32. Р.В., Михнова Э. А., Сладкоштеев В. Т. и др. Влияние технологических параметров на дефекты внутреннего строениянепрерывнолитых квадратных заготовок // Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия. 1977. Вып. 4. С. 170−171.
  33. Т., Поллак В. Дефекты непрерывнолитых слябов, влияющих на качество конечного продукта, и меры по их предотвращению // Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1982. С. 203 204.
  34. А.Л., Лебедев В. И., Кан Ю.Е. и др. Влияние скорости вытягивания на качество непрерывнолитых заготовок // Сталь. 1985. № 12. С. 26- 28.
  35. Е.М., Ульянов В. А., Дружинин В. П. Влияние условий теплообмена на формирование фронта кристаллизации непрерывнолитого слитка прямоугольного сечения // Проблемы стального слитка. М.: Металлургия. 1976. Вып. 6. С. 355 357.
  36. Д.К., Олерская С. М., Гальперина С. В. и др. Влияние скорости разливки стали на качество непрерывных слитков // Проблемы стального слитка. М.: Металлургия. 1976. С.388 390.
  37. Sivesson P., Wass S., Rogberg В. Improvement of Centre Porosity in Continuosly Cast Blooms by Mechanical Soft Reduction at the End of the Solidi fication Process Proceeding of 3rd European Conference on continuos casting, Madnd. 1998. P. 213 -223.
  38. Nakai K., Kanazawa Т., Mishima T. Proceeding of the 1 st ICS Congress, China. ISJ. 1996. P. 88.
  39. Yamanaka A., Okaruma K., Kumakura S. et all New design to prevent internal cracking in continuos casting, Proceeding of 3rd Continuos Casting Conference, Madrid. 1998. P. 415 -423.
  40. X., Рогберг Б. Макросегрегация в заготовках из высокоуглеродистой стали. М.: Металлургия, 1987. С. 202 204.
  41. Е.А., Корниенко А. И., Носоченко О. В. и др. Улучшение макрострукуры непрерывнолитых заготовок сечением 300×1650 мм // Сталь. 1985. № 10. С. 15 18.
  42. И.Б., Фурман Ю. В. Непрерывная разливка и прокатка заготовок разной толщины // Совершенствование процессов непрерывной разливки стали. Киев, 1985. С. 77 79.
  43. А.Н., Глазков А. Я., Пилюшенко B.JI. и др. / Теория и практика непрерывного литья заготовок, Донецк. ДонГТУ. 2000. 370 с.
  44. Дж. М., Чен С.С., Субраманиан С. И., Петере П. А. и Аббот Т. Отчет. Осевая ликвация в тол стол истовой и полосовой стали изготовленной из непрерывнолитых слябов и предназначенной для трубопроводов Microalloying International Inc. Июль 1996.
  45. Xu J.Y., Ma С. The 2 strard slab caster N0 at Benxi — a Chinese Success story. VAI’s 8th continuos casting conference, 2000. paper N0 21.
  46. Zela L., Chowaniec F., Stancik M. Latest Results from the Production of Peritectic Stal Grades in Medium Slab Caster and Tandem Steckel Mill at Nova Hot, VAI’s 8th Continuos casting conference, 2000. paper No10.
  47. Chowaniec F., Stancik M. The comparison of roundand square billets casting from peritectic steel grades 2hd International metallurgical conference, Trinec. 1997. P. 139- 143.
  48. Angelini L., Gaspari L., Kawanet R. all. The Way to Best Billet Quality -Joint Research Activities at High Quality Billet Caster at Valburna Bolzano, Italy. VAI’s 8th Continuos casting conference, paper 44.
  49. E.A., Ревтов Н. И. Повышение качества непрерывнолитых слитков. Киев. Знание. 1987. 20 с.
  50. Бират Ж.-П., Шонс Ж. Электромагнитное перемешивание при непрерывной разливке заготовок блюмов и слябов // Достижения в области непрерывной разливки стали. М.: Металлургия, 1987. С. 98 -116.
  51. Inonye Т., Tanaka Н. NSC Techn. Reports (1979), 13, 1−23.
  52. Miyoshi S. Continuos Casting. Biarrits (1976), 286−291.
  53. Linton L., Dacker C.A. Kollberg S. Iron and Steel Eng. 57 (1980), 20, 66−75.
  54. А.Д., Орлов JI.П., Скворцов А. А. и др. Непрерывное литье во вращающемся магнитном поле М.: Металлургия, 1971. 177 с.
  55. Widdowson R., Marr H.S., Solidification and casting of metals. Metals Society, Book 192 (1977), 547−552.
  56. P., Бират Ж. Электромагнитное перемешивание и качество продукции // Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1982. С. 182−202.
  57. А.Н., Ламыкин Д. Н., Мазун А. И. и др. Разливка металла на УНРС с использованием индукционного электромагнитного перемешивателя // Влияние внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся металл. Киев, 1983. С. 100−105.
  58. Ю.А. Кристаллизация слитка в электромагнитном поле. М.: Металлургия, 1988. 156 с.
  59. Alberny R., Backed, Birat J.P. et al-Electric Furnace Proc. V 31 (1973), 237−245.
  60. Alberny R., Angell., Birat J.P. et al-Steelmaking Proc. V. 61 (1978), 37−59.
  61. Ayata K., Nakita K., Nazaki Т., Miyashita Т., Trans. ISIJ 20 (1980) 6, p. 211.
  62. Suzuki J., Maede H., Itoh Y. Steelmaking Proc. V 63 (1980), p. 273−277.
  63. Ventavoli R., Alberny R., Birat J.P. Com of European Communities, EUR 6136/11 FR (1978).
  64. Birat J.P., Neu P., Dhuyretter J.C., Jeanneau M. Steelmaking Proc. V 64 (1982).
  65. В.М. Виброобработка стальных слитков // Бюллетень института Черметинформация.1978. № 9. С. 41−42.
  66. Е.А., Ченарев P.M., Тагунов Г. Е. и др. Повышение качества макроструктуры непрерывнолитых заготовок // Бюллетень института Черметинформация. 1975. № 4. С. 38−39.
  67. P.M., Фаворский В. А., Архиреев О. А. и др. Тепловые процессы и затвердевание слитков при вибрации кристаллизаторов MHJ13 // Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1979. Вып. 6. С. 42−43.
  68. О.В., Изотов А. Н., Асташкин Ю. С. и др. Ультразвуковая обработка струи жидкого металла // Сталь. 1985. № 4. С. 13−15.
  69. А.Я., Мажан A.JL, Фоменко К. П. Влияние электрогидроимпульсной обработки на структурную и химическую однородность непрерывнолитых сортовых и трубных заготовок // Совершенствование процессов непрерывной разливки стали. Киев, 1985. С. 126−130.
  70. В.Т., Царенко П. И., Потанин Р. В. и др. Непрерывная разливка стали с электрогидроимпульсным воздействием на затвердевающий слиток // Влияние внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся металл. Киев, 1983. С. 61−67.
  71. В.А. Перспективы применения внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся металл / Разливка стали в слитки. Киев, 1987. С. 5−14.
  72. В.А. Разливка стали в слитки // Формирование стального слитка. М.: Металлургия, 1986. С. 6−13.
  73. Ramacciotti et al., Increasing solidification rate in continuous casting by injection of powdered metal into the mould, Steelmaking Proceeding AIME Conference, Chicago, 6 (1978), pp. 443−450.
  74. В.Н., Кан Ю.Е., Горлов С. М. Снижение неравномерности роста корочки непрерывнолитой заготовки / Бюллетень института Черметинформация. 1974. № 4. С. 40−41.
  75. Ю.Г., Коновалов B.C., Кирсанов В. М. и др. Исследование качества металла, отлитого с использованием микрохолодильников и модификаторов // Разливка стали в слитки и их качество. М.: Металлургия, 1979. С. 33−36.
  76. Ю.Н., Сметюхова Н. В., Закута М. Б. и др. Влияние дисперсных инокуляторов на макроструктуру непрерывной заготовки из стали ШХ15 // Литье с применением инокуляторов. Киев, 1981. С. 123−128.
  77. В.А., Затуловский С. С., Закута М. Б. и др. К вопросу об увеличении производительности МНЛЗ // Проблемы стального слитка. М.: Металлургия, 1978. Вып. 7. С. 212−214.
  78. С.С., Ефимов В. А. и др. Эффективность и перспективы применения железного порошка при разливке // Сталь. 1973. № 5. С. 410−413.
  79. А.И. Получение однородной стали. М.: Металлургия, 1978. 224 с.
  80. Naveau P., Marique С. An original casting technique for an enhanced control on the composition and structure of steel semis. 4th European Continuous Casting Conference, Birmingham. UK. P. 94−102.
  81. .Н., Чижиков А. И., Мурасов Ф. М. и др. Исследование влияния охлаждающих инокуляторов на качество непрерывнолитых слитков //Литье с применением инокуляторов. Киев, 1981. С. 132−139.
  82. Л.А., Тарасенко А. И., Паршин В. М. и др. Способ подачи частиц твердого металла в жидкую фазу слитка // Известия АН СССР. Металлы. 1982. № 5. С. 81−83.
  83. Пат. 59−223 151 Япония В22Д 11/10. Способ непрерывной разливки.
  84. Ш. Д., Кевхишвили Г. Ш., Тхелидзе Н. Д. и др. Экспериментальное исследование процесса кристаллизации прииспользовании внутренних холодильников // Процессы литья и непрерывной разливки металлов. Тбилиси: АН ГССР. 1979. Вып. 2. С. 92−96.
  85. Ш. Д., Кевхишвили Г. Ш., Тхелидзе Н. Д. и др. Теоретический расчет основных параметров кристаллизации при использовании внутренних холодильников // Процессы литья и непрерывной разливки металлов. Тбилиси: АН ГССР. 1979. Вып. 2. С. 96−103.
  86. Yashuhiro Н., Seiji I., Toshihiko Е., Kenichi S., Hideaki К. Tetsu to hagane, I. Iron and Steel Inst. Japan, 1981, 67, № 9, 1498.
  87. Удо И., Сума M. Работа восьмиручьевой МНЛЗ и серийная разливка на сортовых МНЛЗ с использованием высокопроизводительных дуговых печей // Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1982. С. 378−393.
  88. Yashuhiro Н. et al., Improving cast structure and centreline of CC slabs by adding steel strip into mould, Tetsu-to-Hagane.vol. 67, J4° 9, 1981.
  89. Naveau P. Marique C. rovement of slab quality with in-mold electromagnetic stimer. 3rd European Conference on continuous casting, Madrid, 1998, P. 425 -436.
  90. В.Я., Самойлович Ю. А., Медовар JI.Б. и др. Управление режимом кристаллизации слитка при получении армированного квазимонолитного металла (АКМ) // Доклады АН УССР. Серия А. № 3. 1982. С. 42−44.
  91. Stiftinger М., Morwald К., Engel К. et al. Upgrading Solutions to Improve Internal Quality and Caster Productivity // VAI’s 8th Continuos Casting Conference, 2000. paper 27.
  92. Hodl H., Frauenhuber К. VAINOX Latest Developments in Stainless Steel Casting Technologies // VAI’s 8th Continuos Casting Conference, 2000. paper 15.
  93. Hodl H. et al. Advanced Equipment for High Performance Casters 82nd Steelmaking Conference, Chicago. 1999.
  94. Konttinen J., Jauhola M., Thalhammer M. et al. CC № 6 and CC № 5 at Rautaruuki Works, Finland // VAI’s 8th Continuos Casting Conference, 2000. paper 24.
  95. Sheild, Brandstetter, Morwald Remote Casting Thickness Adjustment in Continuous Casting Machines // A Systematic Mechatronics Desing Approach, 1997.
  96. Kaiser H.-P., Kemper G., Lienbish K.-O. New slab-casting technologies at the Huttenverke Krupp Mannesmann GMBH steel plant // 4th European Continuos Casting Conference, 2002. P.783−800.
  97. Ehrenberg H.-G. The new HKM slab caster // internal report, 2000.
  98. Ives K. Strain Gauge Measurements and Liquid Core Detection at В Strand // AK Steel Middletown works, internal report, 1995.
  99. Mostert R., A. de Toledo, Condamin L. and others Influence of chemistry on intercolumnar and surface cracking sensitivity of steel grades. 4Ih European Continuous Casting Conference, Birmingham, UK. P. 192−201.
  100. Drezet J.-M., Gremand М., Graf R., Gaumann M. A new hot tearing criterion for steel. 4th European Continuous Casting Conference, Birmingham, UK. P. 755−763.104. NACE Standart TM 0284−87.105. NACE Standart TM 0177−90.
  101. Bergmann В., Jungblut H.A., Streibelberger A. and Schwinn V., Int. Conference on Pipeline Reliability, Calgary (CND). June 1992.
  102. K., 3R international 27 (1988), N0.5, P. 374−379.108. lino M., Nomura N., Takezawa H. and Takeda Т., 1st Int. Conf. On Current Solutions for Hydrogen Problems in Steel, Washington (DC). Nov. 1982.
  103. Bergmann B. and Bannenberg N., Stahl und Eisen 112 (1992), N07. P. 8389.
  104. Haumann W. and Koch O., 3R international 25 (1986), N0.5. P. 261−266.
  105. Niobium Information N0.11 /96, CBMM/NPC, Dusseldorf (Germany), 1996.
  106. Schwinn V., StreiBelberger A. and Bauer J., Conference 'Corrosion 95', NACE International, Houston (TX). P. 66.
  107. Okaguchi S., Kushida Т., Hashimoto Т., Nakano M. and Sakagushi I., The Sumitomo Search 54, Oct. 1993, p. 1−9.
  108. Jacobi H., Dr.-Ing. habil. thesis of TU Clausthal (Germany), June 1991.
  109. Hof W.M., Graf M.K., Hillenbrand H.G., Hoh B. and Peters P.A., HSLA Steels Metallurgy and Applications, ASM international, 1986. P. 467−474.
  110. Ф., Хулка К., Матросов Ю. И. и др. Ниобийсодержащие низколегированные стали. М.: «СП' ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ». 1999. С. 37 40.
  111. К., Heisterkamp F. // HSLA Steels'95: China Sci. & Techn. Press. Beijing (China). 1995. P. 543−551.
  112. F., Hulka K., Batte D. // Metallurgy Welding and Qualification of Microalloyed (HSLA). Steel Weldments: AWS. Miami (Fl). 1990. P. 659−681.
  113. O.M., Grong O., Rorvik G. // Scand. Journal of Metallurgy. 1990. № 19. P. 258−264.
  114. И.И., Голованенко С. А., Моисеев Б. А. и др. // Сварочное производство. 1981. № 6. С. 11−13.
  115. С.JI., Сидоренко Б. Г., Лопата В. Е. и др. // Автоматическая сварка. 1983. № 6. С. 50 52.
  116. В.И., Голованенко С. А., Франтов И. И. и др. // Сталь. 1982. № 5. С. 70- 73.
  117. И.Н., Масленков С. Б. Дендритная ликвация в сталях и сплавах. М.: Металлургия, 1977. 224 с.
  118. Saeki Т., Komai Т., Miyamura К. et al. Application of Spot Segregation Evaluating Methods in Continuously Cast Slab // Steelmaking Proceedings, 68 (1985). JSS Conference. Detroit. P. 229−235.
  119. Ю.И., Носоченко А. О., Володарский В. В., Афанасьев В. П., Хулка К. Высокочистая микролегированная ниобием Н25-стойкая трубная сталь Х65-Х70 // Сталь. 2001. № 12. С. 55−58.
  120. А.О., Кирсанова Г. Б. Ликвационные явления в низколегированных сталях // Тезисы докладов VIII-ой Региональной научно-технической конференции, г. Мариуполь, 2001 г., Том 3, С. 71−73.
  121. Ю.И., Носоченко А. О., Володарский В. В. и др. Микролегированная ниобием высокочистая трубная сталь категории прочности Х65 // Металл и литье Украины. 2002. № 9−10. С. 13−16.
  122. Ю. И., Носоченко А. О., Емельянов В. В., Кирсанова Г. Б., Багмет О. А. Исследование центральной неоднородности в непрерывнолитых трубных сталях // Сталь. 2002. № 3. С. 107−110.
  123. М., Андерко К. Структура двойных сплавов. В 2-х томах: Пер. с англ. М.: Металлургиздат, 1962. Т. I. 608 е.- Т. II. 609−1488 с.
  124. Ogibayashi S. et al. Influence of Roll Bending on Center Segregation in Continuously Cast Slabs//ISIJ Intern. 1991. V. 31. № 12. P. 1408−1415.
  125. M.A. Диффузионные процессы в железных сплавах. М.: Металлургиздат, 1963. 278 с.
  126. Ю. И., Колясникова H. В., Носоченко А. О., Ганошенко И. В. Влияние углерода и центральной сегрегационной неоднородности на H2S-стойкость непрерывнолитых трубных сталей // Сталь. 2002. № 11. С. 71−74.
  127. М.Х., Чернышев Т. А., Красовский А. Н. Испытание металлов на свариваемость, М.: 1972 г. Металлургия, С. 8−62, 75−88.
  128. М.Х. Металловедение сварки стали и сплавов титана, М.: 1965 г. Наука, С. 38−58, 131−164, 202−217.
  129. Тематический сборник трудов Проблемы современной металлургии. М. 1983 г. Металлургия, С. 147−153.
  130. Ю. И., Носоченко А. О., Ганошенко И. В., Володарский В. В. Качественные характеристики малоперлитной стали 08Г1Б для газопроводных труб большого диаметра // Сталь. 2002. № 12. С. 55−59.
  131. И.М., Литвиненко Д. А. и др. Сталь для электросварных прямошовных газопроводных труб большого диаметра. Черная металлургия. Бюллетень института Черметинформация, 1969. № 9. С. 46−47.
  132. В. С. и др. Технология производства и свойства стали 17ГС для сварных газонефтепроводных труб // Сталь. 1965. № 8. С. 740 744.
  133. Ю. И., Морозов Ю. Д., Болотов А. С., Хайстеркамп Ф. и др. Разработка и технологический процесс производства трубных сталей в XXI веке // Сталь. 2001. № 4. С. 58 62.
  134. Ю. И., Носоченко А. О., Володарский В. В., Багмет О. А. Создание высоконадежной трубной стали 08Г1Б для газопроводных труб категории прочности К52 // Металл и литье Украины. 2001. № 12. С. 6−9.
  135. Ю. И., Носоченко А. О., Ганошенко И. В., Володарский В. В., Емельянов В. В. Разработка малоуглеродистой стали 08Г1Б для газопроводных труб большого диаметра // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2002. № 7. С. 82−86.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!