Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Методы расчета, экспериментальные исследования и внедрение высокоскоростных опор жидкостного трения в центробежных компрессорах

Диссертация: Методы расчета, экспериментальные исследования и внедрение высокоскоростных опор жидкостного трения в центробежных компрессорах
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Проведенные расчеты с учетом фильтрационного потока смазки в тело самоустанавливающейся подушки показали, что с ростом значения коэффициента фильтрации, которое в реальной конструкции подшипника связано с увеличением пористости подушки или уменьшением ее толщины, снижают несущую способность до 65%. Коэффициент потерь мощности и распределение температур в смазочном слое от коэффициента фильтрации… Читать ещё >

Методы расчета, экспериментальные исследования и внедрение высокоскоростных опор жидкостного трения в центробежных компрессорах (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • 1. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ СМАЗКИ И ЕЕ ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 1. 1. Условия работы и основные требования, предъявляемые к подшипникам жидкостного трения высокоскоростных турбомашин
    • 1. 2. Современное состояние гидродинамической теории смазки
    • 1. 3. Выводы. Постановка задач исследований
  • 2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПОДШИПНИКОВ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ТРЕНИЯ
    • 2. 1. Уравнения движения жидкости в тонком слое с переменной вязкостью и плотностью
      • 2. 1. 1. Система координат
      • 2. 1. 2. Оценка возможности проявления неньютоновского поведения смазки
      • 2. 1. 3. Приведение уравнений гидродинамики к безразмерному виду
      • 2. 1. 4. Уравнение для давлений в смазочном слое
      • 2. 1. 5. Уравнение энергии
      • 2. 1. 6. Зависимость вязкости и плотности смазки от температуры
      • 2. 1. 7. Уравнение теплопроводности
      • 2. 1. 8. Уравнение термоупругости
    • 2. 2. Граничные условия к уравнениям движения смазки
      • 2. 2. 1. Граничные условия к уравнению Рейнольдса
      • 2. 2. 2. Тепловые граничные условия к уравнению энергии и теплопроводности
    • 2. 3. Геометрия смазочного слоя
      • 2. 3. 1. Опирание самоустанавливающихся подушек на ребро
    • 2. 4. Формулы, определяющие основные интегральные характеристики подшипников скольжения
      • 2. 4. 1. Уравнение моментов
      • 2. 4. 2. Гидродинамическая реакция смазочного слоя
      • 2. 4. 3. Расходы смазки. S
      • 2. 4. 4. Потери мощности на трение
  • 3. ТЕРМОУПРУГОГИДРОДИНАМИКА ПОДШИПНИКОВ СКОЛЬЖЕНИЯ ПРИ
  • ПОСТОЯННОЙ ВЯЗКОСТИ И ПЛОТНОСТИ СМАЗКИ ПО ТОЛЩИНЕ СЛОЯ
    • 3. 1. Основные уравнения
    • 3. 2. Разностный метод решения задач
  • З.ЗАнализ результатов расчета
    • 3. 3. 1. Характеристики самоустанавливающихся подушек
    • 3. 3. 2. Характеристики деформированных самоустанавливающихся подушек
    • 3. 3. 3. Конические и цилиндрические самоустанавливающиеся реверсивные подушки
    • 3. 4. Влияние конвективной теплоотдачи по ширине смазочного слоя, параметров S, S и температуры подвижной поверхности Ts
  • 1. k 1 s
  • 4. ТЕРМОУПРУГОГИДРОДИНАМИЧЕСКОЕ (ТУГД) ТЕЧЕНИЕ СМАЗКИ В ПОДШИПНИКАХ СКОЛЬЖЕНИЯ. СОПРЯЖЕННАЯ ЗАДАЧА.,
    • 4. 1. Разностная схема и описание алгоритма решения задачи
    • 4. 2. Анализ результатов расчета
  • 5. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДШИПНИКА С УЧЕТОМ ФИЛЬТРАЦИОННОГО ПОТОКА СМАЗКИ В ПОДУШКУ
    • 5. 1. Постановка задачи
    • 5. 2. Основные уравнения
    • 5. 3. Итерационный метод решения системы уравнений Рейнольдса и энергии
    • 5. 4. Метод расчета фильтрационного потока в подушку подшипника
    • 5. 5. Структура программы расчета
    • 5. 6. Анализ результатов решения гидродинамической задачи течения смазки в пористых подушках
  • 6. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 6. 1. Экспериментальные установки и измерительная аппаратура
      • 6. 1. 1. Измерение толщины и формы смазочного слоя
      • 6. 1. 2. Измерение распределения давлений в смазочном слое
      • 6. 1. 3. Измерение температур
      • 6. 1. 4. Расход смазки
      • 6. 1. 5. Измерение угловой скорости вращения вала
      • 6. 1. 6. Измерение величины нагрузки
      • 6. 1. 7. Потери мощности на трение
    • 6. 2. Экспериментальные данные для упорных подшипников с самоустанавливающимися подушками и сравнение с теорией
      • 6. 2. 1. Результаты сравнительных испытаний антифрикционных материалов для подшипников скольжения
      • 6. 2. 2. Сравнительные испытания способов подвода смазки в подшипники
    • 6. 3. Опорные подшипники с самоустанавливающимися подушками
      • 6. 3. 1. Опорные подшипники с самоустанавливающимися подушками, опирающимися на упругие стержни
      • 6. 3. 2. Опорные подшипники с самоустанавливающимися подушками в упруго-демпферных опорах
    • 6. 4. Конические опорно-упорные подшипники
      • 6. 4. 1. Описание испытуемых подшипников
      • 6. 4. 2. Анализ результатов исследований
      • 6. 4. 3. Результаты испытаний конических подшипников на натурных центробежных компрессорах
  • 7. ИНЖЕНЕРНЫЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ПОДШИПНИКОВ
    • 7. 1. Расчет опорно-упорных подшипников с коническими самоустанавливающимися подушками
    • 7. 2. Расчет упорных подшипников с первоначально плоскими самоустанавливающимися подушками
    • 7. 3. Расчет опорных подшипников с самоустанавливающимися подушками (ОПСП)
  • 8. ОПЫТ ПРОМЫШЛЕННОГО ОСВОЕНИЯ И РЕКОМЕНДАЦИИ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДШИПНИКОВ
    • 8. 1. Опорные подшипники с самоустанавливающимися подушками
    • 8. 2. Опорно-упорные подшипники с самоустанавливающимися подушками

Повышение технического уровня энергетических машин неразрывно связано с решением проблемы обеспечения надежности и долговечности опор скольжения жидкостного трения, которые определяют ресурс работы таких машин массового применения, как паровые и газовые турбины, осевые и центробежные компрессоры, главные циркуляционные насосы ТЭЦ и АЭС, турбо-детандеры и т. д. Например, среди повреждений, которые требуют немедленного останова или останова в течение ближайших 5 часов, повреждение подшипников составляет около 18%. Эти данные получены на основе опыта эксплуатации 162 турбин примерно за 11 млн.часов. В центробежных насосах и компрессорах примерно 16% всех неисправностей составляет выход из строя опорных и упорных подшипников, причем количество отказов растет по мере увеличения единичной мощности машин.

Теоретическим фундаментом расчета опор скольжения является гидродинамическая теория смазки, основы которой были заложены трудами Н. П. Петрова [30], О. Рейнольдса [105], Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина [46, 47]. А. Зоммерфельда [30], Л. Г. Лойцянского [67], Н. А. Слезкина [111], Э. Мичелля, А. Кингсбери и многих других.

Однако, классическая гидродинамическая теория смазки, несмотря на ее несомненную значимость, в настоящее время не удовлетворяет в полной мере запросам практики, т.к. не позволяет с достаточной точностью и с минимальными затратами получить необходимые результаты.

Дело в том, что с ростом единичной мощности и окружных скоростей вращения возрастают силы, действующие на ротор со стороны рабочей среды, следовательно, на подшипниковые опоры. В тонком слое смазки, разделяющем трущиеся поверхности, выделяется большое количество тепла, возникают термоупругие деформации поверхностей трения, а также значительно изменяются вязкость и плотность смазки. В этих условиях возникает необходимость в проведении фундаментальных исследований тепловых явлений в гидродинамических парах трения, т.к. одним из главных факторов, определяющих их работоспособность, является температурный режим.

Аналогичная задача возникает также при усовершенствовании подшипниковых опор существующих турбомашин с целью повышения их экономичности. Например, в крупногабаритных турбогенераторах потери мощности составляют 0,2−0,3% от полной выходной мощности, а в турбокомпрессорах средней мощности — до 5%. Согласно экономическим оценкам, эти потери на новых агрегатах, которые планируется установить в течение следующих десяти лег, обойдутся более чем в 30 млн. долларов в год. Основная доля потерь приходится на упорные подшипники, поскольку они имеют большие габариты, что влечет за собой повышение окружных скоростей. Потери могут быть сокращены путем увеличения удельных нагрузок, т.к. это приводит к уменьшению габаритов упорных подшипников, а также за счет правильной организации подвода смазки к трущимся поверхностям подшипников.

Другой вид потерь связан с разгрузочными устройствами. Стремясь уменьшить осевые силы, действующие на упорные подшипники, в центробежных компрессорах, насосах и крупных турбоустановках применяют разгрузочные поршни, так называемые думмисы. Однако такое уравновешивание возможно лишь в расчетном режиме работы турбомашин и требует больших затрат мощности на перетечки газа и трение. Эти потери могут достигать 5% от мощности компрессора. Экономичность таких машин может быть существенно повышена уменьшением диаметра думмиса, т. е. путем равномерного распределения нагрузок на обе стороны двухсторонних упорных подшипников, потери мощности в которых практически не зависят от осевых сил.

Таким образом, одной из актуальных задач современного машиностроения является разработка упорных подшипников, способных надежно и экономично работать при высоких удельных нагрузках 10 МПа) и окружных скоростях вращения (-120 м/с), что возможно лишь при совместном рассмотрении гидродинамических и тепловых процессов, протекающих в системе «смазочный слой — подшипник». Решение этой задачи является главной целью данной работы.

Важнейшей проблемой является также обеспечение устойчивости вращения роторов высокоскоростных агрегатов. Данные эксплуатации, а также многочисленные теоретические и экспериментальные исследования показывают, что обычные цилиндрические подшипники не обеспечивают безвибрационную работу высокоскоростных турбомашин, где основными источниками вибрации являются автоколебания роторов на смазочном слое подшипников и высокий уровень динамической нагрузки, вызванной остаточной неуравновешенностью роторов. Эффективным способом расширения диапазона устойчивой работы системы «ротор-подшипники» является использование так называемых виброустойчивых опор, например, подшипников с самоустанавливающими подушками, а также упруго-демпферных опор, обеспечивающих наибольший запас устойчивости. В центробежных компрессорах с многоколесными роторами наиболее перспективным является применение двухсторонних конических подшипников скольжения с профилированными рабочими поверхностями или с самоустанавливающимися подушками. Профилированные рабочие поверхности или самоустановка «рабочих» подушек создают высокую жесткость смазочного слоя и, совместно с «нерабочей» стороной подшипника обладают достаточными демпфирующими свойствами и обеспечивают устойчивую работу ротора в любых диапазонах частот вращения. Кроме того, конические подшипники конструктивно более просты, имеют меньшие габариты, вес и потери мощности на трение по сравнению с традиционными опорно-упорными подшипниками. Более чем вдвое сокращается использование дорогостоящего баббита и номенклатура деталей.

Следующей актуальной задачей является разработка реверсивных опорных и упорных подшипников скольжения с самоустанавливающимися подушками, у которых опоры качания (сфера, радиальное ребро и т. п.) располагаются в среднем сечении подушек. Такая конструкция обеспечивает одинаковую работоспособность подшипников в обоих направлениях вращения ротора. Классическая гидродинамическая теория смазки для таких опор дает нулевую несущую способность, т. е. не объясняет механизм их работоспособности. Между.

12 чем опыт показывает, что такие подшипники надежно работают в широком диапазоне скоростей и нагрузок.

Возникновение несущей способности реверсивных подушек с первоначально плоскими поверхностями объясняют действием двух эффектов:

— изменением вязкости смазки в слое в зависимости от температуры;

— термоупругими деформациями поверхностей трения.

Второй эффект играет преобладающую роль в обеспечении работоспособности реверсивных подшипников. Однако, для подушек с первоначально плоскими поверхностями он возникает только в рабочем режиме и является неуправляемым. Поэтому наиболее целесообразным является придание поверхностям скольжения некоторой кривизны уже в стадии изготовления, при которой образуется геометрия смазочного слоя с криволинейными стенками.

Одним из вариантов является изготовление реверсивных подушек в форме конического сектора, рабочая поверхность которых выполнена с большим радиусом кривизны, чем кривизна конической поверхности упорного диска. Такой подшипник может быть изготовлен на обычных станках, а, выбирая оптимальную разность кривизны и углов конусности рабочих поверхностей, можно обеспечить требуемые характеристики подшипника в широком диапазоне изменения режимов работы, сорта смазки, действующих нагрузок, что особенно важно при унификации опор скольжения.

Проведенные расчеты, подтвержденные экспериментами, показали, что при равных радиальных размерах и режимах работы упорные подшипники с коническими реверсивными подушками с кривизной рабочей поверхности, отличной от кривизны поверхности упорного гребня, имеют несущую способность почти в 2 раза большую, чем подшипники с первоначально плоскими подушками.

Несмотря на приведенные очевидные преимущества, конические подшипники скольжения не нашли широкого применения. Это объясняется ограниченными данными по теории и методике их расчета, а также отсутствием конструктивных решений.

Приведенный перечень проблем характеризует, прежде всего, важную роль подшипников в обеспечении надежности тех сложных технологических систем, в состав которых входят современные турбомашины.

В настоящее время значение опорных систем вращающихся валов также важно для экономии энергии, водных ресурсов, нефти, природного газа и т. д.

Вышеизложенное определило цель и задачи исследования: разработать методы п средства решения трех взаимосвязанных друг с другом задач — гидродинамики вязкой жидкости, теплопроводности и термоупругости — применительно к упорным, опорным и опорно-упорным коническим подшипникам с самоустанавливающимися подушками различных конструкций с учетом переменности основных теплофизических свойств смазочной среды, а также разработать рекомендации к проектированию, обеспечивающие надежность, экономичность, технологичность и ремонтопригодность этих узлов.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1) разработать обобщенную математическую модель, наиболее полно описывающую процессы, имеющие место в подшипниках жидкостного трения с самоустанавливающимися подушками различной геометрии и формой смазочного слоя;

2) разработать математическую модель упорного подшипника с учетом фильтрационного потока в тело пористой самоустанавливающейся подушки при неизотермичном процессе смазки;

3) провести параметрическое исследование и выявить основные факторы, оказывающие определяющее влияние на характеристики высокоскоростных опор жидкостного трения, а также установить границы применимости различных теорий в области смазки (изотермичной, адиабатной, термогидродинамической и термоупругогидродинамической);

4) разработать опытные установки и провести экспериментальные исследования высокоскоростных опор в стендовых и промышленных условиях;

5) провести сравнительные испытания различных способов подвода жид.

14 кости к смазочному слою, а также различных антифрикционных материалов, полученных методом порошковой металлургии, альтернативным дорогостоящим баббитом;

6) на основе результатов теоретических и экспериментальных исследований разработать инженерные методики расчета высокоскоростных опор скольжения различной геометрии с учетом взаимного влияния подушек и составляющих всех потерь мощности на трение, а также термоупругих деформаций;

7) отработать типовые конструкции опорных, упорных и конических подшипников с самоустанавливающимися подушками применительно к центробежным компрессорам и провести их испытания в условиях эксплуатации.

Основные теоретические и экспериментальные исследования проведены под руководством и с участием автора в ЗАО «НИИтурбокомпрессор им. В.Б.Шнеппа», а также на кафедре «Компрессоры и пневмоагрегагы» КГТУ в тесном сотрудничестве с коллективами этих подразделений, а также с научным консультантом д.т.н., проф.В. А. Максимовым, многие идеи которого развиты и воплощены в настоящей работе.

Научная новизна работы. Основные положения, выносимые на защиту:

— математическая модель и результаты решения задачи в термоупруго-гидродинамической постановке для высокоскоростных опор с самоустанавливающимися подушками;

— математическая модель подшипников при допущении постоянства температуры по толщине смазочного слоя с приближенным учетом теплообмена и деформаций, а также безразмерные характеристики самоустанавливающихся упорных, опорных и конических подушек при адиабатном процессе смазки;

— математическая модель и результаты решения задачи с учетом фильтрационного потока в тело пористой самоустанавливающейся упорной подушки;

— экспериментальные стенды, позволяющие одновременно регистрировать распределение давлений, минимальную толщину и форму смазочного слоя, температурное поле подвижных и неподвижных элементов подшипников,.

15 несущую способность (нагрузку), частоту вращения, расходы смазки и потери мощности на трение- '.

— результаты экспериментов и их сравнение с теоретическими данными и данными других авторов;

— установление границы применимости различных теорий и их практическое применение;

— результаты сравнительных испытаний различных способов подвода жидкости к смазочному слою, а также различных антифрикционных материалов самоустанавливающихся подушек;

— результаты испытаний опорных, упорных и конических подшипников с самоустанавливающимися подушками на натурных центробежных компрессорах в условиях эксплуатации.

Достоверность полученных результатов обосновывается:

— строгостью используемого в работе математического аппарата;

— сравнение расчетных данных с данными других исследователей в сопоставимых условиях;

— применением апробированных и оригинальных экспериментальных методов изучения высокоскоростных опор скольжения с использованием современных средств измерений и испытательного оборудования;

— сопоставлением расчетных данных с экспериментальными результатами, полученными на специальных стендах и в условиях эксплуатации.

Практическая ценность:

1) разработаны инженерные методики расчета конических, опорных и упорных подшипников жидкостного трения, учитывающие температурные деформации несущих поверхностей и переменность физических свойств смазочной среды, а также конструктивные особенности рассматриваемых узлов;

2) разработаны типовые конструкции опорных, упорных и конических подшипников с самоустанавливающимися подушками. Конструкции защищены 10 авторскими свидетельствами и патентами РФ.

3) на основе проведенных теоретических и экспериментальных исследо.

16 ваний, а также технологических экспериментов разработаны рекомендации-к проектированию подшипников высокоскоростных турбомашин.

Используя разработанные методики расчета и рекомендации, можно достаточно точно определить основные характеристики подшипников, выбирать конструкционные материалы, основные геометрические размеры, обеспечивающие минимальные: потери мощности на трение, расходы смазки, габариты и массу систем смазки. Это позволит повысить качество, сократить сроки и снизить стоимость проектирования и изготовления, повысить надежность и долговечность работы турбомашин в целом.

Результаты работы внедрены и используются:

— в ЗАО «НИИтурбокомпрессор им. В.Б.Шнеппа», ОАО «Казанькомпрес-сормаш» и ОАО «НПО им. М.В.Фрунзе» (г.Сумы, Украина) при проектировании и модернизации центробежных компрессоров различных типов, турбохоло-дильных машин и нагнетателей газоперекачивающих агрегатов различных модификаций. Результаты работы приняты за основу при разработке стандартов предприятия (СТП) и руководящих технических материалов (РТМ);

— в учебном процессе на кафедре «Компрессоры и пневмоагрегаты» Казанского государственного технологического университета.

Внедрения подтверждены соответствующими актами.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались и обсуждались на IV-VIII Всесоюзных научно-технических конференциях по ком-прессоростроению (г.Сумы, 1974, Москва, 1978, Ленинград, 1981, Казань, 1985, Сумы, 1989), IX-XII Международных научно-технических конференциях по компрессоростроению (Казань, 1993, 1995, 1998, 2001), 11- Всесоюзной конференции «Контактно-гидродинамическая теория смазки и ее применение в технике» (Куйбышев, 1976), Всесоюзной научно-технической конференции «Трение и смазка в машинах» (Челябинск, 1983), VII-Международном симпозиуме «Потребители-производители компрессоров и компрессорного оборудования-2001» (Санкт-Петербург, 2001), отчетных научно-технических конференциях Казанского государственного технологического университета (Казань, 19 712 002).

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано более чем в 50-и статьях, материалах конференций и симпозиумов, в том числе и в 2-х монографиях, отражено в 10 полученных авторских свидетельствах и патентах РФ на изобретения, — из которых 5 авторских свидетельств и патентов внедрено в конструкции подшипников турбомашин.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, восьми глав, заключения, списка литературы и приложений.

Основные результаты испытаний представлены в таблицах 6.5 и 6.8 и на рис. 6.109−6.117.

Из результатов испытаний штатных подшипников (табл. 6.5) следует, что температурный режим работы подшипников близок к норме. Разность температур масла на входе и выходе опорного подшипника (At) составил около 15 °C, опорно-упорного — 27 °C. Уровни вибраций вблизи подшипников высокие и составили со стороны опорного подшипника (ОП) около 90 мкм, со стороны опорно-упорного (ОУП) — (90−95) мкм. Давление масла на входе в подшипники поддерживалось около 1,1 кгс/см. Потери мощности на трение, определенные по тепловому балансу, указаны в таблице 6.5 .

Испытания двухстороннего конического подшипника скольжения с самоустанавливающимися подушками (ДКПССП) и опорного с самоустанавливающимися подушками (ОПССП) были проведены при различных зазорах в опорном и коническом подшипниках (табл. 6.6, 6.7).

Для испытаний были разработаны и изготовлены новый ротор и подшипники.

Первоначально испытывался вариант с диаметральным зазором в опорном подшипнике — 0,22 мм, а в коническом — 0,18 мм (табл.6.6). При испытаниях имело место неравномерное распределение температур на рабочих поверхностях подушек от 47 °C до 64 °C и повышенные уровни вибраций как вблизи опорного (около 100 мкм), так и вблизи конического подшипников (около 85 мкм). Такие большие значения вибраций имели место из-за больших зазоров и некачественной центровки. После работы компрессора в течение полутора часов была произведена ревизия подшипников. Осевой и диаметральный зазоры в коническом подшипнике увеличился до 0,28 мм. Это произошло вследствие образования углублений на корпусе подшипника и на спинках конических подушек в местах их контакта с шариками. Диаметр углублений составил (2,8−3,0) мм. При дальнейших испытаниях из-за того, что в образовавшихся углублениях контакт шарика осуществляется не по точке, а по сферической поверхности, увеличение зазоров в коническом подшипнике не происходило.

1) Нагруженная сторона.

2) Ненагруженная сторона.

Рис. 64 08. Схема расположения термопар на испытуемом коническом подшипнике.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Проведенные комплексные экспериментально-теоретические исследования закономерностей тепловых и гидродинамических процессов в высокоскоростных опорах жидкостного трения позволяют сделать следующие выводы:

1. Опубликованные работы в области общей гидродинамической теории смазки могут быть объединены в шесть групп, которые традиционно называются теориями: изотермная (классическое направление), адиабатная, термогидродинамическая (ТГД), термоупругогидродинамическая (ТУГД), тер-моэластогидродинамическая (ТЭГД) или термоупругопластогидродинамиче-ская (ТУПГД) и упругогидродинамическая (УГД), которая называется также контактной гидродинамикой смазки.

Приведенные в данной работе системы уравнений получены в ТУГД постановке и в предельных случаях описывают также режим работы опор жидкостного трения в предшествующих трех постановках задачи.

2. Объективными критериями оценки приближения процесса смазки к тому или иному теоретическому процессу, следовательно, и определения областей применения различных методик расчета, могут служить числа Стан-тона и Пекле.

Для высокоскоростных и сравнительно малогабаритных подшипников, например, турбокомпрессоров, St.

3. Проведено полное параметрическое исследование характеристик самоустанавливающихся подушек, которое позволило выделить основные факторы и определить значения параметров, обеспечивающих их оптимальные условия работы.

Установлено, что:

— характер распределения температур вдоль смазочного слоя зависит от степени изменения вязкости, формы опорной поверхности, геометрии смазочного слоя и интенсивности теплообмена с окружающими деталями;

— распределение температур по ширине смазочного слоя главным образом определяется поперечными деформациями и формой опорных поверхностейотносительная высота смазочного слоя и толщина опорных поверхностен (подушек), коэффициенты теплопроводности материала подшипников и смазки, охлаждение подушек несущественно влияют на характеристики подшипников, в которых отсутствуют или малы температурные деформации. Однако внешнее охлаждение, например, для самоустанавливающихся подушек приводит к возникновению значительных градиентов температур по их толщине, следовательно, к температурным деформациям. Эти деформации ухудшают характеристики нереверсивных подушек, а для реверсивных — являются одним из источников возникновения несущей способности;

— характер распределения температур в смазочном слое вблизи подвижной поверхности определяется температурой этой поверхности Ts. При нормальных условиях эксплуатации (Ре=3−10 .7−10) несущая способность подшипников от температуры Ts практически не зависит. Ее влияние повышается с уменьшением толщины смазочного слоя (Ре—>0). Поэтому эффективным средством повышения предельной несущей способности опор является охлаждение подвижной поверхности, т. е. снижение Ts;

— учет 'изменения плотности смазки по объему слоя существенного влияния на характеристики опор не оказывает;

— центробежные силы инерции перераспределяют расходы смазки в направлениях внутреннего и наружного радиуса подушки. Их влияние про.

336 является лишь в опорах с первоначально параллельными поверхностями.

4. Проведенные расчеты с учетом фильтрационного потока смазки в тело самоустанавливающейся подушки показали, что с ростом значения коэффициента фильтрации, которое в реальной конструкции подшипника связано с увеличением пористости подушки или уменьшением ее толщины, снижают несущую способность до 65%. Коэффициент потерь мощности и распределение температур в смазочном слое от коэффициента фильтрации практически пе зависят. Следовательно, основной задачей при проектировании пористых подшипников гидродинамического трения является подбор материалов и технологии изготовления с тем, чтобы при минимальном коэффициенте фильтрации сохранить эффект самосмазываемости за счет запаса масла в порах подушек, что особенно важно для критических режимов работы.

5. Выполнены всесторонние экспериментальные исследования подшипников скольжения различных типов: упорных, опорных, конических. Они подтвердили общность разработанных математических моделей и достаточную точность полученных безразмерных характеристик. В сопоставимых условиях имеется также качественное совпадение с данными других авторов.

6. Сравнительные испытания различных способов подвода смазки на экспериментальном стенде и на натурном центробежном компрессоре показали безусловное преимущество индивидуального подвода смазки к каждой подушке подшипника. При этом потери мощности на трение и расход смазки сокращаются почти вдвое, что позволяет увеличить КПД центробежных компрессоров на 1 .5% в зависимости от потребляемой мощности. Увеличивается также надежность работы подшипников за счет снижения температур рабочих поверхностей.

7. Эксперименты также показали, что в подшипниках скольжения дорогостоящий баббит Б83 без ущерба для качества работы может быть заменен на порошковые материалы, например, ЖГрЗДЗ. Использование методов порошковой металлургии позволит снизить себестоимость подшипников, повысить технологичность и ремонтопригодность. При этом коэффициент ис.

337 пользования материала практически равен единице.

8. Разработаны инженерные методики расчета конических опорно-упорных, упорных и опорных подшипников с самоустанавливающимися подушками. Установлено, что несущая способность реверсивных упорных подшипников может быть повышена почти в 1,5.2 раза, если самоустанавливающиеся подушки выполнить конической формы с кривизной рабочей поверхности, отличающейся от кривизны подвижной поверхности (шипа). Кроме того, конические подшипники позволяют почти вдвое уменьшить уровень вибрации ротора и на 25−30% уменьшить температуру в смазочных слоях подушек.

9. Конструкции опорных, упорных и конических опорно-упорных подшипников с самоустанавливающимися подушками защищены десятью авторскими свидетельствами и патентами РФ, из которых пять внедрены в ОАО «Казанькомпрессормаш» более чем в 540 газовых и холодильных турбомашин и 1770 нагнетателях газоперекачивающих агрегатов производства ОАО «НПО им. М.В.Фрунзе» (г.Сумы, Украина).

Двухсторонний конических подшипник с самоустанавливающимися подушками по патенту РФ № 1 480 466, установленный на центробежном компрессоре ЦК-135/8 на компрессорной станции ОАО «Казанькомпрессормаш» проработал 4100 часов при количестве пуско-остановов 750. Такой же компрессор, установленный в ОАО «Одессский припортовый завод», эксплуатируется с 1992 г. После эксплуатации в течение 42 тыс. часов были заменены подушки подшипника и компрессор вновь был запущен в работу.

Результаты, полученные в диссертации, используются в ЗАО «НИИтур-бокомпрессор им. В.Б.Шнеппа», ОАО «Казанькомпрессормаш» и ОАО «НПО им. М.В.Фрунзе» при расчетах, проектировании и модернизации турбокомпрессоров различного назначения, а также использованы при разработке стандартов предприятия и руководящих технических материалов.

Инженерные методики расчета подшипников и их конструкции используются также в учебных курсах, в курсовом и дипломном проектировании студентами специальности 101 500 — Вакуумная и компрессорная техника физических установок в Казанском государственном технологическом университете.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Я. Приближенное аналитическое решение дифференциального уравнения гидродинамической смазки для упорного подшипни-ка//Энергомашиностроение.-1966.-№ 5.-С.27−31.
  2. А.Е. Вопросы надежности работы подшипников крупных вертикальных гидроагрегатов.//Развитие гидродинамической теории смазки: Сб. статей/М., Наука.-1970.-С.121−136.
  3. Г. С., Галеев A.M., Максимов В. А., Сидоров В. П. Расчет потерь мощности в упорных гидродинамических подшипниках скольжения турбокомпрессорных машин//Труды КХТИ им. С. М. Кирова. Серия мех. наук,-1971 .-Вып.47.-С. 161 -166.
  4. Г. С., Максимов В. А., Сидоров В. П., Хадиев М. Б. Экспериментальный стенд для испытания высокоскоростных упорных подшипников скольжения центробежных компрессорных машин//Труды КХТИ им. С. М. Кирова. Серия мех. наук,-1971 .-Вып.49.-С.35−39.
  5. Г. С., Максимов В. А. Экспериментальное исследование высокоскоростных упорных подшипников скольжения центробежных компрессорных машин//Вестник машиностроения,-1972.-№ 6.-С.32−34.
  6. Г. С., Максимов В. А., Сидоров В. П. Экспериментальное исследование высокоскоростных подшипников скольжения с самоустанавливающимися колодками для ЦКМ//Тезисы докладов IV Всесоюзной конференции по компрессоростроению, Сумы: 1974.-С. 39−40.
  7. Г. С., Максимов В. А., Сидоров В. П. Опорные подшипники скольжения с самоустанавливающимися колодками для центробежных компрессоров//Информ.лист № 0032−75.-ЦИНТИхимнефтемаш,-1975,-Зс.
  8. Г. С., Максимов В. А. Опорные подшипники скольжения с самоустанавливающимися колодками для высокоскоростных ЦКМ // Энергомашиностроение.-1976.-№ 11 .-С.4−6.
  9. Г. С., Максимов В. А., Сидоров В. П. Упорные подшипники скольжения с самоустанавливающимися подушками для центробежных компрессорных машин (ЦКМ)//Информ.лист № 454−76.-Татарский межотр.территор.центр научно-техн.инф. и проп.-1976.-2С.
  10. Г. С., Максимов В. А. Расчет двусторонних упорных подшипников скольжения высокоскоростных центробежных компрессорных машин (ЦКМ).//Химическое и нефтяное машиностроение.-1978.-№ 1 .С. 10−13.
  11. Г. С. Исследование высокоскоростных упорных подшипников скольжения с самоустанавливающимися подушками центробежных компрессорных машин (ЦКМ): Автореф.дис. канд.техн.наук.-JL: 1979.-22с.
  12. Г. С., Максимов В. А., Хамидуллип И. В. Разработка подшипников с самоустанавливающимися подушками для центробежных ком-прессоров//Проектирование и исследование компрессорных машин: Сб. трудов/СКБК, Казань.-Выи.2.- 1982.-С, 46−55.
  13. Г. С., Хайсанов В. К. Создание высокоскоростных конических подшипников скольжения для турбомашин/Деп. в ЦИНТИхимнефте-маш, Москва, 4.04.1990, № 2105.-54С.
  14. Г. С., Хайсанов В. К., Максимов В. А. Опорные и упорные подшипники скольжения с самоустанавливающимися подушками для высокоскоростных центробежных компрессоров//Компрессорная техника и пневманика.-2001.-№ 6.-С. 32−36.
  15. Г. С. Гидродинамический расчет и экспериментальные исследования упорных подшипников с пористыми самоустанавливающимися подушками/Препринт.Казань, Казан.гос.технологический ун-т, 2002.-40С.
  16. Г. С. Термоупругогидродинамическая теория расчета подшипников скольжения турбокомпрессоров//Химическое и нефтяное машиностроение.-2002.-№ 2.-С.32−36.
  17. Т.В., Ньюмен А. Д. Усовершенствование высокоскоростных и тяжелонагруженных подшипников скольжения // Сб. Междунар. конф. по смазке и износу машин/Лондон, 1957.-М.:Машгиз,-1962,-С. 13−20.
  18. Н.А., Звездин П. С., Резник Л. Б. Измерение давлений при быс-тропротекающих процессах.-М.: Энергия. 1970.-64 с.
  19. С.Н., Ляшко А. Д. Разностная схема для задачи об уп-ругопластическом изгибе пластинки в полярных координа-тах//Прикладная математика и ЭВМ: Сб. статей/Изд. КГУ.-1974
  20. А.С. Основы метрологии и технические измерения. М.: Машиностроение, 1980.-192с.
  21. Воор. Расчет рабочей температуры упорных подшипников//Проблемы трения и смазки.-198 I .-№ 1.С.96−107.
  22. Гарднер. Экспериментальное определение рабочих характеристик упорных подшипников диаметром 152 мм с качающимися колодка-ми//Проблемы трения и смазки,-1975.-№ 3.-С.99−109
  23. И.А. Пьезокерамика.-М.:Энергия,-1972.-288с.
  24. Грегори. Характеристики упорных подшипников при больших скоростях вращения//Проблемы трения и смазки.-1974.-№ 1.С.7−16.
  25. Р.С., Овчинский Б. В. Элементы численного анализа и математической обработки результатов опыта.-М.:Физматгиз.-1962, — 172с.
  26. Гидродинамическая теория смазки (Классики естествознания).-М.-Л.:ГТТИ.Сб. под ред. Л. С. Лейбензона, 1934.-562с.
  27. A.M. Исследование конических опорно-упорных подшипников скольжения винтовых и центробежных компрессорных машин:Дис. канд. техн. наук.-Казань: 1971.-194с.
  28. Л.В., Такмовцев В. В., Холодкова Д. Р. Исследование разрывных течений смазки в элементах радиальных гидростатических под-шипников//Изв. вузов. Авиационная техника,-1997.-№ 4.-С.54−59
  29. А.И. О влиянии тепла на жидкостное трение в ненагружен-ном кольцевом слое смазки//Трение и износ в машинах,-195 8/Сб.XII.-АН СССР.-С. 181−204.
  30. А.И. О плоском установившемся течении вязкой жидкости с переменными коэффициентами вязкости в подшипнике//Трение и износ в машинах,-1958/C6.XII.-AH СССР.-С.205−223.
  31. Де Гурин Д. ц Холл Л. Ф. Исследование упорных подшипников с самоустанавливающимися подушками // Сб."Международная конференция по трению и износу машин" / М.:Машгиз.-1962.-С.139−144.
  32. Ф.М. и Жихаревич М.С. Изменение температуры поперекмасляной пленки и отвод тепла в подушку подпятника//Развитие гидродинамической теории смазки Сб. статей/Наука.-С. 137−146.
  33. Ф.М. и Жихаревич М.С. К расчету температурного поля в подушке подпятника гидрогенератора//Машиноведение.-1972.-С.80−86.
  34. . Соотношение между температурой, вязкостью-и трением в быстровращающихся подшипниках скольжения//Проблемы пограничного слоя и вопросы теплопередачи: Сб. статей / Госэнергоиздат.-1960.-С. 199−216.
  35. А.К. Применение метода фиксирования температурных полей, создающих близ трущихся поверхностей для совершенствования упорных подушек подшипника//Изд. АН СССР, ОТН.-1955.-№ 9.-С.171−178.
  36. А.К. Некоторые выводы теории смазки упорных подшипников при переменной вязкости масляного слоя//Машиноведение.-1965.-№ 3.-С.79−90.
  37. А.К. Расчет давлений в масляном слое подушек упорного подшипника при неизотермическом процессе//Машиноведение.-1966.-№ 2.-С. 100−111.
  38. А.К. Расчет давлений, возникающих в слое смазки подушек упорного подшипника при заданной форме его тангенциального сече-ния//Развитие гидродинамической теории смазки: Сб. статей/изд. Наука. 1970.-С. 132−139.
  39. А.К. Расчет центрально опертых подушек упорных подшипников при неизотермическом процессе//Машиноведение.-1973.-№ 6ю-С.76−88.
  40. А.К. Оптимальная величина тангенциального эксцентриситета самоустанавливающихся подушек упорного подшипни-ка//Машиноведение.-1974.-№ 2.-С.64−73.
  41. Н.Е. О гидродинамической теории трения хорошо смазанных твердых тел//Журн. Рус. физ.-хим. об-ва.-1886, t. XVIII, отд.1, В.7. Собр. соч. т.Ш.-М.-Л.:Гостехиздат.-1949.-С. 112−120.
  42. Н.Е., Чаплыгин С. А. О трении смазочного слоя между шипом и подшипником//Тр. отдела физ. наук об-ва любителей естествознания.-1906, т. ХШ, вып. 1.-С.24−33/Собр. соч. t. I-III. Н,-Л.:Гоеиздат.-1949.-С.133−151.
  43. Г. С. Конструкция и расчет на прочность деталей паровых турбин.-М.:Госэнергоиздат, 1960.-232с.
  44. Г. П. Измерение температур вращающихся деталей машин.-М.:Машгиз.-1962.-146с.
  45. O.K. Распределение температуры внутри масляного слоя между параллельными опорными поверхностями и его влияние на развитие давления в слое//Международная конференция по смазке и износу машин: Сб. статей/М.:Машгиз.-1962.-С. 132−138.
  46. Г. М. К расчету несущей способности подпятников//Проблемы создания турбо- и гидрогенераторов большой мощности: Сб. статей/Л.: Наука,-1971.-С. 127−132.
  47. Исследование температурных полей в пленке смазочной жидкости в упорном подшипнике. Takahashi Toshitake, Sajiki Seiroku, Kamishima Kazuo, Yosing Kohsaku// Нихон кикай гаккай ромбунсю. Trans. Jap. Soc. Mech. Eng., 1987, С 53, № 491, 1473−1476.
  48. H.E., Кибель И. А., Розе Н. В. Теоретическая гидромеханика, ч.П, изд.1У.-М.:Физматгиз. 1963. -1963.-727с.
  49. А. Теория смазки в инженерном деле.-М.:Машгиз, 1962.-296с.
  50. Каррай, Броклей, Дворак. Тепловой клин в пленке смазки упорныхподшипик’ов с параллельными поверхностями/ЛГсоретические основы инженерных расччетов.-1965.-№ 4.-С.6−15.
  51. Кастелли, Маланоски. Метод решения задач теории смазки с учетом температурных и упругих эффектов. Приложение к секторным подшипникам с самоустанавливающимися вкладышами//Проблемы трения и смазки,-1969.-№ 4.-С.46−53.
  52. Н.Ф., Столбовой А. С. Об учете инерции смазки при расчете характеристик гидродинамических упорных подшипников паровых и газовых турбинЮнергетическое машиностроение.-1970.-Вып. 1 O.C.I 00−106.
  53. М.В. Теоретические основы работы подшипников скольжения.-М.:Машгиз, 1959.-403с.
  54. И.А. Гидродинамическая теория смазки упорных подшипни-ков.-Изд. СО АН СССР, I960,-132с.
  55. В.В., Поспелов Г. А. Приближенное определение динамических характеристик смазочного слоя опорно-упорных конических подшипников гидродинамического трения//Трение и износ,-1982.-т.З,№ 4.-С.691−700.
  56. В.В., Поспелов Г. А. Нестационарные локальные характеристики смазочного слоя конических радиально-упорных подшипников гидродинамического трения//Трение и износ,-1982.-т.З,№ 5.-С.801−807.
  57. О.Н., Лебедев В. В. Обработка результатов наблюдений.-М.:Наука,-1970.-104с.
  58. Кьюзэно, Конри. Смазка пористых радиальных подшипни-ков//Проблемы трения и смазки.-1972.-№ 1.-С.66−68.
  59. Кьюзэно, Конри. Коэффициент передачи коротких пористых радиальных подшигщиков//Проблемы трения и смазки.-1978.-№ 1.-С. 169−177.
  60. Капитоа. Рабочие характеристики упорных подшипников с качающимися колодками при высоких скоростях вращения//Проблемы трения и смазки,-1976.-№ 1.-С.84−87.
  61. Кодни-р Д. С. Контактная гидродинамика смазки деталей машин.-¦ М. Машиностроение, 1976.-304с.
  62. Л.Г. Механика жидкости и газа.-М.:Физматгиз, 1973.-847с. .
  63. Лаундер, Лешцинер. Течение в упорных подшипниках конечной ширины с учетом влияния инерции/УПроблемы трения и смазки.-1978.-№ 3.-С. 19−44.
  64. Макколион, Юсиф, Лойд. Анализ тепловых эффектов в полном радиальном подшипнике/УПроблемы трения и смазки,-1970.-№ 4.-С.42−5 1.
  65. Мэккей, Трамплер. Инерционные эффекты в полностью развитом осе-симметричном ламинарном течении/УПроблемы трения и смазки.-1971.-№ 3.-С.95−102.
  66. В.А., Баткис Г. С. Теория и расчет реверсивных конических подшипников скольжения с самоустанавливающимися подушками/Проектирование и исследование компрессорных машин: Сб. трудов/ЗАО «НИИтурбокомпрессор», Казань.-Вып.З.-1997.-С.93−105.
  67. В.А., Баткис Г. С. Трибология подшипников и уплотнений жидкостного трения высокоскоростных турбомашин.-Казань.:ФЭН (Наука) АН РТ, 1998.-429с.
  68. В.А., Потанина В. Л. Математическая модель подшипников скольжения турбомашин и ее численная реализация//Вычислительные методы и математическое обеспечение ЭВМ: Сб. статей/Изд. КГУ.-Вып.2.-1980- Вып.3−1981.-С.92−100.
  69. В.А., Харасов О. М., Галеев Ш. А. Экспериментальное исследование конических подшипников скольжения с самоустанавливающимися подушками//Химическое и нефтяноевающимися иодушками//Химическое и нефтяное машиностроение.-№ 10.-1987.-С.12−14.
  70. Мурти. Распределение давления в коротких пористых подшипни-ках//Проблемы трения и смазки.-1971.-№ 4.-С.73- 1974, № 2.-С.14−18.
  71. Нью. Экспериментальное сравнение трех способов подачи смазки (под давлением, с дросселированием на входе и направленной подачи) для упорного подшипника с самоустанавливающимися вкладыша-ми//Проблемы трения и смазки.-1974.-№ 1.-С.23−28.
  72. Нельсон, Холлигсворт. Радиальный подшипник с самоустанавливающимися вкладышами опорами/УПроблемы трения и смазки.-№ 1.-1977,-С. 127−134.
  73. А.К., Ахвердиев К. С., Остроухов Б. И. Гидродинамическая теория смазки и расчет подшипников скольжения, работающих в стационарном режиме.-М.:Наука, 1981 .-318с.
  74. А. Тепловые характеристики и трение в радиальных подшипни-ках//Проблемы трения и смазки.-1970.-№ 3.-С.3−7.
  75. Ф., Сайбел Э. Деформация поверхности скольжения подушек упорных подшипников и ее влияние на распределение давления в масляном слое:Сб.//Международная конференция по смазке и износу ма-шин/М.:Машгиз,-1962.-С. 139−144.
  76. Д.П. Метод расчета деформаций подушки подпятни-ка:Сб.//Развитие гидродинамической теории смазки применительно к упорным подшипникам скольжения/АН СССР.-1959.-С. 104−115.
  77. М.Е. К гидродинамике неизотермического смазочногослоя// Изв. ИН СССР, Механика,-1965.-№ 2.-С.26−32.
  78. М.Е. Некоторые вопросы теплообмена в упорных подшипниках скольжения: Сб.//Машиноведение,-1966.-№ 4.-С.94−106.
  79. М.Е. К вопросу о температурном поле смазочного слоя в упорных подшипниках скольжения:Сб.//Развитие гидродинамической теории смазки/М.:Наука.-1970.-С.89−104.
  80. М.Е. Упорные подшипники скольжения,-JL Машиностроение, 1981.-261с.
  81. М.Е., Черепкова С. В., Ивлев В. К. Оценка влияния перекосов на условия работы конических подшипников с самоустанавливающимися подушками//Компрессорная техника и пневматика,-1998,-Выпуск 1−2 (18−19).-С.41−45.
  82. П.З. Изотермическая задача гидродинамической теории смазки подпятника с деформированной подушкой//Машиноведение.-1968,-№ 5.-С.37−39.
  83. П.З. Плоская неизотермическая задача гидродинамической теории смазки подпятника с недеформированной о деформированной иодушками//Машиноведение.-1966.-№ 4.-С.82−93.
  84. П.З. Неизотермическая задача гидродинамической теории смазки подпятника с недеформированной и деформированной подуш-ками:Сб.//Развитие гидродинамической теории смазки/М.:Наука,-1970.-С.105−120.
  85. Попович 3. Исследование упорного подшипника скольжения с самоустанавливающимися подушками//Журнал института проточных машин ПАН в Гданьске,-1969.-№ 42−44.-С.465−476.
  86. О.Б. Вопросы расчета, проектирования и испытаний упорных подшипников//Вестник машиностроения.-1973.-№ 11.-С.37−39. .
  87. Г. А. Стационарные характеристики двухсторонних конических гидродинамических подшипников//Трение и износ,-1986.-т.7, № 6.-С.1008−1016.
  88. В.Н., Рождественский Ю. В. Моделирование сложнонагру-женных трибосопряжений поршневых и роторных машин//Динамика, прочность и износостойкость машин (Международн. журнал на электрон. носителях).-1995.-№ 1 .-С. 29−32.
  89. Пинкуе, Лун д. Центробежные эффекты в упорных подшипниках и уплотнениях при ламинарном режиме течения//Проблемы трения и смазки № 1.-198 1.-С. 121−132.
  90. А.А. Расчет гидродинамической смазки плоской квадратной пяты в случае адиабатического процесса//Экспресс-информация «Детали машин».-1967.-№ 21.-С.21−25.
  91. Роде, Э Гун Бин. Термоупругогидродинамический анализ плоского подшипника скольжения конечной длины//Проблемы трения и смазки,-1975.-№ 3.-С. 120−132.
  92. ЮО.Родкевич, Энвар. Итерационные и конвективные эффекты в смазочном слое плоского подшипника скольжения//Проблемы трения и смазки,-1971.-№ 2.-С. 100.
  93. С.А. Об учете зависимости вязкости от температуры в гидродинамической теории смазки//Изв. АН СССР, ОТН.-Механика и машиностроение, — 1959.-№ 2.-С. 198−199.
  94. Руло. О гидродинамических подшипниках из пористого метал-ла//Техническая механика.-1962, № 1.-С.236.-№ 1, 1963.-С.149.
  95. ЮЗ.Рухлинский В. В. Теплофизические процессы в подшипниках скольжения жидкостного трения паровых и газовых турбин: Дис. .докт. техн. наук.-Харьков.: 1986.-484с.
  96. Ю.В. Связанные задачи динамики и смазки сложно-нагруженных опор скольжения:Автореф. дис.докт. техн. наук. Челябинск.: 1999ю-30с.
  97. О. Гидродинамическая теория смазки и ее применение к опытам Тауэра (пер. с англ.)//Серия «Классики естествозна-ния7М.:ГТТИ, 1934.
  98. А.А. Введение в теорию разностных схем.-М.:Наука, 1971.-552 с.
  99. А.А. Теория разностных схем.-М.:Наука, 1977.-656с.
  100. Сафар и Сери. Термогидродинамическая смазка в ламинарном и турбулентном режимах//Проблемы трения и смазки.-1974.-№ 1.-С.52−63.1()9.Сейрег и Эззат. Термогидродинамические явления в пленке жидкостей смазки//Проблемы трения и смазки.-1973.-№ 2.-С.74−82.
  101. А.С., Приходько О. Б. К гидродинамическому расчету упорных подшипников:Сб. //Развитие гидродинамической теории смазки/М.: Наука.-1970.-С. 65−67.
  102. ТСлезкин Н.А. К вопросу об уточнении решений уравнений Рейнольд-са//ДАН СССР,-1946.-№ 2.-38с.
  103. С.И. Динамика криогенных турбомашин с подшипниками скольжения.-М.:Машинострение,-1973.-304с.
  104. З.Сергеев С. И. Демпфирование механических колебаний.-М.:Физматгиз, 1959.-408с.
  105. С.П., Гудьер Д. Теория упругости.-М.:Наука, 1975.-575с.
  106. И.Я., Сайчук И. В. Расчет упорных подшипников реверсивных машин//Вестник машиностроения,-1972,-№ 9.-С. 18−21.
  107. И.Я., Сайчук И. В. Неизотермическая задача смазки упорных подшипников с учетом теплоотвода в тело подушки/Машиноведение.-1973.-С.78−83.
  108. И.Я., Сайчук И. В., Школьник М. Е. Расчет подпятников с учетом охлаждения и деформации сегментов//Машиновсдение.-1977.-№ 2.-С.91−96.
  109. М.К., Максимов В. А. Гидродинамическая теория смазки: этапы развития, современное состояние, перспективы.-М.:Наука, 1985.-142с.
  110. И. М., Пугина Л. И. Композиционные спеченные антифрикционные материалы.-Киев.:Наукова думка,-1980.-404с.
  111. М.Г. Опоры жидкостного трения и комбинированные.-М.:Машгиз, 1960.-279с.
  112. Хюбнер. Расчет давления температуры в упорных подшипниках, работающих в термогидродинамическом режимс//Проблемы трения и смазки,-1974.-№ 1.-С.64−75.
  113. М.Б. Гидродинамические, тепловые и деформационные характеристики смазочных слоев опорно-уплотнительных узлов турбома-шин:Автореф. дис.докт. техн. наук.-Казань.:2002.-505с.
  114. Чжень, Дейринг. Влияние инерции жидкости пленки на характеристики подшипников, работающих в термодинамическом режи-ме//Проблемы трения и смазки.-1976.-№ 1 .-С. 17−19.
  115. С.А. Подшипники скольжения. М.:Машгиз, 1963.-243с.
  116. Г. Теория пограничного слоя.-М.:Наука, 1974.-711 С. 481.13().Штернлихт Б. Совместное решение уравнений энергии и Рейнольдса применительно к упорным подшипникам: Сб.//Международная конференция по смазке и износу машин/М.:Машгиз, 1962.-С.20−32.
  117. Штернлихт, Картер, Арвае. Адиабатический анализ упругих самоустанавливающихся секторных подушек упорного подшипни-ка//Прикладная механика.-1961.-№ 2.-С.26−37.
  118. Штернлихт, Рейд мл., Арвае. Характеристики упругих самоустанавливающихся относительно центра башмаков упорных подшипников, часть 1//Техническая механика.-1961 .-№ 2.-С. 45−53.
  119. Д.Д. Исследование работоспособности многоступенчатых упорных конусных подшипников скольжения для судовых редукторов: Авторсф. дис.канд. техн. наук.-Николаев,-1972.-21с.
  120. Шер, Джозеф. Смазка пористого подшипника решение Рейнольд-са//Прикладная механика,-1972.-№ 1.-С.47.
  121. Эззат, Роде. Исследование термогидродинамических характеристик ползунов конечной ширины/Проблемы трения и смазки,-1973.-№ 3.-С. 37−46.
  122. Эззат, Роде. Нестационарные термогидродинамические характеристики ползунов конечной ширины//Проблемы трения и смазки.-1974.-№ 3.-С.13−19.
  123. Этсион, Баркон. Исследование гидродинамического упорного подшипника с неполной пленкой//Проблемы трения и смазки.-1981.-№ 3.-С.32−39.
  124. Эттлес. Исследование и характеристики подшипников с самоустанавливающимися вкладышами с учетом термических и упругих дефор-маций//Проблемы трения и смазки.-1980.-№ 2.-С.49−62.
  125. .Н. Теплопередача.-М.'Высшая школа, 1973.-358с.
  126. И.С., Герасимов Б. Я., Захарова JI.A. Экспериментальные исследования высокоскоростных упорных подшипников скольже-ния//Энергомашиностроение,-1976.-№ 5.-С.36−40.
  127. Ямпольский С. J1. Экспериментальные исследования работоспособности и надежности упорных подшипников турбоагрегатов: Автореф. дис. канд. техн. наук.-М.:МЭИ, 1966.-26с.
  128. С.JT. Расчет быстроходных упорных подшипников жидкостного трения//Всстник машиностроения,-1970.-№ 7.-С.34−36.
  129. С.Л. Метод расчета быстроходных упорных подшипников гидродинамического трения//Химическое и нефтяное машиностроение,-1971.-№ 11 .-С.6−8.
  130. М.И. Конструирование и расчет на прочность деталей паровых турбин.-М.-Л.:АН СССР, 1947.-53с.
  131. Boswall R.O. The Theory of Film Lubrication//Longmans, London.-1928.-159p/
  132. A., Wood W.L. 6lh Int. Congress Appl., Mech., Paris, 1946. Reprinted in ASLE Trans., 1, 254 (1959).
  133. Cope W.F. The hydrodynamical theory of film lubrication//Proc/ of the Royal Society of London, 197, 201 (1949).-Pp.201.
  134. Dowson D. and Hudson J.D. Thermohydrodynamic analysis of the finite slider bearing. Parti. The parallel surface bearing, Paper 4- Part 2. The parallel surface bearing. Paper 5, 1. Mech. E. Lubrication and Wear Convention, 1963.
  135. Dewar D. An analysis for estimating the variation of the temperature profile through a bearing clearanoi//Wear.-1974.-№ 2.
  136. Fogg A. Film lubrication of parallel thrust surfaces // Proceeding of the Institution of Mech. Engineers, vol, 155.-Pp.49−67.
  137. Frike J. Zur Berechnung von Gleitlagern // Konstruktion.-1973.-№ 2.-S.5458.
  138. Hiibner K.N. A there-dimensional thermohydrodynamic analysis of sector thrust bearings//ASLE Trans.-1974.-17, №l.-Pp.62−73.
  139. Hunter W.B., Zirnkiewicz O.C. Effect of temperature variation across the lubricant films in the theory of hydrodynamic lubrication // J. of the Mech. Eng.Sci.-1960, V.2.
  140. Hall P.W., Neal P.B. Thermo-hydrodynamic analysis of the finite slider pad-adiabatic conditions //Jnt.J.Mech.Sci.-1975.-№ 1.-Pp.59−71.
  141. Kahlert W. Der Einfluss der Trafheitskrafte bei der hydrodynamischen SchmiermitteItheorie//Ingenieur Archiv.-Bd. 16.-1948.-S.321−342.
  142. Kanarachos A. Ein Beitrag zur thermoelastohydrodynamische Analyse von Gleitlagern//Konstruktion.-1977,-Vol.29, № 3.-S. 101−106.
  143. Kumar V. Elasting and Damping Properties of Partial Porous Journal Bearings of Finite length and Arbitrary Wall Thichness//Wear.-Vol.40.-1976.-Pp.293−308.
  144. Morgan V.T., Cameron A. Mechanism of Lubrications in Porous Metal Berings // Poroc. Conf. Lubrication and Wear / Institution of Mechanical Engineers.-LondOn.-1957 .-Pp. 151−157.
  145. Pollmann E. Optimale Auslegung von Axiallagern // Maschinenbautech-nik.-1974.-№ 2.-S.79−81.
  146. Ribory F. Aus Untersuchungen an Segmentkammlagern//Brown Bovery Mit., 1933, № 4, S.43−47.
  147. Raimondi A.A., Boyd J. The influence of surface profile on the load capacity of thrust bearings with centrally pivoted pads // Trans. ASME.-1955.-vol.77, № 3.-Pp.73−79.
  148. Raimondi A.A. An adiabatic solution for the finite slider bearing (L/B=l) // Trans. ASLE.-1966.-№ 3.-Pp283−286.
  149. Rodkiewicz C.M., Mioduchowski A. The mean temperature of conical bearing//Wear.~1975,31 ,-№ 2.-Pp.227−235.
  150. Rodkiewicz C.M., Jedruch W., Skiepko J. Thermal effects in conical bean-ings//Wear.-1977, 42.-№ 1 .-Pp. 187−196.
  151. Tieu A.K. A three-dimensional oil film temperature distribution in tilting thrust bearings //J. Mech. Eng. Sci.-1974.-16,№ 2.-Pp. 121−124.
  152. Tieu A.K. A numerical simulation of finite-width thrust bearings taking into account viscosity variation with temperature and pressure // J. Mech. Eng. Sci.-1975.-№ 1.-Pp. 31 1−320.
  153. Vinciguerra C. Centrifugal Compressors for the Production of Polyethylene at very High Pressure // Quaderni Pignone.-1972.-№ 18.
  154. АВТОРСКИЕ СВИДЕТЕЛЬСТВА И ПАТЕНТЫ
  155. Упорный подшипник скольжения: А. с. 507 715 от 25.03.76 / Г. С. Бат-кис, В. П. Сидоров и Г. Г. Петросян.-4с.
  156. Способ разгрузки упорного подшипника турбомашины: А. с. 903 570 от 07.05.80 / Г. С. Баткис, С. Г. Коханов и В.А. Максимов-2с.
  157. Подшипник скольжения: А. С. 1 083 001 от 30.03.84 / С. Г Коханов и Г. С. Баткис.-4с.
  158. У норный подшипник скольжения: А. с. 1 177 566 от 09.04.84 / Г. С. Баткис, С. Г. Коханов и В. П. Сидоров.-4с.
  159. Упорный подшипник скольжения: А. с. 13 228 593 от 13.07.84 / Г. С. Баткис, С. Г. Коханов и В. П. Сидоров.-4с.
  160. Упругодемпферный сегментный подшипник скольжения: А. с. 1 548 544 от 10.05.88 / Г. С. Баткис, В. Б. Шнепп, В. А. Максимов и Ю. В. Алеев.-4с.
  161. Двухсторонняя коническая опора скольжения: А. с. 1 599 594 от 15.06.90 / Г. С. Баткис и A.M. Галеев.-Зс.
  162. Опорный подшипник скольжения: Патент РФ 1 219 744 от 11.08.93 / Г. С. Баткис и В. П. Сидоров.-2с.
  163. Подшипник скольжения: патент РФ 1 434 161 от11.08.93 / Г. С. Баткис, В. А. Максимов и В. К. Хайсанов.-2с.
  164. Сегментный конический подшипник скольжения: Патент РФ 1 480 466 от 04.08.93 / A.M. Галеев, В. А. Максимов, Г. С. Баткис и В.К. Хайса-нов.-4с.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!