Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Математическое моделирование водоиспарительных охладителей двухступенчатого принципа действия

Диссертация: Математическое моделирование водоиспарительных охладителей двухступенчатого принципа действия
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Однако в настоящее время потенциал испарительного охлаждения использован недостаточно полно. Работающие воздухоохладители, как правило, базируются на прямом и косвенном испарении. Принцип двухступенчатого испарительного охлаждения, позволяющий значительно повысить холодопроизводительность установки без существенных энерги-тических затрат, для широкого внедрения в производство требует достаточной… Читать ещё >

Математическое моделирование водоиспарительных охладителей двухступенчатого принципа действия (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Перечень условных обозначений
  • 1. Анализ состояния и возможностей улучшения микроклимата в стационарных и мобильных объектах
    • 1. 1. Современные требования по обеспечению микроклимата рабочей зоны
    • 1. 2. Возможные пути улучшения температурно-вяажноетных параметров в стационарных и мобильных объектах
    • 1. 3. Основные принципы действия водоиспарительных охладителей
    • 1. 4. Исследования в области водоиспарительного охлаждения. Состояние и перспективы
    • 1. 5. Выводы и задачи исследования
  • 2. Тепловой баланс ограниченных объемов
    • 2. 1. Теплофизические характеристики влажного воздуха
    • 2. 2. Уравнения баланса тепла в ограниченных объемах
    • 2. 3. Балансовые уравнения при водоиспарительном охлаждении
  • 3. Моделирование физичеких и аэродинамических процессов в водоиспарительных охладителях
    • 3. 1. Основные уравнения процесса тепло-массопереноса при водоиспарительном охлаждении
    • 3. 2. Математическая модель теплофизических процессов в охладителях двухступенчатого принципа действия
    • 3. 3. Аэродинамическое сопротивление и вентиляторные блоки систем охлаждения
    • 3. 4. Математическое моделирование двухступенчатого охлаждения с учетом аэродинамики испарительных насадок
  • 4. Результаты и анализ экспериментальных и теоретических исследований
    • 4. 1. Численная реализация математической модели двухступенчатого охлаждения
    • 4. 2. Сравнение эффективности работы двухступенчатых охладителей с работой охладителей прямого и косвенного принципа действия
    • 4. 3. Экспериментальное определение капиллярных свойств и величины массосъема с пористых пластин
    • 4. 4. Лабораторные испытания опытного образца двухступенчатого охладителя! Сравнение расчетных результатов с экспериментальными
    • 4. 5. Выбор рациональных геометрических параметров охладительных установок с заданным вентиляторным блоком

Температурно-влажностные параметры воздуха рабочей зоны оказывают преимущественное влияние на терморегуляцию организма человека, а как внешнее проявление, на умственную и физическую работоспособность. Благоприятные, комфортные метеорологические условия на производстве являются важным условием высокопроизводительного труда и профилактики заболеваний.

Большую часть времени в году эти параметры воздуха весьма далеки от комфортных, а, следовательно, привлечение средств нормализации микроклимата является необходимым. В холодное время для нормализации параметров применяют различные отопительные и вентиляционные системы. В жаркое время года возникает необходимость в искусственном понижении температуры. С этой целью применяются воздухоохладители, работающие на различных принципах производства холода (термоэлектрические, компрессионные, воздушные, испарительные и др.). Из общего ряда охладительных установок выделяются воздухоохладители водоиспарительного типа, как обладающие рядом достоинств и существенных преимуществ: они просты по конструкции и в эксплуатации, дешевы, экологически безвредны, имеют низкую потребляемую мощность и характеризуются высоким коэффициентом использования энергии.

Однако в настоящее время потенциал испарительного охлаждения использован недостаточно полно. Работающие воздухоохладители, как правило, базируются на прямом и косвенном испарении. Принцип двухступенчатого испарительного охлаждения, позволяющий значительно повысить холодопроизводительность установки без существенных энерги-тических затрат, для широкого внедрения в производство требует достаточной технической и теоретической проработки. В связи с этим, проблема повышения эффективности работы водоиспарительных охладителей является чрезвычайно актуальной.

Широкому внедрению охладителей должно предшествовать теоретическое и экспериментальное изучение их работы. Теоретические исследования работы воздухоохладителей водоиспарительного типа осуществлялись в большинстве случаев на основе уравнений баланса тепла с привлечением расчета состояния влажного воздуха по i — d диаграмме. Этот подход позволяет оценить эффективность работы охладителей по холодопроизводительности и глубине охлаждения, но не отражает динамику изменения температуры и влажности по длине испарительной насадки, что, в свою очередь, не дает возможности проводить выбор рациональных геометрических параметров воздухоохладителей.

Изложенное выше позволяет определить цель работы: повышение эффективности работы водоиспарительных охладителей. Средством достижения поставленной цели является математическое моделирование теплофизических процессов с учетом аэродинамики испарительных насадок.

Данная работа выполнялась в соответствии с планом научных работ Воронежского государственного аграрного университета по разделу I «Математическое моделирование режимов, рабочих органов, узлов и устройств сельхозмашин» темы 18 «Построение и численная реализация новых математических моделей технологических и производственных процессов в АПК» (Гос. per. № 01.96.51 704).

Работа состоит из перечня обозначений, введения, четырех глав, списка литературы и приложений.

В первой главе исследуются пути улучшения температурно-влажностных параметров рабочей зоны посредством применения различных схем обработки воздуха, выявляются их положительные стороны и недостатки. Здесь же рассматривается водоиспарительное охлаждение и выбранный конкретный двухступенчатый принцип испарения с целью определения путей повышения эффективности работы таких охладителей. Завершает главу формулирование цели, предмета, объекта и задач исследования.

Вторая глава посвящена исследованию теплового баланса ограниченного объема. Определяются необходимые теплофизические характеристики состояния влажного воздуха, дается упрощенное понимание прямого и косвенного испарительного охлаждения на основе балансовых уравнений, исследуются возможности двухступенчатого охлаждения. Устанавливается зависимость между расходом воздуха и глубиной охлаждения для достижения регламентируемых условий в охлаждаемом объеме.

В третьей главе выводится математическая модель теплофизичкских процессов, необходимая для слежения за динамикой температуры и влажности по длине охладителя. Рассматривается аэродинамическая картина воздуховодного тракта, определяемая внутренними геометрическими размерами и характеристиками вентиляторного блока. Исследуется полное влияние (и через термодинамику, и через расходные характеристики) внутренней геометрии на холодопроизводительность и глубину охлаждения установки, делается вывод о возможности оптимизации конструкции по геометрическим параметрам теплообменной насадки.

Четвертая глава посвящена количественному расчету работы двухступенчатых охладителей. На основе численной реализации модели процессов тепломассопереноса в каналах теплообменной насадки приводится оценка влияния различных факторов на эффективность работы воздухоохладителя. Кроме того, приводится численная оценка эффективности работы охладителей двухступенчатого принципа действия по сравнению с прямым и косвенным охладителями. Здесь же на основе сравнения теоретических исследований и результатов эксперимента опытного образца двухступенчатого охладителя подтверждается адекватность построенной математической модели. В последнем подразделе приводится описание алгоритма оптимизации геометрических параметров на основе совместного решения модели тепломассопереноса и аэродинамических сопротивлений. В качестве примера осуществлен выбор рациональных геометрических параметров теплообменной насадки, дающих максимальное значение холодопроизводительноети для конкретного охладителя с заданным вентиляторным блоком.

В заключении приводятся основные выводы по работе. Научная новизна работы состоит в разработке математической модели, описывающей теплофизические процессы, протекающие в испарительных блоках двухступенчатых охладителей, с учетом аэродинамики испарительных насадок, и на ее основе разработки алгоритма выбора рациональных геометрических параметров двухступенчатой теплообменной насадки охладителя, отвечающих максимальной холодопроизводительноети.

На защиту выносятся:

1. Математическая модель тепломассопереноса в каналах теплообменных насадок водоиепарительных охладителей двухступенчатого принципа действия;

2. Результаты численного исследования влияния различных факторов на эффективность работы воздухоохладителей данного принципа действия;

3. Результаты экспериментальных исследований опытного образца двухступенчатого охладителя;

4. Алгоритм оптимизации геометрических параметров теплообменной насадки на: основе математической модели двухступенчатого охлаждения с учетом аэродинамики воздуховодного тракта.

Практическая значимость работы состоит в количественной оценке характеристик воздухоохладителя двухступенчатого принципа действия. Полученные результаты дают возможность:

1. Производить численный анализ эффективности работы конкретных охладителей в зависимости от воздействия различных факторов;

2. Создавать установки, использующие полный потенциал холодопроизводительноети, посредством оптимизации их основных параметров.

Разработанный алгоритм инженерного расчета может применяться в целях промышленного использования при проектировании конструкций охладителей двухступенчатого принципа действия.

Результаты практической реализации и внедрения состоят в использовании расчетных зависимостей при разработке конструкций охладительных комплексов кабин специализированного сельскохозяйственного самолета Ту-54 на АНТК имени А. Н. Туполева (Конструкторское бюро, г. Воронеж).

Материалы диссертационной работы используются в курсе «Безопасность жизнедеятельности» Воронежского государственного аграрного университета при выполнении курсовых и дипломных проектов студентами агроинженерного факультета.

Апробация результатов, выполненных по теме диссертации, проводилась на V международной конференции «Математика, компьютеры, образование» (г. Москва, 1997) — на межрегиональной научно-практической конференции молодых ученых и специалистов «Направления стабилизации развития и выхода из кризиса АПК в современных условиях» (г. Воронеж, 1999) — на Воронежской весенней математической школе «Понтрягинские чтения VIH»: «Современные методы в теории краевых задач» (г. Воронеж, 1997) — на математической школе «Современные проблемы механики и прикладной математики» (г. Воронеж, 1998) — на международной конференции «Математические модели физических процессов и их свойства» (г. Таганрог, 1997) — на VII международной конференции «Математика. Экономика. Экология. Образование» (Ростов-на-Дону, 1999) — на научной конференции студентов и аспирантов «Проблемы и перспективы развития АПК в условиях рыночных отношений (г. Мичуринск, 1998) — в КБ АНТК им. А. Н. Туполевав Воронежском государственном аграрном университете на ежегодных научных конференциях (1998, 1999).

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ.

В заключении проанализируем результаты, полученные при решении поставленных в начале работы задач исследования. Их можно сформулировать в виде следующих общих вьюодов.

1. В результате выполненного анализа установлено, что воздухоохладители водоиспарительного типа обладают целым рядом положительных характеристик. Показано, что из общего ряда водоиспарительных установок достаточно эффективны охладители двухступенчатого принципа действия.

2. Построены и решены балансовые уравнения прямого, косвенного и двухступенчатого принципов водоиспарительного охлаждения, которые демонстрируют преимущество охладителей двухступенчатого принципа действия по глубине охлаждения.

3. Построена математическая модель, представляющая собой систему квазилинейных дифференциальных уравнений с частными производными параболического типа, описывающая процессы тепломассопе-реноса, протекающие в испарительных насадках водоиспарительных охладителей двухступенчатого принципа действия.

4. На основе численной реализации построенной модели выявлены зависимости эффективности работы двухступенчатых охладителей от различных факторов, к которым относятся как температурно-влажностные характеристики обрабатьюаемого воздуха, так и основные конструктивные характеристики охладителей. Численное сравнение работы имеющихся водоиспарительных охладителей показало, что эффективность работы охладителей двухступенчатого принципа действия значительно выше, чем прямого и косвенного охладителей.

5. Экспериментальные исследования опытного образца двухступенчатого охладителя, построенного на основе теоретических рассчетов показали следующие результаты: при входных параметрах воздуха <рп = 30.

30% и Ъп = 30 °C холодопроизводительность установки <3 = 668 Вт, глубина охлаждения на выходе из установки и на выходе их мокрых каналов косвенного блока составила соответственно А1 = 14 °C и Ди = 9 °C, что на 25% превышает выходные параметры охладителя прямого принципа действия. Сравнение экспериментальных и теоретически полученных результатов подтверждают адекватность построенной математической модели.

6. Предложен и реализован алгоритм оптимизации геометрических параметров охладителей двухступенчатого принципа действия на основе общей модели теплофизических и аэродинамических процессов, протекающих в каналах теплообменных насадок.

7. Использование предложенного алгоритма оптимизации геометрических параметров двухступенчатых охладителей позволяет повысить эффективность их работы и определять параметры воздухоохладителей различных назначений, что является одним из путей достижения поставленной цели работы.

Показать весь текст

Список литературы

  1. С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление. Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1990.- 367с.
  2. A.B. Тепломассообмен. Справочник. М.: Энергия, 1978.- 480с.
  3. В.П., Осипова В. А., Сукомел A.C. Теплопередача. -М.-Л.: Энергоиздат, 1981.- 416с.
  4. В.В. Техническая термодинамика и теплопередача. -М.: Высшая школа, 1980.- 469с.
  5. Техническая термодинамика: Учеб. для машиностроит. спец. вузов/ В. И. Крутов, С. И. Исаев, И. А. Кожинов и др.- Под ред. В.И. Кру-това .- М.: Высшая школа, 1991.-384с.
  6. B.C. Теплообмен и сопротивление при ламинарном течении жидкости в трубах.- М.: Энергия, 1967.- 411с.
  7. Д., Шнабель Р. Численные методы безусловной оптимизации и решения нелинейных уравнений.- М.: Мир, 1988.- 440с.
  8. В.П. Методы выбора параметров воздухоохладителей водоиспарительного типа для нормализации температурно- влаж-ностных режимов в кабинах мобильных сельскохозяйственных машин.: Автореф. дис. док.техн.наук. Воронеж, 1994.- 35 с.
  9. Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей.- М.:Наука, 1972.-420с.
  10. Р., Стьюарт В., Лайпоут Е. Явление переноса: Пер. с англ.- М.: Химия, 1974.- 486с.
  11. Теоретические основы теплотехники. Теплотехнический эксперимент. Справочник/ Под общ. ред. чл.-кор. АН СССР Григорьева В. А., Зорина В.М.-М.:Энергоатомиздат, 1988.- 560с. (Теплоэнергетика и теплотехника- кн.2)
  12. С.Л., Кремневская Е. А. Уравнения состояния воды и водяного пара для машинных расчетов процессов и оборудования электростанций I ! Теплопередача.- 1977, — № 3.- C.69−73.
  13. Д., Кознч Д. Влажный воздух. Термодинамические свойства и применение. М.: Энергоатомиздат, 1984.- 135с.
  14. Г. Н., Ломов О. П. Гигиеническая оценка микроклимата.- Л.: Медицина, 1987.-1 Юс.
  15. .В., Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях.- М.: Стройиздат, 1982,-312с.
  16. Е.Л., Вострухина Л. Н., Олешкевич Л. А. Микроклимат производств с источниками массивного выделения влаги и тепловое состояние работающих // Науч. тр./ Моск. НИИ Гигиены им. Ф. Ф. Эрисмана. 1980.-С.107−114.
  17. А.Е. Физиолого-гигиенические обоснования мете-реологических условий, обеспечивающих тепловой комфорт // Кондиционирование воздуха в жилых и общественных зданиях. М.: Стройиздат, 1964.-С.4−16.
  18. Konig W. Heisse ware Autoheizunder: wie sie arbeiten und was sie leisten // Aunj, Vjnjr und Sport 1979. — #5.
  19. O.H., Перецвайг И. М. Определение холодильной мощности кондиционера с использованием математической модели «кабина окружающая среда» // Науч. тр./ НПО НАТИ — М., 1986.- С.60−68.
  20. В. А. Тепловлажностная обработка воздуха водой и паром. М.: Машиностроение, 1973.- 367с.
  21. ГОСТ 12.1.005−88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. Введ. 01.01.89.- М.: Издательство стандартов, 1988. — 75с.
  22. СН и П 2.01.01 -82. Строительные климатология и геофизика,-М.: Стойиздат, 1982.- с.
  23. ГОСТ 12.2.019−86. Тракторы и машины самоходные сельскохозяйственные. Общие требования безопасности. Введ. 01.07.87.- М.: Издательство стандартов, 1986.- 36с.
  24. Ю.П. Основы кондиционирования воздуха на предприятиях железнодорожного транспорта и в подвижном составе. М.: Транспорт, 1984.- 208с.
  25. Г. И. Конструирование машин и агрегатов систем кондиционирования. М.: Машиностроение, 1978.- 544с.
  26. В.Н., Кокорин О .Я., Петров JI.B. Кондиционирование воздуха и холодоснабжениеМ.: Стройиздат, 1985.- 367с.
  27. О.Я. Установки кондиционирования воздуха. М.: Машиностроение, 1 971 344с.
  28. В.И., Гиль И. М. Устройство, монтаж и ремонт холодильных установок. М.: Агропромиздат, 1985.- 320с.
  29. A.M., Малова Н. Д. Кондиционирование воздуха на предприятиях мясной и молочной промышленности. М.: Пищевая промышленность, 1979.- 265с.
  30. Д., Роберте Б. Кондиционирование воздуха и вентиляция зданий: Пер. с англ./ Под ред. Карписа Е. Б. М.: Стройиздат, 1980.-400с.
  31. В.И., Илизаров А. И. Результаты испытаний экспериментальных охладителей // Кондиционеры, калориферы, вентиляторы. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1973.- Серия VI. — Вып.1 — С.20−26.
  32. Кондиционеры для легковых и грузовых автомобилей / Ма-линин Е.А., Быков A.A., Москалева Т. Е., Малой Ю. В. // Холодильная техника.- 1978.- № 5.- С.58−60.
  33. В.И. Результаты технико- экономического сравнения трех систем кондиционирования воздуха для кабин тракторов // Кондиционеры, калориферы, вентиляторы. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1971.- Вып. 1(6).- С.22- 28.
  34. В.А., Надиров Ш. К., Супрун A.C. Пути улучшениямикроклимата в кабинах трактора при работе в условиях Средней Азии // Тракторы и сельхозмашины.-1991.- № 10.- С.20−22.
  35. Воздухоохладители для кабин хлопководческих тракторов / Михайлов В. А., Окладников Л. Г., Супрун A.C., Вальдман Г. С. // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.- № 7.- С. 10−12.
  36. М.В., Гусева C.B. Микроклимат в кабинах мобильных машин. М.: Машиностроение, 1977.-230с.
  37. Л.Г. О расчетных параметрах транспортного кондиционера// Тракторы и сельхозмашины.- 1975.-№ 1. С. 14−16.
  38. Л.Г., Семянникова М. Г. Расчет тепловой нагрузки на кабину с.-х. трактора // Тракторы и сельхозмашины.- 1976.-№ 7.- С.10−11.
  39. М.В. Расчет теплопоступлений в кабину через прозрачные ограждения// Механизация и электрификация социалистического сельского хозяйства. 1975.-№ 10.- С.38−42.
  40. Ю.Н. Методика расчета термодинамически оптимального режима работы тракторного кондиционера с воздушной холодильной машиной// Тракторы и сельхозмашины.- 1980.- № 11 .-С.16−17.
  41. К вопросу применения термоэлектрического кондиционера в кабинах тракторов и сельхозмашин/ Арефьев В. А., Теняков В. Л., Захаров А. Б., Демочкин Н.В.// Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№ 4.-С.12−14.
  42. Edvards T.S. Compressor expander having tilting vanes for use in air conditioning.- Official Gazette.-1975.-v.935.-№l.-P.71.
  43. Л.С., Кузьмина Л. В., Мошкарнев Л. М. Планирование эксперимента в вентиляции и кондиционировании воздуха.- Иркутск, 1984. -210 с.
  44. А.Ф. Воздухоохладитель испарительного типа // Вестник машиностроения.- 1978.-№ 7.-С.39−40.
  45. В.А. Усовершенствованный воздухоохладитель испарительного типа для кабин тракторов малой и средней мощности //
  46. Тракторы и сельхозмашины.- 1977.- № 11.- С.9−10.
  47. Унифицированный охладитель- отопитель Вт-400: Экспресс-информ. Вып.19 / А. М. Блажко и др.- М.: ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш, 1981. (Сер. Тракторы, самоходные шасси и двигатели, агрегаты и узлы).
  48. Г. И. Системы кондиционирования воздуха на летательных аппаратах. М.: Машиностроение, 1973.- 444с.
  49. Разработка унифицированного охладителя ВИТ-600 со встроенным отопителем для кабин пахотных тракторов/ Кальченко и др.// Тракторы и сельхозмашины.- 1986.-№ 9.- С.16−18.
  50. В.А. Испарительный кондиционер с доводчиком искусственного охлаждения // Калориферы, кондиционеры, вентиляторы.-М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1970.- Вып.2.- С.21−30.
  51. Кондиционеры испарительного типа КТИ-0,53−01 для транспортных средств / Бялый Б. И., Набиулин Ф. А., Квят И. Д., Новожилов В. И. // Строительные и дорожные машины.- 1986.-Ш0.-С.23−24.
  52. В.П. Расчет геометрических параметров испарительных насадок воздухоохладителей// Информационные технологии и системы в учебном процессе и НИР: Тезисы докладов конференции.- Воронеж. гос.агррарн.ун-т.- Воронеж, 1994.- С 24−30.
  53. Воздухоохладитель регенеративного косвенноиспарительного типа для кабины транспортного средства / Майсоценко B.C., Смышляев O.E., Майорский А. Р., Налета А. П. // Холодильная техника.- 1987.-№ 2.- С.20−23.
  54. .И., Степанов A.B., Яковленко A.A. Аппараты КИОВ с противоточным движением потоков воздуха // Строительные и дорожные машины.-1987.-№ 8.-С. 18−19.
  55. В.П., Федулова Л. И. О режимах работы охладителей воздуха водоспарительного типа// Известия ВУЗов. Строительство.-1997.-№ 4.-С. 12−15.
  56. A.B. Тепло- и массообмен в процессах сушки.- М.-Л.: Госэнергоиздат, 1956.- 464с.
  57. B.C. Тепломассообмен в регенеративных косвенно-испарительных воздухоохладителях // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1987.- № 10.- С.91−96.
  58. В.П. Оценка эффективности работы охладителей кабин сельскохозяйственных машин И Тракторы и сельхозмашины.- 1994,-№ 8.- с.28−32.
  59. Михайлов В. А. Пути повышения эффективности использования испарительного охлаждения воздуха в кабинах тракторов // Улучшение условий труда тракториста. М: ГОНТИ, 1980.- С. 3−9.
  60. В.П., Огарков Б. И. О закономерностях влагопогло-щения древесных материалов// Известия вузов. Строительство и архитектура.- 1988.-№ 4.- С.12−15.
  61. К.И., Дорошенко A.B., Ярмолович Ю. Р. Выбор рациональной конструкции косвенно-испарительных воздухоохладителей // Холодильная техника1985.- № 8.- С. 15−20.
  62. В.Б., Дорошенко A.B., Гайдай В. Г. Интенсификация тепломассообмена в поперечно-точных контактных аппаратах // Холодильная техника.- 1987.- № 4.- С.34−38.
  63. Разработка косвенно-испарительных воздухоохладителей длясистем кондиционирования воздуха / Лавренченко Г. К., Дорошенко A.B., Демьяненко Ю. И., Ярмолович Ю. Р. //Холодильная техника.- 1988.- № 10.-С.28−33.
  64. Е.М., Дорошенко A.B., Липа А. И. Интенсификация процессов тепломассопереноса в контактных воздухоохладителях и вентиляторных градирнях //Холодильная техника.- 1988.- № 8.- С.28−33.
  65. В.А. Рациональные параметры средств нормализации микроклимата в кабинах // Тракторы и сельхозмашины.- 1997.- № 6.-С.19−21.
  66. В.П. К вопросу о моделировании противоточных охладителей водоиспарительного типа // Понтрягинские чтения-5: Тезисы докладов конференции. Воронеж, 1994.- С. 153.
  67. В.П. К выбору параметров кондиционеров воздуха для ограниченных объемов// Известия вузов. Строительство и архитектура.-1995.-№ 3.- С .81−84.
  68. В.П. Математическое моделирование испарительных насадок охладителей воздуха // Информационные технологии и системы: Тезисы докладов конференции. Воронеж, гос. ун-т.- Воронеж, 1992.- С. 164.
  69. В.П. О выборе оптимальных параметров водоиспа-рительных кондиционеров // Тезисы докладов Всероссийской научной конференции «Современные проблемы механики и математической физики».- Воронеж, 1994.- С. 109.
  70. В.П. О перераспределении потоков воздуха в водо-испарительных воздухоохладителях косвенного принципа действия // Водоснабжение и сантехника.- 1994.- № 10.- С.21−25.
  71. В.П. О характеристиках косвенно-испарительных охладителей кабин мобильных машин // Тракторы и сельхозмашины.-1994.-№ 11 .-С.24−30.
  72. В.П., Журавец И. Б., Галкин Е. А. Определение температур основного и вспомогательного потоков воздуха в косвенных охладителях // Тезисы докладов X всесоюзной теплофизической школы. -Тамбов 1990.-С.101.
  73. И.Г., Цимерман А. Б. О совершенствовании аппаратов косвенно-испарительного охлаждения воздуха // Холодильная техника.-1985.-№ 9.- С.35−38.
  74. Рациональная схема создания микроклимата в сельскохозяйственных помещениях / Чумак И. Г., Цимерман А. Б., Печерская И. М., Зек-сер М.Г. // Холодильная техника.-1987.- № 4.- С.20−24.
  75. А.Б., Майсоценко B.C., Печерская И. М. Косвенно-испарительный охладитель нового типа // Холодильная техника.- 1976.-№ 3.- С. 18−21.
  76. B.C. Математическое моделирование процессов тепломассопереноса в воздухоохладителях регенеративного косвенно-испарительного типа // Холодильная техника.- 1987.- № 1.- С.40−43.
  77. A.B., Липа А. И. Испарительное охлаждение водыIв аппаратах с плотными насадочными слоями // Холодильная техника.-1981.- № 3.- С.24−28.
  78. В.П., Взоров В. Р. Массоотдача при испарении воды из пористой стенки, омываемой воздухом Я Теплоэнергетика.-1961.- № 3.-С.57−61.
  79. В.П., Взоров В. Р., Ветроградский В. А. Теплоотдача при испарении воды из пористой стенки, омываемой воздухом // Теплоэнергетика- 1961.-№ 3.- С.57−61.
  80. В.А. Пути улучшения показателей испарительных воздухоохладителей для кабин универсально пропашных тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1978.-Ж7.-С.7−9.
  81. В.М., Харбин Э. В., Бочарова И. Н. Экспериментальные исследования испарительного пористого охлаждения // ТВТ.- 1975. -Т.13.-№ 17.- С.216−218.
  82. В.А. Выбор производительности и оценка эффективности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов и комбайнов // Тракторы и сельхозмашины.-1981.-№ 12.- С.8−10.
  83. В.Н. Техническая термодинамика. Теплопередача. -М.: Высшая школа, 1988.- 479с.
  84. Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массообмена.- М.- Л.: Госэнергоиздат, 1961.-412с.
  85. И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям.- М.: Машиностроение, 1992.- 672с.
  86. А .Д., Животовский Л. С., Иванов Л. П. Гидравлика и аэродинамика.- М.: Стойиздат, 1987.- 414с.
  87. А .Д. Гидравлические сопротивления.- М.: Недра, 1982.- 224с.
  88. Гидравлические потери на участке взаимного влияния местных сопротивлений / Ефанов Л .Д., Левченко Ю. Д., Федотовский B.C., Щукин Н. М. //Теплоэнергетика.- 1997.- № 3.- С.8−13.
  89. В.Н. Аэродинамика вентиляции.- М.: Стойиздат, 1979.- 295с.
  90. Вентиляционные установки зерноперерабатывающих предприятий/ Под ред. Дзядзио A.M.- М.: Колос, 1974.-400с.
  91. П.Н. Отопление и вентиляция. Часть 2, Вентиляция.
  92. М.:Стройиздат, 1966.- 480с.
  93. В.П., Козырев В. В. Вентиляция и обеспыливание воздуха в кабинах сельхозмашин // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№ 7.-С.19−21.
  94. Воздухоохладители для кабин хлопководческих тракторов. Михайлов В. А. Окладников Л. Г, Супрун А. С., Вальдман Г. С.// Тракторы и сельхозмашины.- 1990.- № 7.- С. 10−12.
  95. А. с. 887 278 СССР, Кл В 60 Н 3/00. Кондиционер для транспортного средства / B.C. Майсоценко, А. Б. Циммерман, М. Г. Зексер (СССР) .-№ 2 837 653/27−11- Заявлено 11.11.79- Опубл. 07.12.81, Бюл. № 45.- 6 е.: ил.
  96. B.C., Звягинцев П. С. Эффективность конструкторских мероприятий, направленных на улучшение условий труда механизаторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1982.- № 3.- С. 17−19.
  97. Г. В., Архипов В. Г. Автоматизированные установки кондиционирования воздуха.- М. Энергия, 1975.- 201 с.
  98. А. с. 407 519 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А. Б. Циммерман, Р. Ш. Лейдинер, Я. З. Фаликсон (СССР). № 1 788 383/29−14- Заявлено 26.05.72 — Опубл. 25.06.77, Бюл. № 23.- 4 е.: ил.
  99. А. с. 484 100 СССР, Кл В 60 Н 3/04. Охладитель воздуха / В. А. Михайлов (СССР). № 1 955 405/27−11- Заявлено 01.08.73- Опубл. 15.09.75, Бюл. № 34.- 4 е.: ил.
  100. А. с. 679 434 СССР, Кл В 60 Н 3/04. Охладитель воздуха / В. А. Михайлов, A.A. Фролов (СССР) № 2 377 471/27−11- Заявлено 09.02.78- Опубл. 15.08.79, Бюл. № 30.- 4 е.: ил.
  101. А. с. 759 801 СССР, Кл F 24 F 3/14. Охладитель воздуха / B.C. Майсоценко, А. Б. Циммерман, М. Г. Зексер (СССР) .- № 2 703 774/23−06- Заявлено 25.12.78- Опубл. 07.01.81, Бюл. № 16 е.: ил.
  102. А. с. 763 159 СССР, Кл F 24 F 3/14. Кондиционер двухступенчатого испарительного охлаждения для транспортного средства /B.C. Майсоценко, А. Б. Циммерман, М. Г. Зексер (СССР).- № 2 642 414/21−11- Заявлено 10.07.78- Опубл. 15.09.80, Бюл. № 34.- 4 е.: ил
  103. А. с. СССР, 765 603, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Вигуржинский В. Н., Таран В. А., Дорошенко A.B. (СССР).- № 2 530 799/29−06- Заявлено 10.10.77- Опубл.2309.80, Бюл. № 35.- 4 е.: ил.
  104. А. с. 840 593 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, А. Б. Циммерман, М. Г. Зексер (СССР).- № 2 747 151/29−06- Заявлено 05.04.79- Опубл.2306.81, Бюл. № 23.- 4 е.: ил.
  105. А. с. 840 595 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для осушения воздуха / B.C. Майсоценко, А. Б. Циммерман, М. Г. Зексер (СССР) № 2 789 513/29−06- Заявлено 02.07.79- Опубл. 23.06.81, Бюл. № 23.- 4 е.: ил.
  106. А. с. 866 349, СССР, Кл3 F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Аюпов М. А., Бондаренко С. З., Бочаров В. Н. и др. (СССР) .- № 2 846 494/29−06- Заявлено 19.10.79- Опубл. 23.09.81, Бюл. № 35.- 4 е.: ил.
  107. И.А. Высшая математика.- М.: Высшая школа, 1991.
  108. А. с. 979 796 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, А. Б. Циммерман, М. Г. Зексер (СССР) .- № 2 400 064/29−06- Заявлено 17.08.76- Опубл. 07.12.82, Бюл. № 45.- 4 е.: ил.
  109. А. с. 985 607 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А. Б. Циммерман (СССР) .- № 3 323 345/29−06- Заявлено 20.07.81- Опубл.ЗО. 12.82, Бюл. № 48.-4 е.- ил.
  110. А. с. 1 670 298 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / В. Е. Писарев, В. Г. Педанов, Е. А. Кузнецова (СССР) .- № 4 631 439/29- Заявлено 04.01.89- Опубл. 15.08.91, Бюл. № 30.- 4 е.: ил.
  111. А. с. 1 686 269 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А. Н. Сомов, И. И. Детушев, A.B. Липявка (СССР). № 4 646 508/29- Заявлено — 09.01.89- Опубл. 23.10.91, Бюл. № 39.- 3 е.: ил.
  112. А. с. 1 688 055 СССР, Кл F 24 F 3/14. Способ работы аппарата испарительного охлаждения воздуха / B.C. Майсоценко, Е. А. Коган, А. Р. Майорский (СССР).- № 4 709 976/29- Заявлено 18.04.79- Опубл.3010.91, Бюл. № 40.- 2 е.: ил.
  113. А. с. 1 721 398 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / В. Е. Писарев, Е. А. Кузнецова (СССР).- № 4 843 002/29- Заявлено 26.06.90- Опубл. 23.03.92, Бюл. № 11.3 е.: ил.
  114. А. с. 1 725 029 СССР, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Б. Н. Юрманов, С. М. Анисимов, А. А. Ермошкин (СССР) .- № 4 823 287/29- Заявлено 07.05.90- Опубл.0704.92, Бюл. № 13.- 3 е.: ил.
  115. А. с. 1 735 671 СССР, Кл F 24 F 3/14. Устройство для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / А. Б. Циммерман, М. С. Зексер, И. М. Печерская и др. (СССР) .- № 4 482 875/29- Заявлено 14.09.88- Опубл. 23.05.92, Бюл. № 19.- 4 е.: ил.
  116. .И., Набиулин Ф. А., Стефанов Е. В. Исследование процессов увлажнения воздуха в орошаемых насадках регулярной структуры // Холодильная техника.- 1975.- № 12.- С. 34−37.
  117. A.B. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха.- М.: Высшая школа, 1973.- 460 с.
  118. О .Я., Михайлов В. А. Применение кондиционера косвенно испарительного охлаждения для кабин тракторов, комбайнов и строительно-дорожных машин // Водоснабжение и санитарная техника.- 1973.-№ 11.-С. 17−19.
  119. B.C. Системы кондиционирования воздуха дляавтомобилей//Автомобильная промышленность.- 1986.-№ 10.- С. 22−24.
  120. B.C. Установки косвенно-испарительного принципа действия // Известия вузов. Строительство и архитектура.-1980.-№ 7.-С. 98−106.
  121. В.А. Выбор производительности и оценка эффективности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов и комбайнов//Тракторы и сельхозмашины,-1981.- № 12.- С. 8−10.
  122. В.А. Испарительные насадки воздухоохладителей кабин тракторов// Тракторы и сельхозмашины.- 1984.- № 3.- С. 12−15.
  123. В.А. Контактные аппараты испарительных воздухоохладителей кабин конструктивные особенности // Тракторы и сельхозмашины.- 1989.-№ 11 С. 12−15.
  124. В.А. Нормирование параметров микроклимата в кабинах сельскохозяйственных тракторов: Экспресс-информ. (Сер. Тракторы. Тракторостроение). М. ЦНИИТЭИтракторсельскохозмаш, 1973.-Вып.16.
  125. В.А. Обеспечение нормируемых параметров микроклимата в тракторных кабинах // Тракторы и сельхозмашины.- 1990.-№ 1.-С. 18−21.
  126. В.А. Орошаемые насадки из мипласта для испарительных воздухоохладителей кабин с.-х.тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1986.- № 6.- С. 16−19.
  127. В.А. Особенности работы испарительных воздухоохладителей кабин тракторов // Тракторы и сельхозмашины.- 1984.-№ 3.-С. 15−17.
  128. В.А. Оценка эффективности работы испарительного воздухоохладителя кабин пахотных тракторов // Тракторы и сельхозмашины.-1987.-№ 1.-С. 26−29.
  129. В.А. Системы кондиционирования воздуха с увлажненными насадками для кабин сельскохозяйственных тракторов //
  130. Тракторы и сельхозмашины.- 1985.- № 12.- С. 15−18.
  131. В.А., Емяшева А. П., Кислов И. А. Отечественные и зарубежные изобретения по устройствам очистки воздуха, систем кондиционирования и вентиляции кабин самоходных машин. М.: ЦНИ-ИТЭИтракторсельхозмаш, 1974.- 43 с.
  132. Новый тип бытового кондиционера / Циммфман А. Б., Пе-кер Я.Д., Зексер М. Г. Майсоценко B.C. и др. // Электротехника.- 1985.-№ 6.- С.26−27.
  133. Развитие систем кондиционирования воздуха в кабинах самоходных машин / Михайлов В. А. и др.- М.: ЦНИИТЭИтракторсельхоз-маш, 1972.- 48 с.
  134. Унифицированный охладитель отопитель ВТ-400: Экспресс-информ. (Сер. Тракторы, самоходные шасси и двигатели, агрегаты и узлы) / A.M. Блажко и др.- М.: ЦНИИТЭИтракторсельхозмаш, 1981.-Вып.19.
  135. В.П., Журавец И. Б., Галкин Е. А. О пластинах в воздухоиспарительных охладителях воздуха // Тезисы докладов X всесоюзной теплофизической школы. Тамбов, 1990.- С. 106.
  136. А. с. СССР, 924 457, Кл F 24 F 3/14. Установка для косвенно-испарительного охлаждения воздуха / Войников Ф. Ф., Зексер М. Г., Майсоценко B.C., Циммерман А. Б. (СССР).- № 2 986 938/29−06- Заявлено0210.80- Опубл. 30.04.82, Бюл. № 16. -4 е.: ил.
  137. А.Ф. Воздухоохладитель испарительного типа // Вестник машиностроения.- 1978.- № 7.- С. 39−40.
  138. Л.И., Свистов В. В. О косвенно-прямом принципе водоиспарительного охлаждения воздуха// Математические модели физических процессов и их свойства: Тезисы докл. Международ, науч. конф.- Таганрог, 1997.- С. 88.
  139. Л.И., Высоцкая Ж. В. О двухступенчатом водоиспа-рительном охлаждении воздуха// Моделирование процессов тепло- и мас-сообмена: Тезисы докл. регион, межвуз. семинара.- Воронеж: ВГТУ, 1997.-С.52.
  140. Л.И., Шалиткина А. Н. Об осредненных уравнениях тепломассопереноса в испарительных теплообменниках// Математика, компьютер, образование: Тезисы докл. Международ, конф.- М, 1998.-С.208.
  141. Л.И. О температурно-влажностных параметрах кабин сельскохозяйственных машин// Проблемы и перспективы развития АПК в условиях рыночных отношений: Тезисы докл. 50 науч. конф. студентов и аспирантов.- Мичуринск: МГСА, 1998.- С.68−69.
  142. Л.И. О возможностях увеличения эффективности работы водоиспарительных охладителей// Теплоэнергетика: Межвуз. сб. науч. тр.- Воронеж: ВГТУ, 1998.- С. 151−157.j 144
  143. PROGRAM CHENAL (input, output) —
  144. USESDefCTV, DWUHSTUP, NELSIS, COMMON, THEFUNCTIONS-const epsG= 10/3600- KK = 20- LL = 20- MM = 29- type structure = record
  145. Gl, G2, kv, HOL, GLUB: double- end-var
  146. MasH: array 1.KK.1.LL. of structure- Gl0, G20,GqG, GG: vector-
  147. BOBG: boolean- (-----------------------------}1. BEGINname:-data.pas'-assign (Fl, name)-1. ReWrite (Fl) —
  148. Write (' Температура на входе в мокрый канал,(С) =') — Read (TVHl) — WriteLn-
  149. Writef Температура на входе в сухой канал, © =') — Read (TVH2) — Writeln-
  150. Write (' Влажность входного воздуха,(%) -) — Read (FVH) — WriteLn-
  151. Write (' Горизонтальный размер установки,(мм) =') — Read (GOR) — WriteLn-
  152. Write (' Вертикальный размер установки,(мм) -)-1. Read (VER) — WriteLn-
  153. Write^ Сечение мокрого канала,(мм) =')-1. Read (hl) — WriteLn-
  154. WriteC Сечение сухого канала, (мм) =')-1. Read (h2) — Writeln-
  155. Write^ Сечение канала пр. блока, (мм) =') — Read (h) —
  156. WriteC Толщина пластин в кос. блоке,(мм) =') — Read (DELTA) — WriteLn- WriteC Толщина пластин в пр. блоке, (мм) —) — Read (HP) — Writeln-
  157. GOR: =GOR*0.001- VER:=VER*0.001- hl:=hl*0.001-h2:=h2*0.001- h:=h*0.001-
  158. DELTA:=DELTA*0.001- HP:=HP*0.00l-
  159. WriteC Теплопроводность пластины =') — Read (Lamp) — WriteLn-
  160. Write (' Множитель энергетической добавки в к. блоке =') — Read (DN) — WriteLn-
  161. Write (' Множитель энергетической добавки в пр. блоке -) — Read (DOB) — Writeln- Write (' Пористость-) — Read (P) — WriteLn-
  162. Gl:=300/3600- G2:=300/3600- BOBJ:=FALSE-countl:=0--ЦИКЛ noL-} while (1≤LL) and (BOB1=FALSE) do beginm:=l- kv:=0.9- NP:=(GOR+h)/(h+HP) — M: =TRUNC (NP) —
  163. PLAST:= Q.5*GOR /(hl*0.5+h2*0.5+DELTA) —
  164. N:=TRUNC (PLAST) — {- количество каналов -------}
  165. F:=hl*N*(3.5e-2)/(kv*GOR*3.5e-2) — while (F ≤0.1) and (m≤MM)do beginkv:=kv-stM- m:=m+l-
  166. F:=h 1 *N*(3. 5e-2)/(kv*GOR* 3.5e-2) — end-1. GG1.:=G1- GG2.:=G2−1. MasHk, lJ. HOL:=0−1. HOL:=0.0−1. GLUB:=0.0-countm:=0-
  167. BOBm:=FALSE- {-ЦИКЛ по М-}while (kv≥0.1) and (BOBm=FALSE) do begin
  168. MasHk, lJ. GLUB:=GLUB- MasH[k, l. HOL:=0.0- HOL:=0.0−1. MasHk, lJ. kv:=kv-1. MasHk, lJ. Gl:=Gl-1. MasHk, l. G2:=G2-m:=m+l-kv:=kv-stm-end else beginif HOLpred=0.0 then begin
  169. WriteLn (Fl,' Температура на входе в мокр. каналы,(С), TVH1:5:2) — WriteLn (Fl,' Температура на входе в сух. каналы,(С) —, TVH2:5:2) — WriteLn (Fl,' Влажность входного воздуха,(%) =FVH:5:2) — WriteLn (Fl) —
  170. FF:= 0.5*GC)R/(hl*0.5 + h2*0.5 + delta) — if FF-TRUNC (FF) > 0.5 then PLAST: =ROUND (FF) else PLAST :=TRUNC (FF) —
  171. WriteLn (Fl,' Количество пластин в насадке косв. бл. =',(PLAST*2):0:0) — WriteLn (Fl,' Количество пластин в насадке пр. бл. =', NP:0:0) — WriteLn (Fl) —
  172. WriteLn (Fl,' Оптимальные параметры и характеристики:') — WriteLn (Fl,' Длина пластины косв. блока,(см) =', L*le2:5:2) — WriteLn (Fl,' Длина пластины пр. блока,(см) =', LK* 1 е2:5:2) — WriteLn (Fl,' Пропускная способность решетки, —, kv:4:3) — WriteLn (Fl) —
  173. Gl :=MasHk, lJ. Gl *3600- G2:=MasH[k, lJ. G2*3600-
  174. WriteLn (Fl) — end- close (Fl) — END.150 $N+}
  175. UNIT DefCTV- INTERFACE USES COMMON-const ro=1.13- {го-плотность}
  176. NN=20- var G: vector- macheps: double- eps0: double- h, hl, h2, L, LK: double-delta, HP: double- {h, hl, h2 сечения каналов-----------}kc, kp, kv: double- {kv -параметр peraerKH:=Fl/F2} G1, G2: double- {G1,G2 -расходы по мок. и сух. кан.}
  177. HOL.GLUB: double- {-HOL -холодопроизводительность-----}1. KOEF: double-
  178. GOR, VER. PLAST, NP: double- {GOR, VER, PLAST, HP -горизонтальный, вертикальный размеры установки и число пласт.} TVH1, TVH2, FVH: double-
  179. F1: text- IMPLEMENTATION BEGINmacheps:=l- repeat macheps: =macheps/2- eps0:=1 +macheps- until (eps0=l) — macheps:=2* 10*macheps- eps0:=macheps-1. END. ш
  180. UNIT CTVJSfEL- INTERFACE USES COMMON- const NN = 20- typematrix = array 1. .NN, 1. .NN. of double- var
  181. UNIT DWUHSTUP- INTERFACE USES DEFCTV-procedure difDWUHSTUP (RASl, RAS2, L, LK: double- varHOLOD: double) —
  182. M2:=0.01 *(2.44+0.007*Z31.) —
  183. D:=0.0000l*exp (0.616+Z1 1.+0.719)-1. C21:=Cll*Vl1./LAMl-1. C23:=C13*V21./LAM2−1. C22: =C 12*V1 1./D-
  184. C3:=870*D*(Z21.-Z2i-l.)/LAMl-1. Bl:=C3−2-C21−1. B3:=-2-C23−1. Dl:=l-C3−1. B2:=-C22−2-
  185. FliJ:=-l/(B'l+Dl*Fl[i-l.)-1. F21.:=-1/(B2+F2i-1.)-1. F31.:=-1/(B3+F3i-1.) —
  186. Gl1.:=-(C21*Zli.+Dl*Gl[i-l])/(Bl+Dl*Fl[i-l]) — G2[i]: =-(C 22*Z2[i] +G2[i-1 ])/(B 2+F2[i-1 ]) — G3[i]: =-(C23*Z3[i]+G3[i-l])/(B3+F3[i-l]) — end-
  187. FI1:=F1N-1.- GI1:=G1[N-1]-
  188. FI2:=F3N-1.- GI2:=G3[N-1]-eN:=F2N-l.- GN:=G2(N-1J-
  189. M2:=0.01*MN*(2.44+0.007*Z3N.) —
  190. D:=0.1*P*MN* exp (0.616*ZlN.+0.719) —
  191. R:=(2500.6−2.372*Z1 NJ)*1000*DN-1. A5:=LAMP*M2/LAM2/DELTA-1. A6:=M1*LAMP/DELTA-
  192. A7: =-LAM I *(i -FI1)-A6−1. X1:=0- X2:=Z1N.-
  193. WN1 :=exp (0.0553*Xl-5.165) —
  194. T2N1 :=(A5*X I +GI2)/(A5-FI2+1) —
  195. Y:=D*R*(WN.*(1 -eN)-GN)-A6*T 2[N] -A7*T 1 [N]-LAM1*GI 1- while (abs (Tl[N]-Xl)<0.01)and (abs (Tl[N]-X2)<0.01) do begin if Y 1*Y>0 then begin X1:=T1[N]-
  196. WN 1 :=exp (0.0553*Xl-5.165) — T2N1: =(A5*X 1+GI 2)/(A5-FI2+1) —
  197. Yl:=D*R*(WNl*(l-eN)-GN)-A6*T2Nl-A7*Xl-LAMl*GIl- endelse X2:=T2N.-
  198. TH1 :=TH 1 +(Tl1.*Vli.+T 1 [i+l]*Vl[i+l])*M ½- TH2:=TH2+(T2[i]* V2[i] +T2[i+1]* V2[i+l])*M2/2- WH:=WH+(W[i]*Vl[i]+W[i+l]*Vl[i+ll)*Ml/2- end-
  199. HOLOD2:=RAS 1 *(T VH1 -TSR1)*0.326-
  200. For i:=0 to N do begin V1.:=0-Z2i.:=0-T[i]: =0-
  201. Fl1.:=0-F2i.:=0-Gl[i]: =0-G2[i]:=0-W[i]:=0-end- For i:=0 to N do begin Zl[i]: =TVH-
  202. ТН:=0- WH:=0- for i:=l toN-1 do begin
  203. D:=0.1 *exp (0.616*Z1 1.+0.719)-1. C21:=Cll*V1./LAM-1. C22:=C 12*V1./D-
  204. C3:=860*D*(Z21.-Z2i-l.)/LAM-1. Bl:=C3−2-C21−1. Dl:=l-C3−1. B2:=-C22−2-
  205. FI 1.:=-l/(B 1+D L*F 1 i- L.) — F2[i]: =-1/(B2+F2[i-1]) —
  206. G1 1.:=
  207. D:=0.1 *exp (0.616*Zi N.+0.719)*P-
  208. R:=(2500.6−2.372*Z1N.)*1000*DOB-1. A1:=(FI-1)*LAM/D/R-1. A2:=GI*LAM/D/R-1. X1:=0- X2:=Z1N.-
  209. Y1: =A1*X1 +A2-(exp (0.0553*Xl -5.165)*(1 -eN)-GN) —
  210. Y2:=Al*X2+A24"p (0.0553*X2−5.165)*(l-eN>GN) —
  211. TN.:=X1+(X1-X2)*Y1/(Y2-Y1) —
  212. WJNJ:=exp (0.0553*T (N.-5.165)-1. WN-l.:=eN*W[N]+GN-1. Z1{N.:=TN]-1. ZipSf-lJ:=TN-l.-1. Z2N-1.:=W[N-1]-1. Z2N.:=W[N]-for i:=N-2 downto 0 do begin1. T1.:=Fli.*T[i+l]+Gl[i]-1. W1.:=F2i.*W[i+1] +G2[i]-1. Zl1.:=Ti.-1. Z21.:=Wi|-end-for i.-^O to N-l do begin
  213. TH:=TH+(T1.*Vi.+T[i+l]*V[i+l])*M/2-
  214. WH:=WH+(W1.*Vi.+W[i+l]*V[i+l])*M/2-end-
  215. HOLS:=HOLS+R*POTOKW/l 0000-until ((J-1)*XK≥LK) or (F>100)-massa:=3600*massa/J-1. HOLS:=1 OOOO^HOLS/J) —
  216. MAS:=LK* VER/2*(N P-1)* massa-
  217. HOLOD1:=RAS2*(TVH-TSR)*0.32 583-
  218. USES CTVNEL, MODEL, TheFUNCTIONS, COMMON- procedure SOLVE (var G: vector- hh, hhl, kv: double)-1.PLEMENTATION
  219. PROCEDURE SOLVE (var G: vector- hh, hhl, kv: double) — label 10-var i, j: integer- temp: double---------------вычисление машинного нуля---------------------}
  220. PROCEDURE Macheps (var macheps: double) — var eps: double- beginmacheps:=l- repeatmacheps: =macheps/2- eps:=l+macheps- until (eps=l) — macheps:=2* 10*macheps- end-------------система уравнений--------------—------}
  221. PROCEDURE FVec (n: integer- G: vector- var FV: vectors-begin
  222. FVl.:=funcl (G[l], G[2], hh, hhl, kv) — FY[2]: =func2(G[l], G[2], hh, hhl, kv) — end-------------процедура задания параметров-----------------------}
  223. PROCEDURE NeINCK- var i: integer- begin Sfl.:=l- Sf[2]: =l-
  224. PROCEDURE NEFn (n: integer- xx: vector- var ff: double) — var i: integer- begin1. FVec (n, xx, FFV) — ff:=0.0-for i:=l to n do ff:=ff+sqr (Sf1.*FFVi.) — ff:=ff/2- end---------------проверка на останов---------------------------}
  225. Sfl.:=funcvent (xx[l], xx[2]) — Sf[l]: =l/Sf[l]-
  226. PROCEDURE FDJac (n: integer- xc, Fc: vector- teta: double-var Jk: matrix) — var
  227. CholDecomp (n, H, M, maxadd)--вычисление зп=(обратная к H)*g-} CholSolve (n)g>M)sn) — end{-l-}else {-вычисление обычного ньютоновского шага--} begin {-1-} fori:=ltondo begin sn1.:=0.0-for j:=l to n do sn1.:=sni.-Jk[i, j]*SfIj]*Fctj]- end-
  228. Rsolve (n, M, M2,sn) — {-вычисление (обратная к R)*sn-} end-{-l-} end- {-процедуры Model-}--------линейный поиск-----------------------------}
  229. PROCEDURE BROYfac (n: integer- xc, xx, Fc, FF: vector- teta: double-
  230. QRUPdate (n, t, s, Z, M) — for i:=l to n do M21.:=Mi, i.- end- end-1. BEGINxbl.':=G[l]- xO[2]: =G[21-
  231. Macheps (macheps) — {- вычисление машинного нуля -} NeINCK- {-- задание параметров--------}itncount:=0-
  232. NeFN (n, xO, fc) — {- вычисляется сумма кв. прав. частей ф-ций-}проверка на останов------------------}
  233. NestopO (n, xO, FFV, Sf, fvectol, termcode, consecmax) — if termcode >0 then xf:=x0else {- вычислить начальное значение Якобиана---}begin
  234. FDJac (n, xO, FFV, teta, Jk) — for i:=l to n do begin gc1.:=0.0-for j:=1 to n do gc1.:=gci.+Jktj, i]*FFV0]*sqr (SfD3) — end-1. FVc:=FFV-end- хс:=х0-restart: =TRUE--ИТЕРАЦИОННАЯ ЧАСТЬ--------------}while termcode=0 do beginitncount: =itncount+1-
  235. NESTOP (n, xc, xx, FVc, gc, Sf) — xG:=xc- FG:=FVc- endelse {— завершить итерацию--------------------}begin
  236. BROYFAC (n, xc, xx, FVC, FFV, teta, Sf, Jk, M, M2)-for i:=l to n do begin gc1.:=0.0-for j:=l to n do gc1.:=gci.+Jk[i, j]*FFV|j]*Sf[j]- end-for i:=n downto 1 do begin gc1.:=0.0-for j:=l to n do gc1.:=gci.+M[j, i]*gc{j] end-
  237. SflJ:=funcvent (G[l., G[2])-end- {-solve-} END.$N+}1. UNIT MODEL- INTERFACE1. USES CTVNEL, COMMON-procedure QRdekomp (n: integer- var M: matrix-var M1, M2: vector, var sing: boolean) — procedure Qform (n: integer- M: matrix-
  238. Ml: vector-varZ: matrix) — procedure RSolve (n: integer- M: matrix-
  239. PROCEDURE Cholsolve (n: integer, g: vector, L: matrix- var s: vector) — var i: integer- begin1. olve (n, g, L, s) — LTsolve (n, s) L, s) — for i:=l to n do s1.:=-si.- end-------умножение M и Z слева на матрицу вращения Якоби —}
  240. P3:=P3(Gl, G2, L, LK, kv) — P4:=P4(G1, G2, L, LK, kv) — Pvent:=funcvent (G 1, G2) —
  241. N: =TRUNC (PLAST) — r:=3.5e-2-
  242. V2:=Gl/(kv*GOR*r) — {-V2 устан. скорость за узлом—} funcl:=-Pvent+V2*V2*ro/2+P3+P4- end--второе уравнение-} FUNCTION func2(Gl, G2: double- L, LK, kv: double): double- var P0, P 1, P2, Pvent: double- kvk, V3: double-begin
  243. FUNCTION P0(G1,G2: double- L, LK, kv: double): double- var Ptr, Pc, Pp: double- Re, ksic, ksip, lam: double- temp, N, V0: double-begin1. N:=TRUNC (PLAST)-потери при вн.суж. при входе в охладитель—} temp: =h2/(h2+h 1 +2*delta) — kc:=temp-
  244. V0:=(G2y (h2*N*VER) — {~V2 при вн.суж. относится к узк. каналу—} Re: = V0*2*h2* 1 еб/16-ksic:=funcksic (kc, Re) — Рс:= ksic * ro*V0*V0/2-транспортные потери----------}1. Re:=V0*2*h2*le6/16-lam:=lamtr (Re) —
  245. Ptr:=lam*LK/(2*h)*ro* V* V/2-temp:=h/(h+delta) — kp:=temp- V:=G2/(h*M*VER) — Re:=V*2*h*le6/16- ksip:=funcksip (kp, Re) — Pp:=ksip*ro*V*V/2- P1 :=Ptr+Pc+Pp- end-потери при прохождении решетки------}
  246. FUNCTION P2(G1,G2: double- L, LK, kv. double): double- var Re, ksiv, V3, M, d2, q, kvk: double-begin1. M:=TRUNC (NP)-kvk:=0.9-q:=le-2-d2:=4*VER*q/(VER+q) —
  247. V3:=G2/(kvk*GOR*VER) — {-скорость в отверстиях решетки-----------}
  248. Re:=V3*d2*le6/16- {-критерий Рейнольдса относится кскорости в отверстиях-----------------}ksiv: =funcksiv (kvk, Re) —
  249. V3:=(G2)/(GOR*VER) — {-потеря давления считается по отношению к скорости перед решеткой-----}
  250. P2:= ksiv * ro*V3*V3/2- end-потери в мокром канале----------------}
  251. FUNCTION P3(G1, G2: double- L, LK, kv: double): double- var
  252. Ptr, Pc, Pr, Pp: double- Re, ksic, ksir, lam, ksip: double- temp, r, d, Vl, N: double-begin
  253. N:=TRUNC (PLAST) — temp: =h 1 /(h I +h2+2* delta) — kc:=temp-
  254. VI: =G 1 /(h 1 *N* VER) — {потери при внутр. суж. при входе в охлад.}
  255. VI при вн. суж. относятся к узк. части) Re:=Vl*2*hl* 1 еб/16- ksic:=funcksic (kc, Re) — Рс:= ksic + ro*Vl*Vl/2-транспорт, потери} Re:=Vl*2*hl*le6/16- lam:=lamtr (Re) —
  256. Ptr.= lam*(L-0.01)/(2*h 1) * ro*Vl*Vl/2-разворот в каждом канале}п=3.5е-2- Vi:=Gl/(hl*N*r) — d:=4*hl*r/(hl+r) — Re:=Vl*d*le6/16- {ksir:=400/Re+0.4-} ksi r=1.3'
  257. Pn= ksir * ro*Vl*Vl/2- ksip: =funcksip (kp, Re) — Pp: =ksip*ro* V1 * V1 /2-
  258. P3:=Pc + Ptr + Pr + Pp- end-потери при прохождении решетки} FUNCTION P4(G1,G2: double- L, LK, kv: double): double- varRe, ksiv, dl, V2, N, r: double- begin
  259. N:=TRUNC (PLAST) — r.=3.5e-2- dl:=4e-3-
  260. V2:=Gl/(kv*GOR*r) — {скорость в отвер. решетки} Re:=V2*dl*le6/16- {Кр. Рейнольдса относится к скорости в отверстиях решетки}ksiv:=funcksiv (kv, Re) —
  261. V2:=G 1 /(GOR*0.4) — {потеря давления считается по отношениюскорости перед решеткой} Р4:=ksiv*ro* V2* V2/2- end- END.
  262. ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ1. ИМЕНИ К.Д. ГЛИНКИ
  263. Материалы работы важны при рассмотрении вопросов нормализации параметров микроклимата в мобильных и стационарных объектах с/х производства.
  264. УТВЕРЖДАЮ ПРОРЕКТОР ПО УЧЬБ. «БОТЕ Д.Т.Н., ПРОФЕССОР ¿--А .П. ТАРАСЕНКО», в? 1999 г.
  265. Об использовании научных исследований аспиранта Л.И. Федуловой1. ЗАВ. КАФЕДРОЙ
  266. БЕЗОПАСНОСТИ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ К.Т.Н., ДОЦЕН В.И. ПИСАРЕВ1. АВИАЦИОННЫИ
  267. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС имени А.Н. ТУПОЛЕВА
  268. Воронежское конструкторское бюро Фили394 029, г. Воронеж, ул. Циолковского, 27тел. (0732) 44−85−23факс (0732) 53−80−171. УТВЕРЖДАЮ НАЧАЛЬНИК ВКБ
  269. ШАЛНТКИН /5~октября 1999 г. 1. АКТвнедрения результатов научно-исследовательской работы аспиранта ВГАУ
  270. Федудован Людмилы Ивановны
  271. Мы, нижеподписавшиеся, составили настоящий акт внедрения результатов научно
  272. На основе разработанных алгоритмов рассчитан оптимальный вариант конструкции системы-кондиционирования, кабины специализированного сельскохозяйственного сямоттетя Ту-54.)
  273. ЗАМ. НАЧАЛЬНИКА ВКБ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ1. В.Н.ДЕЕВ
  274. ВЕДУЩИИ ИНЖЕНЕР ПО ВЫСОТН0МУОБОРУДОВАЫИЮ1. В.В. АЛЕКСЕЕВ
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!