Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка и исследование новых высокопрочных теплоустойчивых экономнолегированных 6% Cr-Mo-V сталей с ниобием и титаном

Диссертация: Разработка и исследование новых высокопрочных теплоустойчивых экономнолегированных 6% Cr-Mo-V сталей с ниобием и титаном
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Над проблемой создания экономнолегированных сталей, применяемых взамен быстрорежущих, работало много исследователей, в том числе и в нашей стране, которые внесли большой вклад в решение этой задачи. Еще в 30-е годы А. П. Гуляевым и Н. А. Минкевичем были разработаны и опробованы в промышленных условиях малолегированные безёольфрамовые стали марок ЭИ277 и ЭИ260 5,2]. Однако, по ряду причин… Читать ещё >

Разработка и исследование новых высокопрочных теплоустойчивых экономнолегированных 6% Cr-Mo-V сталей с ниобием и титаном (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА I. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР
    • 1. 1. Хромомолибденованадиевые теплоустойчивые стали и их применение
      • 1. 1. 1. Низколегированные теплоустойчивые стали
      • 1. 1. 2. Штамповые стали
      • 1. 1. 3. Быстрорежущие стали и их заменители
    • 1. 2. Структурные и фазовые превращения в сталях
      • 1. 2. 1. Превращения при нагреве и охлаждении
      • 1. 2. 2. Превращения при отпуске
  • ГЛАВА II. МАТЕРИАЛ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 2. 1. Материал исследования и технология его получения
    • 2. 2. Методы исследований
      • 2. 2. 1. Металлографические исследования
      • 2. 2. 2. Электронномикроскопические исследования
      • 2. 2. 3. Автоионномикроскопические исследования
      • 2. 2. 4. Дилатометрические исследования
      • 2. 2. 5. Фазовый химический и рентгеноструктурный анализ
      • 2. 2. 6. Механические испытания
      • 2. 2. 7. Стойкостные испытания
  • ГЛАВА III. ФАЗОВЫЕ И СТРУКТУРНЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ ПРИ
  • НАГРЕВЕ 6%Ст -Мо-У- СТАЛЕЙ С НИОБИЕМ И
  • ТИТАНОМ
    • 3. 1. Структура и фазовый состав исследованных сталей в литом, деформированном и отожженном состояниях
    • 3. 2. Превращение при нагреве
  • — 3 — Стр

3.3. Влияние температуры аустенитизации на структуру, фазовый состав и свойства сталей а) Твердость, балл зерна и количество остаточного аустенита б) Распределение легирующих элементов между твердым раствором и карбидной фазой в) Твердость после отпуска и теплостойкость

3.4. Образование эвтектики при нагреве сталей типа 65Х6ФЗБ с переменным содержанием молибдена

ГЛАВА 1У. РАСПАД ПЕРЕОХЛАЖДЕННОГО АУСТЕНИТА Ъ%Съ-Мо-/-СТАЛЕЙ С НИОБИЕМ И ТИТАНОМ ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ ОХЛАЖДЕНИИ И ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ВЫДЕРЖКАХ

4.1. Растворение карбидов при аустенитизации

4.2. Распад переохлажденного аустенита при непрерывном охлаждении

4.3. Изотермический распад переохлажденного аустенита

4.4. Влияние изотермической выдержки в интервале наибольшей устойчивости переохлажденного аустенита на твердость и теплостойкость исследованных сталей

ГЛАВА V. ПРЕВРАЩЕНИЯ ПРИ ОТПУСКЕ

ГЛАВА VI. СВОЙСТВА 6СТАЛЕЙ С НИОБИЕМ И ТИТАНОМ ПОСЛЕ ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПО ОПТИМАЛЬНЫМ РИММАМ

6.1. Красностойкость

6.2. Механические свойства

6.3. Результаты производственных стойкостных испытаний вывода

В «Основных направлениях экономического и социального развития СССР на 1981;1985 г. г. и на период до 1990 года», принятых на ХХУ1 съезде КПСС, поставлены задачи снижения металлоемкости конструкций и деталей машин, увеличение надежности и долговечности за счет повышения механических свойств, а также экономия легирующих элементов, особенно дефицитных. Исходя из сказанного, создание новых высокопрочных и экономнолегированных сталей является актуальной задачей современного металловедения. Разработка и исследование экономнолегированных сталей взамен стандартных быстрорежущих, содержащих повышенное количество таких остродефицитных элементов, как вольфрам и молибден является частью этой проблемы.

Быстрорежущие стали можно отнести к высокопрочным теплоустойчивым сталям, к которым предъявляются требования по прочности, твердости, ударной вязкости и теплостойкости (красностойкости) .

Над проблемой создания экономнолегированных сталей, применяемых взамен быстрорежущих, работало много исследователей, в том числе и в нашей стране, которые внесли большой вклад в решение этой задачи. Еще в 30-е годы А. П. Гуляевым и Н. А. Минкевичем были разработаны и опробованы в промышленных условиях малолегированные безёольфрамовые стали марок ЭИ277 и ЭИ260 5,2]. Однако, по ряду причин (недостаточное развитие технологического оборудования термических цехов того времени, отсутствие средств контроля и др.) эти стали не нашли широкого применения.

В связи с возрастающей дефицитностью вольфрама, в последние годы вновь проводятся исследования, связанные с разработкой безвольфрамовых быстрорежущих сталей. К вновь разработанным сталям следует отнести стали марок ПМ5Ф [3] и 8МЗФЗС [4]. Сталь ПМ5Ф предназначена для изготовления крупных металлоемких инструментов, а сталь 8МЗФЗС — для деревообрабатывающего инструмента.

В 1977 году ЦНИИЧМ им. И. П. Бардина, МВТУ им. Н. Э. Баумана и АН АзССР была разработана новая теплостойкая, эконошолегирован-ная безвольфрамовая, хромомолибденованадиевая сталь 65Х6МЗФЗБ^, обладающая комплексом высоких механических свойств, позволяющих использовать эту сталь для изготовления режущего инструмента взамен наиболее распространенной в промышленности быстрорежущей стали Р6М5.

При создании стали 65Х6МЗФЗБ были заложены следующие положения:

— отношение ванадия к углероду соответствовало 4−5, т. е. близко к стехиометрическому (благодаря этому основной упрочняющей фазой является высокодисперсный, термически стойкий карбид ванадия);

— вводимые содержания углерода и ванадия обеспечивают необходимую объемную долю карбидов ванадия и соответственно высокую твердость и теплостойкость, но не вызывают сильного снижения пластичности и вязкости стали;

— введение небольших количеств ниобия (около 0,1%), т. е. более сильного карбидообразующего элемента, чем ванадий, позволяет получить в стали при высоких температурах аустенитизации достаточно мелкое зерно, что также способствует улучшению пластичности и вязкости стали;

Авторское свидетельство за № 598 954 от 12.01.77.

— легирование стали 6%С*с упрочняет твердый раствор и обеспечивает ее высокую прокаливаемость и закаливаемость;

— введение молибдена позволяет достичь необходимой красностойкости в результате образования карбидов и усиления межатомной связи в твердом растворе.

Целью данной работы является усовершенствование стали 65Х6МЗФЗБ в направлении уточнения ее химического состава, а также создание новой стали с более высокими свойствами.

Исследования проводили в нескольких направлениях:

— оптимизация содержания молибдена, ванадия, углерода, отношения ванадия к углероду и изучение влияния легирования титаном на свойства и фазовый состав стали;

— исследование фазовых и структурных превращений при нагреве, охлаждении и изотермических выдержках;

— изучение превращений при отпуске;

— определение механических и теплостойких свойств;

— сравнительные стойкостные испытания инструмента из ноеых марок стали.

В результате проведенных исследований установлены основные закономерности влияния легирующих элементов на свойства и фазовый состав 6%С? -МоVсталей с микродобавками ниобия и титана. Построены термокинетические и изотермические диаграммы распада переохлажденного аустенита. Оптимизированы режимы термической обработки новых сталей. Исследованы структура и фазовый состав эвтектики, образующейся при нагреве до 1300 °C и выше.

На основании полученных результатов разработана новая марка стали. На предложенный состав получено авторское свидетельство № 1 014 966 от 21 мая 1981 г. Новая марка стали рекомендована к внедрению в промышленность. Промышленное опробование этой стали в условиях основного производства АЗЛК полностью подтвердило обоснованность и достоверность различных положений и выводов диссертационной работы.

ВЫВОД ы.

В результате всестороннего исследования кинетики фазовых превращений, структуры, фазового состава и свойств 6%Сг -/%-Vсталей с различным содержанием ванадия, молибдена и углерода, дополнительно легированных ниобием и титаном, установлено:

1. Pic следованные стали относятся к мартенситным дисперсионно-твердеющим, упрочняемым, в основном, карбидами ванадия. Комплекс высоких механических и теплостойких свойсте в этих сталях достигается в результате термической обработки по установленному оптимально^ режиму, благодаря чему создается мартен-ситная стркутура с равномерно распределенными Еысокодисперсны-ми карбидами ванадия.

2. Количество и состав карбидной фазы, а также структурное состояние стали определяются, в первую очередь, соотношением (К + Тс) /с • Наилучшие свойства достигаются при соотношении (|/ + 77)/с ^ 3, наихудшие — при соотношении (V + 7V Ус лг б, так как сталь плохо воспринимает закалку, ввиду наличия в структуре ферритной составляющей.

3. Легирование стали молибденом повышает интервал оС^ превращения, снижает температуру начала мартенситного превращения и увеличивает количество остаточного аустенита е стали. С увеличением содержания молибдена в стали от 0,5 до 3% повышается ее твердость и теплостойкость. Дальнейшее увеличение содержания молибдена до 5 $ уже не приводит к повышению свойств. Оптимальным содержанием молибдена в исследованных сталях следует считать 3%.

4. С увеличением содержания углерода в стаж от 0,65 до 0,95 $ повышается устойчивость аустенита при непрерывном охлаж.

— 163 дении и изотермических выдержках, понижается интервал оС^ превращения, уменьшается температура начала мартенситного превращения и увеличивается количество остаточного аустенита. Повышение содержания углерода в стали до 0,95% приводит к увеличению количества карбидной фазы и, как следствие этого, к возрастанию твердости и красностойкости.

5. Микролегирование стали ниобием и титаном приводит к образованию труднорастворимых карбонитридов А/6 (с, А/) и 71' (с,//) которые также, как и часть нерастворившихся карбидов УС сдерживают рост зерна аустенита при нагреве под закалку. Кроме того, титан растворяется в карбиде ванадия и повышает его дисперсность.

6. Оптимальная температура аустенитизации для сталей с 0,95%С и (/¦/¦ Тс)/С ~ 4 находится в интервале температур 1225−1275°С, а для остальных сталей в интервале 1225−1250°С. Для сталей с 0,65% углерода изотермическая закалка в интервале 620−660°С повышает твердость и красностойкость, по сравнению с закалкой в масле, тогда как для сталей с 0,95%С изотермическая закалка не повышает этих свойств. Оптимальной температурой отпуо-ка для сталей с соотношением (К + Тс)/с ^ 4 является 530−540°С, а для сталей с соотношением близким к 3−540−550°С. Стали с 0,65% С следует отпускать 1−2 раза, а стали с 0,95% С — 2−3 раза.

7. Б литом состоянии в исследованных сталях на границах зерен наблюдается эвтектика. После отжига при 850 °C в течение.

2 часов эвтектика значительно рассасывается, а после ковки и отжига она не выявляется. При нагреве до 1300 °C и выше по границам зерен также наблюдается эвтектика. Структура эвтектики представляет собой грубые скелетообразные дендриты на основе ус и дисперсные колонии на основе М^С.

8. Оптимальным составом 6%СгМо--стали (по основным элементам), в пределах проведенных исследований, следует считать: 0,65−0,95 $ С, 3 $ Мо, <6% С г, 0,2−0,4 $ Тс. При этом содержание ванадия должно определяться соотношением (V + Тс)/с ^.

А: 3. На предлагаемый состав получено авторское свидетельство № 1 014 966 от 21.05.1981 г.

9. Стали 65Х6МЗФЗБ, 65Х6МЗФ2Т и 95Х6МЗФЗТ, как показали сравнительные производственные стойкостные испытания в условиях АЗЛК, не уступают стали Р6М5 по износостойкости и стойкости инструмента.

Годовой гарантированный экономический эффект от внедрения экономнолегированной безвольфрамовой стали в условиях АЗЖ составляет 44,5 тыс. руб.

Диссертант выражает благодарность доктору технических наук, профессору А. Г. Рахштадту и кандидату технических наук Н.М.Сулей-манову за советы и помощь в работе.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.П. Низколегированные вольфрамом и молибденом быстрорежущие стали. М., Л.: Машгиз, НКТМ, 1941, — 87 с.
  2. Н.А. Малолегированные быстрорежущие стали. М.: Металлургиздат, 1944. — 220 с.
  3. Л. С., Седов Ю. Е., Колобекова Л. М. Исследование структуры и свойств малолегированной быстрорежущей стали. Сталь, 1978, № 8, с. 749−753.
  4. Е.А., Волосова Т. А., Баранова Л. И. Структура и свойства безвольфрамовой быстрорежущей стали 8МЗФЗС. МиТОМ, 1981, № 7, с. 16−19.
  5. М.В., Ланская К. А. Стали для котлостроения. М.: Металлургиздат, 1959. — 304 с.
  6. М.М. Структура и механические свойства легированного феррита. В кн.: Проблемы металловедения и термической обработки. М. — Свердловск: Машгиз, с. 63−98.
  7. B.C. Основы легирования стали. М.: Металлургия, 1964. — 684 с.
  8. К.А. Жаропрочные стали. М.: Металлургия, 1969. -247 с.
  9. А.Ф., Федорцов-Лутиков Г.Н., Шешенев М. В. Хромистые стали для энергомашиностроения. М.: Металлургиздат, 1963. — 184 с.
  10. Федорцов-Лутиков Г. Н., Шешенев М. Ф. Влияние легирующих элементов на жаропрочные свойства хромистых сталей. МиОМ, 1956, JS 6, с.2−6.
  11. В.К. Влияние содержания молибдена на свойства перлитных жаропрочных сталей. МиТОМ, 1977, $ II, с.30−36.- 166
  12. И.Р., Трусов Л. П. Перлитные стали в тепловой энергетике. Теплоэнергетика, 1978, № 10, с. 2−5.
  13. Keller Н., Krisch А. Der Einflub der Garbidausscheidungen auf das Kriechverhalten warmfester Chrom-Molybdan Stahle. 1977, vol.48, N*1, S.49−53.
  14. Э. Специальные стали. В двух томах. — М.: Метал-лургиздат, i960, т.2 — 1638 с.
  15. И.Н., Гольдштейн М. И., Мурзин И. И. Ванадий в стали.- М.: Металлургия, 1968. 291 с.
  16. З.Н., Богомольная Р. Б. Малолегированная крепежная сталь для энергоустановок большой мощности. Теплоэнергетика, 1965, № 4, с. 58−63.
  17. Ю.А. Инструментальные стали. М.: Металлургия, 1975. — 584 с.
  18. И. Инструментальные стали и их тершиеекая обработка. Справочник. М.: Металлургия, 1982. — 311 с.
  19. Нисимото Хироси. Подборка данных по быстрорежущим сталям.- Тютандзо то нэцу сёри, 1979, т. 32, № 6, с. 67−71.
  20. Л.С., Брострем В. А. Теплостойкость инструментальных сталей и сплавов. МиТОМ, 1973, № 3, с.46−52.
  21. Weigand H.H. Entwicklungsstand bei den Schnellarbeits-stahlen.- Techn. Mitt., 1977, vol.70, N*10, s.605−615.
  22. Ю.М., Позняк Л. А. Работоспособность и свойства инструментальных сталей. Киев: Наукова думка, 1979. -167 с.
  23. М.М., Бабичев М. А. Сопротивление абразивному изнашиванию и твердость металлов. ДАН СССР, 1953, т. 88, 3, с. 445−448.
  24. С.В., Просвирин К. А., Федин В. П. Новые высокоизносостойкие сплавы для валковой арматуры проволочных станов. -Сталь, 1967, № 8, с. 717−722.
  25. В.П. Влияние ванадия на режущие свойства быстрорежущих сталей. Изв. вузов. Машиностроение, 1969, № 2,с. 113—117.
  26. Soderberg S., Vingsfo О., Nissle M. Performance and failure of high speed steels drills related to wear.- Wear, 1982, vol.75, N * 1, p.123−143.
  27. Э., Щрадер Г. Достижение в области экономичных быстрорежущих сталей. Качественная сталь, 1938, JS 3, с.12−21.
  28. Л.С., Геллер 10.А. Влияние вольфрама на структуру и свойства быстрорежущих сталей. Изв. АН СССР. Металлы и топливо, 1964, № I, с.136−141.
  29. Л.С., Геллер Ю. А., Седов Ю. Е. Отчет по научно-ис-следоЕательской работе № 7 001 342 Государственной регистрации. М., 1970. — 29 с.
  30. Carruime. Esquematica de aceros para herramientas.- Met. у elec., 1978, vol.42, N'47, s.88−91.
  31. Ю.А. Современные быстрорежущие стали. МиТОМ, 1977, № 10, с.36−41.
  32. Ивамото Хироси. Обзор по быстрорежущим сталям. Тютандзо то нэцу сёри, 1978, т.31, № 8, с.37−42.
  33. Keown S.R. Niobium Moves into High Speed Steels.- Metals and Mater., 1978, Oct., p.35−66.
  34. Souza M.H.C., Falleiros I.G.S., Barbosa C.A. Uso de niobio como substituto de vanadio em acos rapidos.- Metalurgia ABM, 1982, vol.38, N'290, s.19−24.
  35. Pober 0., Karagoz S. f Kudielka E. Einflub von Niob auf Gefuge und Standzeit von Schnellarbeitsstahlen des Tapes S 6−5-2 (M2).- Osterr.Ind.-Z., 1981, vol.24,N'll, p.397−403.
  36. Brandis H., Haberling E. Einflub von Titan auf Eigenschaften von Schnellarbeitsstahlen.- Thyssen Edelstahl Techn. Ber., 1978, vol4, N'2, s.85−90.
  37. Ю.А., Гришина П. Я., Кремлев Л. С. Природа влияния zr на свойства вольфрамомолибденовой быстрорежущей стали Р6М5. В кн.: Диффузия, фазовые превращения, механические свойства металлов и сплавов. Вып. I, М., 1976, с.100−103.
  38. В.А., Смосарев В. 10., Кочергин В. Г. 0 положительном влиянии циркония и кальция при совместном микролегировании ими быстрорежущих сталей. Изв. Вузов. Черная металлургия, 1982, № 2, с.153−156.
  39. Н.П., Кочергин В. Г., Харченко В. А. Исследование стойкости быстрорежущих сталей электрошлакового переплава, микролегированных цирконием и кальцием. Технол. и орг. пр-ва, 1982, № 2, с.55−56.
  40. Brandis W., Haberling Е. Einflub des Siliciumgehaltes auf die Gefugeausbildung eines Schnellarbeitsstahles der Sorte S 6−5-2.-Arch.EisenbOttenw, 1977, vol.48,N*8,s.437−442.
  41. Haberling E., Weigand H.H. Optimization of the Chemical Composition of High Speed Steels Explaint on the Type S-6−5-2.-Bull.Cercle Etud Metaux, 1975(1977), num.spec., p.15−35.
  42. ВолосоЕа Т.А., Смольников Е. А., Павлова В. И. Влияние кремния на свойства малолегированной быстрорежущей стали 8МЗФЗС. В кн.: Горяч, обраб. инструм. и исслед. инструм. материалов: M., 1981, с.37−43.
  43. Brandis H., Haberlung Е. Einflub underschiedlicher Mangangehalte auf einige Eigenschaften des Schnellarbeitsstahles, S.6−5-2.-Stahl und Eisen, 1978, vol.98,N*22, s.1171−1175.
  44. И.Х. Влияние углерода и азота на свойства быстрорежущих сталей. Инструмент и подшипниковые стали, 1979,4, с.5−9.
  45. А. П. Дупалова И.К., Ланда В. А. Методики и результаты фазового анализа быстрорежущих сталей. 3JI, 1965, fe 3, с.298−318.
  46. Bungardt К., Kind К., Oelsen W. Die Loslichkeit des Vanadinkarbides in Austenit,-Arch. Eisenhuttenw., 1956, vol.27,1. S.61−66.
  47. M.И., Гервасьев M.А., Дегтярев M.B. Влияние содержания углерода в стали на процесс растворения карбида ванадия в твердом растворе. В кн.: Вопросы металловеденияи физ. мет. Вып. 4. Тула, 1975, с.63−69.
  48. Л.И., Энтин Р. И. О влиянии элементов, образующих труднорастворимые карбиды, на распад аустенита. ДАН СССР, 1954, т. 94, № 4, с.693−697.
  49. Л.И., Энтин Р. И. Влияние элементов, образующих труднорастворимые карбиды на распад аустенита. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов (ЦНИИЧМ). Труды института металловедения и физики металлов, № 4. М.: Металлургиздат, 1955, с.251−268.
  50. С.Г., Гольдштейн М. И. О растворимости ванадия в аустените. ФММ, 1964, т. 17, $ 2, с.308−312.
  51. ГуляеЕ А.П., Малинина К. А., Саверина С. М. Инструментальные стали. Справочник. М.: Машиностроение, 1975. — 272 с.
  52. Эвтектика в вольфрамомолибденовой быстрорежущей стали/ Таран IQ.H., НижникоЕСкая П.Ф., Скачковский Л. М. и др. МиТОМ, 1979, № 10, с.46−49.
  53. Ю.А., Минизон Р. Д. Эвтектика быстрорежущих сталей. Сталь, 1970, й 6, с.549−552.
  54. Lempicka M., Pofelska Filip I. Badanie far tworzacych w obszarach lokalnych nadtopien w stali szybkotnacej SW18.-Arch. Hutn., 1977, vol.22,N *2, S.313−322.
  55. Ю.И., Иванов JI.И., Мошкевич Л. Д. Морфология эвтектики в Fe-w-c- сплавах. -МиТОМ, 1972, № I, с.2−6.
  56. Кио К. Metallography of delta-ferrite, Part II: Formation of deltaeutectoid in 18−4-1-type high-speed steels.- OISI, 1955, vol.181, N*2, P.128−137.
  57. Я.Н., Олихога M.A., Макогонова Т. И. Карбидная эвтектика в ванадиевых сталях. МиТОМ, 1979, № 3, с.9−11.
  58. Я.Н., Олихова М. А., Багнюк Л. Н. 0 морфологии некоторых эвтектик в сталях. МиТОМ, 1982, № I, с.2−5.
  59. Г. Б., Утевский Л. М., Энтин Р. И. Фазовые превращения в сталях. В кн.: Металлургия: стали, сплавы, процессы. M., 1982, с.213−223.
  60. A.A., ПопоЕа Л.Е. Изотермические и термокинетические диаграммы распада переохлажденного аустенита. Справочник термиста. М.: Металлургия, 1965. — 495 с.
  61. Р.И. Превращения аустенита в стали. М.: Металлург-издат, I960. — 242 с.
  62. Ruin M. Transformations perlitique, bainitique et marten-sitique. Trait therm., 1977, N'113, p.81−94
  63. В.Д. Превращение аустенита в мартенсит. В кн.: Фазовые превращения в железоуглеродистых сталях. — Свердловск: Машгиз, 1950, с.65−101.
  64. Р.И. К вопросу о механизме влияния легирующих элементов на кинетику распада переохлажденного аустенита.
  65. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов (ЦНИИЧМ). Труды института металловедения и физики металлов, № 3. М.: Металлургиздат, 1952, с.105−138.
  66. Wever F., Rose A., Peter W. Umwandlungsverhalten und Anlaf-bestandigkeit von Stahlen mit sonderkarbidbildenden Legierungselementen, , dargestellt am Beispiel eines Vanadinstahles .-Arch.Eisenhuttenw., 1950, vol.21,N'11/12,S .367−375.
  67. О.П., Штейнберг M.M., Кузнецов В. Ю. Особенностиперехода в сталях на основе Fe + 3% Cr в температурной области промежуточного превращения. ФММ, 1979, т. 48, te I, с.123−134.
  68. Изотермический распад аустенита в сталях, легированных кар-бидообразующими элементами/ Колосова Э. Л., Сырейщиков В. И., Гольдштейн М. И. и др. Проблемы металловед, и физ.мет., 1978, te 5, с.81−85.
  69. Mecanu О., Ridai К. High-temperature decomposition of auste-nite in alloy steels.- UISI.1964, vol.202,N*5,p.441−447.
  70. Г. В., Утевский Л.M., Энтин P.И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. — 238 с.
  71. М.Е. Фазовые превращения при термической обработке стали. М.: Металлургиздат, 1962. — 268 с.- 172
  72. М.И., Фабер В. М. Дисперсионное упрочнение стали. М.: Металлургия, 1979. — 208 с.
  73. Honeycombe R.W.K. The Precipitation of Alloy Carbides in Austenite and Ferrite.-Scand.Met1979,vol.8,N*1,p.21−26.
  74. Honeycombe R.W.K. Transformation from austenite in alloy steels.-Met.Trans., 1976, A7,N*7,p.915−916.
  75. Dunlop G.L. Honeycombe R.W.K. Ferrite morfologies and carbide precipitation in a Cr-Mo-V creep resisting steels.-Metal Science, 1976, vol.10,P.124−132.
  76. Dunlop G.L., Porter D.A. Secondary Precipitation of Ordered VgCg and (V, Ti) gCg Particles in Ferrite .-Scand.0.Met., 1977, vol.6,N*1,p .19−29.
  77. Э.Л., Сырейциков В. И., Гольдштейн М. И. Исследование процессов карбидообразования в хромистых сталях при диффузионном распаде аустенита. Изв. Еузов. Черная металлургия, 1976, № 12, с. I0I-II0.
  78. Purmensky О., Foldyna V. Structurni stabilita CrMoV nizko-legovana zapurevne oceli.-Hutn.Listy, 1976,31,N*6,s.421−425.
  79. Freeman S., Honeycombe R.W.K. Strengthening of Titanium Steels By Carbide Precipitation.-Metal Sci., 1977, vol.11,N*2, p .59.
  80. Campbell K., Honeycombe R.W.K. The isothermal decomposition of austenite in simple chromium steels.-Metal .Sci., 1974, vol.8,N*7,p.197−203.
  81. Baker T.N., Lapointe A.0. Coherent Precipitation of Vanadium Carbide In Iron Alloys Develop. Electron .Microsc.Anal.Proc. Inst.Phys.Electr.Microsc.a.Anal.Group Conf., Glasgow, 1977, Bristol-London, 1977, p.195−201.
  82. Dunlop G.L., Edmonds D.V., Honeycombe R.W.K. Some effects of microstructure on the creep properties of low-alloy steels containing vanadium carbide.-In: Creep Strength Steel a High Temp. Alloys, Proc.Meet.-London, 1974, p.222−226.
  83. И.Н., Пермяков В. Г. Отпуск закаленной стали. Свер-длоеск: Машгиз, 1950. — 118 с.
  84. Irvine К.О. The Development of High-Strength Steels.-OISI, 1962, vol .200fN'10, p.820−833.
  85. Устиновщикое 10.И. Механизм зарождения новой фазы в твердых растворах замещения. ДАН СССР, 1979, т. 247, В 3, с.596−599.
  86. Физическое металловедение./Уманский Я.С., Финкелыдтейн Б. Е, Блантер М. Е. и др. М.: Металлургиздат, 1955. — 721 с.
  87. И.В. Рентгенографическое исследование процессов карбидообразования при отпуске углеродистой стали. ЖТФ, 1947, т. 17, вып. 7, с.839−854.
  88. Багаряцкий 10.А. Вероятный механизм распада мартенсита. -ДАН СССР, 1950, т. 73, JS 6, C. II6I-II64.
  89. Pacal В., Podrabsky Т., Fremunt P. Ausscheidung von Karbidphasen biem Anlassen von SchnellarbeitsstShlen des Typs 170WV6M3.-Pract.Metallogr., 1981, vol.18,N*2,S .574−586.
  90. Я.С. Свойства стали. М.: Металлургиздат, 1949. — 210 с.
  91. Lis О., Lis A. Morfologia weglikov w stali SW18 po austeni-tyzowaniu i odpusszczaniu. Wiad. butn., 1979, 35, N*7−8, s.249−252.
  92. Ю.А., Черникова И. Н., Шаршаткина А. В. 0 структуре и составе карбида низкоотпущенной стали. ДАН СССР, 1958, т. 118, !Ь 2, с.284−285.
  93. М.П., Хаенко Б. В. Рентгенографическое изучение кристаллической структуры карбидной фазы на разных стадиях отпуска стали. ФММ, 1962, т. 13, вып. 5, с.686−692.
  94. М.П., Хаенко Б. В. Изучение ориентировки низкотемпературной карбидной фазы Fexc . ФММ, 1962, т. 13, вып. 2, с.294−299.
  95. М.П., Хаенко Б. В. Кристаллическая структура и ориентировка карбидной фазы низкоотпущенной стали. ДАН СССР, 1962, т. 143, № 3, с.574−577.
  96. И.С., Апаев Б. А. Влияние процессов карбидообразования при отпуске на распад мартенсита и пластичность сталей. -МиТОМ, 1977, № 2, с.10−13.
  97. С.З. Структура и механические свойства легированной стали. М.: Металлургиздат, 1954. — 279 с.
  98. Д.А., Мирзаева Н. М., Ибрагимов Х. М. Расчет диаграмм равновесия сплавов Fe Сг-Св области существования карбида (Fey< Сг1у) с3. — Сб. научн. тр. Челябинского Полит, ин-та, 1976, № 177, с. 132−137.
  99. Seal А.К., Honeycombe R.W.K. The effect of tantalum and niobium on the tempering of certain vanadium and molybdenum steels .-3ISI, 1958, vol.188, p.9−16.
  100. B.A., Установщиков Ю. И. Карбидные превращения и механические свойства хромистых сталей. ФММ, 1974, вып. 37, № I, с. I33-I4I.
  101. Ю.И., Ковенский И. М., Власов В. А. Исследование механизма образования специальных карбидов в сталях, легированных хромом, молибденом или ванадием. ФММ, 1976, вып. 41, J5 I, с. 99-III.
  102. И.М., Установщиков Ю. И. Карбидообразование в ванадиевых сталях. Тюменский индустриальный институт, Тюмень, 1975, 24 с. — Рук. деп. в ЦНИИЧМ информ. 4/У1 1975,302, 303.
  103. Дж.Д. Изыскание высокопрочных сталей. В кн.: Высокопрочная сталь. — М.: Металлургия, 1965, с. II3-I39.
  104. А.Г., Ланская К. А., Сулейманов Н. М. Влияние термической обработки на условия образования, форму и стабильность карбидов ванадия в ванадиевых сталях. МиТОМ, 1975, № 6, с.23−27.
  105. Л.И., Тушинская К. И. Упрочнение сплавов дисперсными фазами. В кн.: Нов. методы упрочнения и обраб. мет., Новосибирск, 1981, с.3−8.
  106. Geisler А.Н. Precipitation from Solid Solution of Metal. Phase Transformation in Solids.- New York, 1951.- 3887 p.
  107. Orowan E. Dislocation in Metals.-New York: AIME, 1954,358р.
  108. Fisher CJ.C., Hart E.W., Pry R.H. The Hardening of Metals Cristals by Precipitate Particles.- Acta Met., 1953, vol. l N'3, p.336−339.
  109. B.M. Основы жаропрочности металлических материалов. М.: Металлургия, 1973. — 328 с.
  110. НО. Крянин И. Р., Миркин И. Л., Трусов Л. П. Кинетика структурных превращений и разрушение жаропрочных сплавов при длительных испытаниях. МиТОМ, 1967, № 8, с.8−19.
  111. I. Stewart O.M.i- Page CJ.H.R. A Significant advance in Prediction of the Creep Strength of Steam Turbine Components.-Metallurgia, 1965, vol.72, p.275−277.
  112. Buchi G.L., Page ZJ.H.R., Sidey M.P. Creep Properties and Precipitation Characteristics of 1% CrMoV. DISI, 1965, vol.203, p.291−304.
  113. Prnka Т., Foldyna V. Einfluss der Vertulung der Vanadin-karbidanscheidunger auf die Zeit Standfestigkeit niedriglegierter chrom-molybdan-vanadium Stahle-Arc.Eisenhuttenw 1969, N*6, S.499−504.
  114. Beker R.G., Nutting D. Precipitation Processes in Steels.-DISI, Spec. Rep., vol.64, 1959, p.1−12.
  115. В.A., Усиков М. П. Структура ванадиевой и молибденовой сталей на стадии образования специальных карбидов. ФММ, 1982, т. 53, № 4, с.764−771.
  116. С., Исикава М., Камада К. Процесс выделения карбидов Mo, V и Nb в стали при её нормализации и отпуске. Тэцу то хаганэ, 1977, т.63, В II, с.351−357.
  117. В.И., Суслопаров Г. А. Исследование карбидных превращений в сталях 12Х1МФ, 15Х1М1Ф. ФММ, 1966, вып.21, В 22, с.291−299.
  118. Foldyna V., Purmensky 3., Prnka Т. Einflub des Molybdangehaltes auf die Zeitstandfestingkeit von Chrom-MolybdanVanadin-Stahlen mit niedrigem Kohlenstoffgehalt.- Arch. Eisenhuttenw., 1971, vol.42, N'12, S.927−932.
  119. Dunlop G.L., Honeycombe R.W.K. Ageing Characteristics of VC, TiC and (V, Ti) C Dispersions in Ferrite.- Metal Sei., 1978, vol.12, N *8, p.367−371.
  120. Waldenstrom M. An experimental studu of carbide-austenite equilibria in iron-base alloy with Mo, Cr, Ni and Mn. -Met.Trans., 1977, A8, N'12, p.1963−1977.
  121. Davenport А.Т., Honeycombe R.W.K. Secondary hardening of Tungsten steels.- Metal Sci., 1975, vol.9,N*5,p.201−208.
  122. Г. В., Энтин Р. И. Отпускная хрупкость конструкционных сталей. М.: Металлургиздат, 1945. — 134 с.
  123. Ю.И. Некоторые вопросы теории образования специальных карбидов. ФММ, 1976, т.42, JS 5, с.994−998.
  124. Бокштейн G.3., Кишшш С. Т., Платонова А. Ф. Карбидообразо-вание при отпуске хромоникелевой и хромоникелевольфрамовой стали. ФММ, 1955, т.1, вып. 3, с.349−356.
  125. Shaw G.W.K., Quarell A.G. The formation of carbides in Low-Carbon, Chromium-Vanadium steels at 700*C.- 3ISI, 1957, vol.185, p.10−22.
  126. Fredriksson B. Optimization of the Tempering Time for High Speed Steels.- Bull. Cercle metaux, 1975, num.spec., p.351−362.
  127. Fredriksson B. Optimiring Tempering Time for High Speed Steels.- Metal Prog., 1977, vol.112, N'3, p.50−59.
  128. B.K., Кяец 10.H. Исследование превращения остаточного аустенита в быстрорежущих сталях. В кн.: Научные труды Краматорского научно-исследовательского и проектно-технологического института машиностроения, 1977, № 23,с.44−49.
  129. Ю.А., Лещинская Р. П. Стабилизация остаточного аустенита быстрорежущей и высокохромистой стали против отпуска. МиОМ, 1955, & I, с.26−33.
  130. B.C. Металлографические реактивы. М.: Мир, 1972, — 300 с.
  131. Э., Цонь Т. Автоионная микроскопия. М.: Металлургия, 1972. — 360 с.
  132. Физико-химические методы фазового анализа сталей и сплавов./ Лашко Н. Ф., Заславская Л. В., Козлова М. Н. и др. М.: Ме-таллугия, 1970. — 476 с.
  133. A.M. Резание металлов. Л.: Машиностроение, 1973.- 496 с.
  134. Х.Дк. Сплавы внедрения. В двух томах. — М.: Мир, 1971, т.1. — 424 с.
  135. А.Ф., Кириенко В. И., Ланская К. А. Структурные превращения при термической обработке хромомолибденованадие-вых инструментальных сталей. МиТОМ, 1982, $ 9, с.4−8.
  136. Сталь инструментальная быстрорежущая. Механические свойства е состоянии поставки и в термически обработанном состоянии. ГСССД 9−79. Таблицы стандартных справочных данных.- М., 1980, 8 с.
  137. Московский автомобильный завод имени Ленинского комсомолапроизводственных испытаний инструментов из безвольфрамовой стали
  138. Материал детали: сталь марки 20ХН2М по ТУ14−1-177−72,
  139. Твердость НВ 179 * 229- ковкий чугун марки К4−35-Ю.
  140. Данные по выполняемым операциям приведены в табл. I приложения.
  141. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ1. АКТ65Х6МЗФЗБ1. Методика испытаний- 180
  142. Данные по обработке приведены в таблице 2 приложения.
  143. Результаты испытаний показали:
  144. Величина износа по задней поверхности сверл из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 при обработке стали 20ХН2М одинаковая и составила 0,8 мм.
  145. Стойкость сверл из стали 65Х6МЗФЗТ и из стали Р6М5 одинаковая и составила 1660 шт. деталей.
  146. Величина износа по задней поверхности зенкеров из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 одинаковая и составила 0,3 мм.
  147. Стойкость зенкеров из стали 65Х6МЗФЗБ и Р6М5 одинаковая и составила 1880 шт. деталей.
  148. Величина износа сверл из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 при обработке ковкого чугуна К4 35−10 одинаковая и составила 0,9 мм.
  149. Стойкость сверл из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 при обработке ковкого чугуна одинаковая и составила 475 шт. деталей.1. Вывод.
  150. Начальник лаборатории Г. В.Ведяскина
  151. Инженер-технолог ^zfc? J^. А.Г.Хахалев
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!