Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка и совершенствование технологии дожигания в металлургических печах на основе математического моделирования с целью снижения вредных выбросов и энергозатрат

Диссертация: Разработка и совершенствование технологии дожигания в металлургических печах на основе математического моделирования с целью снижения вредных выбросов и энергозатрат
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Проведенное с помощью модели рабочего процесса ИВР исследование позволило: а) детально исследовать процесс смешения топлива и окислителяполучить поля скоростей, температуры, концентраций топлива, окислителя, продуктов сгорания, характеристик турбулентности, оценить эжекционную способность ИВР и настильного факеларешить внешнюю задачу теплообмена в печи с плоским сводом, с установленным на нем… Читать ещё >

Разработка и совершенствование технологии дожигания в металлургических печах на основе математического моделирования с целью снижения вредных выбросов и энергозатрат (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. ДОЖИГАНИЕ ГОРЮЧИХ КОМПОНЕНТОВ, СОДЕРЖАЩИХСЯ В АТМОСФЕРЕ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ АГРЕГАТОВ. МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА ДОЖИГАНИЯ
    • 1. 1. Дожигание горючих компонентов в сталеплавильных агрегатах
    • 1. 2. Дожигание продуктов неполного сгорания в нагревательных печах
    • 1. 3. Методы исследования процессов дожигания горючих компонентов атмосферы металлургических агрегатов
    • 1. 4. Математическое моделирование процессов движения газов и теплообмена в металлургических печных агрегатах
      • 1. 4. 1. Моделирование турбулентности
      • 1. 4. 2. Моделирование турбулентного диффузионного горения газообразного топлива
      • 1. 4. 3. Математическое моделирование процессов радиационного теплообмена
      • 1. 4. 4. Специфика программной реализации математических моделей рабочего процесса металлургических печей
  • Выводы по главе 1
  • 2. МОДЕЛИРОВАНИЕ СЛОЖНОГО ТЕПЛООБМЕНА В КАМЕРНОЙ ПЕЧИ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ
    • 2. 1. Описание объекта математического моделирования
    • 2. 2. Постановка задачи моделирования и формулировка модели
      • 2. 2. 1. Основные допущения, используемые в модели
      • 2. 2. 2. Постановка задачи расчета газодинамики
      • 2. 2. 3. Постановка задачи расчета сложного сопряженного теплообмена
    • 2. 3. Проверка адекватности математической модели
    • 2. 4. Исследование процесса нагрева роликов МНЛЗ в печи № 6 ООО «ССМ Тяжмаш» при изменении расположения горелочных устройств
  • Выводы по главе 2
  • 3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ДВИЖЕНИЯ ГАЗОВ И ТЕПЛООБМЕНА В ВИХРЕВОМ РАДИАЦИОННОМ ИНЖЕКТОРЕ ПРИ НАЛИЧИИ ГОРЕНИЯ
    • 3. 1. Описание расчетной области
    • 3. 2. Постановка задачи численного моделирования
      • 3. 2. 1. Основные допущения, используемые в модели
      • 3. 2. 2. Результаты предварительного расчета условий однознач- 69 ности задачи
      • 3. 2. 3. Постановка задачи расчета газодинамики
      • 3. 2. 4. Постановка задач расчета сложного теплообмена и горения топлива
      • 3. 2. 5. Особенности учета теплофизических свойств топлива, окислителя и продуктов сгорания
      • 3. 2. 6. Вычисление эжекционной способности ИВР и плоского настильного факела
    • 3. 3. Проверка адекватности математической модели
    • 3. 4. Анализ результатов численного моделирования
    • 3. 5. Численное моделирование образования оксидов азота
  • Выводы по главе 3
  • 4. МОДЕЛИРОВАНИЕ ГАЗОДИНАМИКИ И ТЕПЛООБМЕНА В ЭЛЕКТРОСТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ПЕЧИ ПОСТОЯННОГО ТОКА
    • 4. 1. Назначение и конструкция печи ДПС
    • 4. 2. Постановка задачи численного моделирования газодинамики и 116 теплообмена
      • 4. 2. 1. Основные допущения, используемые в модели
      • 4. 2. 2. Предварительный расчет условий однозначности задачи
      • 4. 2. 3. Основные уравнения и граничные условия модели
      • 4. 2. 4. Особенности учета теплофизических свойств топлива, окислителя и продуктов сгорания
    • 4. 3. Анализ результатов численного моделирования газодинамики и теплообмена в печи ДПС
      • 4. 3. 1. Исследование влияния величины зазора между электродом 123 и сводовым кольцом на газодинамику и теплообмен в печи
      • 4. 3. 2. Исследование влияния разрежения на выходе из печи на 140 газодинамику и теплообмен в печи
      • 4. 3. 3. Исследование влияния расхода окислителя на газодинами- 140 ку и теплообмен в печи
  • Выводы по главе 4

Задача дожигания горючих компонентов атмосферы металлургических печей актуальна для многих плавильных, нагревательных и термических печей со стадийным сжиганием топлива, технологических аппаратов для подготовки металлургического сырья по очевидным причинам: во-первых, эти газы представляют собой угрозу для экологии, во-вторых, теплота сгорания горючих компонентов не используется в технологическом процессе.

Дожигание горючих газов, содержащихся в атмосфере технологического аппарата, в каких-либо специальных устройствах представляется неэффективным, поскольку требует серьезных затрат и не позволяет использовать теплоту дожигания непосредственно в тех печных агрегатах, где образуются эти компоненты и где нужны дополнительные источники энергии. Технология, включающая в себя дожигание горючих компонентов непосредственно в рабочем пространстве металлургических печей и как можно более полную передачу выделившегося тепла обрабатываемому материалу, является рациональной как с позиций энергосбережения, так и снижения вредных выбросов.

С теплотехнической точки зрения речь идет об организации сжигания низкоскоростного высокотемпературного потока весьма бедного (крайне низкокалорийного) топлива в большом объеме. В качестве окислителя для сжигания такого топлива рационально использовать кислород, что позволяет исключить расход тепла на нагрев содержащегося в воздухе балластного азота, составляющий, например, для нагревательных печей величину того же порядка, что и расход тепла на нагрев металла. Применение кислорода в качестве окислителя, кроме того, способствует рациональной организации процесса дожигания в связи с высоким располагаемым давлением.

С другой стороны, низкое содержание горючих компонентов требует вовлечения в поток кислорода большого количества печных газов (при объемной концентрации горючих компонентов 10% с 1 нм кислорода необходимо смешать 20 нм3 печных газов), что осложняет решение этой задачи.

Указанные проблемы могут быть достаточно просто и эффективно решены при помощи разработанных в Московском институте стали и сплавов способа и устройства, названного вихревым радиационным инжектором (ИВР). Принцип действия устройства описан ниже.

Экспериментальные работы по изучению этой новой технологии связаны с большими трудностями и требуют весьма значительных финансовых затрат. Поэтому актуальной задачей является разработка численной модели процессов, происходящих в дожигательном устройстве и рабочем пространстве печей. Сложность этих процессов делает целесообразным использование имеющихся программно-вычислительных комплексов (ПВК).

Целью работы является совершенствование новой технологии дожигания продуктов неполного сгорания с использованием ИВР, разработка технологии дожигания применительно к дуговой сталеплавильной печи постоянного тока с использованием кольцевого ИВР, а также разработка и апробация предназначенных для решения этих задач математических моделей, учитывающих все основные происходящие при этом процессы.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Провести анализ методов дожигания горючих компонентов печной атмосферы в плавильных и нагревательных печных агрегатах.

2. Провести тестирование какого-либо программно-вычислительного комплекса (ПВК) с точки зрения возможности его применения для решения реальных задач металлургической теплотехники на примере задачи расчета газодинамики и сложного сопряженного теплообмена в какой-либо нагревательной печи, для которой имеются данные экспериментальных исследований.

3. Разработать математическую модель рабочего процесса вихревого радиационного инжектора (ИВР), установленного на плоском своде печи непрерывного действия, с учетом всех основных процессов: турбулентного движения газов, сложного теплообмена и горения топлива.

4. Разработать математическую модель процесса дожигания с использованием кольцевого ИВР в дуговой сталеплавильной печи (ДСП) постоянного тока.

5. Провести количественные оценки основных параметров работы кольцевого ИВР, установленного на ДСП постоянного тока путем вариантных расчетов. Выдать рекомендации по рациональным режимам работы и конструкции ИВР.

Методом решения поставленных задач явилось математическое моделирование с численной реализацией моделей на персональном компьютере при помощи ПВК. При разработке моделей использовались последние достижения в области теории турбулентности, диффузионного горения и радиационного теплообмена. Использовались детерминированные математические модели в виде систем дифференциальных уравнений в частных производных. Проверка адекватности численных моделей осуществлялась путем сопоставления результатов расчета с опубликованными данными натурных экспериментов.

Научная новизна результатов исследования состоит в том, что:

1. Впервые получены достоверные расчетные данные по полям скорости, давления, концентраций топлива, окислителя и продуктов сгорания, характеристик турбулентности, температуры, энтальпии, плотности газа и др. в печи с установленным в ней ИВР и в камере ИВР, а также по эжекционной способности радиационного вихревого инжектора и создаваемого им плоского настильного факела.

2. Установлено, что увеличение диаметра ИВР приводит к повышению эжекционной способности ИВР, тогда как увеличение расхода эжектирую-щей среды (окислителя) ведет к снижению этого показателя.

3. Расчетным путем установлен факт наличия весьма высоких значений кинетической энергии турбулентности и уровня пульсаций скорости в камере ИВР. Этим, в основном, и объясняется эффективность ИВР как реактора, осуществляющего высокоинтенсивный процесс дожигания.

4. Впервые реализована математическая модель сложного сопряженного теплообмена в камере печи периодического действия с учетом основных происходящих в агрегате процессов: турбулентного движения газов, радиационного, конвективного и кондуктивного теплообмена. При этом постановка задачи включает в себя систему осредненных уравнений Навье-Стокса, неразрывности, кинетической энергии турбулентности, энергии.

5. Разработана математическая модель процесса дожигания с использованием кольцевого ИВР в дуговой сталеплавильной печи постоянного тока. С помощью этой математической модели выработаны рекомендации по рациональным режимам работы кольцевого ИВР.

Достоверность полученных выводов и обоснованность рекомендаций обусловлена использованием современных методов и средств математического моделирования, основанных на фундаментальных уравнениях сохранения и переноса физических свойств и субстанций, использованием последних достижений вычислительной теплофизики, а также удовлетворительным согласованием расчетных результатов с экспериментальными данными.

Практическая значимость работы состоит в том, что полученные результаты позволяют обоснованно определять конструктивные и режимные параметры дожигательных аппаратов типа ИВР при проектировании, а разработанный комплекс математических моделей дает возможность проводить качественную и количественную оценку влияния различных параметров на работу печей, оборудованных подобными устройствами, обоснованно разрабатывать системы автоматизированного управления процессом дожигания.

По результатам работы выданы рекомендации, касающиеся технологии дожигания применительно к дуговым сталеплавильным печам постоянного тока. Указанные рекомендации использованы при проектировании дуговой печи постоянного тока для выплавки стали ДПС-12 ОАО «ВКМ-Сталь» (г. Саранск).

Апробация работы и публикации. Основные положения диссертации докладывались и получили положительную оценку на международных научно-практических конференциях «Рациональное использование природного газа в металлургии» (Москва, МИСиС, 2003), «Металлургическая теплотехника. История. Современное состояние. Будущее» (Москва, МИСиС, 2006), заседаниях кафедры «Теплофизика и экология металлургического производства» МИСиС.

По материалам диссертации опубликовано 6 печатных работ в центральных научных журналах и сборниках.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения и двух приложений, изложена на 170 стр. машинописного текста, содержит рисунки и таблицы. Библиографический список использованной литературы содержит 190 наименований.

Выводы по главе 4.

1. Разработана математическая модель конвективного теплои массо-переноса в дуговой сталеплавильной печи постоянного тока.

2. С помощью разработанной модели проведено комплексное исследование влияния различных факторов на характеристики работы печи. Выяснено, что:

— во всех рассмотренных случаях из ИВР истекает раскрывающийся настильный факел;

— через зазор 35 мм в печь подсасывается воздух из атмосферы, что приводит к чрезмерному захолаживанию и повышенному содержанию кислорода в рабочем пространстве;

— установка сводового кольца снижает подсос холодного воздуха, причем зависимость пососанного воздуха линейно зависит от величины зазора между электродом и внутренней частью кольца;

— сводовое кольцо конструкции, изображенной на рис. 4.7 В, за счет создания большего гидравлического сопротивления, дополнительно снижает подсос холодного воздуха через зазор;

— значение разрежения на выходе в дымоотводящий тракт не оказывает сколь-нибудь заметного влияния на распределение полей давлений, температур, скоростей, концентраций и интегральные характеристики работы печи;

— уменьшение расхода окислителя, принудительно подаваемого в ИВР, в значительной мере изменяет количественную картину тепломассообмена и движения газов в рабочем пространстве дуговой сталеплавильной печи.

3. На основании проведенного исследования сформулированы следующие рекомендации:

— рационально на печи установить сводовое кольцо конструкции, показанной на рис. 4.7 В, с минимальным зазором между ним и электродом;

— в рабочем пространстве печи при любой конфигурации и диаметре сводового кольца за счет работы ИВР создается разрежение, поэтому при монтаже необходимо уделить особое внимание герметизации печи;

— в период плавления через зазор в сводовом кольце подавать природный газ;

— в систему автоматического управления добавить контур регулирования расхода природного газа по составу отходящих продуктов сгорания, т. е. по датчику наличия в них кислорода.

4. Разработанная математическая модель может быть использована для дальнейшего исследования процессов дожигания, газодинамики и теплообмена в рабочем пространстве дуговой сталеплавильной печи ДПС-12.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

По результатам работы можно сделать следующие выводы.

1. Проведен анализ методов дожигания горючих компонентов в плавильных и нагревательных печных агрегатах, который показал, что: а) на данный момент существует две принципиально отличающиеся технологии дожигания горючих компонентов, содержащихся в атмосфере печных агрегатов: с помощью струйной подачи окислителя и путем подачи окислителя в виде сильно закрученного потока с образованием разомкнутого факелаб) разработка эффективной технологии дожигания горючих компонентов в рабочем пространстве промышленных печей требует учета теплообмена, особенностей процесса горения и характера движения газовых потоков, что возможно только методами математического моделирования.

2. Для разработки математической модели весьма сложной газодинамической структуры, характерной для радиационного вихревого инжектора, и не менее сложных процессов горения и теплообмена, протекающих при использовании этого устройства для дожигания горючих компонентов атмосферы в камере печи, рационально использовать программно-вычислительные комплексы (ПВК).

3. Сопоставление результатов математического моделирования с опубликованными экспериментальными данными позволило сделать вывод о возможности использования ПВК РНОЕМСЗ для математического моделирования сложных процессов, происходящих в рабочем пространстве промышленных печей.

4. Разработана и реализована модель рабочего процесса вихревого радиационного инжектора (ИВР), установленного на плоском своде печи непрерывного действия, с учетом процессов движения газов, структуры турбулентности, сложного теплообмена и горения топлива. Сравнение результатов математической модели и опубликованных экспериментальных данных по течению закрученного потока в цилиндрической трубе показывает их удовлетворительное совпадение.

5. Проведенное с помощью модели рабочего процесса ИВР исследование позволило: а) детально исследовать процесс смешения топлива и окислителяполучить поля скоростей, температуры, концентраций топлива, окислителя, продуктов сгорания, характеристик турбулентности, оценить эжекционную способность ИВР и настильного факеларешить внешнюю задачу теплообмена в печи с плоским сводом, с установленным на нем ИВРб) определить, что в камере инжектора генерируется турбулентность, характеризующаяся чрезвычайно высокими значениями кинетической энергии и уровня пульсацийв) оценить концентрации оксидов азота в расчетной областиг) определить диаметр зоны дожигания и минимальное расстояние между осями ИВР (при установке в печи нескольких устройств) — д) исследовать влияние диаметра цилиндрической части ИВР на его эжекционную способность.

6. Разработана математическая модель процесса дожигания с использованием ИВР в дуговой сталеплавильной печи постоянного тока ДПС-12, проектируемой для ОАО «ВКМ-Сталь» (г. Саранск).

7. Путем вариантных расчетов с помощью вышеуказанной модели исследовано влияние различных параметров на качество сгорания, температуру и состав атмосферы печи, которое показало, что: а) во всех рассмотренных случаях из ИВР истекает раскрывающийся настильный факелб) через зазор 35 мм в печь подсасывается воздух из атмосферы, что приводит к чрезмерному захолаживанию и повышенному содержанию кислорода в рабочем пространствев) установка сводового кольца снижает подсос холодного воздуха, причем количество пососанного воздуха линейно зависит от величины зазора между электродом и внутренней частью кольцаг) сводовое кольцо в виде водохлаждаемого бетонного блока за счет создания большего гидравлического сопротивления, дополнительно снижает подсос холодного воздуха через зазорд) величина разрежения на выходе в дымоотводящий тракт не оказывает сколь-нибудь заметного влияния на распределение полей давлений, температур, скоростей, концентраций и на интегральные характеристики работы печие) изменение расхода окислителя, принудительно подаваемого в ИВР, в значительной мере изменяет количественную картину тепломассообмена и движения газов в рабочем пространстве дуговой сталеплавильной печи.

8. На основании проведенного численного исследования печи ДПС-12 сформулированы следующие рекомендации: а) с целью снижения подсоса холодного воздуха рекомендуется установить на печи сводовое кольцо в виде водохлаждаемого бетонного блока высотой 500 мм с минимальным зазором между ним и электродомб) в рабочем пространстве печи при любой конфигурации и диаметре сводового кольца за счет работы ИВР создается разрежение, поэтому при монтаже необходимо уделить особое внимание герметизации печив) в период плавления через зазор в сводовом кольце рационально подавать природный газг) в систему автоматического управления необходимо добавить контур регулирования расхода природного газа по составу отходящих продуктов сгорания, т. е. по наличию в них кислорода.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.А., Егоров A.B., Стомахин А. Я. Дожигание горючих компонентов атмосферы в рабочих камерах промышленных печей // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2003. — № 3. — С. 46.
  2. Э.Э. Газодинамическая защита зоны продувки в сталеплавильных агрегатах. М.: Металлургия, 1994. — 176 с.
  3. Дожигание отходящих газов и донная продувка кислородом в период расплавления в 100-т дуговой печи / А. Я. Стомахин, О. П. Лопатин, В. А. Арутюнов и др. // Сталь. 1999. — № 2. — С. 27.
  4. В.А., Стомахин А. Я., Егоров A.B. О температурных условиях дожигания горючих составляющих атмосферы в металлургических агрегатах // Изв. Вузов. Черная металлургия. 1999. — № 9. — С. 3.
  5. Об одной области применения принципа вихревой камеры в металлургии / В. А. Арутюнов, И. А. Левицкий, C.B. Лешинин, Т. Б. Ибадуллаев // Изв. Вузов. Цветная металлургия. 2005. — № 5. — С. 70.
  6. О применении принципа вихревой камеры в металлургии / В. А. Арутюнов, И. А. Левицкий, C.B. Лешинин, Т. Б. Ибадуллаев // Металлургическая теплотехника: история, современное состояние, будущее. К столетию со Дня
  7. М. А. Глинкова. 3-я международная научно-практическая конференция. М.: МИСиС, 2006. — С. 131−136.
  8. Патент 2 130 082 РФ. Фурма для дожигания горючих газов в полости металлургических агрегатов / В. А. Арутюнов, А. Я. Стомахин, A.B. Егоров и др.//БИ.№ 13.10.05.99.
  9. Патент 2 084 541 РФ. Фурма для дожигания горючих газов в полости сталеплавильных агрегатов / В. А. Арутюнов, А. Я. Стомахин, A.B. Егоров и др. // БИ. № 20.20.07.97.
  10. Патент 2 084 542 РФ. Дуговая сталеплавильная печь / В. А. Арутюнов, А. Я. Стомахин, A.B. Егоров и др. // БИ № 20. 20.07.97.
  11. Патент 2 081 180 РФ. Способ дожигания горючих газов в рабочем пространстве сталеплавильных агрегатов и устройство для его осуществления / В. А. Арутюнов, А. Я. Стомахин, A.B. Егоров // БИ. № 16.10.06.97.
  12. A.A. Индукционные нагревательные установки, 1970.120 с.
  13. A.A., Акименко А. Д., Кузелев М. Я. Безокислительный и малоокислительный нагрев стали под обработку давлением. М: Машиностроение, 1968.- 270 с.
  14. Окисление и обезуглероживание стали / А. И. Ващенко, А.Г. Зень-ковский, А. Е. Лифшиц, Л. А. Шульц. М.: Металлургия, 1972. — 336 с.
  15. В.И. Сжигание газа в печах безокислительного и малоокислительного нагрева. Л.: Недра, 1988. — 173 с.
  16. М.Н., Шварцман Л. А., Шульц Л. А. Физико-химические основы взаимодействия металлов с контролируемыми атмосферами. М.: Металлургия, 1980. — 264 с.
  17. JI.А. Теория и практика работы печей с постадийным использованием природного газа для безокислительного нагрева: Дис.. докт. техн. наук. М., 1982. — 419 с.
  18. JI.A. Повышение эффективности использования природного газа в методических печах // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2002. — № 7. -С. 64.
  19. JI.A. По следам разработки и внедрения печей со стадийным сжиганием топлива и перспективы их развития в металлургии // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2005. — № 10. — С. 62.
  20. А. с. 141 881 СССР. Методическая печь большой производительности для прямого безокислительного нагрева металла / Б. Б. Струченевский, М. М. Коротаев, Л. Г. Аксельруд и др. // БИ. № 20, 1961.
  21. Патент 2.785.668 Франция. Procede de chauffage d’un four a chargement continu notamment pour produits siderurgiques, et four de chauffage a chargement continu / Le gouefflec gerard // publ. 05.12.00.
  22. С. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости М.: Энергоатомиздат, 1984. — 152 с.
  23. В.П., Жубрин C.B. Численные методы расчета тепло-обменного оборудования. М.: Моск. энерг. ин-т, 1989. — 78 с.
  24. Launder В.Е., Spalding D.B. The numerical computation of turbulent flow // Comp. Math. In Appl. Mech. & Eng. -1974. v. 3. — p.269.
  25. Malin M.R., Parry J.D. Turbulent heat and momentum transfer in rough tubes // PHOENICS Journal. 1988. — v.l. — № 1. — p81.
  26. Kader В. Temperature and Concentration profiles in fully turbulent boundary layers // Int. J. Heat Mass Transfer. 1993. — v. 24. — № 9. — p. 1541.
  27. Г. Теория пограничного слоя. M: Наука, 1974. — 711 с.
  28. Г. И. Методы вычислительной математики. М.: Наука, 1989. — 608с.
  29. A.A. Введение в теорию разностных схем. -М.: Наука, 1971.-552 с.
  30. A.A., Попов Ю. П. Разностные методы решения задач газовой динамики. -М.: Наука, 1980. 352 с.
  31. H.H. Численные методы М.: Наука, 1978. — 512 с.
  32. Численные методы исследования течений вязкой жидкости / А. Д. Госмен, В. М. Пан, А. К. Ранчел, Д. Б. Сполдинг, М. Вольфштейн: Пер. с англ. М.: Мир, 1972. 323с.
  33. . П. Вычислительная гидродинамика. М.: Мир, 1980. — 616 с.
  34. Д., Таннехил Дж., Плетчер Р. Вычислительная гидромеханика и теплообмен. В 2-х томах. М.: Мир, 1990. — 728 с.
  35. К.И. Основы численного анализа. М.: Наука, 1986. — 744 с.
  36. В.Ю., Беляев Н. М. Численные методы теории конвективного тепломассообмена. Киев-Донецк: Вища школа, 1984. 176 с.
  37. С. Основы химической кинетики. М.: Мир, 1964. — 603 с.
  38. И.Н., Мастрюков Б. С. Аэродинамика, горение и теплообмен при сжигании топлив. СПб.: Недра, 1994. — 317 с.
  39. Дж. Введение в динамику жидкости. М.: Мир, 1973.774с.
  40. Численное решение многомерных задач газовой динамики. / С. К. Годунов, A.B. Забродин, В. Я. Иванов и др. М.: Наука, 1976. — 400 с.
  41. Э., Борис Дж. Численное моделирование реагирующих потоков. М.: Мир, 1990. — 661 с.
  42. В.М., Полежаев В. И., Чудов JI.A. Численное моделирование процессов тепло- и массообмена. М.: Наука, 1984. — 288с.
  43. Р., Тейлор Т. Д. Вычислительные методы в задачах механики жидкости. JL: Гидрометеоиздат, 1986. — 352 с.
  44. У.Г., Росляков Г. С. Численные методы газовой динамики. М.: Высшая школа, 1987. — 232 с.
  45. Математическое моделирование конвективного тепломассообмена на основе уравнений Навье-Стокса / В. И. Полежаев, A.B. Бунэ, H.A. Веразуб и др. М.: Наука, 1987. — 272 с.
  46. Т., Бредшоу Д. Конвективный теплообмен. Физические основы и вычислительные методы. М.: Мир, 1987. — 592 с.
  47. В.К. Интегрирование уравнений параболического типа методом сеток. М.: Физматгиз, 1960. — 324 с.
  48. Р. Уравнения Навье-Стокса. Теория и численный анализ. -М.: Мир, 1981.-408 с.
  49. К. Вычислительные методы в динамике жидкости. В 2 -х томах. М.: Мир, 1991. Т. 1. — 501 с. Т. 2. — 552 с.
  50. Дж., Моллер К. Численное решение систем линейных алгебраических уравнений. М.: Мир, 1969. — 166с.
  51. Численное решение задач гидромеханики / Под ред. Р.Д. Рихтмайе-ра. М.: Мир, 1977. 267 с.
  52. Численные методы в аэродинамике / Под ред. В. М. Пасконова., Г. С. Рослякова. М.: Мир, 1980. 95 с.
  53. Численные методы в динамике жидкостей / Г. Вирц, Ж.Смолдерн. Перевод под ред. О. М. Белоцерковского. М.: Мир, 1981. — 407с.
  54. Численные методы в механике жидкостей / Под ред. О.М. Белоцер-ковского. М.: Мир, 1973. 304 с.
  55. Ю.Д. Пространственные задачи вычислительной аэродинамики. М.: Наука. 1986. 367 с.
  56. H.H. Метод дробных шагов решения многомерных задач математической физики. -Новосибирск: Наука, 1967. 197с.
  57. П.И. Численное моделирование гидродинамики и теплообмена в задачах с конвективной неустойчивостью и неединственным решением: Дис. канд. ф.-м. наук. Днепропетровск, 1999. — 229 с.
  58. A.B. Разработка методических основ оценки последствий химических промышленных аварий (на примере металлургического комбината): Дис. канд. техн. наук. М., 1999. — 283 с.
  59. Турбулентность. Принципы и применения / Под ред. У. Фроста, Т. Моулдена М.: Мир, 1980. — 535 с.
  60. Турбулентность / Под ред. П. Бредшоу. М.: Мир, 1980. — 343с.
  61. Турбулентные сдвиговые течения. Т. 1 / Пер. с англ. Под ред. A.C. Гиневского. М.: Машиностроение, 1982. — 432с.
  62. Методы расчета турбулентных течений: Пер. с англ.- под ред. В. Кольмана. М.: Мир, 1984. — 464 с.
  63. П.Г. Турбулентность: подходы и модели. М.-Ижевск: Институт компьютерных исследований, 2003. — 292 с.
  64. О.М., Опарин A.M., Чечеткин В. М. Турбулентность: новые подходы. М.: Наука, 2002. — 286 с.
  65. Д.Л., Стоуэрс С. Т. Сравнение возможностей расчета течений в камерах сгорания по нескольким моделям турбулентности // АКТ. 1990. -№ 2. — С.10−17.
  66. Н.И. Пространственная модель турбулентного обмена. М.: Наука, 1989. -344 с.
  67. А.Н. Уравнения турбулентного движения несжимаемой жидкости // Изв. АН СССР. Сер. Физика. 1942. — N 1−2. — С. 56.
  68. Gibson М.М., Launder В.Е. Ground effects on pressure fluctuations in the atmospheric boundary layer // J. Fluid Mech. 1978. — V. 86. — P. 491.
  69. Launder В. E., Spalding D. B. Lectures in Mathematical Models of Turbulence. London, Academic Press, 1972.
  70. Launder B.E., Priddin C.H., Sharma B.R. The calculation of turbulent boundary layers on spining and curved surfaces // ASME J Fluids Engng. 1977. -V. 99.-P. 321.
  71. Rodi W. Examples of calculation methods for flow and mixing in stratified fluids // J.Geo.Res. 1987. — V. 92. — № C5. — P. 5305.
  72. Launder В. E., Reece G. J., Rodi W. Progress in the Development of a Reynolds-Stress Turbulence Closure // J. Fluid Mech. 1975. — V. 68 — № 3. — P. 537.
  73. Hinze J.O. Turbulence. McGraw Hill Book Company, 1959.
  74. Smith L.M., Reynolds W.C. On the Yakhot-Orszag Renormalization group method for deriving turbulence statistics and models // Phys. Fluids A. -1992.-V. 4.-№ 2.-P. 364.
  75. Yakhot V., Orszag S.A. Renormalization group analysis of turbulence // J.Sci.Comput. 1986. — V. 1. — P. 3.
  76. Development of turbulence models for shear flows by a double expansion technique / V. Yakhot, S.A. Orszag, S. Thangam, T.B. Gatski, C.G.Speziale // Phys. Fluids A. 1992. — V.4. — № 7.
  77. Yakhot V., Smith L.M. The Renormalization group, the eps- expansion and derivation of turbulence models // J.Sci.Comput. 1992. — V. 7. — № 1.
  78. Durbin P.A. Separated Flow Computations with the k-e-v2 model // AIAA J. 1995. — V. 33. — № 4. — P. 659.
  79. Davidson L. Calculation of the turbulent buoyancy-driven flow in a rectangular cavity using an efficient solver and two different low Reynolds number k-e turbulence models // Num. Heat Transfer. 1990. — part A. — V. 18. — P. 129.
  80. A near-wall k-e formulation for high Prandtl number heat transfer / J. Herrero, F.X.Grau, J. Grifoll and F. Girault // Int. J. Heat Transfer. -1991. V. 34. -№ 3. — P. 711.
  81. Lam C.K., Bremhorst K. A modified form of the k-e model for predicting wall turbulence // ASME J. Fluids Engng. -1981. V. 103. — P. 456.
  82. Mansole D.M., Lage J.L. Nonuniform grid accuracy test applied to natural-convection flow within a porous medium cavity // Numerical Heat Transfer. 1993. — part В. — V. 23. — P. 351.
  83. Patel V.C., Rodi W., Scheurer G. Turbulence models for near-wall and low-Reynolds-number flows: A review // AIAA J. 1984. — V. 23. — № 9. — P. 1308.
  84. Renormalization Group Formulation of Large-Eddy Simulation / A. Yakhot, S. A. Orszag, V. Yakhot, M. Israeli. // J.Sci.Comput. 1989. — V. 4. — P. 139.
  85. Saffmann P.G. A model for inhomogeneous turbulent flow // Proc. Roy Soc London. 1970. — V. A317. — P. 417−433.
  86. В.Г., Павельев A.A., Якубенко A.E. Уравнения переноса для характеристик турбулентности: модели и результаты расчетов // Итоги науки и техники. ВИНИТИ. Механика жидкости и газа. 1988. — Т. 22. — С. 3 -61.
  87. Wilcox D.C. Turbulence-model transition predictions // AIAA J. 1975. -v. 13.-P. 241.
  88. Wilcox D.C. Reassessment of the scale determining equation for advanced turbulence models // AIAA J. 1988. — V. 26. — P. 1299.
  89. Wilcox D.C., Traci R.M. A complete model of turbulence // AIAA Paper 1976.-N357.
  90. Wilcox D.C. Dilatation-dissipation corrections for advanced turbulence models // AIAA J. -1992. V. 30. — P. 2639.
  91. Wilcox D.C. Progress in hypersonic turbulence modeling // AIAA Paper. -1991.-№ 91−1785.
  92. Menter F. R. Two-equation eddy-viscosity turbulence models for engineering applications // AIAA J. 1994. — V. 32. — № 8. — P. 1598.
  93. Chen C.P. Multiple-scale turbulence model in confined swirling- jet predictions // AIAA J. 1986. — V. 24. — P. 1717.
  94. Kim S.W., Chen C.P. A multi-time-scale turbulence model based on variable partitioning of the turbulent kinetic energy spectrum // Numerical Heat Transfer. 1989. — Part B. — V. 16. — P. 193.
  95. Kim S.W. Near-wall turbulence model and its application to fully-developed turbulent channel and pipe flows // Numerical Heat Transfer. 1990. -PartB. — V. 17.-P. 101.
  96. Kim S.W. Numerical investigation of separated transonic turbulent flows with a multiple-time-scale turbulence model // Numerical Heat Transfer. -1990. Part A. — V. 18.-P. 149.
  97. Kim S.W. Calculation of divergent channel flows with a multiple- time-scale turbulence model // AIAA J. 1991. — V.29. — P.547.
  98. Schiestel R. Multiple-scale concept in turbulence modelling, II Reynolds stresses and turbulent heat fluxes of a passive scalar, algebraic modelling and simplified model using Boussinesq Hypothesis // J. Mech. Theor. Appl. -1983.-V. 2.-P. 601.
  99. Schiestel R. Multiple-time-scale modelling of turbulent flows in one-point closure // Phys.Fluids. 1987. — V. 30. — P. 722.
  100. Chien K.Y. Predictions and channel and boundary-layer flows with a low-Reynolds-number turbulence model // AIAA Journal. 1982. — V. 20. — P. 33.
  101. Launder B.E., Sharma B.I. Application of energy-dissipation model of turbulence to the calculation of flow near a spinning disc // Lett. Heat and Mass Transfer. -1974. V. 1. — P. 131.
  102. Van Driest E.R. On turbulent flow near a wall // J.Aero.Sci. 1956. — V. 23-P. 1007.
  103. McKeel S.A. Numerical simulation of the transition region in hypersonic flow: A dissertation submitted. for the degree of doctor of philosophy in Aerospace Engineering. Blacksburg, Virginia, 1996. — 136 p.
  104. High performance computing for compressible turbulent flow / E. Juntasaro, P. Uthayopas, B. Sawatmongkhon, K. Boonmee // NECTEC Tech. J. -2002. -V. II.-№ 9. -P. 182.
  105. Juntasaro V., Kanjanawongsamas A. Evaluation of the compressible q-C turbulence model with pressure dilatation term // Science Asia. 2003. — № 29. -P. 163.
  106. A.M. Феноменологическая теория турбулентности. В кн.: Турбулентные течения. — М., 1977. — С.239−243.
  107. Nee V., Kovasznay L. Simple phenomenological theory of turbulent shear flow // Phys. Fluids. 1969. — V. 12. — P. 473.
  108. Malin M.R., Younis B.A. Calculation of turbulent buoyant plumes with a Reynolds stress and heat flux transport closure // Int. J. Heat Mass Transfer. -1990.-v. 33. -№ 10. -p.2247.
  109. Fersiger J.H. Large eddy numerical simulation of turbulent flows // AIAA J. 1977. — V. 15. — № 9. — P. 1261.
  110. Smagorinsky J., Manabe S., Holloway J. Numerical results from a ninelevel general circulation model of the atmosphere // Month. Weather Rev. -1965.-V. 93.-P. 727.
  111. Demiraydin L. Numerical investigation of turbulent non-premixed methane-air flames: A dissertation submitted. for the degree of Doctor of Technical Sciences. Zurich, 2002. — 120 p.
  112. Peters N. Four lectures on turbulent combustion. ERCOFTAC Summer School, 1997.
  113. Peters N. Turbulent combustion. Cambridge university press, 2000.
  114. B.P., Сабельников B.A. Турбулентность и горение. М.: Наука, 1986. — 287 с.
  115. Spalding D.B. Mixing and chemical reaction in steady confined turbulent flames // Proceeding of the 13-th Symp. (Int.) on Combustion. The Combustion Institute, U.S.A. -1971. — P. 649−657.
  116. Numerical simulation of utility boilers with advanced combustion technologies / H.C. Magel, R. Schneider, B. Risio, U. Schnell // 8th International Symposium on Transport Phenomena in Combustion. San Francisco, 1995. — P. 1−12.
  117. Pitsch, Н., Extended flamelet model for LES of non-premixed combustion // Annual Research Briefs. Center for Turbulent Research. — 2000. -P. 149−158.
  118. Cha C.M. Transported PDF modeling of turbulent nonpremixed combustion // Center for Turbulence Research. Annual Research Briefs. 2001. -P. 79−86.
  119. С. Перенос лучистой энергии. М.: ИЛ, 1953. — 431 с.
  120. Э.М., Сесс Р. Д. Теплообмен излучением. Л.: Энергия, 1971.-294 с.
  121. В.Н. Основы радиационного и сложного теплообмена. -М.: Энергия, 1972. 464 с.
  122. Р., Хауэлл Дж. Теплообмен излучением. М.: Мир, 1975.651 с.
  123. М.Н. Оцисик Сложный теплообмен. М.: Мир, 1976. — 615 с.
  124. .Н. Математическое моделирование задач динамики излучающего газа. М.: Наука, 1985. — 304 с.
  125. В.А., Бухмиров В. В., Крупенников С. А. Математическое моделирование тепловой работы промышленных печей. М.: Металлургия, 1990. — 240 с.
  126. B.C., Васильев М. Г., Проэк Л. Б. Новый метод решения задач переноса излучения в излучающих, поглощающих и рассеивающих средах // Журнал технической физики. 1997. — Т. 67, — № 9. — С. 1
  127. Raithby G.D., Chui Е.Н. A finite volume method for precicting a radiant heat transfer in enclosures with participating media // J. of Heat Transfer. -1990.-V. 112.-P. 415.
  128. Chui E. H., Raithby G.D. Computation of radiant heat transfer on a non-orthogonal mesh using the finite-volume method // Numerical Heat Transfer. -1993.-PartB.-V. 23.-P. 269.
  129. Chai J.C., Lee H.S., Patankar S.V. Improved treatment of scattering using the discrete ordinates method // ASME J. Heat Transfer. 1994. — V. 116. -Jfel.-P. 260.
  130. Chai J.S., Patankar S.V. Finite volume method for radiation heat transfer // Advances in Numerical Heat Transfer. 2000. — V.2. — P. 109.
  131. Carvalho M.G., Farias Т., Fontes P. Predicting radiative heat transfer in absorbing, emitting, and scattering media using the discrete transfer method. In W.A. Fiveland et al., editor // Fundamentals of Radiation Heat Transfer. 1991. -V. 160.-P. 17.
  132. Cheng P. Two-dimensional radiating gas flow by a moment method // AIAA Journal. 1964. — V. 2. — P. 1662.
  133. Abbas A.S., Lockwood F.C., Salooja A.P. The prediction of the combustion and heat transfer performance of a refinery heater // Combustion & Flame. 1984. — V. 58.-P. 91.
  134. Hsu P.-f., Tan Z., Howell J. R. Radiative transfer by the YIX method in no homogeneous, scattering and non-gray medium // AIAA J. Thermophysics and Heat Transfer. 1993. — V. 7. — № 3. — P. 487.
  135. Файвленд О решениях уравнения переноса излучения в прямоугольных полостях методом дискретных координат // Труды амер. общ. инж.-мех. Сер.С. Теплопередача. 1984. — Т. 106. — № 4. — С. 16−24.
  136. Hoffmann N., Markatos N.C. Thermal radiation on fires in enclosures // Appl. Math. Modelling. 1988. — V. 12. — P. 129.
  137. Howell J.R. Thermal radiation in participating media: the past, the present, and some possible futures // ASME J. Heat Transfer. 1988. — v. 110. — P. 1220.
  138. Ц.Д. Радиационный перенос в произвольном объёме изотропно рассеивающей среды, окружённой диффузно излучающими и отражающими поверхностями // Аэрокосмическая техника. 1988. — № 11. — С. 71.
  139. Khalil Е.Е., Spalding D.B., Whitelaw J.H. The calculation of local flow properties in two-dimensional furnaces // Int. J. Heat Mass Transfer. 1975. — V. 18.-P. 775.
  140. M.M., Клейн Д. Ф., Хауэлл Й. Р. Метод конечных элементов для решения задачи радиационного переноса тепла в двумерной прямоугольной полости с серой реагирующей средой // Теплопередача. 1983. — № 4. — С. 250.
  141. М.М., Хауэлл Й. Р., Клейн Д. Ф. Расчёт методом конечных элементов совместного теплообмена излучением и теплопроводностью в двумерной прямоугольной полости, заполненной серой средой // Теплопередача.-1984.-№ 3. С. 113.
  142. Taylor P.B., Foster P.J. The total emissivities of luminous and non-luminous flames // Int. J. Heat Mass Transfer. 1974. — V. 17. — P. 1591.
  143. Viskanta R. Radiation transfer and interaction of convection with radiation heat transfer // Advances in Heat Transfer. 1966. — V. 3. — P. 175.
  144. Viskanta R., Menguc M.P. Radiation heat transfer in combustion systems // Prog. Energy Combust. Sci. 1987. — V. 13. — P. 97.
  145. В.А. Применения квадратур Гаусса для решения задач радиационного теплообмена // Металлургическая теплотехника. Сборник научных трудов Национальной металлургической академии Украины. Днепропетровск: НМетАУ, 2000. — С. 199−206.
  146. В.В., Крупенников С. А. Упрощённый зональный метод расчёта радиационного теплообмена в поглощающей и излучающей среде // Изв. вузов. Чёрная металлургия. 1999. — № 1. — С. 68.
  147. De Marco A.G., Loockwood F.C. A new flux model for the calculation of radiation in furnaces // La rivista die combastibili. 1975. — V. 29. — № 5−6. — P. 184.
  148. В. А. Бухмиров В.В. Крупенников С. А. Металлургическая теплотехника: развитие теоретического раздела // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2005. — № 10. — С. 58.
  149. The modeling of the gas flow and its influence on the scale accumulation in the steel slab pusher-type reheating furnace / Y. Tang, J. Laine, T. Fabritius, J. Harkki // ISIJ International. 2003. — V. 43. — № 9. — P. 1333.
  150. Maki A.M., Osterman P.J., Luomala M.J. Numerical study of the pusher-type slab reheating furnace // Scandinavian Journal of Metallurgy. 2002. -V. 31. — P. 81.
  151. Numerical simulation of fluid flow in a reheating furnace with multi-swirling-burners / B. Li, Z. Zhao, Y. Li, W. Wu, D. Cang // Journal of University of Science and Technology Beijing. 2003. — V. 10. — № 5. — P. 20.
  152. Analysis of gas flow and mixing in a rotary kiln waste incinerator / Y. Yang, J. Rakhortst, M.A. Reuter, H.L. Voncken // 2nd Int. conf. on CFD in the Minerals and Process Ind. 1999. — P. 443−448.
  153. Yang Y., Pijnenborg Marc J.A., Reuter M.A. Modelling of the fuel stream and combustion in a rotary-kiln hazardous waste incinerator // 3nd Int. conf. on CFD in the Minerals and Process Ind. 2003. — P. 25−34.
  154. Nitrogen oxides (NOx) formation and control in an electric arc furnace (EAF): analysis with measurements and computational fluid dynamics (CFD) modeling / E. Chan, M. Riley, M.J. Thomson, E.J. Evenson // ISIJ International. -2004.-V. 44.-№ 2.-P.429.
  155. Spalding D.B. What’s new in PHOENICS 3.6.1. CHAM TR006. London: CHAM Ltd., 2005.
  156. B.H. Интенсификация тепловой работы нагревательных печей / Автоматизированные печные агрегаты и энергосберегающие технологии в металлургии. 2-я международная научно-практическая конференция.- М.: МИСиС, 2002. С. 36−40.
  157. А.И., Кобахидзе В. В., Кривандин В. А. О задаче внешнего теплообмена при радиационно-струйном нагреве металла // Изв. Вузов. Черная металлургия. 1998. — № 7. — С. 62.
  158. Polis info system. London: CHAM Ltd., 2004.
  159. C.B. Совершенствование тепловой работы нагревательных и термических печей на основе математического моделирования: Дис.. канд. техн. наук. Иваново, 2004. — 176 с.
  160. В.В., Крупенников С. А., Носова, С.В. Расчет показаний контролирующей термопары в топливной печи // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2004. — № 8. — С. 64.
  161. В.И., Егорова В. М., Гусев С. В. Газовая печь с импульсной подачей теплоносителя для объемной прецизионной термической обработки роликов MHJI3 // Металловедение и термическая обработка металлов. 2001.- № 6. С. 25.
  162. В.И., Егорова В .M., Гусев C.B. Автоматическая универсальная газовая печь периодического действия // Кузнечно-штамповочное производство. -1998. № 9. — С. 33.
  163. В. Л., Лифшиц А. Е., Тымчак В. М. Сожигательные устройства нагревательных и термических печей. Справочник. М.: Металлургия, 1981.-272 с.
  164. Расчет нагревательных и термических печей. Справочник. Под ред. В. М. Тымчака, В. Л. Гусовского М.: Металлургия, 1983. — 480 с.
  165. B.C. Теория, конструкция и расчеты металлургических печей, т.2. М.: Металлургия, 1986. — 376 с.
  166. Марочник сталей и сплавов / В. Г. Сорокин, А. В. Волосникова, С. А. Вяткин и др.- Под общ. ред. В. Г. Сорокина. М.: Машиностроение, 1989. -640 с.
  167. В.А., Левицкий И. А., Лешинин C.B. Расчет веерной настильной струи // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2002. — № 5. — С. 45.
  168. А.К., Лили Д.Дж., Сайред Н. Закрученные потоки. М.: Мир, 1987. — 588 с.
  169. .Г. Термодинамический метод анализа высокотемпературных состояний и процессов и его практическая реализация: Дисс. докт. техн. наук. М., 1984. — 292 с.
  170. Fenimore С. P. Formation of nitric oxide in premixed hydrocarbon flames // Proceeding of the 13-th Symp. (Int.) on Combustion The Combustion Institute, U.S.A. -1971. — P. 373.
  171. Hanson R.K., Salimian S. Survey of rate constants in H/N/O systems // Combustion Chemistry. 1984. — P. 361.
  172. J., Smets В., Peters J. // Proceeding of the 16-th Symp. (Int.) on Combustion The Combustion Institute, U.S.A. — 1977.
  173. W.L., Hanson R. K., Kruger C.H. // Proceeding of the 15-th Symp. (Int.) on Combustion The Combustion Institute, U.S.A. — 1975. — P. 823.
  174. J.P., Hanson R.K., Kruger C.H. // Proceeding of the 17th Symp. (Int.) on Combustion The Combustion Institute. — 1979. — P. 543.
  175. Westbrook C., Dryer F. Chemical kinetic modelling of hydrocarbon combustion // Prog. Energy Comb. Sci. 1984. — P. 1.
  176. Электрические промышленные печи: Дуговые печи и установки специального нагрева / А. Д. Свенчанский, И. Т. Жердеев, A.M. Кручинин и др.- Под ред. А. Д. Свенчанского. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергоиздат, 1981.-296 с.
  177. Kee R.J., Rupley F.M., Miller J.A. CHEMKIN-III: A Fortran Chemical Kinetics Package for the Analysis of Gas-Phase Chemical and Plasma Kinetics. -Sandia National Laboratories, Livermore: SAND96−8216, UC-405,1996. 164 p.
  178. Э.П., Спотарь С. Ю., Терехов В. И. Закрученная пристенная струя в цилиндрическом канале. Новосибирск, 1982. — 42 с. (Препр. / АН СССР СО- Ин-т теплофизики- № 84−82).
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!