Разработка и внедрение технологии термического упрочнения гнутых профилей проката
Диссертация
В работе проанализированы и обобщены материалы по влиянию степени предварительной пластической деформации изгиба на фазовые и структурные превращения, а также состояние металла при нагреве, его свойства и особенности структуры. Установлено влияние температуры и продолжительности нагрева на структурные изменения деформированного изгибом металла. Исследовано изменение положения критических точек… Читать ещё >
Список литературы
- Основные направления экономического и социального развития СССР на 1.8I-I985 годы и на период до 1990 года. — Правда, 1981, 5 марта.
- Тришевский И.С., Клепанда В. В., Скоков Ф. И. Гнутые профили проката. Киев: Техника, 1962. — 412 е., ил.
- Курдюмов Г. В. К теории мартенситных превращений. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов: Отрасл. сб. научн. тр., вып.З. — М.: Металлургиздат, 1952. — 384 е., ил.
- Курдюмов Г. В., Перкас М. Д. О закалке нелегированного безуглеродистого железа. Докл. АН СССР, 1956, т. Ш,? 4, с.818−820.
- Курдюмов Г. В. Явления закалки и отпуска стали. М.: Металлургиздат, I960. — 64 е., ил.
- Курдюмов Г. В. О поведении углерода в закаленной стали.- Металловедение и термическая обработка металлов, 1965, & 8, с.17−21.
- Курдюмов Г. В. О кристаллической структуре закаленной стали. Физика металлов и металловедение. 1966, т.22, вып.5, с. 752.
- Курдюмов Г. В., Утевский Л. М., Знтин Р. И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. — 238 е., ил.
- Стародубов К.Ф. и др. Термическое упрочнение проката. М.: Металлургия, 1970. — 368 е., ил.
- Гуляев А.П., Чаадаева М. С. Стабилизация остаточного аустенита. Журнал технической физики, 1953, т.23, вып.2,с.252−264.
- Стародубов К.Ф. Процессы, происходящие при отпуске стали. М.: Профиздат, I960.
- Борковский Ю.З., Парусов В. В. Влияние химического состава и сортамента проката на процесс упрочнения при закалке с самоотпуском. Металлургическая и горная промышленность, 1967,? 6, с.42−43.
- Стародубов К.Ф., Борковский Ю. З. Изменение физических свойств низкоуглеродистой стали в зависимости от скорости охлаждения при закалке и температуры последующего отпуска. Труды ИЧМ, 1961, т. Х1У, с. 50.
- Стародубов К.Ф., Борковский Ю. З. Изменение микроструктуры низкоуглеродистой стали в зависимости от скорости охлаждения при закалке и от температуры отпуска. В кн.: Научные труды ИЧМ АН УССР, I960, т.13, с.228−241.
- Гуль Ю.П. Влияние термической обработки на деформационное старение низкоуглеродистой стали. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып. У1. — Киев: Техн1ка, 1966, с. 187.
- C.J., Caj-SerS.j. Jkftuence Speed я/ foo&rzp on. i/ve Structure and /ПесАлысаВ Pr#/?erty я/ Сагбя/z.tee?sJour/гМ-Е я/ Jren. an-d <5?ee?t/oC. ?OS,
- Стародубов К.Ф. и др. Характер изменения скорости охлаждения в разных точках сечения заготовок. Докл. АН УССР, 1966,? 7, с.891−894.
- Шмидт Н.В., Красильщиков S.H. и др. Термическое упрочнение малоуглеродистой стали. Сталь, 1957, & 9, с.833−836.
- Красильщиков З.Н., Шмидт Н. В. и др. Термическое упрочнение незакаливающейся углеродистой стали. Судпромгиз, I960.- 147 с.
- Легейда Н.Ф. Выбор оптимального режима термического упрочнения малоуглеродистой кипящей стали. Сталь, 1963, J& 10.
- Энтин Р.И. Повышение прочности конструкционных сталей со структурой мартенсита. В кн.: Несовершенства кристаллического строения и мартенситные превращения. — М.: Наука, 1972, с.46−61.
- Express -f/eond ^r^^tme-nt ал гt/re ' с cy/f /3/reeit (0hs-г я/ zi/t- e
- Сиухин А.Ф. Термическая обработка электросварных труб с применением нагрева токами высокой частоты и специального режима охлаждения. В кн.: Металлургия и коксохимия. — Киев: Техника, вып. У1, 1966, с.193−199.
- Приданцев М.В., Левинзон Х.й. Влияние термической обработки на свойства кипящих малоуглеродистых сталей. Сталь, 1956, & II, с.1006−1014.
- Приданцев М.В. и др. Термически обработанная сталь марки СтЗкп для строительных конструкций. Сталь, 1958,? 5, с.449−457.
- Стародубов К.Ф., Бабич В. К. Рентгеноструктурное исследование закалки и отпуска малоуглеродистой стали. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып. У1. — Киев: Техника, 1966, с.208−211.
- Смирнов Ю.В. Термическое упрочнение гнутых профилей проката с применением печного и индукционного способов нагрева.- В кн.: Упрочняющая термическая обработка проката, вып. ХХ1У.- М.: Металлургия, 1966, с.51−58.
- Смирнов Ю.В. Вопросы теории и технологии термического упрочнения гнутых профилей проката. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып. У1. — Киев: Техника, 1966, с.165−177.
- Стародубов К.Ф. Превращения при отпуске стали. Изв. АН СССР, Металлы, М 5. — М.: Наука, 1965.
- Стародубов К.Ф. Исследование процессов, происходящих при отпуске закаленной стали в интервале температур 300−500°.- В кн.: Металловедение и термическая обработка стали и чугуна. Т? уды ИЧМ АН УССР, 1961, т.14, с.3−10.
- Легейда Н.Ф. Исследование процессов упрочняющей термической обработки листового проката из низкоуглеродистой стали.- Дисс.. канд. техн. наук. Харьков, 1965. 160 с.
- Сиухин А.Ф. Термическая обработка низкоуглеродистой стали с нагревом токами высокой частоты. Черметинформация, 1965, серия II, & 8, с.3−9.
- Борковский Ю.З., Иващенко В. М. Термическое упрочнение арматурных сталей с прокатного нагрева. В кн.: Металлургия и коксохимия, вып.УТ. — Киев: Техника, 1966, с.151−156.
- Смирнов Ю.В., Тришевский И. С., Клепанда В. В. и др. Выбор способа термического упрочнения холодногнутых профилей проката. Оталь, 1968, Ге 8, с.731−735.
- Тришевский И.С., Гамерштейн В. А., Акимов Э. Л. Зависимость механических свойств холодногнутых профилей от механических свойств исходных заготовок. В кн.: Высокоэкономичные гнутые профили проката. — М.: Металлургия, 1965, с.202−214.
- Тришевский И.С., Скоков Ф. И., Середенко С. Я. и др. Исследование упрочнения в холодногнутых профилях для строительных конструкций. В кн.: Обработка металлов давлением, вып. Х1У. Харьков, УкрНИИМет, 1969, с.238−244.
- Тришевский И.С., Скоков Ф. И., Середенко С. Я. и др. Некоторые особенности упрочнения металла в процессе профилирования. В кн.: Теория и технология производства экономичных гнутых профилей проката, вып.ХУ. Харьков, УкрНИИМет, 1970, с.479−485.
- Богатырев Ю.М., Гамазков С. М. Электротермическая обработка холоднодеформированной стали. В кн.: Промышленное применение индукционного нагрева стали, вып.67. — М.: Машгиз, 1954, с. 65.
- Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов.- 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1978. — 368 е., ил.
- Тришевский И.С., Клепанда В. В., Середенко С. Я. и др. Влияние высокотемпературного отпуска на механические свойствадеталей из гнутых профилей. В кн.: Технология машиностроения, НИИНМаш, 1965, J& 2, с.97−105.
- Дьяченко С.С. и др. Об устойчивости дефектов и их влиянии на процесс образования и распада аустенита. Физика металлов и металловедение, 1976, т.41, вып. З, с.566−570.
- Бурдин В.В., Гриднев В. Н., Минаков В. Н., Трефилов В. И. К вопросу об образовании аустенита ниже Aj при ускоренном нагреве углеродистых сталей. Докл. АН СССР, 1973, 210,? 3, с.573−576.
- Гриднев В.Н. и др. Влияние скорости нагрева на эффект метастабильной аустенизации стали с неравновесной структурой.- В кн.: Металлофизика. Респ. межвед. сб. Киев: Наукова думка, 1973, вып.48, с.46−55.
- Гриднев В.Н. и др. Связь величины релаксирующей энергии со снижением критической точки при быстром нагреве деформированной стали. В кн.: Металлофизика, респ. межвед. сб. — Киев: Наукова думка, 1975, вып.57, с.36−38.
- Тарабанова В.П., Дьяченко С. С., Петриченко A.M. Влияние степени неравновесности исходного состояния на температуру начала альфа-гамма превращения в сталях. Физика металлов и металловедение, 1972, т.34, вып.6, с.1206−1212.
- Дьяченко С.С., Тарабанова В. П., Петриченко A.M. Особенности
- JZeriA/e&h Я. P., Wc/ymcy/j С. 6>п т^/ге vVaiure qf ё/гес/7 Jr
- Максимова О.П., Никонорова А. И., Эстрин Э. И. Изменениетонкой структуры аустенита и кинетики мартенситного превращения под влиянием пластической деформации. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. — Ы.: Металлургиздат, 1955, вып.4, с. 165.
- Курдюмов Г. В., Максимова О. П. и др. Влияние предварительной пластической деформации на мартенситное превращение в сплавах Je-Сг-Ж'. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. — М.: Металлургиздат, 1958, вып.5.
- Стародубов К.Ф. и др. Термическое упрочнение арматурной стали на Криворожском металлургическом заводе им.В.ИЛенина -Металлургическая и горнорудная промышленность, 1966,? 4, с.42−44.
- Филонов Й.Г. и др. Исследование термического упрочнения угловых профилей с прокатного нагрева. Металлургическая и горнорудная промышленность, 1967,? I, с.46−48.
- Стародубов К.Ф. и др. Термическая обработка проката на металлургических заводах СССР. В кн.: Технический прогресс в черной металлургии. — Киев: Институт информации УССР, 1966, с.45−60.
- Стародубов К.Ф. и др. Механические свойства строительных сталей, термически упрочненных после нагрева при прокате профилей. Промышленное строительство, 1970,? 7, с.30−32.
- Патент I2527I6 (ФРГ). Устройство для закалки И-образ-ных, Т-образных и угловых профилей. Опубл. в Из.Р., 1968,? 12.
- Патент 978 312 (Великобритания). Устройство для термической обработки стали непрерывным способом с прямого нагрева.- Опубл. в Из.Р., 1966, & 9.
- Патент II9I839 (ФРГ). Оборудование для непрерывной термической обработки катаных профилей /Хайнцманн Г., Бохумер Б.- Опубл. в Из.Р., 1965, В 17.
- А.с. 276 125 (СССР). Устройство для термообработки изделий /В.А.Яковлев и др.- Опубл. в Б.И., 1970, № 23.
- Уманский Я.С., Финкелыптейн Б. Н., Влантер М. Е. и др. Физические основы металловедения.- М.: Металлургиздат, 1955 -721с., ил. .
- Блантер М.Е. Фазовые превращения при термической обработке стали.- М.: Металлургиздат, 1962 268с., ил.
- А.с. 347 352 (СССР). Станок для закалки деталей постоянного сечения /Е.Ф.Боровиков.- Опубл. в Б.И., 1972, № 24.
- Патент 3 761 325 (США). Метод индукционного нагрева, и за.-калки длинных деталей /В.Раймонд Опубл. в Из.Р., 1973, № 18.
- Патент 43−67 742 (Япония). Способ индукционной закалки. -Опубл. в Из.Р., 1972, № 14.
- Патент 1 295 744 (ФРГ). Устройство для резистивного и индукционного нагрева профилированных изделий.- Опубл. в Из.Р., 1972, В 9.
- Патент 1 533 955 (ФРГ). Способ и устройство для индукционной термообработки.- Опубл. в Из.Р., 1974, J& 13.
- А.с. 325 268 (СССР). Способ электроконтактного нагрева листовых заготовок /С.А.Аниникян, Э. Н. Кандыбин Опубл. в Б.И. 1972, № 3.
- Елантер М.Е. Методика исследования металлов и обработка опытных данных.- М.: Металлургиздат, 1952 444с., ил.
- А.с. 337 415 (СССР). Устройство для электроконтактного нагрева продолговатых металлических заготовок /Ю.А.Кашин и др. Опубл. в Б.И., 1972, В 15.
- А.с. 260 666 (СССР). Установка для электроконтактного нагрева изделий /В.А.Савина, А. Х. Валеев, А. М. Беляев. Опубл. в Б.И., 1970, № 4.
- А.с. 272 340 (СССР). Устройство для электроконтактного нагрева. /И.М.Гельфанд, Е. М. Торчинский, Г. К. Субботин. Опубл. в1. Б.И., 1970, Jg 19.
- Салтыков С.А. Стереометрическая металлография. М.: Металлургия, 1976. — 272 е., ил.
- ЛысакЛ.И. Определение истинной ширины рентгеновских интерференционных линий с применением стандартного образца.- В кн.: Вопросы физики металлов и металловедения. Киев: АН УССР, 1955,? 6, с.40−53.
- Кидин И.Н. Физические основы электротермической обработки металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1969. — 375 с.> ил.
- Меськин B.C. Основы легирования стали. М.: Металлургия, 1964.
- Клепанда B.B., Лебедев АД., Середенко С. Я. Повышение качества гнутых профилей путем термического упрочнения. Сталь, 1978,? 10, с.945−947.
- Агрегат для термического упрочнения гнутых профилей проката. Тришевский И. С., Клепанда В. В., Середенко С. Я. и др.- В кн.: Металлургическое оборудование. М., 1973, с.5−9 (реф. сб./НИИИНФ0РМТЯ1МАШ. Оборудование для прокатного производства, 1−73−45).
- Кидин И.Н. Гипотеза о повышенной активности процесса насыщения аустенита в зародышевом состоянии. Изв. вузов, ЧМ, 1964,? 3, с.148−153.
- Стародубов К.Ф., Бабич В. К., Сиухин А. Ф. Влияние температуры отпуска на свойства закаленной низкоуглеродистой стали.- Изв. вузов, ЧМ, 1965, & 6, с.137−139.
- Тришевский И.С., Середенко С. Я., Клепанда В. В. и др. Изменение механических свойств при отпуске закаленных гнутых профилей проката. Сталь, 1974, Л 9, с.839−841.
- Тришевский И.С., Середенко С. Я. и др. Влияние продолжительности отпуска на механические свойства термически упрочненных профилей. В кн.: Гнутые профили проката: Отрасл. сб. научн. тр., вып.1, Харьков, УкрНМИМет, 1973, с.170−175.
- Адлер Ю.П. Введение в планирование эксперимента.- М.: Металлургия, 1969. 159 е., ил.
- Винарский М.С., Лурье М. В. Планирование экспериментав технологических исследованиях. Киев: Техника, 1975. — 168 е., ил.
- Раузин Я.Р. / Великанов А.Р. Современные методы оценки вязкостиразрушения. Металловедение и термическая обработка, 1970,? 6, с.28−36.
- Середенко С.Я. и др. Влияние термического упрочнения на склонность гнутых профилей к хрупкому разрушению. В кн.: Гнутые профили проката: Отрасл.сб. научн.тр., вып.1У. Харьков, УкрНИИМет, 1976, с.96−98.
- Дроздовский Б.А., Фридман П. Б. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей. М.: Металлургиздат, I960. — 260 е., ил.
- Браун М.П. и др. О хрупком разрушении легированной стали. Изв. АН СССР ОТН Металлургия и топливо, 1961, $ 4, с. 43−49.
- Красовский А.И. Исследование низколегированных и малоуглеродистых строительных сталей. М.: Машгиз, 1956 (Труды ВНИИ, вып.116).
- ГОСТ 13 585–68. Сталь. Метод валковой пробы для определения допускаемых режимов дуговой сварки и наплавок.
- Рыкалин Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке. М., Машгиз, 1951.
- Дубров В.А., Легейда Н. Ф., Середенко С. Я. и др. Нераз-рушающий контроль прочностных свойств термически упрочненных гнутых профилей. В кн.: Гнутые профили проката: Отрасл. сб. научн. тр., вып.1У. Харьков, УкрНИИМет, 1976, с.98−102.
- Тришевский И.С., Середенко С. Я., Клепанда В. В. Термическое упрочнение гнутых профилей проката. М., 1977. 18 с. (Экспресс-информация /Ин-т Черметинформация, серия 12, вып.5.^
- Филипьев. Промышленные печи и газовое хозяйство заводов. Киев: Вища школа, 1976. — 214 е., ил.
- Брук Ю.Г. Сжигание газа в нагревательных печах.- Л.: Недра, 1977.- 167с., ил.
- А.с. 757 970 (СССР). Проходной вихретоковый преобразователь для дифференционного контроля механических свойств ферромагнитных изделий. /Дубров В.А., Легейда Н. Ф., Середенко С. Я., Лебедев А. Д. Опубл. в Б.И. Л 31, 1980.
- Черноволова. А.П. Экономия металла от применения термически упрочненного углового проката в строительных металлоконструкциях.- В кн.: Упрочняющая термическая и термомеханическая обработка проката, вып.2, Киев, Техника, 1968, с.58−59.
- Емельянов А.В. и др. Экономика производства и потребления термически упрочненного проката в УССР.- Киев: Техника, 1965.
- ПО.Народне господарство Укра1нсько1 РСР у 1978 роцЕ. Статис-тичний щор1чник.- КиГв: Техн1ка, 1979.
- Нормативные и справочные материалы по определению экономической эффективности новой техники.- М.: НАШ, 1974.
- Павлов В.А. Физические основы холодной деформации ОЦК металлов.- М.: Наука, 1978.- 207с., ил.
- Фридель S. Дислокации.- М.: Мир, 1967.- 644с., ил.
- Родигин Н.М., Коробейников И. Е. Контроль качества изделий методом вихревых токов.- Свердловск.: Машгиз, 1959, с. 8.1. Уравнения регрессии
- Sl0= Ю 6Xj — 4,5×2 + 3,5XjX2 — (П. 1.1.6)закалка от 950 °С6в= 737,5 + 237,5xj + 37,5×2 I2,5XjX2 (П.I.I.7)бг= 615 + 232,5xj + 50×2 I7,5xjX2- (П.I.I.8)
- Sl0= 9,5 6,5xj — 4,5×2 + 3,5XjX2- (П. 1.1.9)закалка от 1000 °Свв = 758,8 + 258,8xj + 36,3×2 I3,8xjx2- (П.I.I.10)
- QT= 646,3 + 263,8Xj + 46,3X2 2I, 3xjX2- (П. 1.1.II)9 7xj — 4,5×2 + 3,5xjX2 (П. 1.1.12)
- СГг- 743,8 + 343,8Xl + 4I, 3×2 38, вх^- (П. 1.2.8)6ю= Ю, 8 4,5Xj — 3,8×2 + 3>5х1×2 (П. 1.2.9)
- П. 1.2.2. Уравнения регрессии для профилей из стали 15ХСВД Закалка от 900 °Сбв= 873,8 + 193,8Х1 + 26, Зх2- (ПЛ.2.10)
- Эт = 697,5 + i92.5xj. + 32,5×2 22,5xix2i (п. 1.2.и)
- Ss~ 15,6 5,4xj — 1,9×2- (п. 1.2.12)закалка от 950 °С5в= 902,5 + 222,5Xj + 27,5×2- (ПЛ.2.13)
- Jr = 747,5 + 242,5Xj + 32,5×2 22,5x2- (П. 1.2.14)= 15,4 5,6xj — 1,9Х2- (ПЛ.2.15)закалка от 1000 °С
- Ов= 932,5 + 252,5х j + 37,5×2 + 7,5*^- (П. 1.2.16)
- Эт= 792,5 + 287.5Х! + 35×2 гОх^ - (П. 1.2.17)6s= 15,1 5,9xj — 1,9×2- (ПЛ.2.18)1У1
- П. 1.3. Уравнения регрессии, описывающие влияние температуры отпуска и деформированного состояния на свойства закаленных гнутых профилей из стали СтЗ •
- Q& = 626,3 Ш. ЗХ.- + 6,3×2 (Jт = 467,5 — 122,5хх + 7,5×2 6ло= 15,0 + 6,5X3- - 0,5Х2закалка от 900 °C и отпуск при 550 °С
- QB = 806,3 116,3X3- + I6,3×2 — 6,3xjX2j7 «672,5 97,5×3- + 27,5х2
- Sio = 7>3 + 3,3хз- 0,8×2 + 0,3XjX2
- П. 1.3.1) (П. 1.3.2) (П. 1.3.3)
- П. 1.3.4) (П. 1.3.5) (П. 1.3.6)
- П. 1.3.7) (П. 1.3.8) (П. 1.3.9)
- П. 1.3.10) (П. 1.3.II) (П. 1.3.12)
- П. 1.3.13) (П. 1.3.14) (П. 1.3.15)закалка от 900 °C и отпуск при 600 °Сб0= 766,3 156,3xj + I6,3×2 — 6,3xjx2 Ог= 633,8 — 136, Зхj + I9,3X2 — 13,8x2 6ю= 8,1 + 4,1хт — 0,6×2 + 0,4×12закалка от 900 °C и отпуск при 650 °С
- С5е≥ 790 I85X-J- + I5X2 — IOXjXg5т = 673,8 176,3xj + 16,3×2 — 13, вх-^5/о= + 5,9xj 0,6X2 + 0,4Х--Х2
- П. 1.3.16) (П. 1.3.17) (П. 1.3.18)
- П. 1.3.19) (П. 1.3.20) (П. 1.3.21)
- СП.1.3.22) (П. 1.3.23) (П. 1.3.24)
- П. 1.3.25) (П. 1.3.26) (П. 1.3.27)
- П. 1.3.28) (П. 1.3.29) (П .1.3.30)
- П. 1.3.31) (П. 1.3.32) (П. 1.3.33)закалка от 950 °C и отпуск при 700 °Сбв = 723,8 251,Зхj + 13,8×2 — И. Зх^ (П. 1.3.34)595 255xj + I7,5×2 — 12,5x2 (П. 1.3.35)
- Г/о= 12,5 + IOXj 0,5×2 + 0,5XJX2 (П. 1.3.36)закалка от 1000 °C и отпуск при 550 °С
- Эв= 857,5 16Oxj + I2,5X2 — IOXjXg (П. 1.3.37)jT= 745 I70xj + I5x2 — I0xjx2 (П. 1.3.38)6,o= 6,5 + 4,3×3- 0,5X2 — O^XjXg (П. 1.3.39)закалка от 1000 °C и отпуск при 600 °Сбб= 823,8 193,8xz + II, 3×2 — II, 3XIX2 (П. 1.3.40)
- От = 710 205Xj + 15×2 — I0xjx2 (П. 1.3.41)6Ю= 7 + 4,8Xj 0,5×2 + 0,3xjx2 (П. 1.3.42)закалка от 1000 °C и отпуск при 650 °Сбв = 762,8 253,8X-J- + П, 3×2 — II, Зх^ (П. 1.3.43)
- QT= 646,3 -268,8X3- + 14,8×2 10, Зх-^ (П. 1.3.44)6,о= 8,8 + 6,5Xj 0,5×2 + 0,3XjX2 (П. 1.3.45)закалка от 1000 °C и отпуск при 700 °С
- Эв= 742,5 275Xj + 14×2 — 9,5x2 (П. 1.3.46)627,5 287,5хj + 17,5×2 — 9,5x2 (П. 1.3.47)6,о= 12 + 9,8×1 0,5×2 + °>3х1×2 (П. 1.3.48)
- П. 1.4.1. Уравнения регрессии, описывающие влияние температуры отпуска и деформированного состояния на свойства закаленных от 900 °C гнутых профилей из стали 09Г21. Отпуск при 550 °Сбв = Ю22,5 202,5X3- + 12,5Х2 — 7,5XiX2- (II.1.4.1)
- JT = 932,5 147,5×3- + 7,5×2- (П. 1.4.2)6,о= 7,6 + IJXj 0,4×2 — (П. 1.4.3)отпуск при 600 °Сбв= 995 230xj + I2,5×2 — 7,5XjX2- СП.1.4Л)d)T= 905 I75Xj + I0x2- СП.1.4.5)6,o= 7,9 + I, 4Xj 0, бх2- (П. 1.4.6)отпуск при 650 °С
- Ов= 980 245Xj + I2,5×2 — 7,5XjX2- СП.1.4.7)бт= 877,5 202,5Xj + 7,5×2- СП.1.4.8)6м= Ю, 5 + 4Xj 0,3×2- (П. 1.4.9)отпуск при 700 °С
- Зз= 940 285Xj + 12,5×2 — 7,5х-х2- СП.1.4.10)§-7= 827,5 252,5Xj + 7,5×2- СП.1.4.II)6,о= П, 5 + 5Xj 0,5Х2- СП.1.4.12)
- П. 1.4.2. Уравнения регрессии, описывающие влияние температуры отпуска и деформированного состояния на свойства закаленных от 950 °C гнутых профилей из стали 15ХСВД, 1. Отпуск при 550 °С6б= 1021,3 103,8X3- + I3,8×2 — II, 3xjX2- СП.1.4.13)
- От = 906,3 QI, 3xz + 8,8×2- СП.1.4.14)fs= И"3 + I, 5xj 0,5×2 СП.1.4.15)отпуск при 600 °Сбв= 996,3 128,8xj + I3,8×2 — II^xjx^ СП. 1.4.16)
- Jr= 887,5 IOOxj + 7,5×2- СП.1.4.17)6S= 12,1 + 2,4×3- 0,6×2- СП.1.4.18)отпуск при 650 °С
- Оз= 965 I60xj + 15×2 — IOXjX2 — СП.1.4.19)
- От» 865 122,5X3- + 7,5Х2- СП.1.4.20)6S~ 13,3 + 3,5xj 0,5×2- СП.1.4.21)отпуск при 700 °С
- ЭВ= 941,3 183,8xj + 16,3×2 — 8,8x2 — (П. 1.4.22)5т= 835 152,5хj + 7,5×2- (П. 1.4.23)$ 5= 13,6 + 3,9xj 0, бх2 (П. 1.4.24)
- УТВЕРЖДАЮ Зам. директора УкрНИИМет по научной работе Н.М.Воронцовподпись) (печать)26 «января 1981 г. 1. Копия