Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка методов расчета упорных и радиальных подшипников скольжения, смазываемых расплавом при наличии пористых слоев на их сопряженных поверхностях

Диссертация: Разработка методов расчета упорных и радиальных подшипников скольжения, смазываемых расплавом при наличии пористых слоев на их сопряженных поверхностях
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Имеется множество систем, в которых жидкая пленка, возникающая в результате плавления одной из контактирующихся поверхностей, обеспечивает гидродинамическую смазку. Одной из возможностей создания таких условий, кроме смазки с расплавом, является наличие пористого слоя на одной из контактирующих поверхностей. Смазка с расплавом изучалась в различных системах, в том числе в системе… Читать ещё >

Разработка методов расчета упорных и радиальных подшипников скольжения, смазываемых расплавом при наличии пористых слоев на их сопряженных поверхностях (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. Анализ современного состояния вопроса и задачи исследований

2 Математическая модель ламинарной и турбулентной смазки в системе, состоящей из ползуна, обладающей высокой температурой плавления с пористым слоем на рабочей поверхности и расплавляющейся направляющей.

2.1. Теоретическая модель гидродинамической смазки бесконечно широких опор, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется.

2.1.1 Постановка задачи.

2.1.2 Основные уравнения и граничные условия.

2.1.3 Определение функции И (х).

2.1.4 Определение гидродинамического давления.'.

2.2 Математическая модель турбулентной смазки в системе ползун направляющая с пористым слоем на рабочей поверхности.

2.2.1 Постановка задачи.

2.2.2 Основные уравнения и граничные условия.

2.2.3 Точное автомодельное решение рассматриваемой задачи.

2.2.4 Определение вязкости М (х).

2.2.5 Определение основных рабочих характеристик подшипника.

2.3 Нелинейная модель гидродинамической смазки бесконечно широких опор, работающих в турбулентном режиме, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется.

2.3.1 Постановка задачи.

2.3.2 Основные уравнения и граничные условия.

2.3.3 Точное автомодельное решение задачи.

2.3.4 Определение основных рабочих характеристик подшипника.

Как известно, работа машин и их долговечность в значительной степени зависят от конструкции и качества подшипниковых узлов. В новых машинах и механизмах, как правило, проектируется рост скоростей вращающихся узлов, увеличение статических и ударных нагрузок, действующих на опоры скольжения. Задачи современной инженерной практики приводят к повышению требований, предъявляемых к условиям эксплуатации и эффективности использования различных узлов и деталей современного промышленного и транспортного оборудования, в том числе подшипников скольжения. Одним из важных конструктивных элементов подшипников жидкостного трения является смазочная среда.

Поэтому, если физические и рабочие условия таковы, что возникают механические и конструктивные сложности, связанные с интенсивной подачей смазки, возникает необходимость воспользоваться смазкой, обусловленной расплавом. Смазку с жидкими металлами применяют в подшипниках при высоких температурах, при которых обычные смазочные среды претерпевают необратимые физико-химические изменения. Наиболее привлекательная особенность смазки плавлений состоит в том, что смазочное вещество образуется в области контакта поверхностей двух твердых тел, именно там, где оно требуется.

Имеется множество систем, в которых жидкая пленка, возникающая в результате плавления одной из контактирующихся поверхностей, обеспечивает гидродинамическую смазку. Одной из возможностей создания таких условий, кроме смазки с расплавом, является наличие пористого слоя на одной из контактирующих поверхностей. Смазка с расплавом изучалась в различных системах, в том числе в системе «ползун-направляющая». Анализ существующих работ показывает, что смазка с расплавом применительно к сплошным упорным и радиальным подшипникам достаточно изучена. Во всех этих работах, посвященных разработке модели гидродинамической смазки с расплавом, контактирующие поверхности предполагаются сплошными. Таким образом, задача, связанная с разработкой методов расчета и совершенствования работы, упорных и радиальных подшипников широко применяемых в оборудовании различного технологического назначения, в частности, коренных подшипников поршневых машин, опор скольжения кузнечно-прессовых машин работающих на принудительной смазке и на смазке с расплавом в ламинарном и турбулентном режимах трения при наличии на одной из рабочих поверхностей пористых слоев остается нерешенной.

Решению этой задачи и проблем, связанных с теорией и методами расчета и проектирования выше указанных деталей с определением необходимых условий, обеспечивающих самоподдерживание процесса смазывания трибосистем на основе взаимодействия принудительной смазки, смазки с расплавом и пористых слоев на сопряженных поверхностях, посвящена данная диссертационная работа.

Работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов и приложения.

Во введении дано обоснование актуальности проблемы и приведены основные научные положения, составляющие предмет диссертационной работы.

В первой главе приводится анализ современного состояния вопроса, и ставятся задачи исследований.

Во второй главе приводится математическая модель ламинарной и турбулентной смазки в системе, состоящая из ползуна, обладающая высокой температурой плавления с пористым слоем на рабочей поверхности и расплавляющейся направляющей. В начале решение рассматриваемой задачи приводится для бесконечно широких опор, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется. Анализ рассматриваемой системы проводится на основе линейных уравнений Навье-Стокса, уравнения неразрывности и уравнения Дарси при следующих допущениях:

1. Жидкая фаза является ньютоновской жидкостью и имеет постоянную вязкость.

2. Поведение жидкой пленки описывается уравнением Навье-Стокса для установившегося движения несжимаемой жидкости (для случая «тонкого слоя»).

3. Поведение смазки в пористом слое описывается уравнением Дарси.

4. Все тепло, выделенное в пленке в результате вязкого сдвига, идет на плавление прилегающей поверхности направляющей.

С учетом выше приведенных допущений найдено точное автомодельное решение рассматриваемых задач. Полученные аналитические зависимости для основных рабочих характеристик упорного подшипника скольжения позволяют оценить влияние параметра Ь и с, соответственно характеризующих удельную теплоту плавления и смазочный поток по поверхности пористого слоя, прилегающая к смазочному слою. Найдены области изменения этих параметров N других функциональных и конструктивных параметров, обеспечивающих повышенную несущую способность при аномально низком коэффициенте трения.

Далее в этой главе в линейной и нелинейной постановке разработана математическая модель гидродинамической смазки бесконечно широких опор, работающая в турбулентном режиме. Здесь также рассмотрен случай, когда одна из рабочих поверхностей опоры скольжения содержит пористый слой, а другая расплавляется. Аналитическое решение рассматриваемой задачи найдено при следующих допущениях:

1. Зависимость вязкости от температуры и проницаемости пористого слоя можно записать в виде:

Здесь к — проницаемость пористого слоя, ¡-л. — вязкость смазки, Т— температура, Т0 — начальная температура, к0 и /л0— соответственно характерная проницаемость и характерная вязкость, а— экспериментальная постоянная.

2. Влияние турбулентности можно отразить с помощью коэффициента 1, на который следует умножить вязкость, чтобы получить величину эффективной вязкости.

Кроме того, предполагается, что этот коэффициент можно выразить в виде следующей функции числа Рейнольдса [59]: у=0, ОШИее0 657, Ие — ры к/?и, где ц — динамическая вязкостьИ — толщина пленки.

Согласно работе [60], это выражение справедливо с погрешностью 6% в диапазоне Ые от 1500 до 50 000. Погрешность не превышает 1% в диапазон от 2000 до 30 000.

3. Поведение жидкой пленки описывается уравнениями Навье-Стокса для «тонкого слоя» с учетом зависимости вязкости от температуры, а в пористом слое уравнением Дарси, которое в виду малости толщин пористого слоя осредняется по этой толщине.

На границе раздела смазочной пленки и пористого слоя составляющая скорости уу по оси у определяется законом Дарси:

— к дФ.

М ду ' здесь Ф — гидродинамическое давление в пористом слое, х, у — декартова система координат.

4. Большая часть тепла, выделившегося в пленке в результате сдвига, идет наплавление прилегающей поверхности направляющей. Из-за сравнительно малой толщины смазочных пленок основной формой теплообмена будет передача тепла в направлении нормали к пленке.

В сочетании с высокой охлаждающей способностью плавления поверхности эта форма теплообмена будет обеспечивать перенос большой части тепла, выделяющегося в самой пленке, к указанной поверхности.

5. Поскольку рассматриваемая задача решается в стационарной постановке, вместо начальной температуры поверхности направляющей на входе в области контакта задается толщина пленки во входном сечении.

С использованием общепринятых граничных условий в данной работе найдено точное автомодельное решение рассматриваемой задачи.

В результате найдена функция, характеризующая форму смазочной пленки, обусловленная расплавом, а также поле скоростей и давлений в смазочном и пористом слоях. Получены аналитические выражения для основных рабочих характеристик подшипника (т.е. для несущей способности и силы трения).

На основе численного анализа полученных аналитических зависимостей найдены условия, при которых в системе с ползуном, из материала с высокой температурой плавления с пористым слоем на рабочей поверхности и расплавляющейся направляющей, высокая несущая способность подшипника сочетается с низким коэффициентом трения. о* м0и*1.

Дана оценка влияния теплового параметра К = ——г— (где / - длина.

СРК ползуна, ср — теплоемкость при постоянном давлении, /г0 — толщина смазочного слоя в начальном сечении) на основные рабочие характеристики подшипника: на коэффициент нагрузки, на коэффициент, характеризующий эффективность по несущей способности на коэффициент расхода, на коэффициент мощности и коэффициент трения. Найдена область изменения значений теплового параметра, обеспечивающая рациональный режим работы подшипника.

В данной главе также приводится решение рассматриваемой задачи с одновременным учетом зависимости вязкости и проницаемости пористого слоя от давления и температуры.

Дана оценка влияния безразмерных параметров К, К, а, р* (где Ктепловой параметр, Ь — удельная теплота плавления, ар — параметр, обусловленный зависимостью вязкости от давления), К = 2/и0и IIЬИ .

Рассмотрен случай, когда на рабочей поверхности имеется двухслойный пористый слой, каждый из которых имеет свое функциональное назначение.

Найдены оптимальные значения безразмерных критериев, присущих смазке с расплавом, обеспечивающие повышенную несущую способность подшипника при низком коэффициенте трения и необходимую жесткость поверхности ползуна.

Далее в этой главе дается расчет упорных подшипников работающих в турбулентном режиме на принудительной смазке и дополнительной смазке обусловленной расплавом поверхности наклонного вкладыша. В результате установлено, что:

• Наличие смазки обусловленной расплавом поверхности вкладыша существенно влияет на толщину пористого смазочной пленки, а также на коэффициент нагрузки м>, на коэффициент характеризующий эффективность по несущей способности коэффициент расхода ?7? и на коэффициент мощности.

• Для подшипника с турбулентной смазкой, как при расплаве, так и при не расплаве поверхности вкладыша основная характеристика увеличивается более чем на 17−18% по сравнению с ламинарной смазкой.

• Для машин, упорные подшипники которые всегда работают в турбулентном режиме, эти подшипники при наличии смазки обусловленного расплавом вкладыша можно сделать значительно меньших размеров по сравнению с необходимой конструкцией, работающих, а ламинарном режиме.

• При этом площадь подшипника можно уменьшить на 40−50%, что в результате приводит к уменьшению мощности на 14−15% по сравнению с величиной, рассчитанной для подшипника, работающего в ламинарном режиме.

В третьей главе разработана нелинейная модель ламинарной и турбулентной смазки в системе ползун, обладающей низкой температурой плавления и направляющая с высокой температурой плавления с пористым слоем на рабочей поверхности. Так же как и в главе 2 на основе уравнений Навье-Стокса и уравнения Дарси найдено точное автомодельное решение рассматриваемых задач. С использованием выражения для скорости диссипации энергии получено уравнение для определения формы смазочной пленки. В последующем, задача решена с учетом зависимости вязкости от температуры. Далее в этой главе рассматриваем случай, когда ползун плавится и опускается с заданной скоростью относительно направляющей, обладающей высокой температурой плавления с пористым слоем на поверхности. Здесь также рассмотрен случай, когда рабочая поверхность направляющей содержит двухслойный пористый слой.

Численный анализ полученных аналитических зависимостей для основных рабочих характеристик показывает, что:

1. Безразмерная несущая способность существенно зависит от теплового aj-jUr.nl параметра К =-^— (ср — теплоемкость при постоянном давлении, Но —.

СР-К толщина пленки в начальном сечении, / - длина подшипника, и* — скорость скольжения образующей) и практически не зависит от параметра с, обусловленного фильтрацией потока жидкости по пористой поверхности, прилегающей к смазочному слою. С увеличением значения параметра К безразмерная несущая способность уменьшается. Особенно резкое уменьшение несущей способности наблюдается при значении К < 4. При К > 4 безразмерная несущая способность стабилизируется при любом значении параметра с .

2. Безразмерная несущая способность с увеличением значения конструктивного параметра <р = — увеличивается, где п — толщина пленки в к сечении х = /. Наиболее оптимальным значением (р является значение, близкое <р=4.

3. Мощность резко убывает с увеличением теплового параметра К и сравнительно не чувствительно к изменению параметра (р.

4. Эффективность по несущей способности, определяемая параметром? практически не зависит от теплового параметра К и существенно зависит от параметра (р.

5. Максимальное значение в имеет значение параметра при ср— 4.

6. Дана оценка влияния отношения проницаемостей слоев и их относительной протяженности на основные рабочие характеристики подшипника. Установлено, что наиболее рациональный режим работы подшипника достигается при к21кх <1 (где к — проницаемость первого слоя, прилегающая к смазочному слою, — проницаемость второго пористого слоя).

7. В системе с турбулентной смазкой, обусловленной расплавом ползуна при высоких скоростях скольжения направляющей с пористым слоем на рабочей поверхности наблюдается значительно меньше потерь мощности, чем это следует из обычного ламинарного расчета.

В заключении этой главы исследуется термодинамика и гидродинамика самоподдерживания гидродинамической смазки, образующейся в результате плавления ползуна при наличии на опорной поверхности пористого слоя. Здесь показано, что условие самоподдерживания смазки, заключающейся в том, чтобы средняя скорость жидкости в конечном сечении была больше чем.

1 Л горизонтальная скорость ползуна и*, т. е. — > и* (где к — толщина о смазочной пленки, и — скорость течения жидкости в горизонтальном направлении) выполняется для Н20, В1, № при достаточно большом диапазоне изменения значения параметра В = к/1}, где к — проницаемость пористого слоя, Ь — длина ползуна.

В четвертой главе приводится метод расчета обратной пары трения, работающей в турбулентном режиме при наличии однослойного и двухслойного пористого слоя на рабочей поверхности вала и легкоплавкого сплава на поверхности подшипника.

В начале рассматривается обратная пара трения с пористой поверхностью, работающая в турбулентном режиме трения. Анализ проводится для случая, когда поверхность подшипника и вала в нагруженной области разделены слоем смазки при следующих допущениях:

— поведение жидкой пленки описывается линейным уравнением Навье-Стокса для «тонкого слоя» с учетом зависимости вязкости от температуры, а в пористом слоем уравнением Дарси, которое в виду малости толщины пористого слоя осредняется по этой толщине;

— на границе раздела смазочной пленки и пористого слоя составляющая скорости иг определяется’законом Дарси.

Аналогично тому, как это сделано во второй главе, точное автомодельное решение задачи здесь найдено в линейной и нелинейной постановке.

Анализ полученных аналитических зависимостей для основных рабочих характеристик позволяет делать следующие выводы:

— так же как и в случае упорного подшипника, наличие пористого слоя на рабочей поверхности вала приводит к существенному снижению силы трения и незначительному снижению несущей способности подшипника.

— обратная пара трения, работающая в турбулентном режиме трения по сравнению с ламинарным обладает на 12−15% повышенной несущей способностью.

В заключении этой главы в линейной и нелинейной постановке приводится решение задачи о гидродинамическом расчете обратной пары трения, работающей в турбулентном режиме трения при наличии легкоплавкого сплава на поверхности вкладыша. Здесь также найдено точное автомодельное решение рассматриваемых задач. Получено уравнение для определения формы смазочной пленки, а также найдено поле скоростей и давлений. В последующем получены аналитические зависимости для основных рабочих характеристик рассматриваемой обратной пары трения. Анализ этих зависимостей позволяет, так же как и в главе 2 и 3 оценить влияние теплового параметра и в том числе всех конструктивных и функциональных параметров на коэффициент нагрузки, коэффициент трения, на коэффициент, характеризующий эффективность по несущей способности на коэффициент расхода и на коэффициент мощности. Найденные оптимальные по выше указанным параметрам значения теплового и конструктивного параметров полностью согласуются с их значениями, найденными в главах 2 и 3 при решении задачи смазки с расплавом в системе «ползун-направляющая».

На основе полученных теоретических предпосылок в заключении этой главы дается методика модернизации коренных подшипников скольжения поршневых машин позволяющих минимизировать механические потери и обеспечить максимальное значение КПД поршневых машин. Предложенная методика характеризуется общим подходом к методам расчета подшипников узлов кузнечно-прессового оборудования, в частности на опорах скольжения ножевой балки ножниц для раскроя листовой стали.

В пятой главе дается экспериментальная оценка полученным теоретическим результатам по коэффициенту трения, несущей способности и температурному режиму. Излагаются методика и результаты экспериментальных исследований, приводятся рекомендации для практического внедрения конструкции модернизированных коренных подшипников поршневых машин и подшипниковых узлов кузнечно-прессового оборудования. В этой же главе приводятся общие выводы. В приложении приводятся акты испытания и внедрения.

На защиту выносятся следующие положения диссертационной работы:

1. Разработка методов расчета и их проектирования упорных и радиальных подшипников, работающих на принудительной смазке и на смазке с расплавом при наличии на одной из контактирующих поверхностей двухслойных пористых слоев.

2. Разработка метода расчета обратной пары трения, работающей в турбулентном режиме при наличии пористого слоя на поверхности вала и легкоплавкого сплава на поверхности подшипника.

3. Разработка метода расчета обратной пары трения, работающей в турбулентном режиме при наличии пористого слоя на рабочей поверхности вала.

4. Разработка математической модели ламинарной и турбулентной гидродинамической смазки бесконечно широких опор скольжения, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется.

5. Разработка линейной и нелинейной математической модели турбулентной смазки в системе, состоящей из ползуна, обладающей высокой температурой плавления с пористым слоем на рабочей поверхности и расплавляющейся направляющей. Оценка влияния наличия смазки обусловленной расплавом на толщину смазочной пленки, на коэффициент характеризующий эффективность по несущей способности, подшипникового узла на коэффициент мощности и на коэффициент трения.

6. Разработка линейной и нелинейной математической модели ламинарной и турбулентной смазки в системе ползун, обладающей низкой температурой плавления и направляющая с пористым слоем на рабочей поверхности.

7. Определение необходимых условий, обеспечивающих самоподдержание процесса смазывания трибосистем на основе взаимодействия принудительной смазки, смазки с расплавом и пористых слоев на сопряженных поверхностях.

8. Методика модернизации коренного подшипника поршневой машины тепловоза 2ТЭМ10 и на опорах скольжения ножевой балки ножниц для раскроя листовой стали.

Научная новизна:

1. Разработка научно-обоснованного метода прогнозирования рациональных значений функциональных параметров упорных и радиальных подшипников скольжения, работающих на принудительной смазке и смазке с расплавом, при наличии на одной из их рабочих поверхностей двухслойного пористого слоя, который обеспечивает низкий коэффициент трения необходимую жесткость этих подшипников.

2. Аналитический метод расчета радиального подшипника, работающего в турбулентном режиме трения при наличии пористого слоя на рабочей поверхности вала.

3. Аналитический метод расчета радиального подшипника, работающего в турбулентном режиме трения при наличии пористого слоя на поверхности вала и легкоплавкого сплава на поверхности подшипника.

4. Аналитический метод гидродинамического расчета бесконечно широких опор скольжения, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется.

5. Математическая модель ламинарной и турбулентной смазки в системе, состоящей из ползуна, обладающей высокой температурой плавления с пористым слоем на рабочей поверхности и расплавляющейся направляющей.

6. Математическая модель ламинарной и турбулентной смазки в системе ползун, обладающей низкой температурой плавления и направляющая с пористым слоем на рабочей поверхности.

7. Необходимые условия, обеспечивающие самоподдерживание процесса смазывания трибосистем на основе взаимодействия принудительной смазки, смазки с расплавом и пористых слоев на сопряженных поверхностях.

8. Методика модернизации коренного подшипника поршневой машины тепловоза 2ТЭМ10 и на опорах скольжения ножевой балки ножниц для раскроя листовой стали.

Практическая значимость работы. Получены аналитические зависимости для определения основных рабочих характеристик подшипников скольжения, работающих на принудительной подаче смазки, на смазке с расплавом при взаимодействии с пористыми слоями на сопряженных поверхностях. На основе разработанных методов расчета и математических моделей для конструкторско-механических служб, создана база для прогнозирования оптимальных функциональных параметров подшипников скольжения машин различного технологического назначения, работающих на принудительной подаче смазки, на смазке с расплавом, в устойчивом гидродинамическом режиме трения.

Общие выводы.

1. С учетом наличия принудительной смазки разработан метод расчета упорных и радиальных подшипников, содержащих на одной из контактирующих поверхностей легкоплавкий сплав, а на другой двухслойный пористый слой. Найдены значения функциональных и структурных параметров, обеспечивающих одновременно повышенную несущую способность, низкий коэффициент трения и необходимую жесткость подшипника.

2. Разработан метод расчета обратной пары трения, работающей в турбулентном режиме при наличии принудительной смазки, смазки с расплавом и пористого слоя на поверхности вала и легкоплавкого сплава на поверхности подшипника.

3. С учетом нелинейных факторов разработан метод расчета обратной пары трения на смазке с расплавом в турбулентном режиме трения.

4. Теоретически обосновано, что для машин упорные подшипники, которые всегда работают в турбулентном режиме, эти подшипники при наличии принудительной смазки, смазки обусловленной расплавом вкладыша можно сделать значительно меньших размеров, по сравнению с необходимой конструкцией, работающих в ламинарном режиме.

Для рассматриваемого в работе случая номинальной конструкции, площадь подшипника можно уменьшить на 40−50%, что в результате приводит к уменьшению мощности на 14−15%, по сравнению с величиной, рассчитанной для подшипника, работающего в ламинарном режиме с постоянной вязкостью.

5. Разработана нелинейная модель ламинарной и турбулентной гидродинамической смазки бесконечно широких опор, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется.

6. Разработана нелинейная математическая модель турбулентной смазки в системе, состоящей из ползуна, обладающей высокой температурой плавления с пористым слоем на рабочей поверхности и расплавляющейся направляющей.

7. Разработана нелинейная математическая модель турбулентной смазки в системе ползун, обладающей низкой температурой плавления и направляющей с пористым слоем на рабочей поверхности.

8. Установлено, что наличие смазки, обусловленной расплавом поверхности вкладыша существенно влияет на толщину смазочной пленки, а также на коэффициент нагрузки М?, на коэффициент ?, характеризующий эффективность по несущей способности, на коэффициент расхода # и на коэффициент мощности.

9. Показано, что для подшипника с турбулентной смазкой (как при расплаве, так и при не расплаве поверхности вкладыша) основная характеристика 8 (т.е. эффективность по несущей способности) увеличивается более чем на 17−18%, по сравнению ламинарной смазкой.

10. Сформулированы необходимые условия, обеспечивающие самоподдерживание смазывания трибосистем на основе взаимодействия принудительной смазки, смазки с расплавом и пористых слоев на сопряженных поверхностях.

Установлено, что толщина пленки при наличии пористого слоя на опорной поверхности подшипника на 10−15% больше, чем в случае сплошной опорной поверхности.

11. Показано, что условие самоподдерживания смазки, заключающееся в том, что средняя скорость жидкости в конечном сечении больше скорости горизонтальной скорости ползуна удовлетворяется для В, Сс1, РЬ, Эп при достаточно большом диапазоне изменения параметра В = к И1 (отношение проницаемости пористого слоя к квадрату длины ползуна), обусловленного наличием пористого слоя на поверхности направляющей и других функциональных параметров, охватывающие практически все случаи, встречающиеся на практике: пористые втулки с коэффициентом смазочной.

2 8 2 проницаемости от 2,4−10″ до 1,2−10″ см — скорости скольжения от 0,1 до 5 м/снагрузки от 90Н до 200Н.

12. Дана экспериментальная оценка основным теоретическим результатам.

Здесь рассмотрены следующие случаи:

— подвижный образец на рабочей поверхности содержит легкоплавкий сплав, а неподвижный однослойный и двухслойный пористый слой;

— неподвижный образец на рабочей поверхности содержит легкоплавкий сплав, а подвижный однослойный и двухслойный пористый слой на рабочей поверхности;

— поверхность вкладыша неоднородна, т. е. нагруженная поверхность покрыта слоем легкоплавкого сплава, и имеет на рабочей поверхности пористый слой.

13. Разработана конструкция обратной пары трения с двухслойным пористым слоем на рабочей поверхности вала, работающей на смазке с расплавом в устойчивом жидкостном режиме и обладающем повышенной несущей способностью и необходимой жесткостью.

14. На основе разработанных методов расчета и математических моделей для конструкторско-технологических служб создана база для прогнозирования оптимальных функциональных параметров подшипников скольжения машин различного технологического назначения, обеспечивающих их надежную работоспособность.

15. Разработана методика модернизации коренного подшипника поршневой машины тепловоза серии 2ТЭМ10 и модернизация ножевой балки для раскроя листовой стали обеспечивающая демпфйрующие свойства поверхности подшипника более эффективный процесс смазывания и сплошность смазочной пленки.

16. Результаты исследований внедрены на ЗАО «Завод по выпуску КПО» на опорах скольжения ножевой балки ножниц для раскроя листовой стали и модернизированный коренной подшипник поршневой машины тепловоза серии 2ТЭМ10 в Локомотивном депо ст. Батайск ТЧ-6.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Newkirk B.L., and Taylor H.D., 1925 General Electric Review, Vol. 28, p. 559, «Shaft Whipping Due to Oil Action in Journal Bearings».
  2. C.R. 1937 Proc. Genl. Disc, on Lubrication and Lubricants, vol. 1, p. 285, «Bearing Problems of Large Steam Turbines and Generators».
  3. D.F., «Turbulence in High Speed Journal Bearings», Trans. ASME, Vol. 72, 1950, pp. 825−834.
  4. S., «Turbulence in a Tilting Pad Thrust Bearing», Trans. ASME, Vol. 78, 1956, pp. 7−11.
  5. Bowden F.P., and Hughes T.P., «The Mechanism of Sliding on Ice and Snow», Proc. R. Soc., Vol. A172, 1939, p. 280.
  6. F.P., «Friction on Snow and Ice», Proc. R. Soc., Vol. A217, 1953, p. 462.
  7. Боуден, Тейбор. Трение и смазка твердых тел. — М.: Машиностроение, 1968.
  8. Meinders М.А., Wilcock D. F., and Winer W.O., «Infrared Measurements of a Reciprocating Seal Test», Proceedings of 9th Leeds-Lyon Conference, IPC Science and Technology Press Ltd., 1982, pp. 321−218.
  9. Archard J.F., Wear, Vol. 2, 1958/59, p. 438.
  10. Кюльман-Вильсдорф. Зависимость температур пятен контакта от скорости и роли каждого из двух участвующих в скольжении тел. Труды амер. общ-ва инж.-мех. 1998, № 1,С. 97—107.
  11. Kuhlmann-Wilsdorf D., Wear, Vol. 107, 1986, p. 71.
  12. Kuhlmann-Wilsdorf D., in Fundamentals of Friction and Wear (Ed. D.A. Rigney), Am. Soc. for Metals, Metals Park, OH, 1981, p. 119.
  13. Kuhlmann-Wilsdorf D., in Wear of Materials 1983, Ed. К. С. Ludema, Am. Soc. Mech. Eng., New York, 1983, p. 402.
  14. Burton R.A., Wear, Vol. 59, 1980, p.l.
  15. Huang J.H., and Ju F.D., Wear, Vol. 102, 1985, p. 81- compare also this and related papers in Thermomechanical Effects in Sliding Systems, (Ed. F.E. Kennedy), Elsevier Sequoia, Lausanne / New York, 1985.
  16. M.B. Теоретические основы работы подшипников скольжения. М.: Машгиз, 1959.
  17. Н.Е. О гидродинамической теории трения хорошо смазанных твердых тел. Журн. Рус. физ.-хим. о-ва, 1886, т. XVIII, отд. 1, в. 7. Собр. соч. т. III. М.- JL: Гостехиздат, 1949, С. 112−120.
  18. Н.Е. О движении вязкой жидкости, заключенной между двумя вращающимися эксцентрическими цилиндрическими поверхностями. Сообщ. Мат. о-ва при Харьковском ун-те, 1887, вып. 1. Собр. соч. т. III. М.- Л.: Гостехиздат, 1949, С. 121−132.
  19. Н.Е., Чаплыгин С. А. О трении смазочного слоя между шипом и подшипником. — Тр./Отдел. физ. наук О-ва любителей естествознания, 1906: т. XIII, вып. 1, с. 24—33. Собр. соч. т. III, Гостехиздат, М.- Л., 1949, С. 133−151.
  20. Е.В. Повышение несущей способности упорных подшипников, работающих при высоких скоростях скольжения // Тр. III Всесоюзн. конф. по трению и износу в машинах. М.: Изд. АН СССР, 1960. Т. З, С. 128−134.
  21. Magdarasan Т. Der Beitrag der Well bei der Warmeabgabe von Gleitlagern//Rev. roum. sei. techn. Ser. electrotechn. et energy., 1972. 17.
  22. Majumbar B.C., Saha A.K. Temperature distribution in oil journal bearings // Wear, 1974. 28, № 2, P. 259−266.
  23. Сейрег, Эззат. Термогидродинамические явления в пленке жидкой смазки // Проблемы трения и смазки, 1973. № 2. С. 74—82.
  24. С.Л. Расчет быстроходных упорных подшипниковжидкостного трения // Вестник машиностроения. 1970. № 7, С. 34−36.
  25. Хори, Като, Нарумия. Сдавливаемая пленка на поверхности резины // Проблемы трения и смазки. 1981. № 3, С. 74—80.
  26. Ф.П. Опоры скольжения тяжелых машин // М.: Машиностроение, 1969. С. 223.
  27. Д.С. Контактная гидродинамика смазки деталей машин // М.: Машиностроение, 1976. С.304
  28. А.И. Основные выводы из контактногидродинамической теории смазки // Изд. АН СССР. ОТН. 1951. № 2. С.209
  29. А.Н. Основы гидродинамической теории смазки тяжелонагруженных цилиндрических поверхностей // Исследование контакта деталей машин. М.: Машгиз, 1949. вып. 30.
  30. Д.А. Экспериментальное исследование влияния температуры на работу опорных подшипников скольжения // Междунар. конф. по смазке и износу машин (Лондон, 1957). М.: Машгиз, 1962. С. 108−113.
  31. Де Гурин Д., Холл Л. Ф. Экспериментальное исследование трех типов упорных подшипников скольжения, предназначенных для тяжелых условий работы // Междунар. конф. по смазке и износу машин (Лондон, 1957). М.: Машгиз, 1962. С. 124−131.
  32. Гарднер, Улыпмиз «Влияние турбулентности на работу двух радиальных подшипников». Проблемы трения и смазки, № 1, 1974, С. 16, изд-во «Мир».
  33. Raimondi A.A. An adiabatic solution for the finite slider bearing. — Trans. ASLE, 1966, vol. 9,3, P. 283−286.
  34. И. А. Гидродинамическая теория смазки упорных подшипников // Изд-во СО АН СССР, 1960. С. 132
  35. П.З. Плоская неизотермическая задача гидродинамической теории смазки подпятника с деформированной подушкой // М.: Машиноведение, 1966. № 4, С. 82−93.
  36. В. Совместное решение уравнений энергии и Рейнольдса применительно к упорным подшипникам // Сб. Междунар. конф. по смазке и износу машин, М.: Изд. ГНТИ машиностр. лит. 1962. С. 20−32.
  37. В., Рейд мл. Арвас. Характеристики упругих, самоустановливающихся относительно центра сегментных башмаков упорных подшипников // Техническая механика. 1961. № 2, С. 45−55.
  38. Штернлихт, Картер, Арвас. Адиабатический анализ упругих самоустановливающихся секторных подушек упорного подшипника // Прикладная механика, 1961. № 2. С. 26−37.
  39. Г. С., Максимов В. А. Расчет двухсторонних упорных подшипников скольжения высокоскоростных центробежных компрессорных машин // Химическое и нефтяное машиностроение, 1978. № 1, С. 10−13.
  40. М.Б., Максимов В. А. Гидродинамический расчет подпятников с плоско-клиновой рабочей поверхностью // Вестник машиностроения, 1977. № 1, С. 13−17.
  41. Уилсон. Смазка с расплавом. Проблемы трения и смазки, 1976, № 1,С. 19.
  42. Беретта, Ниро, Сильвестри. Подшипники скольжения, смазываемые собственным расплавом или продуктом сублимации. Труды амер. общ-ва инж.-мех, № 1, С. 86−90.
  43. Е.Б. Математическая модель гидродинамической смазки жидкости, образующейся при плавлении ползуна в случае экспоненциальной зависимости вязкости от давления // Ростов-на-Дону, Вестник РГУПС, № 1, 2000. С. 121−126.
  44. Е.Б. Математическая модель гидродинамической смазки жидкости, образующейся при плавлении направляющей в случаеэкспоненциальной зависимости вязкости от давления // Ростов-на-Дону, Вестник РГУПС, № 2, 2000. С. 127−131.
  45. Л.И., Демидова H.H. Расчет радиальных подшипников с эффективной работой на смазке с расплавом в турбулентном режиме // Ростов-на-Дону, Вестник РГУПС, № 2, 2002. С. 18−23.
  46. К.С., Котельницкая Л. И., Демидова H.H. Расчет упорных подшипников с эффективной работой на смазке с расплавом в турбулентном режиме // Ростов-на-Дону, Вестник РГУПС, № 2, 2002. С. 5−10.
  47. В.М., Котельницкая Л. И. Математическая модель гидродинамической смазки при плавлении опорной поверхности радиального подшипника // Трение и износ. Том 22, № 6. 2001. С. 606−608.
  48. К.С., Котельницкая Л. И., Воронин Н. С. Об одном решении задачи о гидродинамической смазке жидкостью, образующейся при плавлении направляющей, при наличии принудительной смазки // Вестник ДГТУт.1,№ 4, (10), 2001 г.
  49. М.В. Теория гидродинамической смазки пористых подшипников. Трение и износ в машинах, 1962, № 16. С. 21−29.
  50. К.С., Приходько В. М., Шевченко А. И. Казанчян O.P. Математическая модель течения смазки в зазоре радиального подшипника конечной длины со слоистым пористым вкладышем переменной толщины // Проблемы машиностроения. РАН М.: Наука № 6, 2000 г.
  51. К.С., Прянишникова Л. И., Пустовойт Ю. И. Гидродинамический расчет пористых подшипников с переменной проницаемостью вдоль оси с учетом нелинейных факторов. Трение и износ. Т. 14, № 5, 1993 г. С. 813−821.
  52. К.С., Воронцов П. А., Семенов А. П. Расчет и конструирование гидродинамических подшипников скольжения с металлополимерными вкладышами -Изд-во высшей школы. Ростов-на-Дону, 1999, С. 71−86.
  53. Н.Е., Кибель И. А., Розе Н. В. Теоретическая гидромеханика.
  54. Ч. 2. М.: Гос. изд-во физ.-мат. лит. — 1963.
  55. М.Б., Максимов В. А., Карчевский М. М. К расчету гидродинамических подпятников с неподвижными подушками // Машиноведение, 1978. № 6, С. 92−102.
  56. Уилкок, «Турбулентная смазка и ее роль в современной технике», Проблемы трения и смазки, № 1, 1974, С. 2, из-во «Мир».
  57. A., Booser E.R., Ryan F.D., «Performance of Tapered Land Thrust Bearings For Large Steam Turbines», Trans. ASLE, Vol. 14, 1971, pp. 301−306.
  58. D.F., «Designing Turbulent Thrust Bearings For Reduced Power Loss», Paper No. 76AM-2C-1, ASLE Annual Meeting, Philadelphia, May 1976.
  59. Нг, Пэн, «Линеаризованная теория турбулентного течения смазки», Теоретические основы инженерных расчетов, № 3, 1965, стр. 157, изд-во «Мир».
  60. К.С., Копотун Е. А. Математическая модель гидродинамической смазки в системе ползун с пористым слоем на рабочей поверхности и расплавляющаяся направляющая. Труды ВНГЖ «Транспоорт-2005». Ч.П.С. 122−123.
  61. К.С., Копотун Е. А. Математическая модель гидродинамической смазки в системе пористый подшипник переменной проницаемости и расплавляющаяся направляющая. Труды ВНГЖ «Транспорт-2005». Ч.И.С. 124−125.
  62. К.С., Копотун Е. А. Теоретическая модель гидродинамической смазки бесконечно широких опор, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется. Вестник РГУПС, № 4. 2005.С. 5−9.
  63. А.И., Копотун Е. А. Расчет пористого подшипника с эффективной работой в турбулентном режиме. Вестник РГУПС, № 4. 2005.С. 32−36.
  64. Е.А. Линейная математическая модель смазки с расплавом в пористой системе «ползун-направляющая» с учетом зависимости вязкости от давления и температуры. Труды РГУПС № 3(7). С. 33−39.
  65. А.Н., Приходько В. М., Копотун Е. А. Расчет упорных подшипников, работающих в турбулентном режиме на принудительной смазке и дополнительной смазке, обусловленной расплавом поверхности наклонного вкладыша. Вестник РГУПС, № 3. 2008.С. 140−145.
  66. К.С., Журба И. А. Установившееся движение вязкоупругой жидкости между наклонным ползуном и направляющей с учетом сил инерции смазочной композиции // Трение и износ. -2004.Т. 25.-№ 6. С. 567−576.
  67. К.С., Яковлев М. В., Журба И. А. Гидродинамический расчет подшипников скольжения с учетом сил инерции смазочной жидкости, обладающей вязкоупругими свойствами //Трение и износ. -2003.Т. 24.-№ 2. -С. 121−125.
  68. К.С., Яковлев М. В., Журба И. А. Прогнозирование оптимальной формы вязкоупругой пленки с наибольшей нагрузочной способностью // Вестник ДГТУ. T.3.-2003.-№ 4. С. 6.
  69. К.С., Яковлев М. В., Журба И. А. расчет радиальных подшипников с учетом сил инерции смазочной композиции, поступившей вподшипник в ненапряженном состоянии и обладающей вязкоупругими свойствами // Вестник ДГТУ. Т.3.-2003.-№ 4. С. 309−315.
  70. К.С., Копотун Е. А. Нелинейная модель гидродинамической смазки бесконечно широких опор, работающих в турбулентном режиме // Трение и износ. -2006.-№ 5. С491−497.
  71. К.С., Копотун Е. А. Математическая модель гидродинамической смазки в системе, состоящей из ползуна с низкой температурой плавления и направляющей с высокой температурой плавления. Труды РГУПС, № 1(2).-2006. С.5−9.
  72. Е.А. Гидродинамическая смазка бесконечно широких опор, одна из поверхностей которых содержит пористый слой, а другая расплавляется. Труды РГУПС, № 1(2). 2006 г.
  73. Е.А. Математическая модель турбулентной гидродинамической смазки в системе ползун обладающий низкой температурой плавления и направляющая с пористым слоем на рабочей поверхности. Труды ВНПК «Транспорт-2006». Ч.Н.С. 171.
  74. Н.Г. Механика жидкости и газа. Наука, 1923. С. 140 145.
  75. К.С., Приходько В. М., Никитин. A.C. Неустановившееся движение смазки в подшипниках скольжения. изд. СКНЦ ВШ Ростов-на-Дону, 2001,-С. 10−20.
  76. К.С., Приходько В. М. Гидродинамический расчет сферических, радиальных и упорных подшипников с повышенной несущей способностью. изд. СЬСНЦ ВШ Ростов-на-Дону, 2001, -С. 5−20.
  77. К.С., Колесников В. И., Приходько В. М. Основы совершенствования узлов трения транспортных систем. изд «Маршрут». 2005 г. С.7−20.
  78. . A.C., Ахвердиев К. С., Остроухов. Б. Е. Гидродинамическая теория смазки и расчет подшипников скольжения, работающих в стационарном режиме. изд. «Наука», Москва 1981. С. 120 140.
  79. К.С., Воронцов П. А., Черкасова Т. С. Математическая модель стратифицированного течения смазки в зазоре радиального подшипника скольжения// Проблемы машиностроения и надежности машин. РАН. М. Наука, 1999. № 3, С.93−101.
  80. К.С., Воронцов П. А., Черкасова Т. С. Гидродинамический расчет подшипников скольжения с использованием моделей слоистого течения вязкой и вязкопластичной смазки // Трение и износ. -1998. Т.16,-№ 6. С.698−707.
  81. М.А., Копотун Е. А. Расчет обратной пары трения, работающей в турбулентном режиме на смазке с собственным расплавом в турбулентном режиме трения. Труды РГУПС, 2006.-№ 2(3). С. 99−105.
  82. К.С., Шевченко А. И., Мукутадзе М. А., Копотун Е. А. Расчет обратной пары трения работающей в турбулентном режиме трения при наличии пористого слоя на рабочей поверхности вала. изд. СКНЦ ВШ Ростов-на-Дону, 2006, -С. 225−234.
  83. В.И. Динамический анализ поршневых машин. Баку: -изд. «ЭЛМ"-2001. С. 208−216.
  84. В.В., Иванов В. М. Нанесение плазмой тугоплавких покрытий. М. Машиностроение. 1981. — С. 190.
  85. С.Т. Разработка и исследование стальных плазменных покрытий для деталей типа валов: Автореф. дис. канд. техн. наук. М., 1961.-С.21.
  86. В.Д. Смазки для сеченых подшипников Киев: Наукова думка, 1967. — С. 190.
  87. Н.И. Пористые подшипники на железной основе с повышенными антифрикционными и механическими свойствами //Исследование в области металлокерамики, М: Урал НИИ тяжелого машиностроения. 1953. С.16−19.
  88. А.Д. Применение спеченных материалов в узлах трения. -Ташкент: УзоНИИНТИ, 1969.- С.71−73.
  89. Г. А., Некоз А. И., Зозуля В. Д. Влияние температуры на выделение масла из пористого подшипника // Проблемы трения и изнашивания. 1972. № 2. С. 95−98.
  90. И.В., Ермаков С. С. Применение изделелий порошковой металлургии в промышленности. М.- JL: Машгиз, 1960. С. 24.
  91. А.Е. О применении железо-графитных подшипников // порошковая металлизация. М.: Металлургиздат, 1954. — С. 42−44.
  92. В.П. Опыт производства и применение спеченных фрикционных изделий для углов трения // Порошковая металлургия. 1987. № 1 -С. 97−100.
  93. Н.М. Металлические покрытия опор скольжения. М.: Наука, 1973. — С.74.
  94. Г. Т. О механических влияниях пористости спеченного материала на его способность противостоять износу // Композиционные спеченные материалы для узлов трения машин и механизмов. Киев: Институт проблем материаловедения АН УССР, 1979. С. 154−158.
  95. М.Ю., Безуднова м.Ф. Металлургические материалы: Энцикл. справ. Киев: Наукова думка, 1977. — С. 86−87.
  96. И.М., Пунина Л. И. Композиционные спеченные антифрикционные материалы. Киев: Наукова думка, 1981. — С. 404.
  97. В.Н. Поверхностные явления в металлах и сплавах. -Киев: Изд. АН УССР, 1961. С. 45.
  98. Devine М. J., Gerini J.P., Stallind S.L. Improving friktionat behavior with solid film lubricants // Metals end Guert. 1967. № 7. P.16−17.
  99. А.Я. Влияние условий обработки на физико-механические свойства металлокерамических материалов. -Киев:. Киев: Наукова думка, 1965. — С. 49.
  100. И.М., Кущевский А. Е., Пушкарев В. В. и др. Влияние пористости на триботехнические устройства порошковых материалов на основе железа // Порошковая металлургия. 1984. № 5 С. 72−74.
  101. К.С., Колесников В. И., Шевченко А. И. Основы расчета, конструирования и изготовления пористых подшипников со сложным вкладышами переменного сечения, изд. СКНЦ ВШ Ростов-на-Дону, 2002. С. 24−40.
  102. СОГЛАСОВАНО Проректор РГУПС по работеинформатизацииироф. А.Н. Гуда1. Ш< ^^¿-¿-¿-¿-¿-ЛЯМ* 2008 г.1. Ш^ч^ г-/.
  103. УТВЕРЖДАЮ Технический директор ЗАО «Завод по выпуску КПО"1. АМ^"1. ГШбШа1. ТЕХНИЧЕСКИЙ АКТ ВНЕДРЕНИЯ
  104. Данная смазка обладает более низким коэффициентом трения, обеспечивает экономию смазочного материала, повышает несущую способность. За этот счет ожидаемый годовой экономический эффект составляет 125 тыс. рублей в год. от РГУПС:
  105. Заслуженный деятель науки РФ, зав.каф. «Высшая математика -2», д.т.н., профессор1. Ахвердиев К.С.1. Аспирант1. Копотун Е.А.от ЗАО «Завод по выпуску КПО»:1. Зам. тееского директора1. Ефименко А.Г.
  106. Заслуженный деятель науки РФ, зав.каф. «Высшая математика -2», д.т.н., профессорА1. Ахвердиев К.С.от Локомотивного депо Батайск:
  107. Заместитель начальника локомотивного депо С^т^Г: по1. А.Н. Василенко1. Аспирант1. ЛШШЦ/Л Копотун Е.А.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!