Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка, оптимизация и унификация проточных частей компрессорных машин газоперекачивающих агрегатов головных компрессорных станций

Диссертация: Разработка, оптимизация и унификация проточных частей компрессорных машин газоперекачивающих агрегатов головных компрессорных станций
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Можно отметить, что по мере совершенствования ГТУ при последовательном увеличении я*для линейных КС вместо регенерации может рассматриваться использование тепла уходящих газов в котле-утилизаторе с выработкой дополнительной мощности в паровой турбине, могущей найти применение, в частности, при создании газопарового двигателя, КПД которого с использованием осевого компрессора (ОК) наддува… Читать ещё >

Разработка, оптимизация и унификация проточных частей компрессорных машин газоперекачивающих агрегатов головных компрессорных станций (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава I. Опытные стенды, экспериментальные установки. Методика испытаний. Обработка результатов эксперимента (критерии подобия)
  • 1−1. Опытные стенды, экспериментальные установки, методика испытаний и система измерений основных параметров, характеризующих работу компрессорных машин
  • Опытные стенды испытаний осевых компрессоров. И
  • Опытные стенды испытаний центробежных компрессоров
  • 1−2. Обработка результатов эксперимента (критерии подобия)
  • Интенсивность колебания скорости и турбулентных пульсаций за рабочим колесом
  • Числа Ке, БЬ, Рг, Аи, я (Л1)
  • Показатель к= Ср/Су
  • Глава II. Разработка проточных частей компрессоров газотурбинных двигателей
  • 2−1. Выбор исходного типа проточной части компрессора
  • Степень реактивности

Оптимальная элементарная ступень (параметры РК на среднем радиусе) при дозвуковом обтекании профилей. Характеристики ступени ОК. Многоступенчатый ОК. а) различия по характеру изменения наружного и внутреннего диаметров. б) зависимость технологичности лопаточного аппарата от типа проточной части. в) влияние распределения коэффициентов расхода по ступеням на расчётном режиме на характеристики ОК.

§ 2−2. Основные соотношения по расчёту ступени и газодинамических характеристик ОК.

Расчёт ступени.

Характеристики скачков уплотнения.

Оценка допустимой диффузорности межлопаточных каналов.

Расчёт газодинамических характеристик ступеней и ОК в целом.

§ 2−3. Характеристики базовой группы ступеней ОК.

Геометрические характеристики ступеней.

Газодинамические характеристики.

§ 2−4. Осевой компрессор газоперекачивающих агрегатов мощностью

6 МВт (ГТ-6−750, ГТН-6).

§ 2−5. ОК установки ГТК-16.

§ 2−6. ОК установки ТКА-2600 (ГТН-10).

§ 2−7. Осевой компрессор установки ГТН-16.

§ 2−8. ОК установки ГТН-25−1.

§ 2−9. Вибрационные характеристики лопаточного аппарата.

§ 2−10. Осевой компрессор установки типа ГТН-6У.

§ 2−11. Пусковые характеристики ОК ГТН-16, ГТН-25−1, ГТН-6У- граница помпажа.

§ 2−12. ОК установки ГТЭ-25-У.

§ 2−13. Компрессор установки ГТН-25.

§ 2−14. ОК установки ГТН-25−2.

§ 2−15. Характеристики высоконапорных осецентробежных компрессоров.

§ 2−16. Осерадиальные (напорные) диффузоры ОК.

Глава III. Разработка проточных частей нагнетателей природного газа.

§ 3−1. Выбор исходных типов рабочих колёс нагнетателей природного газа.

Колёса с увеличенными углами наклона лопаток на входе.

Густота, углы атаки и углы отставания потока.

Типы РК, разработанные для эксплуатации на ГКС.

§ 3−2. Характеристики безлопаточных диффузоров.

§ 3−3. Характеристики нагнетателей с лопаточными диффузорами.

§ 3−4. Выходное устройство нагнетателей.

§ 3−5. Характеристики промежуточных ступеней и двухступенчатых нагнетателей в их сравнении с характеристиками одиночных ступеней.

§ 3−6. Поэлементные характеристики одноступенчатых нагнетателей с безлопаточными диффузорами.

§ 3−7. Методика расчёта основных параметров ступени, относящихся к РК (по входу и выходу из него).

§ 3−8. Расчёт газодинамических характеристик нагнетателя.

§ 3−9. Параметры левых ветвей характеристик центробежного нагнетателя с БЛД.

Глава IV. Оптимизация проточных частей компрессорных машин.

§ 4−1. Меридиональное профилирование входных участков в ОК.

§ 4−2. Профилирование рабочих лопаток предвключённого отсека ОК.

§ 4−3. Получение расчётных параметров ОК путём поворота лопаток направляющего аппарата (ВНА и НА).

§ 4−4. Получение расчётных параметров ОК установки ГТН-25путём поворота рабочих и направляющих лопаток ОК ГТН-16.

§ 4−5. Использование антисрывных устройств в осевых ступенях ОК.

§ 4−6. Влияние конструкции входного патрубка на характеристики центробежного нагнетателя.

§ 4−7. Оптимизация характеристик рабочих колёс и ступеней при работе с безлопаточным диффузором.

§ 4−8. Оптимизация характеристик ступеней при работе с безлопаточным диффузором и сборной камерой.

§ 4−9. Оптимизация характеристик ступеней при работе с лопаточным диффузором.

§ 4−10. Исследование аэродинамического воздействия на течение в без лопаточном диффузоре.

Глава V. Унификация проточных частей компрессорных машин.

§ 5−1. Унификация проточных частей осевых компрессоров.

§ 5−2. Унификация проточных частей центробежных нагнетателей головных компрессорных станций.

§ 5−3. Унификация проточных частей центробежных нагнетателей линейных компрессорных станций разной мощности.

Выводы.

В связи с большими преимуществами природного газа по сравнению с другими видами топлива он приобретает все возрастающее значение в структуре топливного баланса страны и экспорта природных ресурсов.

Программа строительства новых газопроводов, компрессорных станций (КС) и реконструкция существующих газотранспортных систем включают в себя проектирование и головных компрессорных станций (ГКС).

В отличие от более или менее постоянного режима работы линейной КС параметры ГКС существенно изменяются с течением времени. Проектное развитие ГКС в период постоянной добычи определяется наращиванием мощности при снижении пластового давления, в период падающей добычиуменьшением отбора и загрузкой установленных газоперекачивающих агрегатов (ГПА) за счет увеличения степени повышения давления (л*) при неоднократном применении сменных проточных частей (СПЧ).

К моменту начала проектных работ на Турбомоторном заводе (ТМЗ) применялись как регенеративные, так и безрегенеративные газотурбинные установки (ГТУ).

В регенеративной ГТУ оптимальная степень повышения давления, принимаемая из условия наибольшей тепловой экономичности, меньше, чем это необходимо для получения наибольшей удельной избыточной работы.

Можно отметить, что по мере совершенствования ГТУ при последовательном увеличении я*для линейных КС вместо регенерации может рассматриваться использование тепла уходящих газов в котле-утилизаторе с выработкой дополнительной мощности в паровой турбине, могущей найти применение, в частности, при создании газопарового двигателя, КПД которого с использованием осевого компрессора (ОК) наддува, работающего от этой турбины, может быть получен близким к предельному при выбранных степени повышения давления и температуре газа перед турбиной.

В безрегенеративной ГТУ для получения максимального КПД общая степень повышения давления принимается максимально достижимой на момент проектирования.

Технико-экономическое сравнение регенеративных и безрегенеративных ГТУ для газопроводов, учитывая низкую себестоимость газа в районе месторождения, а также меньший вес и габариты турбогруппы, связанные с меньшим массовым расходом воздуха и повышенной быстроходностью, показало, что ГТУ без регенерации могут найти применение на ГКС и магистральных газопроводах, пролегающих в труднодоступных районах.

Учитывая меньшую стоимость жизненного цикла стационарного ГПА, определяемого назначенным ресурсом работы и соответствующими затратами на ремонтно-техническое обслуживание, и имея в виду, что в ГПА с авиационным приводом используются как однокаскадные, так и двух и трёхкаскадные ОК, в установках для ГКС целесообразно рассматривать, по мере совершенствования ГПА, однокаскадные быстроходные высоконапорные ОК с КПД, близкими к максимальным, достигнутым в низконапорных проточных частях.

Необходимо также разработать способы оптимизации проточных частей, направленных в первую очередь на расширение диапазона устойчивой работы, увеличение максимального КПД и пологости газодинамических характеристик ЦН в связи с перемещением с течением времени рабочих режимов на ГКС в сторону больших объёмных расходов. Последнее позволяет в общем случае увеличить время работы СПЧ между переоснастками.

При выбранном подходе к проектированию проточных частей ОК и ЦН необходимо было разработать и использовать способы расчета ОК и ЦН, позволяющие обеспечить высокие показатели снижения металлоемкости с ростом мощности ГПА, которая на ГКС расходуется также и на увеличение степени повышения давления ЦН.

Цель работы определилась задачей разработки принципов конструирования стационарных проточных частей ОК и ЦН для газовой промышленности и методик газодинамического расчета, позволяющих определять характеристики ОК и ЦН и выполнять сравнительную оценку проектируемых вариантов.

Обосновано создание высоконапорного экономичного стационарного ОК с трансзвуковыми ступенями на входе путем предвключения ступеней к неизменному исходному отсеку.

Учитывая предположение о том, что дозвуковые и трансзвуковые ступени являются представителями непрерывного изменения конфигурации лопаток и каналов, необходимого для эффективного использования потока при возрастании чисел Маха в относительном движении, установлены параметры трансзвукового низконапорного рабочего колеса (РК), имеющего ту же густоту решетки, что и РК исходной группы ступеней.

Для приспособления РК к относительным скоростям, несколько превышающим скорость звука, необходимо уменьшить изгиб профиля РК (за счет уменьшения закрутки потока перед РК до нуля), не допуская тем самым увеличения волновых потерь давления, связанных с ускорением и возможным отрывом потока после головного скачка у спинки профиля.

Определено, что при некотором дальнейшем увеличении чисел Маха и быстроходности (для сохранения прежнего режима работы основной группы в условиях повышения начальной температуры воздуха перед ней), а также соответствующего увеличения степеней повышения давления предвключаемых ступеней с осевым входом при использовании изгибов профиля на среднем радиусе, не превышающих изгиба профиля исходного дозвукового РК, сохранение высокого КПД ступени должно достигаться соответствующим увеличением густоты решетки (по сравнению с густотой решетки РК исходной трансзвуковой ступени ОК), позволяющим обеспечить смещение места пересечения замыкающего скачка с поверхностью профиля вперед вдоль линии лопатки и, следовательно, уменьшение потерь, вызываемых взаимодействием скачков с пограничным слоем.

Надежность метода создания новых ОК путем предвключения к исходному отсеку группы ступеней, включая стыковочную, спроектированную, как и вся предвключенная часть, с учетом переменности потерь энергии по высоте канала, может быть повышена путем использования РЛ с увеличивающимся к концам лопатки теоретическим напором.

В работе получены данные об использовании концевых центробежных ступеней полунасосного типа при формировании быстроходного осецентробежного компрессора с высоким суммарным КПД, а также осерадиальных диффузоров, следующих за лопаточным аппаратом ОК, с перерасширением каналов в осевой части и поджатием на повороте, дополнительно уменьшающих потери полного давления в напорных диффузорах.

По проточным частям центробежных нагнетателей ГКС предложена и обоснована конструкция ЦН с использованием за РК выходного устройства с безлопаточным диффузором (БЛД) и боковой сборной камерой при цилиндрическом (в отличие от спирального) корпусе в наружной его части, обеспечивающая устранение «языка «у сборника и, в связи с этим, дополнительную пологость газодинамической характеристики с БЛД в зоне повышенных расходов при практическом отсутствии неравномерности давлений за РК.

По рабочим колесам разработана конструкция РК полунасосного типа с уменьшенной диффузорностью межлопаточных каналов (за счет увеличения входного угла лопаток), обеспечивающая максимальные значения КПД РК и еще большую пологость характеристик ЦН.

Экспериментально получены сравнительные данные работы ЦН с лопаточным (ЛД) и безлопаточным диффузорами применительно ко всему известному ряду РК (по входным и выходным углам наклона лопаток).

Постановка ЛД с использованием РК с увеличенными входными углами лопаток при одинаковой ширине ЛД и РК не приводит к увеличению максимальных значений КПД. (При увеличении ширины ЛД по сравнению с выходной шириной РК КПД на левой ветви рабочей характеристики может быть повышен, но при смещении границы помпажа в сторону больших расходов.).

При установке колес с уменьшенной диффузорностью межлопаточных каналов предложено меридиональное профилирование БЛД, включающее использование начальной вращающейся части (ВД), образованной продлением ведущего и покрывающего дисков РК, а также расширяющегося и в некоторых случаях следующего за ним радиально-осевого участков, позволяющее получить наиболее пологие характеристики КПД, не уступающие по уровню его максимальных значений характеристикам с использованием ЛД.

Выводы.

1. Разработана схема стационарного высоконапорного однокаскадного компрессора с высокой экономичностью работы, формирование проточной части которого предлагается проводить при предвюпочении ступеней с использованием закона закрутки потока а^Сопэ! по высоте канала и переходом от а1~60° в средних и последних ступенях к закрутке с а1~9СН-100°- в первых.

1.1. Высокий КПД в широкой зоне работы исходной дозвуковой проточной части (тс*=5,0- г= 11) сохраняется при предвюпочении однотипных ступеней и увеличении числа м1 на периферии перед первым РК с й^ =0,69-Ю, 70 до м, =0,85+0,87.

1.2. Предвключение низконапорной (я*" 1,30) трансзвуковой ступени (с переходом от а1=60о к нулевой закрутке а1=90° и к ^,=1,1) позволило получить при уменьшении изгибов профилей, но сохранении густоты решетки РК базовой ступени высокий КПД этой ступени и суммарные параметры ОК: ¦пП0Л*= 0,9- г|ад.*= 0,86- (к=1,4) — л*=11,5+12,0.

1.3. При дальнейшем увеличении я предвключаемых ступеней с осевым входом потока до 1,4+1,55, максимального числа Маха у периферии до м1 ~1,25 и использовании изгиба профиля РК на среднем радиусе как у базовой ступени (в пределах 20°) высокий КПД первого отсека с двумя трансзвуковыми ступенями (%*=2,2 т|ад*=0,88) сохраняется при соответствующем увеличении густоты решетки РК от ЬЛпериф предыдущего колеса равной ~ 0,95, до ЬЛпериф.= 1,4+1,5.

Последнее позволяет обеспечить по компрессору в целом при подключении такого отсека: я *=24,0+25,0 (2=17) — г|пол*2 0,90- ^=0,845.

1 АУстановка за ОК ГТН-16 центробежной ступени полунасосного типа с закрытым РК (колесо типа К-30−30) со следующим за колесом ЛД может позволить получить: тг*=18,0- Г|ад*=0,85- г|пол*= 0,90. При этом характеристика ОК «вписывается» в характеристику ЦС, то есть суммирование характеристик происходит без сокращения диапазона работы ОК и смещения границы помпажа компрессора в зону больших расходов.

1.5. Выполнение осевой части следующего за лопаточным аппаратом напорного диффузора ОК ГТН-16 с использованием прямолинейных конических поверхностей с углами раскрытия по каналу как обечайки, так и обтекателя, равными у= 10°, при отсутствии диффу-зорности на поворотном участке позволяет уменьшить исходный (у ~10°- по обечайке) коэффициент потерь полного давления с С =0,455 до? =0,273 (Мвх «0,3).

2. Разработана проточная часть центробежного нагнетателя для головной компрессорной станции при использовании безлопаточного диффузора с широкодиапазонной газодинамической характеристикой и максимальными КПД, близкими или превышающими максимальные КПД, полученные при установке лопаточных диффузоров.

2.1. В качестве основы для сравнения использованы характеристики, полученные с предложенной в начале проектных работ по ГПА конструкцией выходного устройства ЦН с БЛД и боковой сборной камерой при цилиндрическом (в отличие от спирального) корпусе в наружной его части, обеспечивающем устранение «языка» у сборника, инициирующего отрыв потока в зоне повышенных расходов.

2.2. Сравнение (при базовой степени повышения давления ЦН на номинальном режиме я*=1,25) проведено применительно к колесам с назад загнутыми лопатками, имеющими максимальный КПД (02г ~3(К35°), с исходными геометрическими входными углами наклона лопаток Pir -27−33°).

Применение РК с с уменьшенными степенями диффузорности межлопаточных каналов, достигаемыми путем увеличения геометрических входных углов наклона лопаток до Pir =4СН-45°, обеспечивает увеличение максимального КПД на 1,5-^2% (г|пол*= 0,94-Ю, 95) и существенно большую пологость газодинамической характеристики.

Оптимальные характеристики нагнетателей с РК при Pir>40° получены с использованием редких решеток (l/tcp~l, 7-K2,2- z=lCH-15-) при относительной радиальной протяженности каналов d = 0,5.

Максимальные значения КПД нагнетателей с БЛД, относительные длины которых равняются величинам 1,71, 8, в широкой зоне изменения расходов составляют: т|ад*=0,85 (я" =1,25- колесо К-42−32).

При применении колес типа К-40(45) с ЛД КПД повышается в общем случае только в левой части рабочей зоны характеристики (до режима максимального КПД при работе с БЛД).

3. Разработаны способы оптимизации работы проточных частей.

3.1. Оптимизация работы проектируемых ЦН (обеспечение необходимого запаса по помпажу, нахождение расположения зоны максимальных КПД, размещение расчетного режима в области повышенных или пониженных относительных расходов и оборотов) связана с наличием предварительных газодинамических характеристик проектируемых агрегатов и способов обобщения основных параметров.

В связи с этим исследованы поэлементные характеристики (при постановке различных РК) ЦН с БЛД как правых, так и левых ветвей, полученных в условиях работы при помпаже, предложены обобщающие параметры (в первую очередь по расходу, напору, КПД, а также такие, как угол выхода потока из колеса, отношение относительных скоростей на входе и выходе из РК, коэффициент восстановления статического давления в БЛД), а также связанный с этим поэлементный метод расчета обеих ветвей характеристик ЦН.

3.2. Максимальные значения КПД нагнетателей с БЛД и КПД во всей зоне характеристики могут быть увеличены на 1+2% за счет применения вращающихся диффузоров.

3.3. Для увеличения пологости газодинамических характеристик и КПД (на 2+3%) в области повышенных расходов может быть использовано расширение безлопаточного диффузора на 3+7°, начиная от входа на всем его протяжении, а также частичное продление диффузора в пространство сборной камеры.

3.4. В общем случае, имея в виду в качестве прототипа диффузор с параллельными неподвижными стенками, для увеличения пологости газодинамических характеристик БЛД может включать в себя вращающуюся, неподвижные расширяющиеся, с параллельными стенками и радиально-осевые части.

3.5. В тех случаях, когда помпажные колебания захватывают только зону БЛД без проникновения в РК, с помощью механического (вращающийся диффузор) и аэродинамического (впуск газа из боковой сборной камеры) воздействий на поток за РК можно в некоторых случаях (при Ргг =30+35°) эти помпажные колебания полностью устранить, изменив вид левой ветви напорной характеристики и расширив тем самым диапазон рабочих режимов ЦН также в зоне малых расходов.

4. Исследована, связанная с форсированием газодинамических параметров, унификация лопаточных аппаратов ОК и ЦН.

4.1. Прекращение предвключения ступеней к исходному отсеку (ОК установки ГТ-6−750) в связи с необходимостью перехода к трансзвуковой ступени привело при создании ОК установки ГТК-16 к моделированию полученной группы ступеней (с целью увеличения расхода до номинального значения) и существенному (на 58%) утяжелению ГТД по сравнению с ГТД установки ГТ-6−750.

Предвключение трансзвуковой ступени (впервые в практике создания компрессоров стационарных ГТД) при создании ОК установки ГТН-16 позволило использовать без изменения исходный отсек (ОК ГТ-6−750).

4.2. Форсирование параметров ОК ГТН-16 при некотором увеличении числа оборотов, реализованное путем разворота лопаток как НА (ВНА), так и РК, позволило использовать один и тот же лопаточный аппарат в двигателях мощностью 16 и 23 МВт.

4.3. Предвключение разработанных трансзвуковых ступеней к ОК унифицированной установки ГТН-6У, полученной путем моделирования установки ГТН-16, в случае использования газопарового двигателя, когда предвключенные ступени приводятся во вращение паровой турбиной, использующей тепло уходящих газов, позволяет с одной стороны увеличить мощность ГТД (при Тг*= 920°, 4= 18,9 — до 9 МВтпри Тг*=1200°, ж^ =24,0- до 17,5 МВт), а с другойповысить КПД цикла с г|е=0,305+0,325 до 0,365+ 0,385. Таким образом, ре.

517 генерация тепла в ГТУ при малых значениях к может трансформироваться в использование выхлопных газов для получения в ГТУ, выполненной по открытой схеме, увеличенных значений % ОК с разрезным валом.

4.4. Использование колес типа К-42−32 с широкодиапазонной газодинамической характеристикой позволяет иметь линии равной мощности гиперболического типа (по сравнению с исходными, близкими к прямой линии).

Двухступенчатая конструкция ЦН с этими колесами позволяет обеспечивать работу одного и того же нагнетателя в мощностном диапазоне от 16 до 23 МВт.

4.5. Высоконапорные двух и трехступенчатые сменные проточные части ЦН мощностью 6 МВт (в рамках трех переоснасток за весь период разработки месторождений), обеспечивающие на головных компрессорных станциях требуемые параметры технологического газа, а также наибольшую степень загрузки ГТУ по мощности, размещены в корпусах первоначально установленных одноступенчатых нагнетателей (позволивших проведение первых двух оснасток) с консольным расположением ротора путем устройства новой опоры в крышке ЦН.

5. Разработанные технические решения и расчетные методы доведены до реализации в проточных частях всех типов ГПА ТМЗ.

5.1. Практические результаты выполненных исследований применены в разработке рекомендаций по проектированию агрегатов мощностью 6+25 МВт, позволивших внедрить (выпущено около ста ОК с трансзвуковой ступенью на входе) и подготовить к выпуску девять цикловых компрессоров и около сорока нагнетателей природного газа (из них более двадцати запустить в серийное производство).

Показать весь текст

Список литературы

  1. H.A. О совместной работе колеса и лопаточного диффузора центробежного компрессора. Известия ВУЗов. Авиационная техника, 1959,№ 3.
  2. H.A. Исследование течения воздуха в лопаточном диффузоре центробежного компрессора. Труды конференции по авиационным лопаточным машинам. Обо-ронгиз, 1958.
  3. Альбом характеристик осевых компрессоров. Ч.1.ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Безукладни-кова Л.А., С., 1972, ТМ-501 939, 226с.
  4. Агрегат газоперекачивающий ГТН-25−1. Газодинамические исследования нагнетателя типа 2Н-25−76−1,44. ПО «ТМЗ», Курош В. Д., Шварцман O.A., С., 1992, 77с.
  5. П. Е. Евдокимов В.Е., Письман М. Б. Определение политропного КПД нагнетателей с учётом реальности сжимаемой среды. «Тяжёлое машиностроение», 1991, № 7, с. 4−5.
  6. Атлас вентиляторов и дефлекторов. Под редакцией К. А. Ушакова. ЦАГИ. Труды ЦАГИ, 1934, вып. 172, 204с.
  7. Атлас исходных модельных ступеней осевых компрессоров. ЦКТИ, Буйновская Л. Н., Л., 1961,2409/0−3314, 28с.
  8. Атлас исходных модельных ступеней осевых компрессоров (3-я редакция). ЦКТИ, Махорина Л. И., Л., 1967, 193 613/0−5188, 220с.
  9. Р. и Фингер X. Помпаж в центробежных и осевых компрессорах. Вопросы ракетной техники, 1953, № 4.
  10. А.Б., Левит В. М., Гернер Г. А. Влияние критериев Re, M и к на характеристики ступени центробежного компрессора. «Энергомашиностроение», 1973, № 2, с. 20−22.
  11. Бездиффузорная улитка центробежного нагнетателя. ТМЗ, Журавлёв Ю. И. Агеев C.B., С., заявка № 1.121.716/24−6 СССР, МКИ 27с. 13/02.
  12. B.C. Исследование ступени осевого компрессора, спроектированной с учётом потерь по высоте лопатки. «Теплоэнергетика», 1961, № 1.
  13. Р. Н. Дорфман Л.А. Из опыта исследования и отработки патрубков осевых турбомашин. «Энергомашиностроение», 1961, № 1, с. 8−12.
  14. Г. И. Отклики на статью Б.С. Ревзина «Технико-экономическое сравнение регенеративных и безрегенеративных ГТУ для газопроводов». «Энергомашиностроение», 1963, № 12.
  15. В.А. Автоколебания в системе с компрессором и методы их устранения. Известия А. Н. СССР. Отделение технических наук, 1957, № 8
  16. В.А. Автоколебания в системе, содержащей компрессор. Инженерный сборник А.Н. СССР, 1960, т.6.
  17. М. Турбомашиностроение в следующем тысячелетии. «Газотурбинные технологии», 2000, сентябрь-октябрь, с. 2−7.
  18. JI.H. Приближённый способ расчёта характеристик осевых компрессоров при низких приведённых скоростях вращения. «Энергомашиностроение», 1968, № 10, с. 23−28.
  19. JI.H., Новиков ЮЛ. Приближённый способ расчёта характеристик осевых компрессоров. Труды ЦКТИ, 1973, № 117.
  20. Г. В., Багорадовский Г. И., Кузнецов А. Л., Кринский A.A. Новые газотурбинные двигатели для нагнетателей большой мощности. «Газовая промышленность», 1976, № 8, с. 8−11.
  21. И.Н., Распутнис А. И. Исследование канально-лопаточных диффузоров центробежных компрессоров. «Энергомашиностроение», 1965, № 8.
  22. А.Г. Осевые вентиляторы ЦАГИ, серии В. Труды ЦАГИ. М., Издательство Центральный аэрогидродинамический институт, 1940, № 463, 205с.
  23. А.Г. Осевые вентиляторы ЦАГИ. Серии В. Труды ЦАГИ, 1940, № 463, 203с.
  24. А.И. Рудничные турбомашины. Металлургиздат, 1952.
  25. В.И. Помпаж в центробежном компрессоре. Сборник «Центробежные компрессорные машины», Издательство «Машиностроение», 1966.
  26. Вибрационные испытания облопачивания осевых компрессоров ГТН-16. ЦКТИ, Олимпиев В. И., Грибов H.H., Бодня С. П. Цейтлин Л.М., Л., 1979, 150с.
  27. Вибрационные испытания осевого компрессора ГТН-16 ТМЗ. ЦКТИ, Олимпиев В. И., Грибов H.H. Цейтлин Л. М., Еремеев М. А., Л., 1982, 209с.
  28. Вибрационные испытания осевого компрессора ГТН-16. ЦКТИ, Олимпиев В. И., Грибов H.H., Цейтлин Л. М., Л., 1982, 172с.
  29. Вибрационные испытания рабочих лопаток осевого компрессора агрегата ГТН-16 (Заключительный) ЦКТИ, Гурский Г. Л., Грибов H.H., Цетлин Л. М., Л., 1984, 54с.
  30. Вибрационные исследования лопаточного аппарата осевого компрессора (газоперекачивающий агрегат мощностью 25 МВт на базе агрегата ГТН-16). ЦКТИ, Марченко Ю. А., Мандрыка Э. С., Грибов H.H., Л., 1990, 134с.
  31. Влияние типа проточной части на работу лопаточного аппарата осевого компрессора. ЦКТИ, Сёмов В. В., Л., 1962, 45 107/0−3572, 45с.
  32. Влияние периодических колебаний потока на профильные потери в компрессорных решётках по данным исследований японских фирм. Л. ЦКТИ, 1985, № 85−2Т.
  33. .С., Красильников В. А., Алемасова Н.А, Новиков A. J1. Исследование рабочего процесса и характеристик центробежных компрессоров. Труды КАИ, 1960, выпуск 56.
  34. Вращающийся профилированный безлопаточный диффузор центробежного нагнетателя (компрессора). ТМЗ, Журавлёв Ю. И., заявка № 1.272. 638/24−6 от 24.09.1968г, СССР.
  35. Выбор типа и аэродинамический расчёт нулевой ступени компрессора ГТ-750−6. ЛКИ, Козловский В. И. Л., 1961, № 318 465.
  36. Газодинамические испытания нагнетателя природного газа типа Н-16−76−1,44 М с безлопаточным диффузором на заводском стенде. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., С., 1987, № 2−3-87, 27с.
  37. Газодинамические испытания нагнетателя природного газа типа Н-16−76−1,44 М на заводском стенде. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., С., 1988, № 2−1-88, 27с.
  38. Газодинамические испытания нагнетателя природного газа типа 2Н-25−76 на компрессорной станции в г. Сысерти ПО «ТМЗ», Журавлёв Ю. И., Шалюгин Ю. В., Орлова О. Н., С., 1992, № 2−2-91, 59с.
  39. Газодинамические испытания нагнетателя природного газа типа 2Н-25−76 ПО «ТМЗ», Журавлёв Ю. И., Островерхое Г. И., С., 1990, № 2−2-90, 52с.
  40. Газотурбинная установка мощностью 10 000 кВт с нагнетателем для транспорта газа ГТК-10. Газодинамические расчёты центробежного нагнетателя. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., 1961, ТМ-500 295, 40с.
  41. Газодинамические расчёты концевых ступеней осецентробежных компрессоров газотурбинных установок мощностью 16 и 25 МВт. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Орлова О. Н., С., 1996, ТМ-503 679 РР, 50с.
  42. Газотурбинная установка ГТ-6−750 с нагнетателем для транспорта газа. Газодинамические расчёты осевого компрессора. ТМЗ, Ишутинов Д. В., Яковлева Л. И., С., 1960, ТМ-500 091,27с.
  43. Газотурбинные установки для перекачивающих станций магистральных газопроводов. ЦКТИ, Бокарёв Д. И, Л., 1960, 4219/0−2877, 50с.
  44. Газотурбинная установка мощностью 6000 кВт с нагнетателем для транспорта газа ГТ-6−750. Газодинамические расчёты центробежного нагнетателя. Технический проект. ТМЗ, Ишутинов Д. В., Геховский И. Р., Мушенко Н. М., С., 1960, ТМ-500 092, 52с.
  45. Газотурбинная установка ГТК-10. Газодинамические расчёты осецентробежного компрессора. ТМЗ, Ишутинов Д. В., Яковлева Л. И., Журавлёв Ю. И., С., 1961, ТМ-500 296, 45с.
  46. Газотурбинная установка мощностью 16 000 кВт с нагнетателем природного газа типа ГТК-16. Газодинамические расчёты нагнетателя. Н-700−1,25. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., С., 1966, ТМ-501 235, 42с.
  47. Газотурбинная установка типа ГТН-16 с нагнетателем природного газа. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., Безуклад-никова Л.А., С., 1974, ТМ-503 270 РР, 67с.
  48. Газотурбинные установки. Арсеньев Л. В. и др., Л., «Машиностроение», 1978,232с.
  49. Газотурбинная установка типа ГТН-2 с нагнетателем природного газа. Осевой компрессор (0=127 кг/с). Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1978, ТМ-503 315 РР.
  50. Газотурбинная установка типа ГТН-25 с нагнетателем природного газа. Осевой компрессор. Расчёты газодинамические. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., Безуклад-никова Л.А., С., 1978, ТМ-503 315 РР, 44с.
  51. Газотурбинная установка ГТН-16. Испытания нагнетателя природного газа Н-16−76−1,44 на компрессорной станции в г. Сысерти. ПО «ТМЗ», Журавлёв Ю. И., Захарченко В. Г., Орлова О. Н., С., 1981, № 2−4-81, 26с.
  52. Газотурбинная установка типа ГТН-40 с нагнетателем природного газа. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1986, ТМ-503 455, 35с.
  53. Газотурбинная установка типа ГТН-25−1 с нагнетателем природного газа. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1989, ТМ-503 513 РР, 18с.
  54. Газотурбинная установка типа ГТН-65 с нагнетателем природного газа. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., Е., 1989, ТМ-503 586 РР, 14с.
  55. Газотурбинные установки типов ГТЭ-30 и ГТЭ-45. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1990, ТМ-503 533 РР, 40с.
  56. Газотурбинная установка типов ГТЭ-45. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1991, ТМ-503 562 РР, 41с.
  57. Газотурбинная установка типов ГТЭ-25У. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1992, ТМ-503 596 РР, 44с.
  58. Газотурбинные установки типов ГТЭ-10У и ГТН-10. Осевой компрессор. Газодинамические расчёты. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1993, ТМ-503 598 РР, 16+10с.
  59. Газотурбинные установки типов ГТН-16М-1 и ГТН-25−1.Повышение вибрационной надёжности рабочей лопатки ступени «В» компрессора. Расчёты. ТМЗ, Бакуменко И. К., Гижевский A.A., Сковородникова Т. А., С., 1994, ТМ-503 623 РР, 26с.
  60. Ю.Б. и др. Экспериментальное исследование безлопаточных диффузоров малорасходных ступеней центробежных компрессоров. Труды ЛПИ, 1963, № 228.
  61. Гайгеров В. И. Влияние свойств рабочего тела на характеристики центробежного компрессора и газовой турбины. Труды НИЛД, М., 1957, № 4,108с.
  62. С., Бозола Р. Расчёт течений со скачками уплотнения в компрессорных решётках. Л., ЦКТИ, 1977, перевод П-7932.
  63. Ю.П., Дорфман А. Ш., Польский Н. И. и Сайковский М.И. Теплообмен и гидродинамика, А. Н УССР, 1959, № 16.
  64. O.A., Селезнёв К. П., Рекстин Ф. С. Экспериментальное исследование нестационарных явлений в ступени центробежного компрессора с безлопаточным диффузором. «Химическое и нефтяное машиностроение», 1969, № 3.
  65. H.H., Ельников Ю. И., Шляфштейн М. Я. Влияние антисрывных устройств на уровень вибрационных напряжений в лопатках осевого компрессора. Труды ЦКТИ., Л., 1990, выпуск 261.
  66. ГОСТ 23 194–83. Нагнетатели центробежные для транспортирования природного газа. М., Издательство стандартов, 1983, 4с.
  67. ГОСТ 30 319.1- 30 319.2- 30 319.3 Газ природный. Методы расчёта физических свойств. Минск, Издательство стандартов, 1997, 15, 20, 27с.
  68. Ф. Аэродинамическая разработка и характеристики центробежных и диагональных компрессоров. ТМЗ, П-93 (журнал «Общество техн. прогр. инж. автомоб.» 1961, № 3), 1964, 74с.
  69. ДейчМ.Е. Техническая газодинамика. М.-Л. Госэнергоиздат, 1961, 671с.
  70. М.Е., Зарякин А. Е., Зацепин М. Ф. Результаты испытаний выхлопных патрубков турбомашин с кольцевыми диффузорами. «Теплоэнергетика», 1965, № 5, с 40−43.
  71. Ден Г. Н. Исследование аэродинамики проточной части центробежных компрессорных машин. Труды НЗЛ, ЦБНТЛ, 1958, выпуск 1.
  72. Ден Г. Н. Исследование лопаточных диффузоров центробежных компрессорных машин. «Энергомашиностроение», 1959, № 10.
  73. Ден Г. Н. Влияние относительной ширины проточной части на работу центробежной ступени с безлопаточным диффузором. «Энергомашиностроение», 1960, № 11.
  74. Ден Г. Н. Исследование работы безлопаточных диффузоров с непараллельными стенками. «Теплоэнергетика», 1965, № 6.
  75. Ден Г. Н., Тилевич И. А. Газодинамические характеристики лопаточных диффузоров центробежных компрессорных машин. «Теплоэнергетика», 1966, № 7.
  76. В.Д., Пятахина Т. Т., Клубничкин А. К., Ренков A.C. Регулирование центробежных нагнетателей с высоконапорными рабочими колёсами с помощью входных направляющих аппаратов. «Газовая промышленность», 1973, № 6, с. 22−24.
  77. В.Д., Клубничкин А. К., Пятахина Т. Т. Оценка возможного диапазона изменения характеристик нагнетателя природного газа. «Газовая промышленность», 1976, № 3, с. 34−35.
  78. В.Е. Об оптимальных условиях осерадиального поворота в колесе центробежного компрессора. «Энергетическое машиностроение», 1982, № 1−82−4, с. 16.
  79. Emmons U.W., Pearson С.Е., Grant U.P. Compress surge and stall propagation. «Frans. ASME», 1955, № 4, v.77.
  80. Emmons U.W., Kronauer R.E., Rockett J.A. A survey of stall propagation- experiment and theory. «Frans. ASME», 1959, D81, № 3.
  81. B.H. и др. Некоторые результаты опытного исследования неустойчивых режимов работы компрессора. «Энергомашиностроение», 1959, № 10.
  82. В.Н. и др. Расширение области устойчивой работы ступени осевого компрессора. «Теплоэнергетика», 1962, № 2.
  83. В.Н. Неустойчивые режимы турбомашин. Вращающийся срыв. М., Издательство «Машиностроение», 1966,180с.
  84. В. Н. Столяров A.B. Определение границы устойчивости ступеней осевых компрессоров. «Энергомашиностроение», 1973, № 9.
  85. Ю.И. Исследование способов расширения диапазона устойчивой работы центробежных нагнетателей. С., Диссертация, 1971 г., 154с.
  86. Э. Комплексная оценка экономической эффективности использования газоперекачивающего агрегата ГТНР-16. «Газодинамические технологии», 2000, июль- август, с.20−22.
  87. Д.А. Экспериментальное исследование структуры потока в безлопаточном диффузоре центробежной компрессорной ступени. Известия ВУЗов, Энергетика, 1961, № 2.
  88. Испытания компрессора высокого давления № 1 ГТУ-42. Технический отчёт ЦНИИ-45 и ЛКЗ, 1954, № 42-ЩВ201 -44, Л-1245а.
  89. Испытания головного образца нагнетателя Н-300−1,23 на природном газе на Новгородской ОПС., ТМЗ, Касимов Г. Г., Яхнис В. А., С., 1965, ТМ-500 612, л. 37.
  90. Испытания осевого компрессора газотурбинной установки ГТН-16, ТМЗ, Журавлёв Ю. И. Чукреев В.Н. 1979, № 2−2-79, 55с.
  91. Испытания центробежного нагнетателя природного газа Н-16−76−1.44 на заводском стенде. ПО «ТМЗ», Журавлёв Ю. И., С., 1982, № 2−1-82, 30с.
  92. Испытания нагнетателя природного газа типа 2Н-25−76, ПО «ТМЗ», Журавлёв Ю. И., Островерхов Г. И., С., 1990, № 2−2-90,12с.
  93. Исследование облопачивания и схем осевых компрессоров на одноступенчатой вращающейся модели. ЦКТИ, Гофлин А. П., Бабкова М. М., Надельман Л. И., Л., 1949, 2047/0−603, 37с.
  94. Исследование ступени К-50−1 при больших окружных скоростях (ступень К-50 для ГТУ-25) ЦКТИ, Сергеев Г. А., Л., 1958, 20 036/0−2486,14с.
  95. Исследование первых трёх ступеней КНД ГТ-700−25. ЦКТИ, Сергеев Г. А., Л., 1958, 2175/0−2641, 8с.
  96. Исследование ступени К-70−16 в четырёхступенчатом осевом компрессоре. ЦКТИ, Бабкова М. М., Л., 1960.
  97. Исследование работы группы воздушных компрессоров в составе газотурбинной установки. ВТИ, Ольховский Г. Г., Молодых Н. И., М1960.
  98. Исследование и отработка на модели проточной части нагнетателя У ТМЗ с входным поворотным аппаратом для транспорта природного газа. Часть I. ЦКТИ, Столярский М. Т., Л., 1962, 45 204/0−3617, 18с.
  99. Исследование и отработка на модели проточной части нагнетателя УТМЗ с входным поворотным аппаратом для транспорта природного газа. Часть 2. ЦКТИ, Столярский М. Т., Л., 1963, 45 204/0−3898,21с.
  100. Исследование вариантов проточной части моделей компрессора ГТК-10 и улучшение их характеристик. ЦКТИ, НЗЛ, ЛКИ, Л., 1964, 45 404/0−4266.
  101. Исследование проточной части модели КНД ГТ-100−750−2. ЦКТИ, ЛМЗ, ЦИАМ, Гофлин А. П., Бабкова М. М., Сергеев Г. А., Этингер С. М., Бедгер Ф. С., ОльштейнЛ.Е., ХайтМ.Е.Д, 1965, №-10−4813,37с.
  102. Исследование элементов центробежной ступени осецентробежного компрессора для газотурбинной установки ГТК-10 на модели ЭДС-1. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., Яковлева Л. И., С., 1966, ТМ-500 999, 126с.
  103. Изменение характеристик первых пяти ступеней модели доменного компрессора при регулировании направляющими лопатками. ЦКТИ, H3JI, Тарабрин А. П., Махори-на Л.И., Титенский В. И., Л, 1971, 193 106/0−7077, 21 с.
  104. Исследование и совершенствование модели нагнетателя природного газа. МЭИ, Шер-стюк А.Н., Соколов А. И. и др., 1971, № 40/70, 32 с.
  105. Исследование лопаточных диффузоров компрессоров турбокомпрессоров. П/я М-5978. Будкевич В. М., Гневанова Г. И., Ляшков В. П., С., 1976, № 2−18−76, 61 с.
  106. Исследование виброотстроенных предвключённых ступеней осевого компрессора ГТН-25. ЦКТИ, Тарабрин А. П., Олимпиев В. И., Нарышкин В. Ф., Гурский Г. Л., Л., 1979, 193 806/0−10 221, 78с.
  107. Исследование виброотстроенных предвключённых ступеней осевого компрессора ГТН-25. ЦКТИ, Тарабрин А. П., Нарышкин В. Ф., Гурский Г. Л., Л., 1981, 193 806/0−10 812,36с.
  108. Д.В., Ревзин Б. С. Осевой компрессор газотурбинной установки ГТ-6−750. «Энергомашиностроение», 1964, № 7.
  109. Ю.Казакевич В. В. Автоколебания (помпаж) в вентиляторах и компрессорах. М., «Маш-гиз», 1959, 191 с.
  110. Ш. Казакевич В. В. Автоколебания (помпаж) в вентиляторах и компрессорах. М., Издательство «Машиностроение», 1974, 264 с.
  111. В.Н. Центробежные вентиляторы. М., Машгиз, 1951, 222 с.
  112. НЗ.Костерин В. А., Ржевский Е. В. О расчёте траекторий и дальнобойности веерных и парных плоских струй в ограниченном поперечном потоке. Известия ВУЗов, Авиационная техника, 1964, № 1.
  113. Д., Осборн В., Хемрик Д. Проектирование и испытания диагональных и центробежных рабочих колёс ТМЗ, П-69, (журнал ASME Paper 59-Hyd-20), 1963, 25с.
  114. В.А. Исследование течения воздуха в рабочем колесе центробежного компрессора. Труды КАИ, 1960, № 56.
  115. В.И. О причинах, влияющих на вид напорной характеристики вентиляторов. «Труды Северокавказского горнометаллургического института», 1962, вып. 18.
  116. A.B. «Материалы Сосногорского ЛГТУМГ ООО „Севергазпром“ по теплотехническим испытаниям агрегата ГТН-16М-1, зав. 25 807″. Севергазпром, 2002.
  117. В.П., Кузнецов В. П., Коряковцев A.C. Роль материалов и защитных покрытий турбинных лопаток современных ГТД в сбережении энергоресурсов. „Газотурбинные технологии“, 2004, № 1.
  118. С. Анализ потерь при срыве потока в компрессорном каскаде. Тр. Амер. общ. инж.-мех., 1959, D81, № 3.
  119. С., Джонсон С. Итоги исследования околозвуковых компрессоров в лаборатории Льюиса. Тр. Амер. общ. инж.-мех., 1961, № 3.
  120. С.П. Некоторые вопросы работы центробежного компрессорного колеса. „Теплоэнергетика“, 1955, № 10.
  121. С.П. О работе неподвижных элементов центробежной компрессорной ступени. „Энергомашиностроение“, 1957, № 12.
  122. С.П. К вопросу о выборе ширины и угла установки лопаточного диффузора центробежной компрессорной машины. „Теплоэнергетика“, 1961, № 8.
  123. С.П. Аэродинамика центробежных компрессорных машин. Издательство „Машиностроение“, 1966.
  124. A.A. Центробежные и пропеллерные насосы. Машгиз, 1950.
  125. Р., Шиллер Р. Высокопроизводительный центробежный нагнетатель для газопроводов. ТМЗ, П-352 (журнал „Disel end Gas Turbine Progress, 1978, March“)? 1979, 13c.
  126. А.Г., Ерохин А. П., Предтеченский Г. И. Теория авиационных компрессоров и газовых турбин. Л., ЛКВВИА, 1961,422с.
  127. Maroti L.A., Deack G., Kreith F. Flow phenomena of partially enclosed rotating disces. „Frans. ASME“, 1960, № 3, s.D.
  128. Т., Ватокабе И., Арига И. Влияние числа Re на характеристики центробежного компрессора при различных конструкциях рабочего колеса. Л., ЦКТИ, 1977, перевод № П-7937.
  129. Г. А., Рут Т. Обобщенные характеристики осевых многоступенчатых компрессоров. Тр. Амер. общ. инж.-мех., 1961, с Д, № 4
  130. Методические материалы для теплотехнических испытаний газотурбинных агрегатов. ВНИИГАЗ, М., 1984.
  131. Методика аэродинамического расчета проточной части осевого компрессора для стационарных установок РТМ. 24. 1-ая редакция. ЦКТИ, Тырышкин В. Г., Тарабрин А. П., Л., 1971,231с.
  132. Методические указания по проведению теплотехнических и газодинамических расчетов при испытаниях газотурбинных газоперекачивающих агрегатов ПР 51 313 239 489−43−99, ВНИИГАЗ, М., 1999, 51с.
  133. В.К., Гудков Э. И. Аэродинамическое совершенствование нагнетательных патрубков осевых компрессоров. „Теплоэнергетика“, 1973, № 8 с. 73−76.
  134. В.К., Гудков Э. И. Проектирование и расчет выходных диффузоров турбома-шин. JL, „Машиностроение“, 1981, 271с.
  135. Нагнетатели природного газа типа 2Н-16. Газодинамические расчеты. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Орлова О. Н., С» 1980, ТМ-503 352 РР, 74 с.
  136. Нагнетатели природного газа типа 2Н-16−76 и ЗН-16−76. Газодинамические расчеты. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Орлова О. Н., С., 1981+1984, ТМ-503 425РР, 188+19с.
  137. Нагнетатели природного газа типа Н-6−76−1,23- Н-6−56−1,23- Н-6−41−1,23- Н-6−28−1,23- Н-6−66−1,3- Н-6−41−1,35- Н-6−25−1,35- Н-6−15−1,35- Н-6−9-1,5. Газодинамические расчеты. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Орлова О. Н., С., 1985, ТМ-503 452РР, 152с.
  138. Научное обеспечение создания и использования новых и модернизированных газотурбинных агрегатов компрессорных станций. ВНИИГАЗ, 1996, № 114, 07.03/353.
  139. М.И. Центробежные вентиляторы. Госэнергоиздат, 1954.
  140. Нормы вибрационной надежности рабочих лопаток осевых компрессоров. РТМ108.022.104−77.
  141. Некоторое обобщение материалов исследований и усовершенствование методов расчёта элементов проточной части центробежных компрессорных машин. Т. I ЦКТИ, Лившиц С. П., Л., 1963, 139с.
  142. Ю.Г. Опытное исследование метода устранения вращающегося срыва в ступени осевого компрессора. Труды ХАИ, 1963, вып. 22.
  143. Отработка трансзвуковых ступеней для осевого компрессора ГТН-25. ЦКГ Тарабрин А. П., Нарышкин В. Ф., Гурский Г. Л., Л., 1977,193 704/0−9439,170 с.
  144. Отработка проточной части дожимных нагнетателей мощностью 16 МВт. ЦКТИ, Столярский М. Т., Лысюк В. И., Л., 1979, 195 704/0−10 040,56 с.
  145. Отработка на модели проточной части высоконапорного нагнетателя 16 МВт с улучшенными характеристиками в области малых расходов. ЦКТИ, Столярский М. Т., Л., 1984, 195 304/0−11 824, 51 с.
  146. Отработка на модели проточной части высоконапорных двухступенчатых нагнетателей мощностью 16 и 25 МВт. ЦКТИ, Столярский М. Т., Лысюк В. И., Л., 1985, 195 406/0−13 146,61 с.
  147. Отработка на модели проточной части двухступенчатого нагнетателя мощностью 25 МВт повышенной экономичности. ЦКТИ, Столярский М. Т., Лысюк В. И., Л., 1987, 195 504/0−13 566, 50 с.
  148. Отработка на модели высоконапорных модификаций нагнетателя установки ГТН-16. ЦКТИ, Столярский М. Т., Л., 1975,193 410/0−8503,28 с.
  149. Отработка на модели проточной части одноступенчатых нагнетателей мощностью 16 и 25 МВт с расширенным диапазоном устойчивой и экономичной работы. ЦКТИ, Столярский М. Т., Лысюк В. И., Л., 1989, 195 708/0−14 373, 38 с.
  150. Отработка на модели проточной части одноступенчатых нагнетателей мощностью 16 и 25 МВт с расширенным диапазоном устойчивой и экономичной работы ЦКТИ, Столярский М. Т., Лысюк В. И., Л., 1989, 195 708/0−14 373, 38 с.
  151. Отчет об испытаниях осевого компрессора газотурбинной установки ГТ-6−750. ТМЗ, Гречухин Е. М., Янис В. А., Курош В. Д., С., 1963, ТМ-500 682, 20 с.
  152. Отчет об испытании головного образца нагнетателя природного газа Н-300−1,23 на заводском стенде. ТМЗ, Поляков В. Я., Журавлев Ю. И., С., 1964, ТМ-500 729, 59 с.
  153. Отчет о газодинамических испытаниях осевого компрессора газотурбинной установки типа ГТН-25−1. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Курош В. Д., Яковлева Л. И., С., 1991, № 2−191,15 с.
  154. Я.Г., Губанова И. И. Устойчивость и колебания упругих систем. Издательство «Наука», М., 1967, 418 с.
  155. Н.Ф. Альбом приборов для измерения давления, температуры и направления потока в компрессорах, ЦИАМ, 1966.
  156. В.И. Вентиляторы, воздуходувки, компрессоры, т.П. М., Л., Научно-техническое издательство, 1936, 127 с.
  157. .П., Бикчентай Р. Н. Границы рентабельности применения регенерации тепла в газотурбинных установках на компрессорных станциях. «Газовая промышленность», 1963, № 7.
  158. Повышение вибрационной надежности ступени «В» компрессора ГТН-25−1. ТМЗ, Ермоленко Д. И., Демин М. В., Соколов В. В., Е&bdquo- 1996, № 2−11−96, 36 с.
  159. Предварительный газодинамический расчет ОК для ГТУ УТМЗ. ЦИАМ, Сазонова B.C. (ЦИАМ), Яковлева Л. И. (ТМЗ), 1961, № 5191.
  160. Протокол газодинамических испытаний опытного образца центробежного нагнетателя природного газа типа Н-16−76−1,44 на Сысертской компрессорной станции ПО «ТМЗ" — НПО ЦКТИ- ВНИИГАЗ- «Союзоргэнергогаз», 1982, 3 с.
  161. Параметры предвключенных ступеней ОК ГТН-16 (второй вариант). ЦКТИ, Тарабрин
  162. A.П., Владимирская И. Н., Л., 1973.
  163. А.И. О «скользящем» срыве потока. Известия ВУЗов. Энергетика, 1963, № 5.
  164. К. Лопаточные машины для жидкостей и газов. Машгиз, 1960.
  165. Рабочее колесо центробежного компрессора. ТМЗ, Журавлев Ю. И., заявка № 1.067.078/24−6 от 05.03.1966 г.
  166. Развитие газовых турбин. Сборник статей под ред. В. Л. Александрова. ВНТ МАП, (статья А.Р. Хауэлла), 1947.
  167. Разработка типовой ступени для осевых компрессоров высокого давления, ЦКТИ, Семов В. В., Л., 1965, 45 405/0−4524, 29 с.
  168. Разработка экономичной ступени для компрессоров высокого давления мощных ГТУ. ЦКТИ, Семов В. В., Козловский В. И., Л., 1967, 193 601/0−5183, 40 с.
  169. Разработка и аэродинамическое исследование одноступенчатого центробежного компрессора на степень повышения давления 1,45. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Захарченко1. B.Г., С. 1979, № 2−16−79.
  170. Разработка проточной части модельного компрессора с 3-мя трансзвуковыми ступенями для перспективной ГТУ. ЦКТИ, Тарабрин А. П., Владимирская И. Н., Лапшина И. Е., Простошина И. Г., 1982, 48 с.
  171. Разработка модели и исследование проточной части высоконапорных двухступенчатых дожимных нагнетателей мощностью 16 МВт. ЦКТИ, Столярский М. Т., Лысюк В. И., Л., 1983, 195 108/0−11 398, 63 с.
  172. Разработка и исследование на модели проточной части концевой центробежной ступени для осецентробежных компрессоров ГТН-16 и ГТН-25 ПО ТМЗ. ЦКТИ, Лысюк В. И., Столярский М. Т., Л., 1991, 195 008/0−15 069, 86 с.
  173. Расчет осесимметричного пространственного потока в ступени осевых турбомашин. ЦКТИ, Жуковский М. И., Тарабрин А. П., Л., 6303/0−3128,24 с.
  174. Расчёт осевого компрессора для ГТД-6000. Коломенский тепловозостроительный завод. 1962, № 1429, 23с.
  175. Расчет осесимметричного потока в ступени экспериментального высокорасходного осевого компрессора с Dcp/1=3. ЦКТИ, Жуковский М. И., Тарабрин А. П., Л., 1862, 114 003/0−3514, 19 с.
  176. Расчет газодинамических характеристик нагнетателя (при постановке различных колес в корпусе нагнетателя Н-300−1,23), проведенный по результатам испытаний модельных колес на установке ЭЦН. ТМЗ, Журавлев Ю. И., С., 1969, № 2−28−68, 31с.
  177. Расчет на прочность колеса нагнетателя 280−12−7-1,33 для газокомпрессорной станции «Проскоково». ТМЗ, Бакуменко И. К., Авербух В. Е., Мусаев Р. Н., С., 1989, Техн. спр. № 13.89Р, 16 с.
  178. .С., Гольдин A.B. Решение прямой задачи обтекания двумерной решетки профилей на ЭВМ. Труды ЦКТИ, 1965, № 61.
  179. .С. Технико-экономическое сравнение регенеративных и безрегенеративных ГТУ для газопроводов. «Энергомашиностроение», 1963, № 1.
  180. .С. Газотурбинные газоперекачивающие агрегаты. М., Недра, 1986, 215с.
  181. Регулирование первой группы ступеней осевого компрессора ГТК-10 поворотными лопатками ПНА. ЦКТИ, НЗЛ, Тарабрин А. П. Махорина Л.И., Сергеев Г. А., Титенский В. И., Л., 1970,193 004/0−6349, 20с.
  182. Результаты испытаний нагнетателя с номинальной степенью повышения давления % =1,15 на установке ЭЦН. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., С., 1969, № 2−015−68,26с.
  183. Результаты испытаний нагнетателя с номинальной степенью повышения давления я=1,15 на установке ЭЦН. ТМЗ, Журавлёв Ю. И., С., 1969, № 2−15−68, 26с.
  184. Результаты испытаний выходных устройств нагнетателей транспорта газа при различных размерах сборной камеры и применении разных типов диффузоров (установка ГТК-16), ч.З. ЦКТИ, Столярский Н. Т., Л., 193 103/0−6561, 35с.
  185. Результаты испытаний ОК. ГТЭ-150 ЛМЗ. «Оргрэс» и «Уралтехэнерго», 1994.
  186. Рис.В.Ф., Ден Г. Н., Шершиёва А. Н. Воздействие потока на ротор центробежной ступени. «Энергомашиностроение», 1963, № 4.
  187. Рис. В. Ф. Центробежные компрессорные машины. M.-JI. Издательство «Машиностроение», 1964.
  188. Рис В. Ф. Получение характеристик компрессорных машин, работающих на газе, методом испытания на воздухе. «Энергомашиностроение», 1970, № 6, с. 4−9.
  189. Рис В. Ф. Центробежные компрессорные машины. Л. Издательство «Машиностроение», 1981.
  190. Ritter С. Flussig Keitspumpen. Leipzig, Dr. M janecke Verlags buchhandlung, 1940, 347s.
  191. Rockett J.A. Modulation phenomena in stall propagation. «Trans. ASME», 1959, № 3, D.81.
  192. Руководящие указания по аэродинамическому расчёту проточной части осевых компрессоров. Л. ЦКТИ, 1957, Гофлин А. П., Бабкова М. М., 11 907/0−2338, 11 907/0−2322, 198с.
  193. Саботаж и Систо Обзор проблем аэродинамического возбуждения колебаний в тур-бомашинах. «Механика», 1957, № 3.
  194. Г. С. и Ханин Г.А. Исследование неустановившихся аэродинамических явлений в модельном и натурном многоступенчатых осевых компрессорах. Исследование элементов паровых, газовых турбин и осевых компрессоров, Л., Машгиз, 1961.
  195. В.К. Практический метод расчёта характеристик околозвукового компрессора. Тр. Амер. общество инженеров-механиков, 1961, с.А., № 3.
  196. Г. К., Лысин Ю. С. Аналитический расчёт характеристик осевых турбомашин с использованием метода элементарных сечений. Тр. Амер. общество инженеров-механиков, 1963, с. А, № 1.
  197. В. Научно-технический задел ключ к созданию конкурентно способных двигателей. «Газотурбинные технологии», 2000, сентябрь-октябрь, с. 8−10.
  198. Т.Н. Расчёт и исследование безотрывного безлопаточного диффузора центробежной компрессорной ступени. «Энергомашиностроение», 1966, № 2.
  199. Современные проблемы совершенствования малоразмерных центробежных компрессоров (Обзор). «Транспортное двигателестроение за рубежом», 1966, № 41.
  200. Создание и исследование на модели 3-ступенчатого отсека с двумя трансзвуковыми ступенями для осевого компрессора ГТН-25, ЦКТИ, Тарабрин А. П., Владимирская И. Н., Цепова Л. А., Л., 1976,193 504/0−8809,29с.
  201. А.И. Центробежные и осевые насосы. Перевод с английского, М., Машгиз, 1960.
  202. М.Т. Исследование потерь и условий оптимальной работы спиральной камеры центробежного нагнетателя. «Теплоэнергетика», 1963, № 7.
  203. М.Т. Исследование центробежной компрессорной ступени в условиях неравномерного потока на входе. «Известия ВУЗов. Энергетика», 1960, № 3.
  204. К.И. Центробежные компрессорные машины. Машгиз, 1940.
  205. Е. И Якоби X. Двухступенчатый центробежный компрессор для газопроводов (фирма Кларк). ТМЗ, П-44 (ж. «Pipe Line News. 1960, February»), 1961,18c.
  206. А.П. Усовершенствование проточной части ступеней и многоступенчатых осевых компрессоров ГТУ и ПГУ на основе использования метода расчета осесим-метричного потока, диссертация, ЦКТИ, Л. 1969.
  207. А.П., Цепова Л. А. Поверочный аэродинамический расчет многоступенчатого осевого компрессора. Тр. ЦКТИ, 1973, № 117, с. 3−18.
  208. А.П., Поляков В. Б. Определение начала отрыва потока на лопатках рабочего колеса компрессора по критерию «степень диффузорности». Тр. ЦКТИ, 1973, №П7, с. 42−45.
  209. Теплотехнические испытания головного образца газоперекачивающего агрегата типа ГТН-6У. ТМЗ, Ермоленко Д. И., Курош В. Д., Цай С. С., Шварцман O.A., Островерхов Г. И., е., 2002, № 2−2-02,49 с.
  210. Технический бюллетень ЦИАМ, 1959, № 6.
  211. Технический проект центробежного нагнетателя типа 1000−21−1. НЗЛ, Рис В. Ф., 1973, ТМ-4438−73, 78 с.
  212. В.И., Карпов В. Г. Экспериментальное исследование работы осевых компрессоров при повороте направляющих лопаток. «Энергомашиностроение», 1971, № 1.
  213. В.И., Широков H.A. Изменение характеристик ступени осевого компрессора при повороте лопаток направляющих аппаратов. «Энергомашиностроение», 1967, № 2.
  214. В.Т., Эпштейн А. Х. Сравнение расчетных и экспериментальных параметров трехмерного течения в трансзвуковом компрессоре. Поршенвые и газотурбинные двигатели. ВИНИТИ, 1977, № 9, с. 17−21.
  215. В. Тепловые турбомашины. Госэнергоиздат, т. I, II, 1961, 1964.
  216. Турбина газовая мощностью 16 тыс. кВт. типа ГТН-16 с нагнетателем природного газа. Газодинамические расчеты осевого компрессора. Технический проект. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Яковлева Л. И., Безукладникова Л. А., С., 1972, ТМ-502 029, 53 с.
  217. Турбина газовая мощностью 25 тыс. кВт. типа ГТН-25 с нагнетателем природного газа. Газодинамические расчеты осевого компрессора. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Яковлева Л. И., Безукладникова Л. А., С., 1974, ТМ-503 072, 40 с.
  218. Турбина газовая мощностью 10 тыс. кВт. типа ГТН-10 с нагнетателем природного газа. Газодинамические расчеты осевого компрессора. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Яковлева Л. И., Безукладникова Л. А., С., 1975, ТМ-503 234, 20 с.
  219. Турбокомпрессорный агрегат установки газификации сернистых мазутов ТКА-2600. Газодинамические расчеты осевого компрессора. Рабочий проект. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Яковлева Л. И., 1975, ТМ-503 234,15+8 с.
  220. М.П. Исследование осерадиальных диффузоров. «Энергомашиностроение», 1964, № 10, с. 8-s-ll.
  221. Д. Характеристики ступени и радиальное профилирование лопаточных венцов осевого компрессора. Тр. Амер. общ. инженеров-механиков, 1959, № 1.
  222. У совершенствование турбонагнетателя высокой производительности фирма Cooper-Bessemer. ТМЗ, И-123 (ж. «Engineering»), май 1964, № 5118, с. 694−695.
  223. Усовершенствование методики и программы расчета на ЭВМ характеристик осевых компрессоров. ЦКТИ, Тарабрин А. П., Цепова Л. А., Алексеева Л. П., Л., 1981, 193 001/0−10 725, 115 с.
  224. К.А. Аэродинамический расчет осевого вентилятора. Труды ЦАГИ, 1936, № 277.
  225. К.В. О коэффициенте полезного действия многоступенчатого нагнетателя. МАП, труды № 157, Оборонгиз, 1948.
  226. К.В. Выбор параметров и расчет осевого компрессора. Оборонгиз, 1949, 139 с.
  227. К.В. Теория и расчет авиационных лопаточных машин. Издательство «Машиностроение», М., 1970, 610 с.
  228. М., Бенир А. О некоторых явлениях, связанных с помпажом в осевых компрессорах. Вопросы ракетной техники, 1954, № 5.
  229. С., Андерсон У., Орну В. и др. Компрессоры для газовых турбин малой мощности. ТМЗ, П-88 (ж. ASME Paper 57-А-258) 1963,22 с.
  230. Центробежный нагнетатель Н-300−1,23. Газодинамические расчеты. ТМЗ, Журавлев Ю. И., Ишутинов Д. В., С., 1961, ТМ-500 287, л. 34.
  231. С.И. Помпаж в одноступенчатых лопастных компрессорах. Известия КПИ, Киев, 1960, т. XXX.
  232. А.Н. Осевые компрессоры. Госэнергоиздат, 1955.
  233. А.Н. и др. Исследование компрессоров осерадиального типа с лопаточными диффузорами. «Теплоэнергетика», 1965, № 1.
  234. А.Н., Соколов А. И. Меридиональное профилирование безлопаточных диффузоров. «Теплоэнергетика», 1969, № 8.
  235. А.Н., Космин В. М. О влиянии наклона стенок безлопаточного диффузора на характеристики осерадиального компрессора. «Теплоэнергетика», 1969, № 8.
  236. Е. Центробежные компрессоры для компрессорных станций на трубопроводах. ТМЗ, П-И1У59 ГП (ж. ASME, Petr, Mech Eng Conf Sept 22), 1958, 13 с.
  237. Испытания выходного диффузора компрессора ГТ-6−750. ТМЗ, Журавлев Ю. И., С., 1963, Тм-500 401, 12с.
  238. B.C. О форме средней линии осесимметричной веерной струи в сносящем потоке. Известия ВУЗов, Авиационная техника, 1963, № 4.
  239. Исследование элементов центробежной ступени осецентробежного компрессора для газотурбинной установки ГТК-10 на модели ЭДС-1. ТМЗ, Журавлев Ю. И., С., 1966, ТМ-500 999,122 с.
  240. Исследование на модели проточной части двухступенчатого нагнетателя ГТК-16 на давление 56 ата. ЦКТИ, Столярский Н. Т., Л., 1973,193 212/0−7588,27с.
  241. Экк Б. Проектирование и эксплуатация центробежных и осевых вентиляторов. Маш-гиз, 1959.
  242. . Осевые и центробежные компрессоры. М., Издательство «Машгиз», 1959, 679 с.
  243. Экспериментальное исследование влияния на работу центробежного компрессорного колеса степени диффузорности его каналов. ЦКТИ, Лившиц С. П., Л., 1956, 11 821/0−2208, 42с.535
  244. Экспериментальное исследование элементов проточной части центробежных компрессоров осерадиального типа. МЭИ, Шерстюк А. Н., Соколов А. И., Лысенко В. П., Сапожникова М. Э., М., 1966, (по договору с ТМЗ) 154 с.
  245. Экспериментальное исследование трансзвуковой ступени осевого компрессора для ГТУ мощностью 200 МВт (т. I, т. II). ЦКТИ, Кушнер Ж. Л., Нарышкин В. Ф., Л., 1974, 1975, 193 403/0−8294, рис. 82, табл. 68.
  246. Yura T.N. Rannie W.D. Experimental investigations of propagating stall in axial-flow com-pressiors. Frans. ASME, 1954, № 3, v. 76.
  247. Д. Аэродинамический расчет облопачивания осевых компрессоров. Дрезденский институт турбомашин. ЦКТИ, Сб. докладов, Л., 1960,20 с.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!