Вольфрамовая облицовка диверторной мишени для термоядерного реактора токамак

Осуществление управляемой термоядерной реакции — один из перспективных путей решения энергетических проблем человечества. Среди исследовательских термоядерных установок наилучшие параметры плазмы получены на установках типа токамак. Поэтому в настоящее время основные усилия международного термоядерного сообщества сконцентрированы на дальнейшем развитии и совершенствовании этих установок. Крупнейшая из проектируемых в настоящее время установок типа токамак ITER (см. Рис. ]) будет иметь параметры, близкие к термоядерному реактору.

Рис. 1. Схема термоядерного реактора ИТЭР.

Критическим вопросом для осуществления управляемой термоядерной реакции является чистота плазмы от примесей, излучение на которых способно охладить плазму ниже порога горения. Поэтому все поверхности, контактирующие с плазмой должны иметь специальное покрытие из материалов или с низким Ъ (Ве, С) или с высоким порогом распыления (У). К компонентам, контактирующим с плазмой, относятся первая стенка, лимитер и дивертор. Функциональное назначение энергонапряженных компонент (Рис. 2) заключается в следующем [1, 2, 3]:

Стартовый лимитер находится в экваториальной плоскости тора и контактирует с плазмой при старте разряда для формирования требуемой конфигурации, поэтому он подвержен квазистационарным тепловым потокам до 8 МВт/м. В качестве облицовочного материала принят бериллий, которым облицована так называемая водобхлаждаемая «первая стенка лимитера», выполняемая из медных сплавов. Выбор бериллия в качестве облицовочного материала продиктован тем, что лимитер находится в непосредственной близости от основной плазмы и поэтому из соображений чистоты плазмы от примесей требует облицовочного материала с низким Z. Использование Ве имеет следующие преимущества: имеет низкое Z, не взаимодействует химически с водородом, является геттером кислорода и имеет относительно высокую теплопроводность. Недостатки бериллия: низкая температура плавления, токсичность и довольно высокий коэффициент физического распыления. Существующий опыт использования Ве в термоядерных установках [4, 5, 6] позволяет рассматривать его как облицовочный материал для лимитера и первой стенки ИТЭР. В реакторе используются два лимитера, каждый (высота 2.1 м, ширина 1.6 м и глубина 0.5 м) из которых представляет собой сборку из 36 стальных пластин толщиной по 45 мм, облицованных «первостеночными элементами».

Первая стенка (облицованные съемные панели на модулях бланкета), также как и лимитер находится в непосредственной близости от плазмы и работает при сравнительно низких тепловых л потоках — не более 0.5 МВт/м. В качестве облицовочного материала выбран бериллий, соединяемый с теплоотводящей структурой из медного сплава. Выбор бериллия в качестве облицовочного материала продиктован теми же причинами, как и для лимитерасоображениями чистоты плазмы от примесей.

Дивертор

Первая стенка.

С BE TILES.

Дивертор и первая стенка.

Стартовый лимитер

Рис. 2. Дивертор, первая стенка и лимитер реактора ИТЭР.

Дивертор — это специальное устройство, предназначенное для разгрузки первой стенки камеры реактора от прямого взаимодействия с плазмой. Следует отметить, что наилучшие параметры плазмы достигнуты на установках с дивертором. Основное назначение дивертора: обеспечить утилизацию энергии заряженных частиц, выходящих из основной плазмыоткачка нейтрального газа и гелиевой золыконтроль примесей. С помощью катушек, расположенных за пределами вакуумной камеры, создается специальная конфигурация магнитного поля, в которой часть магнитных силовых линий выходит в специальный объем, называемый приемным диверторным устройством (ПДУ). Условная линия, разделяющая замкнутые магнитные поверхности окружающие тороидальный плазменный шнур, и внешние магнитные поверхности, выходящие в диверторный объем, называется сепаратриссой. Двигаясь вдоль магнитных силовых линий, покидающие плазму частицы попадают в ПДУ, где они нейтрализуются и в виде нейтрального газа утилизируются за пределы реактора. Тепловые потоки на приемные. пластины дивертора ITER достигают 20 МВт/м2, что близко к предельным для существующих технологий. Основным режимом работы дивертора ИТЭР предполагается режим с полу-оторванной (semi-detached) плазмой, в котором температура плазмы составляет десятки электрон вольт. Энергия большинства частиц падающих на приемные пластины дивертора в этом режиме находится ниже порога распыления вольфрама (~130 эВ). Это обстоятельство, наряду с удаленностью диверторного объема от основной плазмы позволяет использовать вольфрам для облицовки дивертора.

Элементы, обращенные к плазме в случае стационарного (квазистационарного) реактора должны быть активноохлаждаемыми. При этом они состоят из теплоотводящей подложки и облицовки, соединенных между собой металлургическим контактом, а также опорной силовой структуры. Таким образом, элементы, обращенные в плазму, представляют собой многослойную конструкцию.

Как уже указывалось, основными материалами облицовки дивертора в реакторе ITER рассматриваются Be, W и углерод-углеродные композиты (CFC). На Рис. 3 приведены коэффициенты физического распыления вольфрама, бериллия и углерода в зависимости от энергии падающих дейтронов [7]. Из этого рисунка следует, что при энергии падающих дейтронов менее приблизительно 130 эВ коэффициент физического распыления вольфрама равен нулю. На Рис. 4 приведена зависимость оставшейся толщины облицовки от количества импульсов [8] для дивертора ИТЭР. Из этого рисунка следует, что Be вряд ли может быть использован в качестве облицовочного материала дивертора ITER, ввиду недостаточного ресурса из-за большого коэффициента физического распыления и ограниченной допустимой толщины облицовки, из-за низкой температуры плавления.

Проблемы накопления трития в продуктах эрозии CFC также ограничивают его применение в стационарных термоядерных установках [9, 10, 11, 12].. theory :

D+ g a — p., о H Q^cbo H ¦/ о BD Q |.

DB .

Be p g: С г т Л/ ¦'¦¦¦!. .'.• > ¦ Ч И.

10 100 1000 10 000 ЕЫЕПСУ^У).

Рис. 3. Коэффициенты физического распыления вольфрама, бериллия и углерода в зависимости от энергии дейтронов.

1X1 и.

1x10 с 0 1.

§ 1×10'1% а.

1 1×10'.

1*1 П.

1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 number of shots.

Рис. 4. Оставшаяся толщина облицовки в зависимости от количества импульсов для вольфрама, бериллия и графита.

Наиболее перспективным материалом облицовки дивертора на сегодняшний момент является вольфрам, обладающий комплексом уникальных физических свойств: самый низкий коэффициент физического распыления, наибольшая температура плавления, довольно высокая теплопроводность, сравнительно низкая активация, низкое накопление трития. Опасения, что эродировавший вольфрам загрязнит плазму оказались необоснованными, поскольку было продемонстрировано получение плазмы с высокими параметрами при использовании вольфрама в качестве облицовки на установках Alcator C-MOD и ASDEX Upgrade [13, 14, 15].

Основными требованиями к материалу теплоотводящей подложки являются:

• Высокая теплопроводность.

• Достаточная прочность.

• Стабильность свойств под нейтронным облучением.

• Низкий уровень коррозии в среде теплоносителя.

В качестве материала охлаждаемой подложки в реакторе ITER выбрана бронза БрХЦр [16, 52], в качестве теплоносителя — вода. Однако большая разница в KJ1TP вольфрама и бронзы создает технические трудности для создания работоспособного соединения W/БрХЦр. Поэтому разработка надежного метода соединения W с бронзой, работоспособного при проектных параметрах реактора ITER является актуальной научно-технической задачей. Важность этой задачи подтверждается большим числом работ посвященных разработке метода соединения W/бронза [17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24,25, 26, 27,28, 29, 30,31,32].

Критическим вопросом для вольфрамовой облицовки является также выбор марки вольфрама способной противостоять как термоциклическим нагрузкам во время нормального режима работы реактора (< 20МВт/м2) так и кратковременным (~1 мсек) очень интенсивным нагрузкам (>10 МДж/м2) во время срывов тока плазмы. Следует отметить, что поскольку облицовка выполняет только защитные функции допускается образование в ней трещин при условии, что эти трещины не приводят к ухудшению условий теплопередачи и не приводят к потери значительной части облицовки. В частности допустимы трещины ориентированные по направлению теплового потока. Однако трещины с ориентацией поперек теплового потока недопустимы, поскольку приводят к перегреву материала в районе трещины, возникновению дополнительных термонапряжений приводящих к дальнейшему росту трещины и, в конечном счете, потере значительной части облицовки.

Цели работы:

• Исследовать поведение различных марок вольфрама при имитации срывов тока плазмы и термоциклическом нагружении для выбора марки вольфрама работоспособной при проектных параметрах реактора ITER.

• Разработать метод соединения вольфрама с водоохлаждаемой бронзовой подложкой работоспособный при проектных параметрах дивертора реактора ITER.

Научная новизна полученных результатов состоит в следующем:

• Исследованы особенности поведения вольфрама различных марок под воздействием поверхностного термоудара и термоциклирования. Выявлено, что в режиме термоудара, характерного для срывов тока плазмы в токамаке (тепловой поток более 10 МДж/м2, длительность масштаба 1 мсек) не удается избежать растрескивания материала, связанного с оплавлением поверхности. Однако при последующем термоциклировании поведение трещин у большинства марок вольфрама не приводит к потере целостности и теплоотводящей способности вольфрамовых пластин, используемых в качестве облицовки. Показано, что наиболее существенное влияние на работоспособность вольфрамового покрытия оказывает не разница в свойствах вольфрама различных марок, а ориентация структуры материала по отношению к тепловому потоку. Показано, что оптимальной является ориентация структуры материала параллельно тепловому потоку.

• На основе термоциклических испытаний макетов разработан метод и геометрия соединения вольфрам-бронза (БрХЦр) с использованием прослойки из мягкой бескислородной меди. Наличие мягкой прослойки позволяет уменьшить термонапряжения, возникающие из-за большой разницы в КЛТР вольфрама и бронзы. Показано, что разработанный метод соединения остается работоспособным вплоть до тепловых потоков 27 МВт/м2.

• Проведена экспериментальная оптимизация геометрии соединения и определены пределы работоспособности соединений различной геометрии.

• Проведено экспериментальное моделирование каскадного эффекта разрушения вольфрамовой облицовки в случае потери одной из облицовочных плитокпоказано, что при размерах плиток 10×10×10 мм3 облицовка устойчива к развитию каскадного эффекта.

Практическая значимость работы.

Разработан метод соединения W/БрХЦр, удовлетворяющий проектным параметрам ITER. Этот метод положен в основу проекта дивертора ИТЭР. Выработаны рекомендации по использованию различных марок вольфрама в качестве облицовки высоконагруженных элементов электрофизических установок. Это позволяет решить проблему облицовки дивертора термоядерных установок и таким образом приблизить решение энергетической проблемы человечества. Результаты работы могут быть также использованы при облицовке вольфрамом высоконагруженных компонент электрофизических установок, таких, как: мощные лазерные зеркала, мишенные и поворотные устройства современных ускорителей заряженных частиц, сопла и обтекатели авиационно-космической техники, электроды мощных электровакуумных устройств и МГД — преобразователей.

На защиту выносятся.

• Экспериментально проверенная технология соединения W облицовки с бронзовой водоохлаждаемой подложкой, обеспечивающая работоспособность соединения до тепловых потоков 27 МВт/м .

• Сравнительный анализ поведения различных марок вольфрама при имитации срывов тока плазмы и термоциклики. Рекомендации по использованию различных марок вольфрама в облицовке высоконагруженных элементов электрофизических установок.

• Результаты моделирования каскадного эффекта разрушения облицовки в случае потери одной из облицовочных плиток.

Апробация работы.

Результаты исследований докладывались на:

Международных Технических совещаниях специалистов по проекту ИТЭР (Германия, Япония, США, Россия, 1996 — 2003гг.) — Всероссийских конференциях «Инженерные проблемы термоядерных реакторов» (ИПТР-7, С.-Петербург, 2002) — Международных симпозиумах по технологиям термоядерного синтеза (SOFT-20, Марсель, 1998; SOFT-21, Мадрид, 2000) — Международных симпозиумах по ядерным технологиям термоядерного синтеза (ISFNT-4, Токио, 1997; ISFNT-5, Рим, 1999; ISFNT-6, Сан-Диего, 2002) — Международной конференции по материалам для термоядерных реакторов (ICFRM-8, 1997;) — Международных конференциях по взаимодействий) плазмы с поверхностью в термоядерных установках (PSI-12, Сан-Рафаэль, 1996; PSI-14, Розенхайм, 2000) — Американском симпозиуме по термоядерной инженерии (18 IEEE/NPSS, Альбукерк, 1999) — Конференции МАГАТЭ по термоядерной энергии (№ 18, Сорренто, 2000), а также других научно-технических форумах.

В диссертацию включены материалы, опубликованные в 14 печатных работах, выполненные в период с 1995 года.

4.6 Выводы и рекомендации.

На основе результатов термоциклических и термоударных испытаний различных марок вольфрама можно сделать следующие выводы:

Все исследованные марки вольфрама, за исключением монокристаллического вольфрама, проявляют тенденцию к трещинообразованию в поверхностном слое при тепловых нагрузках характерных для срыва тока плазмы. Наиболее устойчив к развитию трещин монокристаллический вольфрам, затем в порядке убывания стойкости идет У-11е сплав, В13И, металлокерамические марки вольфрама.

Предположительно такое поведение связано с пластичностью материала, поскольку она убывает в этой же последовательности. Несмотря на появление сетки поверхностных трещин, практически все исследованные марки показали достаточную работоспособность при оптимальной ориентации структуры материала (по направлению теплового потока). Следует избегать использования дисперсноупрочненного вольфрама в зонах подверженных срывам тока плазмы в силу более низкого порога его кипения. Кипение приводит к расплескиванию металла ведущего к образованию пыли и повышенной эрозии облицовки.

Следует избегать использования прокатанного листового вольфрама с ориентацией структуры перпендикулярно тепловому потоку при тепловых потоках выше 7 МВт/м2 и в зонах подверженных срывам тока плазмы.

Поскольку все испытанные марки вольфрама показали достаточную работоспособность в условиях наиболее адекватно моделирующих условия эксплуатации облицовки в диверторе термоядерного реактора, рекомендовано использовать наиболее дешевый металлокерамический нелегированный вольфрам.

Глава 5. Моделирование каскадного эффекта разрушения облицовки.

Глава 5 посвящена моделированию каскадного эффекта разрушения облицовки при потере одной из облицовочных плиток. Учитывая громадное число (сотни тысяч) облицовочных плиток потеря одной из них из-за дефекта изготовления представляется весьма вероятной. Требование к облицовке можно сформулировать следующим образом: потеря одной из плиток не должна приводить к потере соседних с нею плиток.

Тепловой поток на диверторные пластины обусловлен заряженными частицами плазмы, которые двигаются по силовым линиям. Угол наклона силовых линий к поверхности мишени составляет -3° поэтому при тепловом потоке на мишень равном 20 МВт/м2 тепловой поток на поверхность перпендикулярную силовым линиям значительно больше и составляет 20/зт (3°)=382 МВт/м2. В случае потери одной из облицовочных плиток тепловой поток на соседнею с ней плитку удваивается, причем половина потока с плотностью 382 МВт/м2 приходится на очень узкую зону боковой поверхности плитки (см. Рис. 86).

Рис. 86. Схема падающего теплового потока в случае потери одной из облицовочных плиток.

Такой поток вызывает плавление и испарение материала облицовки. Поскольку соседняя с поврежденной плитка оказывается под двойным тепловым потоком вероятность ее повреждения увеличивается. В случае ее повреждения следующая за ней плитка оказывается под тройным потоком и т. д. Развивается каскадное разрушение облицовки в тороидальном направлении. Часть падающего на соседнюю с утерянной плитку теплового потока идет на плавление и испарение ее поверхностного слоя, часть уносится тепловым излучением, а оставшаяся часть снимается водой.

Экспериментальное моделирование случая потери одной из облицовочных плиток затруднено, поскольку необходимо нагрузить очень узкую зону (< 1 мм) громадным тепловым потоком 400 МВт/м). Пытаться коллимировать такой пучок безнадежное дело, поскольку ни один из существующих материалов не способен выдержать без плавления такие тепловые потоки. Нагрузить требуемую зону узким электронным пучком также сомнительно, поскольку пучок будет отклоняться и самофокусироваться в парах испаренного материала. Однако если мы интересуемся воздействием такого потока на зону соединения V7Cu можно попытаться промоделировать ситуацию с потерей одной из облицовочных плиток прикладывая тепловой поток, обеспечивающий в зоне соединения распределение потока соответствующее ситуации с потерей плитки.

Результаты моделирования ситуации потери одной из облицовочных плиток выполненные по заказу автора С. Григорьевым показывают [101, 5 8], что тепловой поток в зоне соединения не удваивается, а только в примерно 1.5 раза больше номинального и достаточно однороден по зоне соединения (см. Рис. 87). Сравнение с результатами численного моделирования нагружения однородным тепловым потоком (Рис. 88) показывает, что распределения теплового потока по зоне соединения близки. Это означает, что напряженно деформированные состояния в обоих случаях примерно одинаковы. Таким образом очевидно, что ситуация с потерей одной из облицовочных плиток для зоны соединения может быть промоделирована с помощью однородного теплового потока величиной примерно в 1.5 раза большего, чем номинальный (~30 МВт/м2). р-• «м я.

Рис. 87. Результаты численного моделирования теплового потока в зоне соединения \7Cu в случае потери одной из облицовочных плиток.

Рис. 88. Результаты численного моделирования нагружения однородным тепловым потоком 27 МВт/м2.

Для моделирования каскадного эффекта разрушения облицовки макет (см. Рис. 89) с 8 плитками 10×10×10 мм3 монокристалла V/-0.02Яе был изготовлен и испытан в 81ЧЬА [102, 103]. Однако в силу ограниченных возможностей установки только 4 из 8 плиток были испытаны.

0 34.

2 х 4 отверстия под ТСрМОНАри.

Рис. 89. Макет для моделирования каскадного эффекта разрушения облицовки.

Описание макета: Облицовка.

Промежуточный слой Теплоотводягцая подложка монокристалл АУ-0,02%К.с с ориентацией <111> бескислородная медь бронза БрХЦр

Технология соединения.

Соединение \7Си наплавка меди на вольфрам в вакууме.

Соединение Си/СиСйг быстрая пайка припоем.

СТЕМЕТ 1108 при Т=800°С.

Конечно — элементный анализ полей температур в макете представлен на Рис. 90.

Уровень температур в макете.

30 35.

Тепловой поток, MW/m2.

Рис. 90. Конечно — элементный анализ полей температур в макете.

Испытания макета.

Испытания проводились при следующих параметрах системы охлаждения: Р = 1.43 МПа — Т№а1ег = 17 °C — = 15 м/сек. Первая фаза испытаний состояла из скрининга с тепловой нагрузкой от 5 до 20 МВт/м2 с шагом ~ 2 МВт/м2. Измеренный тепловой отклик показан на Рис. 91 и довольно хорошо согласуется с расчетным.

Тепловой отклик макета во время скрининга.

4000 3500 О 3000 а 2500 я 2000 о. О) 1500.

О).

1000 500 0.

5 10 15 20 25 30 35 40 45 я, МЛ//т2.

1 I ¦ ТБШ^асе ¦ ТС.

А.

М < ¦ ¦ ¦ ', ¦ ¦ * ¦ ¦

1 ¦

Рис. 91. Измеренные температуры поверхности и зоны соединения во время скрининга.

Вторая фаза испытаний состояла в термоциклическом нагружении тепловым потоком 20 МВт/м2. Макет выдержал 500 циклов без разрушений в зоне соединений и облицовки. Этим было промоделировано накопление усталости в материалах к концу срока службы облицовки, поскольку потеря плитки может произойти и в конце срока эксплуатации когда в материалах облицовки накопится усталость.

Третья фаза состояла в собственно моделировании потери одной из плиток путем нагружения тепловым потоком 43 МВт/м2 2 импульса длительностью 10 сек на каждую плитку. В силу ограниченных возможностей установки нагружению подвергались по две плитки за один импульс. Во время этих импульсов поверхность вольфрамовых плиток оплавилась (см. Рис. 94). Данные измерений параметров нагружения во время импульсов приведены на Рис. 92.

Рис. 92. Измеренные параметры во время импульсов, моделирующих ситуацию потери плитки.

Для определения ресурса работы облицовки после потери одной из плиток макет был испытан при тепловом потоке 20 МВт/м2, длительность импульс/пауза 10/10 сек. в течение 500 циклов. Никаких изменений в макете обнаружено не было. Затем тепловой поток был повышен до 27 МВт/м2 и макет был испытан в течение 1500 циклов. Температура поверхности вольфрама оставалась практически постоянной (см'! ' Рис. 93) во время эксперимента, что свидетельствует об отсутствие повреждений в зонах соединений и облицовке. Фотография макета после последней фазы испытаний приведена на Рис. 94. Повреждений в зоне соединения и облицовке обнаружено не было. Однако, под воздействием циклических термонапряжений произошло изменение геометрии поверхности вольфрама и рекристаллизация облицовки на глубину ~ 3 мм (Рис. 95). Изменения геометрии облицовки вызваны пластическими деформациями вольфрама.

Температура поверхности при 27 МВт/м2 о те а. >" ь те а. аз с 2 а> I.

3000 2500 2000 1500 1000 500 I.

500 1000 количество циклов.

Рис. 93. Температура поверхности вольфрама во время испытаний.

Данный макет выдержал без повреждений 2500 термоциклов при тепловом потоке большем или равном 20 МВт/м2.

Общее число термоциклов: — До моделирования потери одной из плиток.

— Моделирование потери одной из плиток.

— Определение ресурса после потери плитки.

500 при 20 МВт/м2 при 43 МВт/м2 500 при 20 МВт/м2 + 1500 при 27 МВт/м2.

Таким образом было экспериментально доказано, что разработанный метод соединения не только устойчив к развитию каскадного эффекта, но и обладает ресурсом после потери плитки с запасом перекрывающим проектные требования (300 циклов при 20 МВт/м2 и 3000 циклов при 10 МВт/м2).

Фотография макета импульсов 43 МВт/м2 после.

Фотография макета после термоциклических испытаний тепловым потоком 27 МВт/м3 1500 циклов.

Рис. 94. Фотографии макета во время испытаний.

Сечение испытанных плиток после термоциклических испытаний.

Сечение неиспытанных плиток.

Рис. 95.1 [оперечное сечение макета после испытаний.

Заключение

.

1. Исследовано поведение вольфрама различных марок в условиях термического удара и циклической тепловой нагрузки. Показано, что наилучшей работоспособностью обладает монокристаллический вольфрам, наихудшей — листовой вольфрам при ориентации его структуры перпендикулярно тепловому потоку. Что касается других марок вольфрама, то наибольшее влияние на работоспособность облицовки оказывает не различие в. свойствах различных марок, а ориентация анизотропной структуры материала по отношению к направлению теплового потока. Оптимальным является ориентация структуры деформации параллельно направлению теплового потока.

2. Разработан метод соединения вольфрамовой облицовки с бронзовой охлаждаемой подложкой, основанный на использовании промежуточного слоя из отожженной чистой меди, что позволяет создавать конструкции, способные снимать тепловые потоки плотностью до 27 МВт/м2.

3. Проведена оптимизация геометрии соединения. Оптимальная геометрия представляет собой плоскую зону соединения вольфрам-медь, при этом каждая плитка находится на отдельном 2 мм «пьедестале» мягкой меди.

4. Определены пределы работоспособности вольфрамовой облицовки в зависимости от размера облицовочных плиток. Плитки размером 10×10×10 мм3 работоспособны до тепловых потоков 27 МВт/м2, а плитки 44×44×3 мм3 до тепловых потоков 5 МВт/м2.

5. Проведено экспериментальное моделирование каскадного эффекта разрушения облицовки в случае потери одной из облицовочных плиток. Показано, что разработанный метод соединения и оптимальная геометрия облицовки устойчивы к развитию каскадного эффекта.

6. Разработанный метод и геометрия соединения с запасом удовлетворяют проектным параметрам реактора ИТЭР и легли в основу проекта облицовки дивертора реактора.

Автор выражает благодарности:

• Научному руководителю Мазулю И. В за научное руководство, консультации и за активную помощь в проведении работ.

• Сотрудникам., Яблокову H.A., Комарову В. Л., Комарову А. О., Кречковскому В. Г, Литуновскому В. Н., Овчинникову И. Б, Кузнецову В. А, Титову В. А, за техническую помощь при проведении экспериментов на установках «Цефей» и «Вика».

• Сотрудникам Е. Г. Кузьмину, А. Н. Жуку, В. М. Комарову, В. Н. Танчуку, С. Н. Григорьеву, М. И. Румянцеву за помощь в конструкторской разработке и расчетных работах.

• Коллегам ТРИНИТИ А. Житлухину и В. Сафронову за проведение работ по имитации воздействия срывов тока плазмы на вольфрамовую облицовку.

• Американским коллегам Р. Ватсону, Д. Ечисону, М. Улриксону Б.Одегарду (Сандия, США) за сотрудничество и совместные эксперименты на установке EBTS.