Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Устройства и методы для изучения механических свойств анизотропных стеклопластиковых стержней

Диссертация: Устройства и методы для изучения механических свойств анизотропных стеклопластиковых стержней
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Апробация работы. Материалы диссертационной работы докладывались и обсуждались на всероссийских и международных научно-технических конференциях: II-VI Всероссийская научно-техническая конференция «Измерения, автоматизация и моделирование в промышленности и научных исследованиях» (г. Бийск, 2001;2005) — Научно-практическая конференция «Технические проблемы современного жилищно-гражданского… Читать ещё >

Устройства и методы для изучения механических свойств анизотропных стеклопластиковых стержней (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. ОСОБЕННОСТИ И НЕДОСТАТКИ ДЕЙСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ И УСТРОЙСТВ ДЛЯ ИЗУЧЕНИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ПОЛИМЕРНЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
    • 1. 1. Источники погрешностей при измерениях механических показателей анизотропных ГЖМ
    • 1. 2. Моделирование и критерии разрушения
    • 1. 3. Оборудование и методы для кратковременных механических испытаний при растяжении, сжатии и изгибе
    • 1. 4. Оборудование и методы для испытаний на длительную прочность и долговечность при статических нагрузках
    • 1. 5. Оборудование и методы испытаний ПКМ на длительную прочность при циклически меняющихся нагрузках
    • 1. 6. Диаграммы усталостной прочности и гипотезы разрушения
    • 1. 7. Постановка задачи. Актуальность дальнейшего развития методов испытаний анизотропных ПКМ
  • ГЛАВА 2. РАЗВИТИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ МЕТОДОВ КРАТКОВРЕМЕННЫХ МЕХАНИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ АНИЗОТРОПНЫХ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ СТЕРЖНЕЙ
    • 2. 1. Обоснование выбора однонаправленных стеклопластиковых стержней как основного материала для исследований
    • 2. 2. Растяжение
    • 2. 3. Осевое сжатие
    • 2. 4. Трехточечный поперечный изгиб
    • 2. 5. Продольный изгиб
    • 2. 6. Экспериментальные погрешности и оценки достоверности результатов измерений при сравнительных испытаниях
    • 2. 7. Сдвиг вдоль волокон
    • 2. 8. Методы и устройства для термомеханических испытаний
    • 2. 9. Ограничения применимости предложенных методов
  • ГЛАВА 3. РАЗВИТИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ МЕТОДОВ ИСПЫТАНИЙ АНИЗОТРОПНЫХ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ СТЕРЖНЕЙ НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ ПРИ СТАТИЧЕСКИХ НАГРУЗКАХ
    • 3. 1. Обоснование выбора температуры, величины нагрузки и количества образцов для испытаний
    • 3. 2. Растяжение
    • 3. 3. Трехточечный поперечный изгиб
    • 3. 4. Продольный изгиб
    • 3. 5. Осевое сжатие
    • 3. 6. Аппроксимация результатов испытаний
    • 3. 7. Экспериментальные погрешности и оценки достоверности результатов измерений при сравнительных испытаниях
    • 3. 8. Ограничения применимости предложенных методов
  • ГЛАВА 4. РАЗВИТИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ МЕТОДОВ ИСПЫТАНИЙ АНИЗОТРОПНЫХ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ СТЕРЖНЕЙ, НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ ПРИ ЦИКЛИЧЕСКИ МЕНЯЮЩИХСЯ НАГРУЗКАХ
    • 4. 1. Растяжение
    • 4. 2. Продольный изгиб
    • 4. 3. Исследование зависимости между выносливостью стеклопластико-вых стержней и прикладываемыми нагрузками и аппроксимация результатов испытаний
    • 4. 4. Экспериментальные погрешности и оценки достоверности результатов измерений при сравнительных испытаниях
    • 4. 5. Ограничения применимости предложенных методов
  • ГЛАВА 5. ПРИМЕРЫ ПРИКЛАДНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ДЛЯ 223 ПРОДУКЦИИ БИЙСКОГО ЗАВОДА СТЕКЛОПЛАСТИКОВ
    • 5. 1. Влияние формы, размеров и свойств образцов на выбор метода для испытаний
    • 5. 2. Приемо-сдаточные испытания стеклопластиковой арматуры
    • 5. 3. Приемо-сдаточные испытания стеклопластиковых стержней больших диаметров для электрических изоляторов, насосных штанг и анкерных крепей
    • 5. 4. Исследование длительной прочности стеклопластиковых стержней при различных температурах
    • 5. 5. Исследование усталостной прочности стеклопластиковых стержней
    • 5. 6. Оценка сроков безопасной работоспособности стеклопластиковых стержней в реальных условиях эксплуатации
  • ГЛАВА 6. ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ ПРЕДЛОЖЕННЫХ МЕТОДОВ И ОБОРУДОВАНИЯ В МАШИНОСТРОЕНИИ
    • 6. 1. Расширение температурного интервала испытаний
    • 6. 2. Сравнительные механические испытания базальтопластиковых стержней
    • 6. 3. Прочность и модуль Юнга плит углепластика авиационного назначения
  • ВЫВОДЫ

Актуальность темы

Полимерные композиционные материалы (ПКМ), представляющие собой большой класс современных конструкционных материалов, конкурируют с классическими, такими как металлы и сплавы, и их применение с каждым годом расширяется. Наиболее распространенные ПКМ на основе эпоксисоединений, армированные углеродными, органическими, стеклянными волокнами, являются анизотропными системами. Согласно мнению ведущих ученых в области разработки методов механических испытаний ПКМ (Ю.М. Тар-нопольский с сотрудниками), методы испытаний композитов, разработанные еще в 80-х гг. прошлого века, отстают от быстро развивающихся технологий создания этих материалов. В настоящее время действуют стандарты на методы испытаний ПКМ: ГОСТ 25.601−80- ГОСТ 11 262–80 — на растяжениеГОСТ 25.602−80, ГОСТ 4651–82 — на сжатиеГОСТ 25.604−82, ГОСТ 4648–71 — на статический изгибГОСТ 4647−80 — определение ударной вязкостиГОСТ 9550−81 — определение модуля упругости при растяжении, сжатии и изгибе, часть которых разработана для гомогенных изотропных пластмасс, для которых, в свою очередь, методы' испытаний заимствованы из стандартов от металлов. Аналогичные стандарты^ действуют в США (ASTM D3039- на растяжение, ASTM D695 — на сжатие, ASTM D790 — на изгиб), Германии (DIN 53 392 — на растяжение, DIN 53 457 — на сжатие, DIN 53 452 — на изгиб), Великобритании, Франции. Стандартные методы испытаний обладают рядом недостатков, главный из которых — зависимость результатов измерений от разрешенных стандартами вариаций формы и размеров образцов, видов испытательных устройств, формы захватов и способов крепления образцов. Нередко различия измеренных показателей прочности и модулей упругости составляют недопустимые десятки процентов. Чтобы реализовать высокую точность измерений в рамках существующих стандартов, в каждом конкретном случае требуется исследовать перечисленные зависимости и определить тот набор условий измерений, при котором флуктуации минимизируются. Это резко увеличивает трудоемкость и стоимость измерений. Особенно проблемными являются испытания на длительную прочность, воздействие эксплуатационных факторов (влаги, температуры), циклическую выносливость. Применение стандартных подходов и оборудования к испытаниям однонаправленно армированных композитных стержней круглой формы зачастую невозможно из-за проблем соединения изделия из композита с металлическим захватом испытательной машины (разрушение происходит не в рабочей части образца, а в захвате или на границе металл-пластик).

В настоящее время технологии создания и исследований ПКМ отнесены к критическим технологиям, имеющим приоритетное значение для развития научно-технологического комплекса России.

Разработке новых и совершенствованию ранее принятых методов испытаний анизотропных ПКМ посвящено большое количество работ, но отдельные достигнутые положительные результаты не нашли широкого распространения и не стандартизованы. Это вызвано прежде всего большой сложностью и высокой стоимостью изготовления образцов и оснастки для испытаний, сопряжено с большими временными затратами для тщательной подготовки и проведения экспериментов, что делает предложенные способы и установки малопривлекательными для массовых испытаний при контроле серийной продукции. Часто методы и оснастка для испытаний не обеспечивают должной воспроизводимости результатов, при этом результаты зависят от квалификации исследователя (человеческого фактора).

В связи с ожидаемым расширением номенклатуры новых ПКМ и реализацией новых наукоемких технологий изготовления, разрыв между технологиями и методами испытаний возрастает с каждым годом. Таким образом, на сегодняшний день «инструмент», с помощью которого можно надежно характеризовать механические свойства вновь создаваемых композитов, прогнозировать изменение этих свойств в процессе эксплуатации и сравнивать их с зарубежными и отечественными аналогами, нуждается в существенном усовершенствовании.

При проектировании ответственных конструкций: зданий, сооружений, мостов, тоннелей, корпусов на основе ПКМ необходимы надежные данные о материале для расчета несущей способности в условиях эксплуатации на длительный период. Обычно, для нового малоизученного материала, прогнозирование производят на основе экспериментальных исследований для каждого вида нагружения, приближенного к условиям эксплуатации. При этом, вызванное погрешностями экспериментального метода испытаний, чрезмерное завышение несущей способности может привести к аварийной ситуации, большим убыткам и человеческим жертвам, а занижение истинной прочности в результатах испытаний и расчетов увеличивает себестоимость конструкции, и делает материал малопривлекательным и неконкурентноспособным по сравнению с традиционными, такими как металлы и сплавы.

В связи с этим, актуальной задачей является развитие методов испытаний для определения механических и эксплуатационных свойств анизотропных ПКМ, получение достоверных экспериментальных данных о характеристиках материала в исходном состоянии и снижении их в процессе длительной эксплуатации, разработка новых способов обработки экспериментальных данных с целью повышения точности, снижения стоимости и сроков испытаний и развитие методик расчета несущей способности конструкций из ПКМ на основе оптимизации технико-экономических показателей и экспериментально проверенных свойств материалов.

Часть исследований выполнена в рамках федеральной целевой программы «Исследования и разработки по приоритетным направлениям развития научно-технологического комплекса России на 2007;2012 годы» (мероприятие 1.3 Программы, I очередь), заявка 2009;03−1.3−24−06−142, тема «Работы по проведению проблемно-ориентированных поисковых исследований и формированию научно-технического задела в области создания и обработки композиционных и керамических материалов», госконтракт № 02.513.11.3457.

Целью работы является разработка новых и совершенствование известных методов и устройств механических испытаний анизотропных стержней круглой формы, обладающих универсальностью, простотой осуществления, обеспечивающих информативность, достоверность и воспроизводимость результатов.

Для достижения поставленной цели необходимо решить комплекс задач:

— провести анализ состояния вопроса механических испытаний ПКМ, выявить недостатки существующих методов и устройств испытаний с целью их исправления;

— создать специальное оборудование для реализации методов испытаний, учитывающих особенности анизотропных стержней;

— проанализировать и минимизировать источники погрешности методов испытаний и оценить величину вносимых погрешностей в определяемые характеристики;

— провести экспериментальную отработку и выбор оптимальных условий испытаний и размеров образцов, обосновать требования к оснастке и измерительным приборам;

— провести апробацию методов и устройств на испытаниях выбранного класса анизотропных стержней, выявить граничные условия методов испытаний;

— разработать алгоритмы автоматизированного управления и обработки результатов испытаний;

— разработать прикладные методики и оборудование для исследовательских, типовых, сертификационных, приемосдаточных испытаний анизотропных ПКМ и изделий, пригодные для введения в нормативную документацию;

— провести экспертизу и апробацию разработанных методов и устройств в независимых организациях и на действующем производстве, накопить статистику результатов испытаний, внедрить разработанные методы в практику промышленного контроля материалов и изделий.

Объектом исследования являются методы механических испытаний ПКМ на растяжение, сжатие, изгиб, методы длительных и усталостных испытаний и термомеханических исследований.

Предметом исследования являются круглые однонаправленно армированные стеклопластиковые стержни диаметром от 2 до 46 мм с высоким объемным содержанием стеклянных армирующих волокон 0,60−0,75. Матрицей в исследованном стеклопластике является связующее марки ЭДИ на основе эпоксидных смол ЭД-20 или ЭД-22 и ангидридного отвердителя изо-МТГФА. Армирующие волокна — ровинги из алюмоборосиликатного стекла (стекла Е) с диаметром элементарной нити от 13 до 20 мкм. Эти стержни обладают наиболее высокой прочностью вдоль армирования при достаточно низкой прочности в поперечном направлении, что вызывает дополнительные трудности при проведении измерений механических показателей. Апробация разработанных методов испытаний выполнена также на нескольких видах однонаправленных стеклои базальтопласти-ковых стержней круглого сечения диаметром 5−7 мм, и углепластиковых плитах авиационного назначения толщиной 2,4, 10 мм.

Для решения поставленных задач применены теоретический и экспериментальный методы исследований. Теоретическим методом исследовано поведение образцов в процессе нагружения, найдены выражения для описания напряженного состояния стержней, оценки погрешностей методов испытаний. Для обработки и обобщения результатов экспериментов в аналитические и эмпирические зависимости применены методы статистической обработки данных с использованием ЭВМ. Экспериментальные исследования служат для отработки оборудования, исследования влияния размеров образцов и оснастки на результат испытаний, исследований применимости установок для испытаний ПКМ, демонстрации работоспособности методов и устройств на примере определения механических характеристик материала в исходном состоянии, а также при длительном действии постоянных и циклических нагрузок при различных температурах.

Научная новизна. Разработаны новые экспериментальные методы и устройства для изучения механических свойств анизотропных стеклопластиковых стержней. При этом впервые:

— разработан новый метод продольного изгиба для определения механических свойств анизотропных стержней цилиндрической формы, позволяющий при локализации разрушения в рабочей зоне образца одновременно определять значения модуля, прочности, предельной деформации, энергии разрушения, и упругих показателей ПКМ;

— исследовано влияние факторов, влияющих на результаты измерений методом продольного изгиба (форма и размеры образцов, эксцентриситет оси образца, температура испытаний и др.), на основе которых обоснована универсальность метода для статических и циклических режимов испытаний стеклопластиковых стержней и предложены корректирующие выражения для минимизации погрешностей;

— предложена новая методика расчета конструкционной прочности ПКМ, основанная на информации о механических показателях, определенных продольным изгибом и учете факторов заделки в зажимах (концентрации напряжений) при растяжении и сжатии;

— определены закономерности влияния длительно действующих постоянных нагрузок при растяжении, сжатии и продольном изгибе на стеклопластиковые стержни, на основе которых разработаны метод и устройства для экспресс-испытаний на длительную прочность при постоянной нагрузке при температурах, соответствующих стеклообразному состоянию связующего;

— предложена новая методика обработки результатов испытаний стеклопла-стиковых стержней на долговечность при статических и циклических нагрузках, основанная на гипотезе о соответствии между прочностью и долговечностью ПКМ, позволяющая сократить время длительных испытаний до 3 месяцев, уменьшить количество образцов и повысить точность измерений;

— разработана методика инженерного расчета несущей способности стекло-пластиковых стержней для ответственных конструкций, учитывающая влияние размеров, способов заделки, длительности и величины приложенной нагрузки и температуры на исходные свойства изделий.

Практическая значимость заключается в разработке прикладных методик и оригинальных конструкций установок для испытаний однонаправленных стекло-пластиковых стержней круглого сечения на растяжение, сжатие, поперечный и продольный изгибавтоматизации процесса испытаний и обработки результатовприменении приемов малообразцовых испытаний на длительную прочность и циклическую выносливость, в совокупности с оригинальной обработкой результатов. Существенно расширена область применения метода продольного изгиба в диапазоне температур от минус 70 до 60 °C, соответствующих температурам эксплуатации изделий в условиях разных климатических районовс помощью разработанных методов проведены сравнительные исследования однонаправленных круглых стержней из стеклои базальтопластиков, отличающихся по рецептуре и свойствамметоды получили практическое использование для испытаний плоских образцов, вырезанных из углепластиковых плит авиационного назначения.

Реализация результатов исследований. Разработанные методы и устройства внедрены в ООО «Бийский завод стеклопластиков» (БЗС) для приемосдаточных, периодических и типовых испытаний. Методы и оборудование для механических испытаний временной, длительной и усталостной прочности однонаправленных стеклопластиков, а также способы оригинальной обработки результатов использованы в нескольких организациях: БЗС, г. Бийскиспытательном центре СМИК «СибНИИстрой», г. НовосибирскФГУП «Сибирский научно-исследовательский институт авиации имени С.А. Чаплыгина» (СибНИА), г. Новосибирскиспытательном центре СМИК «Стройэксперт», г. НовосибирскИнституте проблем нефти и газа (ИПНГ) СО РАН, г. Якутск. Методики испытаний введены в технические условия для заводского контроля изделий на основе однонаправленных стеклопластиковых стержней круглого сечения, полученные характеристики внесены в нормативную документацию на изделия и используются для проектировочного расчета ответственных конструкций в строительстве, нефтегазовом машиностроении, электротехнической промышленности и горном деле.

Разработанные методы и устройства для испытаний, полученные характеристики композиционных материалов и публикации автора используются в учебном процессе в лекционных курсах, при проведении практических и лабораторных занятий, выполнении курсовых и дипломных работ в Алтайском государственном техническом университете (АлтГТУ) им. И. И. Ползунова, Алтайском государственном университете (АлтГУ), г. Барнаул, и Бийском технологическом институте (БТИ). Использование результатов исследований на промышленных предприятиях, в ведущих научных центрах и вузах подтверждено актами внедрения.

Достоверность результатов исследований подтверждена использованием известных положений фундаментальных наук и непротиворечивых физико-математических моделей, удовлетворительным согласованием расчетных и опытных данных, использованием для выполнения экспериментальных измерений высокоточных современных измерительных приборов, проведением государственной поверки используемого оборудования, анализом погрешностей экспериментов по стандартным методикам, независимой апробацией и экспертизой разработанных методов и устройств испытаний в сторонних организациях, а также успешным многолетним применением разработанных методов и устройств для контроля выпускаемых стеклопластиковых изделий на промышленном предприятии.

На защиту выносятся:

— методы и устройства для экспериментальных исследований анизотропных стеклопластиковых стержней круглого сечения на растяжение, сжатие, трехточечный поперечный изгиб, сдвиг вдоль волокон, метод и устройство термомеханических испытаний армированных пластиков;

— метод испытания на продольный изгиб и конструкции установок для определения временной, длительной и усталостной прочности, модуля упругости и деформации однонаправленных стеклопластиков;

— новые способы обработки результатов малообразцовых длительных и циклических испытаний;

— результаты экспериментальных исследований предложенными методами однонаправленных стеклопластиковых стержней в диапазоне диаметров 2−46 мм, в интервале температур от минус 70 до 60 °Св диапазоне времени длительных испытаний до 7 летв диапазоне усталостных испытаний до 107 циклов.

— методика расчета конструкционной прочности, долговечности и выносливости стеклопластиковых стержней и конструкций;

— результаты экспериментальных исследований базальтопластиковых круглых стержней, испытаний плоских образцов из углепластиковых плит.

Апробация работы. Материалы диссертационной работы докладывались и обсуждались на всероссийских и международных научно-технических конференциях: II-VI Всероссийская научно-техническая конференция «Измерения, автоматизация и моделирование в промышленности и научных исследованиях» (г. Бийск, 2001;2005) — Научно-практическая конференция «Технические проблемы современного жилищно-гражданского строительства. Проектирование и строительство» (г. Новосибирск, 2002) — IV Всероссийская конференция «Проблемы качества в строительстве» (г. Новосибирск, 2003) — Конференция «Проектирование и строительство монолитных многоэтажных жилых и общественных зданий, мостов и тоннелей» (г. Москва, 2004), Международная научно-техническая конференция «Подвесные и опорные полимерные изоляторы: производство, технические требования, методы испытаний, опыт эксплуатации, диагностика» (г. Санкт-Петербург, 2004) — 10-я Сибирская международная конференция по железобетону (г. Новосибирск, 2004) — III Международная научно-техническая конференция «Современные проблемы совершенствования и развития металлических, деревянных, пластмассовых конструкций в строительстве и на транспорте» (г. Самара, 2005) — IV, VIIX Всероссийская научно-практическая конференция «Техника и технология производства теплоизоляционных материалов из минерального сырья» (г. Бийск, 2004, 2006;2009) — 19-я Всероссийская конференция «Численные методы решения задач теории упругости и пластичности» (г. Новосибирск, 2005) — I, Н-я Всероссийская научно-практическая конференция «Управление качеством образования, продукции и окружающей среды» (г. Бийск, 2006, 2007) — V-я Всероссийская научно-практическая конференция «Ресурсосберегающие технологии в машиностроении» (г. Бийск, 2006) — 1-ая Региональная, II-ая Всероссийская научно-практическая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых «Полимеры, композиционные материалы и наполнители для них» (г. Бийск, 2007, 2008) — I, II-ая Всероссийская научно-практическая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых «Технологии и оборудование химической, биотехнологической и пищевой промышленности» (г. Бийск, 2008,2009).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 72 научных работы, в том числе 16 статей в центральных журналах, рекомендуемых ВАК, 2 патента на изобретение и 1 коллективная монография, остальные доклады в сборниках конференций.

Личный вклад автора состоит в формулировании основных научных идей, разработке программ исследований и планировании экспериментов, разработке методов испытаний и конструкций оборудованияв создании прикладных методик и инструкций испытаний и обработки результатов, руководстве аспирантами, сотрудниками и студентами-дипломниками по работам в исследуемой области, выполнении приемосдаточных, периодических, типовых и сертификационных испытаний изделий, подготовке технических условий на производстве, реализации научных разработок в учебном процессе. Большая часть экспериментальных исследований выполнена автором.

Структура и объем диссертации

Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы из 335 наименований, 12 приложений, изложена на 345 страницах текста, содержит 126 рисунков, 32 таблицы.

выводы.

1. Разработан и развит метод испытаний на продольный изгиб и устройства для его осуществления, которые позволяют проводить испытания образцов с размерами и профилем однонаправленных упругих стеклопластиковых стержней без механической обработки, определять в одном испытании значения прочности, предельной деформации, модуля Юнга и другие показатели с высокой точностью. Введены корректирующие выражения для точной оценки свойств материалов, чье поведение отличается от идеально-упругого тела более чем на 5%. Проведена апробация метода для испытаний базальтопластиковых круглых стержней диаметрами 5−7 мм (отклонения от упругости от 10 до 70%) и плоских образцов из углепластиковых плит толщиной 2,4 и 10 мм (отклонения от упругости от 7 до 30%).

2. Разработаны и внедрены метод и устройства для длительных статических испытаний анизотропных ПКМ. Получен патент на способ и устройство для комплексных испытаний на растяжение, сжатие и продольный изгиб, которые за трехмесячный период испытаний позволяют прогнозировать работоспособность конструкций на срок эксплуатации до 50−100 лет. Проведена апробация предложенных методов и устройств для испытаний стеклопластиковых стержней, длительностью от двух недель при минус 30 °C до 3-х лет при 50 °C, до 7 лет в комнатных условиях.

3. Разработаны и внедрены метод и запатентованное устройство для усталостных испытаний анизотропных ПКМ в режиме циклических переменных нагрузок, которые позволяют получать достоверные кривые усталости по результатам испытаний ограниченного числа образцов. Проведена апробация метода и устройства на однонаправленных стеклои базальтопластиковых стержнях круглого сечения в диапазоне циклов нагружения до 107.

4. Экспериментально доказано, что существующие стандартные и нестандартные методы и устройства для испытаний ПКМ на растяжение, сжатие и изгиб непригодны для изучения механических свойств анизотропных однонаправленных стеклопластиковых стержней круглого сечения. Стандартные методы предназначены для плоских образцов, но при испытаниях пластин дают результаты для сжатия и растяжения, отличающиеся от 20 до 100% для разных видов и схем нагружения, так и для образцов разных форм и размеров при одном виде нагружения. Для критерия оценки качества и погрешностей методов испытаний предложены теоретические характеристики, рассчитанные по правилу смесей для модельного однонаправленного стеклопластика, выбранного предметом исследований.

5. Разработаны и усовершенствованы методы и устройства для получения достоверных результатов испытаний однонаправленных стеклопластиковых стержней круглого сечения на растяжение, сжатие и трехточечный поперечный изгиб. Показано, что даже трудоемкая тщательная подготовка образцов и приспособлений для растяжения и сжатия вдоль волокон не позволяет добиться разрушения в рабочей части образца и получить истинные значения прочности материала. Достоверные значения прочности получены модифицированным методом трехточечного поперечного изгиба, а модуля Юнга — методами осевого растяжения и сжатия.

6. В результате испытаний на сжатие и устойчивость однонаправленных стеклопластиковых стержней разной длины с жесткой, шарнирной и комбинированной заделкой установлена зависимость критического напряжения от длины, которая имеет три характеристические области. Найденыграницы областей и предложены эмпирические выражения для расчета величины критического напряжения, с учетом коэффициентов вариации и запаса прочности. Полученная зависимость справедлива для однонаправленных стеклопластиков с объемным содержанием армирующих волокон от 0,60 до 0,75 в широком исследованном диапазоне длин и диаметров стержней.

7. Разработаны устройства для испытаний на сдвиг вдоль волокон методом трехточечного изгиба короткой балки круглых стержней диаметром до 22 мм, и методом продавливания стержней диаметром свыше 22 мм. Разработано устройство для термомеханических испытаний образцов ПКМ круглой и плоской формы при нагружении трехточечным поперечным изгибом.

8. Разработаны и внедрены рекомендации по выбору способа испытаний натурных фрагментов изделий без механической обработки, учитывающие их форму, размеры и свойства. Определены факторы геометрического подобия для испытаний круглых стержней в широком диапазоне варьирования размеров. Разработанные методы иллюстрированы конкретными примерами приемосдаточных заводских испытаний однонаправленных стеклопластиковых стержней разных диаметров для силового элемента, СПА, насосной штанги, электроизоляторов.

9. Проведена апробация и государственная экспертиза разработанных методов термомеханических испытаний, статических испытаний на продольный изгиб, длительных и усталостных испытаний в нескольких независимых лабораториях ведущих испытательных центров и научных учреждений. Получены положительные заключения о разработанных методах испытаний для анизотропных ПКМ.

10. На основании теоретических представлений, анализа и обобщения экспериментальных данных по статическим испытаниям на растяжение, сжатие, поперечный и продольный изгиб, термомеханическим испытаниям, по длительным и усталостным испытаниям для изучаемого класса однонаправленных стеклопластиковых стержней предложена методика инженерного расчета ответственных конструкций в реальных условиях эксплуатации. Методика внедрена для проектировочного расчета конструкций с применением стеклопластиков в строительстве, нефтегазовом машиностроении, электротехнической и горнодобывающей промышленности.

11. Разработанные методы и устройства для статических испытаний на растяжение, сжатие, поперечный и продольный изгиб, на сдвиг вдоль волокон, для термомеханических испытаний введены для определения контролируемых параметров при производстве изделий в технические условия на СПА ТУ 2296−120 994 511, стеклопластиковый силовой элемент ТУ 2296−005−20 994 511,. стеклопластиковые стержни для электроизоляторов ТУ 2296−009−20 994 511, анкер стеклопластиковый ТУ 3142−012−20 994 511−05, стержни арматурные периодического профиля ТУ 2296−016−20 994 511. Методы, устройства и полученные результаты использованы для сравнительных, исследовательских, типовых и сертификационных испытаний стеклои базальтопластиковых образцов в нескольких независимых испытательных центрах, а также нашли применение в учебном процессе.

отключения.

Кол ui". (ioe.

Длина — мм.

4оо'.оо.

Образец 2.

Диаметры? d ср2 мм.

5.4Б им dLm 2 мм.

I 'JP"0 «.

Циклы 2 Г4424Э Наличие «фазца Есть т Нет.

Жулдыбинв Т- |.

Fcnaa % /40.0.

Наличие о<5разца Есть Jm Нет.

Ктар1.Н -0Л4 199 011.

Нагрузка 1 Цмр к<> юлько замер vi.

Инг замера Nu Разность Переменная Прошл циклы Boolean 3 a" w i ]Э863 |40ав6 * Г ~ 0.

Л ,! jJa. аВПуж] ^ g Н, а LabVIEW ЦЦЦнк-м только заме. В TotalCommands, 6−52 ¦ V. j 5@||3.34.

Рисунок 5.20 — Рабочее окно программы.

Гмач 1.

146.67 FtckI <141.06.

Gamaxl, МПа Е1МЛа j 914.07 -67 929.15.

Ga ma* 3. МПа ЕЗ.МПа.

•879.12 -S5332−38.

Замер 1 Замер 2 щ g.

Время замера Nu!

Гмач2 I 142.04 Ртек, 2: 142.00.

Gal.Mna.

JsSSe.

Ga 3. МПа i653,05.

Ga 2. МПа Ga max 2 МПа E 2. МПа.

86 143, 88 781 86 042 02.

Ga4. МПа Ga max 4. МПа Е4.МПа.

861.22 (887.54 (ИЮдГ.

10.44.

Испытания образца продолжают до тех пор, пока показания силоизмери-тельного датчика, фиксирующего сопротивление образца продольному изгибу, не снизятся более чем на 10%. При обработке диаграммы зависимости нагрузки от количества циклов определяют момент разрушения, и соответствующую этому моменту циклическую долговечность N.

В главе 4 и работах [307, 308] приведены результаты испытаний на усталость под действием знакопостоянных циклических растягивающих нагрузок, для двух различных узлов соединения стеклопластиковых стержней с металлическим оконцевателем — СПА и ШНС. В работе [319] приведены результаты сравнительных параллельных испытаний одинаковых образцов при продольном изгибе и растяжении. Показано, что усталостная прочность и выносливость при продольном изгибе на 20% выше, чем при растяжении, что объясняется действием контактных напряжений (зона разрушения при циклических испытаниях на растяжение находится внутри или вблизи оконцевателя, а при продольном изгибе — в средней части стержня, в месте наибольшего прогиба, также как и при статических испытаниях). Даны соотношения между усталостной прочностью и выносливостью при растяжении и продольном изгибе.

Предложенная в главе 4 методика обработки результатов усталостных испытаний позволяет привести все данные к безразмерной форме и объединить результаты испытаний на продольный изгиб, растяжение и литературные данные для стеклопластиковой арматуры больших сечений (САБС), приведённые в [77]. Испытаниям подвергались образцы арматуры диаметром 11 мм («САБС-11») и 22 мм («САБС-22»). Образцы «САБС-11» имели прочность (ав с), равную 1030 МПа, а образцы «САБС-22″ имели прочность 750 МПа. Испытания проводили при частоте 500 циклов в минуту. Образцы „САБС-11″ испытывали при трёх различных соотношениях между о-&trade-“ и а&trade-3* (коэффициент асимметрии цикла р = о-&trade-» 1 /сг&trade-3* составлял 0,85, 0,75 и 0,50 (обозначение р — по первоисточнику).

Данные могут быть обобщены, если использовать в качестве характеристики усталостной прочности [323, 324] приведенное напряжение.

P-V<> (5.8) где 2<Тц = о-Г-о-Г — размах изменения напряжений в течение одного цикла.

Зависимость сц от N для «САБС-11» показана на рисунке 5.19, из которого следует, что при использовании преобразования (5.8) усталостная прочность изделий из стеклопластиковых стержней может быть аппроксимирована единым выражением, независящим от значения коэффициента асимметрии цикла. Разделив значение оц на значение ов, и обозначив его, как уц, получим обобщенную зависимость между усталостной прочностью и количеством циклов до разрушения. Результаты такого преобразования для различных изделий из стеклопластика показаны на рисунке 5.21.

О).

— 0,4 -0,6 -0,8 -1.

2 3 4 5 6 lg (N).

Рисунок 5.21 — Обобщенная зависимость усталостной прочности от предельного количества циклов нагружения: 1, 2 — экспериментальные данные ШНС-19 и СПА-5,5 соответственно- 3 — аппроксимация по выражению (5.9) — 4, 5 — аппроксимация литературных данных для С АБС-И и САБС-22 [77].

В результате обработки обсуждаемых здесь экспериментальных данных полученовыражение, которое позволяет прогнозировать («снизу») усталостную прочность изделий исследуемого типа на базе требуемого количества циклов нагружения: уц~0,9-ЛГ43'15. (5.9).

На рисунке 5.19 аппроксимация результатов испытаний этим выражением показана сплошной линией. Из рисунка видно, что выражение (5.9) действительно даёт прогноз прочности с некоторым запасом.

Таким образом, созданные методы и устройства для циклических испытаний на растяжение и продольный изгиб нашли практическое применение для оценки усталостной прочности и выносливости стеклопластиковых стержней в нескольких независимых лабораториях. В результате получены экспериментальные данные усталостных испытаний при растяжении и продольном изгибе, которые использованы для паспортизации стеклопластиковых изделий, работающих при циклических нагрузках. Созданные автономные компактные установки позволяют проводить усталостные испытания на продольный изгиб на модельных образцах длительностью до 7.

10 циклов, без применения громоздкого дорогостоящего оборудования. Предложенный оригинальный способ обработки результатов испытаний позволяет объеди 1 О 2 -3 —4 -5 сг-^ о нить данные для изделий из стеклопластиков разных конструкций и разных размеров, и перенести результаты малообразцовых испытаний модельных стержней на изделия больших диаметров.

5.6 Оценка сроков безопасной работоспособности стеклопластиковых стержней в реальных условиях эксплуатации.

Результаты выполненных исследований были использованы для расчета несущей способности ответственных конструкций на основе однонаправленных стеклопластиков [308].

5.6.1 Сравнение теоретической и экспериментальной прочности.

При проектировании изделий, подвергающихся в процессе эксплуатации механическим воздействиям, сочетание их надёжности и экономической эффективности, во многом зависит от умения правильно оценивать прочностной ресурс. Изделия из ПКМ, в частности однонаправленных стеклопластиков, находят применение в качестве строительной арматуры в домостроении, стержней для полимерных электроизоляторов и насосных штанг, анкеров шахтных крепей в горнодобывающей промышленности, и область их применения расширяется. Однона-правленно армированные стержни из композитного материала могут обладать очень высокой механической прочностью при нагружении их в осевом направлении, на уровне 1700−2200 МПа [1,3,48, 77].

В литературе можно найти данные по исследованиям влияния отдельных параметров на свойства стеклои базальтопластиков, однако проблема заключается в том, что эти параметры очень чувствительны к технологии изготовления, сырьевым компонентам и их содержанию в ПКМ, поэтому объединить разрозненные литературные данные для паспортизации какого-то конкретного изделия не представляется возможным. Кроме того, ввиду большой трудоемкости и высокой стоимости экспериментальных работ практически отсутствуют надежные результаты длительных испытаний, объединяющих влияние комбинации основных негативных факторов на механические свойства ПКМ. Чаще всего влияние учитывают с помощью комплексного коэффициента условий работы, по выражению где Yi. y n ~ коэффициенты условий работы, учитывающие влияние каждого фактора в отдельности.

Величины коэффициентов условий работы определяют по результатам испытаний, с помощью выражения: где Rx — характеристика материала, определенная при воздействии данного эксплуатационного фактораRo — характеристика материала в исходных условиях.

Такой подход проектного расчета конструкций вполне оправдан на начальном этапе эксплуатации новых малоисследованных материалов, так как позволяет произвести оценку работоспособности изделий в запас прочности. Например, для изучаемого стеклопластика по результатам первоначальных исследований [178, 38] комплексный коэффициент условий работы составил всего лишь 0,1. При этом исходная прочность стеклопластиковых стержней при проектировании использовалась лишь на 10%, что не позволяет сделать материал привлекательным и конкурентоспособным по сравнению с традиционными. Дальнейшие исследования были направлены на уточнение коэффициентов, полученных по результатам ускоренных испытаний, и подтверждение их величины в реальных условиях эксплуатации, или максимально приближенных к ним, а также на изучение комплексного влияния всех неблагоприятных факторов одновременно по условиям эксплуатации конкретной конструкции.

Как показано в главе 1, механические характеристики композитного материала можно определять расчётным способом, по известным значениям механических характеристик входящих в него армирующего материала и полимерной матрицы [1, 3, 48, 77]. Для простых по структуре композитов, к которым относятся однонаправленно армированные стеклопластики, модуль упругости Е с высокой степенью достоверности рассчитывают по известному правилу смесей.

325]:

Гк=ГгГ2—'Г" ,.

5.10).

5.11) а’ФА + ?М'(1-ФА), (5.12) где Еа — модуль упругости армирующего материалаЕм — модуль упругости материала полимерной матрицысрА — относительное (по объёму) содержание армирующих волокон в композите.

Высоконаполненные однонаправлено армированные стекггопластиковые стержни обладают свойством линейной упругости вплоть до того момента, когда в них появляются признаки макроразрушения [5, 15, 77]. На рисунке 5.22 в качестве примера приведены диаграммы зависимости напряжения от деформации, полученные при испытании стеклопластиковых стержней различного диаметра. Стержни испытывали методом продольного изгиба [268−271], который дает наиболее близкие к расчетным значения временной прочности, и позволяет испытывать изделия в широком диапазоне геометрических размеров, в одних условиях.

1500 1000 500 1 -и- 2 -V-3 -о- 4 • 6.

— —- ' ;

О 0,01 0,02 0,03 0,04 s.

Рисунок 5.22 — Диаграммы нагружения стеклопластиковых стержней различного диаметра: 1−6 — 2,2- 5,2- 7,2- 15,0- 20,0- 46,0 мм.

Внешний вид графиков свидетельствуют о линейной упругости испытанных стержней при деформировании их вплоть до появления признаков макроразрушений.

Учитывая практически линейную упругость стеклопластиковых стержней, прочностной потенциал их можно оценивать по значениям зависящего от содержания армирующих волокон (срА) модуля упругости и по не зависящему от Фа значению предельной деформации для стеклянных волокон. Такая оценка может быть сделана по формуле.

О,={Ел-<�РА+ЕМ-$-<�РЛ)>8л, (5.13) где <тв — прочность стеклопластикаsA — предельное значение деформации для волокон армирующего материала.

Покажем, как выполнялись расчеты для следующих исходных данных. У алюмоборосиликатных волокон согласно литературным данным ЕА ~ 72 ГПа, а предельная деформация волокон ев. л~0,048 [1, 326]. Эпоксидные компаунды, применяемые при изготовлении композитных материалов, по литературным данным имеют модуль упругости Ем -3,5 ГПа [326]. Относительное (по объёму) содержание армирующих волокон в композите, как правило, с достаточной для оценки воспроизводимостью обеспечивается технологией формования стержней и определяется экспериментально в ходе приемосдаточных испытаний готовой продукции.

Результаты расчётов с использованием выражений (5.12), (5.13), а также экспериментальные данные, полученные при приёмо-сдаточных. испытаниях (ПСИ), приведены в таблице 5.2.

Из таблицы 5.2 видно, что выражение (5.12) можно без больших (с практической точки зрения) погрешностей использовать для оценки модуля упругости стеклопластиковых стержней рассматриваемого класса. Отклонение фактических значений модуля упругости от расчётных (в большую сторону) в среднем не превышают 4,4%.

Фактические же значения прочности <тви предельной деформации ев более существенно отличаются от значений (сгвпр и евпр), рассчитанных по выражению.

5.13). Как правило, экспериментальные значения ниже расчетных. Предельная деформация испытанных стержней колеблется в широких пределах и составляет 0,54. 0,96 от предельной деформации армирующих волокон. Более низкие, чем это следует из расчета, значения прочности стержней могут быть вызваны, тем, что предельная деформация полимерной матрицы в реальном изделии ниже предельной деформации стеклянных волокон.

Показать весь текст

Список литературы

  1. , В.В. Композиционные материалы: Справочник / В. В. Васильев, В. Д. Протасов, В. В. Болотин и др.- / Под общ. ред. В. В. Васильева, Ю. М. Тарнопольского. -М.: Машиностроение, 1990. 512 е.- ил.
  2. , А .Я. Методы измерения механических свойств полимеров / А. Я. Малкин, А. А. Аскадский, В. В. Коврига. М.: Химия, 1978. — 330 с.
  3. , А.Л. Введение в механику армированных полимеров / А. Л. Рабинович. М.: Наука, 1970. — 484 с.
  4. ПОгибалов П.М., Ломакин В. А., Кишкин Б. П. Механика полимеров. М.: МГУ, 1975.-520 с.
  5. , В.И. Конструкционные стеклопластики / В.И., Альперин, Н. В. Корольков и др. М.: Химия, 1979. — 360 с.
  6. Основы физики и химии полимеров / Под ред. В. Н. Кулезнева. Учебное пособие для вузов. М.: Высшая школа, 1977. — 248 с.
  7. , А.А. Физикохимия полимеров / А. А. Тагер. 3-е изд., перераб. -М.: Химия, 1978.-544 с.
  8. ГОСТ 25.601 -80. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний композиционных материалов с полимерной матрицей (композитов). Метод испытания плоских образцов на растяжение при нормальной, повышенной и пониженной температурах.
  9. ГОСТ 25.602−80. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний композиционных материалов с полимерной матрицей (композитов). Метод испытания на сжатие при нормальной, повышенной и пониженной температурах.
  10. ГОСТ 25.604−82. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний композиционных материалов с полимерной матрицей (композитов). Метод испытания на изгиб при нормальной, повышенной и пониженной температурах.
  11. ASTM D3039 / D3039M 08 Standard Test Method for Tensile Properties of Polymer Matrix Composite Materials.
  12. , Г. М. Прочность и механизм разрушения полимеров / Г. М. Бартенев. М.: Химия. — 1984. — 280 е., ил.
  13. , Г. М. Прочность и разрушение высокоэластических материалов / Г. М. Бартенев, Ю. С. Зуев. М., Л .: Химия. — 1964. — 350 е., ил.
  14. , В.Е. Структура и прочность полимеров / В. Е. Гуль. М.: Химия, 1971.-344 с.
  15. Разрушение твердых полимеров / Под ред. Рузен Б. Пер. с англ. М.: Химия, 1971.-527 с.
  16. , С.Б. Усталостное разрушение пластмасс / С. Б. Ратнер, С.Г. Ага-мелян. М.: НИИТЭХИМ, Обзоры химической промышленности, 1974, вып. 6 (56), 43 с.
  17. , В.П., Микромеханика разрушения полимерных материалов / В. П. Тамуж, B.C. Куксенко Рига: Зинатне, 1978. — 294 с.
  18. , С.Б. Работоспособность пластмассы под нагрузкой и пути ее прогноза и повышения / С. Б. Ратнер, В. П. Ярцев. М.: НИИТЭХИМ, 1979, вып. 3153., 65 с.
  19. , Г. Разрушение полимеров / Г. Кауш. М.: Мир, 1981,440 с.
  20. , В.А. Прочность и релаксационные явления в твёрдых телах / В. А. Степанов, Н. Н. Песчанская, В. В. Шпейзман. Л.: Наука, 1984. — 250 с.
  21. , В.Р. Перспективы исследований в области физики прочности композиционных материалов / В. Р. Регель // Проблемы современной физики. Л.: Наука, Лен. отд., 1980, с. 407−420.
  22. , С.Т. Усталостная прочность и выносливость пластмасс / С.Т. Бу-гало, С. Б. Ратнер // Обз. Инф. Сер. Производство и переработка пластических масс и синтетических смол. М., НИИТЭХИМ, 1989, 84 с.
  23. , С.Б. Физические закономерности прогнозирования работоспособности конструкционных пластических масс /С.Б. Ратнер // Пластические массы, 1990, № 6, с. 35−48.
  24. А.В. Прогнозирование длительной прочности стеклопластиковой арматуры / А. В. Лавров // Механика композиционных материалов и конструкций. 2004. — Т. 10. — № 4. — С. 532−544.
  25. , В.П. Прогнозирование долговечности СПА в составе трёхслойных стеновых панелей / В. П. Устинов, М. Г. Петров, В. Ф. Савин, Б. В. Устинов // Вестник Сибирского государственного университета путей сообщения. 2002. -вып. № 4.-С. 115−123.
  26. , Б.У. Механика разрушения волокнистых композитов. Разрушение / Б. У. Розен, Н. Ф. Дау. Т. 7.-ч. 1.-М.:Мир, 1976.-238 с.
  27. , Р. Диагностика повреждений: Пер. с англ. / Под ред. Г. И. Кудрявцева. М.: Химия, 1992. — С. 235 — 325.
  28. , Н.Н. Основные принципы создания высокопрочных композиционных материалов / Н. Н. Трофимов, М. З. Канович // Пласт, массы. 1992, № 5. — С. 16−21.
  29. , В.В. Прогнозирование ресурса машин и конструкций / В. В. Болотин. М.: Машиностроение, 1984. — 312 с.
  30. , О.Ф. Механические свойства углеродных волокон и их реализация в композитных материалах / О. Ф. Силуянов, В. О. Горбачева В.О. М.: НИИТЭХим., 1982.-45 с.
  31. , И.И. Поверхность углеродных волокон, ее модифицирование и влияние на разрушение высокомодульных углепластиков / И. И. Калнин // Механика композитных материалов. 1979: № 3. — С. 397 — 406.
  32. B.C., Лексовский A.M. Энергоемкость процесса разрушения и прочность композиционных материалов / B.C. Кривородов, A.M. Лексовский // Механика композитных материалов. 1987. № 6. — С. 999 — 1006.
  33. , A.M., Юдин В. Е. Вязкоупругость полимерной матрицы и разрушение теплостойких волокнистых композитов / A.M. Лексовский, В. Е. Юдин // Физика твердого тела. 2005. т. 47, № 5. — с. 944 — 950.
  34. , Ю.А. Конструкционные полимерные композиционные материалы. СПб.: Научные основы и технологии, 2008. — 822 е., ил.
  35. , Г. Д. Высокопрочные ориентированные стеклопластики. — М.: Наука, 1966. 371 е., ил.49Браутман, Л. Композиционные материалы. Том 5. Разрушение и усталость / Пер. с англ. под ред. Г. П. Черепанова. — М.: Мир, 1978. — 483 с.
  36. , A.M. Ползучесть и статическая усталость армированных пластиков / A.M. Скудра, Ф. Я. Булаве, К. А. Роценс. Рига.: Зинатне, 1971 — 238 с.
  37. , Т. Механика разрушения композиционных материалов. Т. Фуд-зии, М. Дзако. / Пер. с японского. М.: Мир, 1982. — 232 е., ил.52Черепанов, Г. П. Механика разрушения композиционных материалов. М.:. Наука, 1983.-296 с.
  38. Caihua Cao. Damage and failure analysis of co-cured fiber-reinforced composite joints A Dissertation Presented to The Academic Faculty, 2003.
  39. , В.JI. Напряженное состояние в зоне передачи нагрузки в композитном образце при одноосном растяжении / В. Л. Кулаков, Ю. М. Тарнопольский, А. К. Арнаутов, Я. Рюттер // Механика композитных материалов. 2004. — Т.40. -№ 2. — С. 145−160.
  40. , О .Я. Механические свойства стеклопластиковой арматуры больших сечений / О. Я. Берг, Ю. М. Нагевич // Бетон и железобетон. 1964. — № 12.-С. 532−535.
  41. , Ф. Растяжение стержней из волокнистого композита для арматуры бетонных конструкций / Ф. Мицелли, А. Нанни // Механика композитных материалов. 2003. — Т.39. — № 4. — С. 445−462.
  42. , А.В. Сопротивление материалов / А. В. Дарков, Г. С. Шпиро. -Изд. 3-е. М.: Высшая школа, 1969. — 734 е., ил.
  43. , А.Н. Установка для испытания материалов на длительную прочность / А. Н. Чирков, Ю. А. Чирков, Е. В. Кушнаренко, П. А. Овчинников // Патент
  44. И. Г. Изменение прочностных и упругих свойств стеклопластиков при длительном выдерживании в воде. Пластические массы, 1962, 4.
  45. С. В., Стреляев В. С. Основные направления в области механических испытаний и изучения конструкционной прочности пластиков. Заводская лаборатория, 1962, № 4.
  46. С. В., Стреляев В. С. Статистическая конструкционная прочность ориентированных стеклопластиков. Тез. Докл. Всесоюзной конференции по применению полимеров в машиностроении. Киев, 1962.
  47. А. А., Клинов И. Я. О длительной прочности стеклопластиков при воздействии агрессивной среды и температуры. Пластмассы, 1962, 11.
  48. Findley W/ N., Peterson D. В. Predition of long-time creep with ten-yeardate on for plastic laminates/ Proc. ASTM, 58, 1958.
  49. Fisher L/ How to predict structural behavior of RP laminates, Vjdern Plastics, June, 1960.
  50. Findley W. N. Creep und relaxation of plastics. Machine Design, 12, May, 1960.
  51. Beyer W. Glasfaserkunstoffe fur die Bautechnik/ Kunststoffe, 46, 1956.
  52. , C.H. Временная зависимость прочности твердых тел / С. Н. Журков, В. А. Нарзуллаев. Журнал технической физики, 1953. — Т.23, вып.10, С. 1677−1689.
  53. , С.Н. Кинетическая концепция прочности твердых тел. (Тер-мофлуктуационный механизм разрушения). Вестник АН СССР, 1968. — № 3. -С.46−52.
  54. , С.Н. Микромеханика разрушения полимеров / С. Н. Журков,
  55. B.C. Куксенко. Механика полимеров, 1974. — № 5, С. 792−801.
  56. , С.Н. Температурная и временная зависимость прочности полимерных волокон / С. Н. Журков, С. А. Аббасов. Высокомолекулярные соединения, 1961. — Т. З, № 3, С. 441−449.
  57. Goldfein S. General formula for creep und rupture stresses in plastics. -Modern Plastics, April, 1960.
  58. Findley W. N., Peitman H. W., Worley W. I. Temperature-property relations in melamine and silicjne glass fabric laminates/ - Modern Plastics, March, 1957.
  59. Goldfein S. Determination of long-term rupture and impact stresses in glass-reinforced plastics from short-time static tests at different temperatures. Proc. 12th Ann. Met. SPI Reinforced Plastics Divion, February, 1955.
  60. Goldfein S. Long-term rupture and impact stresses in reinforced plastics. -ASTM Bull., 224, September, 1957.
  61. , В.И. Долговечность, развитие и залечивание микротрещин в металлах / В. И. Бетехин, А. И. Петров, А. Г. Кадомцев // Физика прочности и пластичности: Сб. научн. тр. Л.: Наука, 1986. С. 41 — 48.
  62. , Е.В. Установка для испытаний образцов на усталость / Е. В. Лодус // Патент РФ № 2 068 993, МПК7 G01N3/32. Заявка 5 028 635/28, опубл. 10.11.1996, бюл. № 8, приор. 18.02.1992.
  63. , Е.В. Установка для усталостных испытаний образцов / Е. В. Лодус // Патент РФ № 2 051 361, МПК7 G01N3/32. Заявка 5 018 256/28, опубл.27.12.1995, бюл. № 8, приор. 03.12.1991.
  64. , Е.В. Установка для усталостных испытаний образцов материалов / Е. В. Лодус // Патент РФ № 2 051 359, МПК7 G01N3/32. Заявка 5 003 492/28, опубл.27.12.1995, бюл. № 8, приор. 26.09.1991.
  65. , Е.В. Установка для усталостных испытаний образцов материалов / Е. В. Лодус // Патент РФ № 2 051 360, МПК7 G01N3/32. Заявка 5 004 784/28, опубл.27.12.1995, бюл. № 8, приор. 23.05.1991.
  66. , А.А. Устройство для испытания материала на усталостную прочность / А. А. Ермолов, А. В. Макаров, Е. А. Макарова, Н. А. Сесюкин // Патент РФ № 2 273 837, МПК7 G01N3/22. Заявка 2 004 119 661/28, опубл. 10.04.2006, бюл. № 8, приор. 28.06.2004.
  67. , В.П. Установка для испытания образцов материалов на усталость / В. П. Власов // Патент РФ № 2 029 281, МПК7 G01N3/32. Заявка 5 040 478/28, опубл.20.02.1995, бюл. №, приор. 29.04.1992.
  68. , В.П. Установка для испытания образцов материала на усталость при изгибе / В. П. Власов, В. И. Кучерявый, В. И. Хатанзейский // Патент РФ2 017 121, МПК7 G01N3/32. Заявка 5 026 089/28, опубл.30.07.1994, бюл. №, приор. 06.02.1992.
  69. , В.П. Установка для испытания группы образцов на усталость / В. П. Власов // Патент РФ № 2 017 122, МПК7 G01N3/32. Заявка 5 049 670/28, опубл.30.07.1994, бюл. №, приор. 26.06.1992.
  70. , Дж. Повреждение материалов в конструкциях. Анализ, предсказание, предотвращение: Пер. англ. -М.: Мир, 1984. 624 е., ил.
  71. И.В., Дмитриенко И. П., Ермоленко А. Ф. и др. Разрушение конструкций из композитных материалов. Под ред. Тамужа В. П., Протасова В. Д., Рига: Зинатне, 1986, 264 с.
  72. А.К., Тамуж В. П., Тетере Г. А. Сопротивление полимерных и композитных материалов. 3-е изд., Рига, Зинатне, 1980, 572 с.
  73. Putic, S. Analysis of fatigue and crack growth in carbon-fiber epoxy matrix composite laminates / S. Putic, P. S. Uskokovic, R. Aleksic // Проблемы прочности. -2003.-№ 5.-P. 93−103.
  74. Miyano, Y. Prediction of tensile fatigue life for unidirectional CFRPs / Y. Miyano, M. Nakada, H. Kudoh, R. Muki // J. Compos. Mater. 2000. — N 34. — P. 538 550.
  75. Harris, B. Fatigue of carbon-fiber reinforced plastics under block-loading conditions / B. Harris, N. Gathercole, H. Reiter, T. Adam // Compos., Part A, Appl. S.1997. N 28A. — P. 327−337.
  76. Wang, X. Self-monitoring of fatigue damage and dynamic strain in carbon-fiber polimer-matrix composite / X. Wang, D.D.L. Chung // Compos., Part B, Eng.1998. -N29B. P. 63−73.
  77. Gamstedt, E.K. Fatigue damage mechanisms in unidirectional carbon-fiber reinforced plastics / E.K. Gamstedt, R. Talreja // J. Mater. Sci. 1999.-N 34. — P. 2535−2546.
  78. Aymerich, F. Response of notched carbon/PEEK and carbon/epoxy laminates subjected to tensile fatigue loading / F. Aymerich, M.S. Found // Fatigue Fract. Eng. Mech. 2000. -N 23. — P. 675−683.
  79. Shin, S. Fractographic analysis on the mode II delaminate in woven carbonfiber reinforced epoxy composites / S. Shin, J. Jang // J. Mater. Sci. 1999 — N 34. — P. 5299−5306.
  80. Konur, O. Effect of the properties of the constituents on the fatigue performance of composites: a review / O. Konur, F.L. Matthews // Composites. 1989- N 20.-P. 317−328.
  81. Curtis, D.C. Fatigue testing of multi-angle laminates of CF/PEEK / D.C. Curtis, D.R. Moore, B. Slater, N. Zahlan // Composites. 1988.- N 19. — P. 446−452.
  82. Dally, J.W. Frequency effects on the fatigue of glass-reinforced plastics / J.W. Dally, L.J. Broutman // J. Compos. Mater. 1967. — N 1. — P. 424−442.
  83. Hahn, H.T. Fatigue behavior of composite laminates / H.T. Hahn, R.Y. Kim // J. Compos. Mater. 1976. -N 10. — P. 156−180.
  84. Mahmood M. Shokrieh Larry B. Lessard Progressive Fatigue Damage Modeling of Composite Materials, Part II: Material Characterization and Model Verification Journal of Composite Materials, Vol. 34, No. 13, 1081−1116 (2000)
  85. Joseph, E. Fatigue behavior of glass-fiber/epoxy-matrix filament-wound pipes: tensile loading tests and results / E. Joseph, D. Perreux // Compos. Sci. Technol. 1994.-N 52. — P. 469−480.
  86. Putic, S. The analysis of fatigue crack growth in glass/epoxy composites / S. Putic // Int. J. Fracture. 1997.- N 85. — P. 27−31.
  87. Putic, S. Dynamic mechanical behavior of glass-fiber reinforced composites / S. Putic, R. Aleksic, P. S. Uskokovic // Mobil. Vehicl. Mech. 1999. — № 25. — P. 5967.
  88. Dyer, K.P. Fatigue behavior of continuous glass-fiber reinforced composites / K.P. Dyer, D.H. Isaac // Compos., Part B, Eng. 1998. — N 29B. — P. 725−733.
  89. Mandell, J.F. Fatigue crack propagation in 0790° E- glass/epoxy composites / J.F. Mandell, U. Meier // Fatigue of composite materials, ASTM STP 569. 1975. — P. 28−44.
  90. Paramonov, Y. Modeling of strength and fatigue life of fiber composite material / Y. Paramonov, M. Kleinhof // Transport and Telecommunication. Vol.3, N 1.-2002.-P. 39−47.
  91. Paris, P.C. A critical analysis of crack propagation laws / P.C. Paris, F. Erdogan // J. Basic. Eng., Trans. ASME. 1963. — № 85. — P. 528−534.
  92. , В. Усталостные испытания и анализ их результатов Перевод с английского / Под ред. С. В. Серенсена. — М.: Машиностроение, 1964. — 275 с.
  93. В.Е., Щукин В. М. О критерии разрушения полимеров в процессе циклического нагружения. ДАН СССР, 1970, т. 193, № 5, с. 1025 1027.
  94. В.А., Никонов Ю. А., Беляева JI.A., Власов А. С. О причинах снижения долговечности полимеров при циклическом нагружении. Механика полимеров, 1976, № 3, с. 279 283.
  95. Энциклопедия полимеров. В 3-х т. Т. З. Под ред. Кабанова В. А., М., Советская энциклопедия, 1977, с 699−701.
  96. Г. М., Паншин Б. И., Разумовская И. В., Буянов Г. И. Расчет циклической долговечности пластмасс с учетом локальных перегревов материала. Механика полимеров, 1968, № 1, с. 102 108.
  97. В.Р., Лексовский A.M. Временная зависимость прочности при статическом и циклическом нагружении. Физика твердого тела, 1962, т.4, № 4, с. 949−955.
  98. В.Р., Лексовский A.M., Болибеков У., Исанов У. Н. Сопоставление долговечности полимеров под нагрузкой при одноосном знакопеременном и пульсирующем нагружении. Механика полимеров, 1972, № 3, с. 483 488.
  99. И.В., Корабельников Ю. Г., Бартенев Г. М., Панферов К. В. Долговечность и релаксационные процессы в твердых полимерах. Механика полимеров, 1969, № 3, с. 629 635.
  100. .И., Бартенев Г. М., Финогенов Г. Н. Прочность пластмасс при повторных нагрузках. Пластические массы, 1960, № 11, с. 47 54.
  101. A.M., Гафаров Б. И., Веттегрень В. И. Изучение перенапряжений на химических связях в полимере при циклическом нагружении. Механика полимеров, 1977, № 5, с. 786 790.
  102. Г. М., Разумовская И. В., Карташов Э. М. Долговечность хрупких твердых тел при циклическом нагружении с учетом локальных перегревов материала. Физико-химическая механика материалов, 1968, т.4, № 2, с. 178 -188.
  103. С.Б., Бугало С. Т. Влияние режима нагружения на разогрев пластмасс при циклическом деформировании. Механика полимеров, 1969, № 3, с. 465−469.
  104. С.Т., Ратнер С. Б. Влияние релаксационных явлений на выносливость пластмасс при гармоническом и ударном нагружении. Механика полимеров, 1972, № 1, с. 165−168.
  105. Andersons, J. Method of fatigue durability prediction for composite laminates. Review / J. Andersons // Mechanics of composite materials. 1993. — Vol. 29, N 6.-P. 741−754.
  106. B.P., Лексовский A.M. Изучение циклической усталости полимеров на основе кинетической концепции разрушения. Механика полимеров, 1969, № 1,с. 70−95.
  107. , П.П. Многоцикловая усталость стеклопластика в режимах мягкого и жесткого нагружений / П. П. Олдырев // Механика композитных материалов. 1981. — № 2. — С. 218−226.166 http://www. fasi.gov.ru/Перечень критических технологий. Электронный ресурс.
  108. , О.Г. Научные основы технологии композиционно волокнистых материалов. 4.1. — Пермь: Кн. изд-во, — 1974, — 316 е., 4.2. — Пермь: Кн. Изд-во,-1975,-274 с.
  109. , В.В. Объединённая модель разрушения композитных материалов при длительно действующих нагрузках./Механика композитных материалов, -№ 3,-1981.-С. 405 -420.
  110. , О.Г. Исследование структурно-механических характеристик армированных полимеров. Армированные стеклопластики. Сборник трудов ЛМИ, № 82, — Л.:ЛМИ, — 1970. — С. 62 — 75.
  111. , О.Г. Основы прочности, трещиностойкости и герметичности армированных пластиков при растяжении /Армированные стеклопластики. Сборник трудов ЛМИ. № 55, Л.: ЛМИ, — 1966. — С. 6 — 29.
  112. В.А., Вальд А. В., Иванов С. Н. Арматурный элемент для армирования теплоизоляционных стеновых конструкций и способ его изготовления. Патент РФ № 2 142 039.
  113. В.В. // Строительные материалы, оборудование и технологии XXI века, 2001, № 6, С.12−13.
  114. , Б.В. Исследование характеристик и условий применения гибких связей из стеклопластиковой арматуры (СПА) в трехслойных стеновых панелях. Дисс. к.т.н. Сибирский государственный университет путей сообщения (СГУПС), г. Новосибирск, 2006 г.
  115. , В.П. Экспериментальные исследования физико-механических свойств СПА и гибких связей / Устинов В. П., Казарновский B.C., Тихомиров В. М. и др.// Вестник Сибирского Государственного университета путей сообщения, 2002, вып. 4. С. 105−114.
  116. ТУ 2296−001−20 994 511−02 Арматура стеклопластиковая. Технические условия.
  117. ТУ 2296−001−40 886 723−2001. Анкерные стержни стеклопластиковые. ООО «АСП». Технические условия.
  118. ТУ 571 490−002−13 101 102−2002 Арматура базальтопластиковая (БПА). Технические условия.
  119. ТУ 2296−003−23 475 912−2000 Связи композитные гибкие цементостой-кие для кирпичной кладки. Технические условия.
  120. , Н.П. Стеклопластиковая арматура и стеклопластобетонные конструкции. М., Стройиздат, 1980. — 104 е., ил.
  121. Huges Brothers Glass Fiber Reinforced Polymer Rebar 1997 Huges Brothers, Inc. Printed in USA. Информационный материал компании Business & Building System Group Spb. (Инновационные системы и материалы для высококачественного бетона).
  122. ТУ 2296−016−20 994 511−2008. Стержни арматурные периодического профиля стеклопластиковые. Технические условия.
  123. Chambers R.E. Structural fiber-glass-reinforced plastics for building applications //Plastics in Buildings / Ed. By I. Skeist. N.Y.: Reinhold Publ. Co., 1965.- P.72−118.
  124. Hollaway L. Glass Reinforced Plastics in Construction: Engineering Aspects. -N.Y.: John Wihly & Sons, 1978.
  125. Makowsky Z.S. Symbiosis of architecture and engineering in the development of structure users of plastics I I Plastics in Material and Structural Engineering / Ed. By R.A. Bares et al. N.Y.: Elsevier Scientific Publ. Co., 1982/ - P. 59 — 72.
  126. Aiello M.A. and Ombres L. Load deflection analysis of FRP reinforced concrete flexural members // J. Сотр. Constr., ASCE/ 2000/ - Vol 4, No. 4 — P. 164 -171.
  127. Pecce M., Manfredi G. and Cosenza E. Experimental response and code models of GFRP RC beams in bending // J. Сотр. Constr., ASCE/ 2000/ - Vol 4, No. 4 -P. 182−190.
  128. Benmokreana B. and Masmoudi R. FRP C-bar as reinforcing rod for concrete structures // Proc. Of Advanced Composite Materials in Bridges and Structure 2nd Int. Conf. Montreal, Quebec, Canada, August 11−14, 1996. — P. 181 — 188.
  129. ТУ 2296−005−20 994 511−02 Элемент силовой стеклопластиковый. Технические условия.
  130. , Г. Н. Перспективы развития изоляции коммутационных аппаратов / Новости электротехники. 2001. — № 5.
  131. ГОСТ Р 52 082−2003 Изоляторы опорные полимерные наружной установки на напряжение 6−220 кВ. Общие технические условия.
  132. , Г. С. Изоляция установок высокого напряжения / Г. С. Ку-чинский, В. Е. Кизеветтер, Ю. С. Пинталь / Под общ. редакцией Г. С. Кучинского. -М.: Энергоатомиздат, 1987. — 368 е., ил.
  133. , В.Д. Полимерные материалы в устройствах контактной сети /В.Д. Потапов, Ю. И. Горошков, Лукьянов А. М и др.- М.: Транспорт, 1988- 224 с.
  134. Применение полимерных изоляторов в устройствах контактной сети электрифицированных железных дорог/ Под общ. ред. Горошкова Ю. И. М.: Транспорт, 1987. — 48 с.
  135. ТУ 2296−009−20 994 511−03. Стержни стеклопластиковые для электрических изоляторов. Технические условия.
  136. Электроизоляционные материалы.: Переводы докладов международной конференции по большим электрическим системам (СИГРЭ-86) /Под ред. С. Г. Трубачева. -М.: Энергоатомиздат, 1990. 184 е.: ил.
  137. IEC 61 462 (1998−11) Composite insulators Hollow insulators for use in outdoor and indoor electrical equipment — Definitions, test methods, acceptance criteria and design recommendations.
  138. ГОСТ 27 380–87 Стеклопластики профильные электроизоляционные. Общие технические условия.
  139. , С.Н. Анкер шахтной крепи / С. Н. Ткачев, В. В. Спиглазов, А. С. Бочкарев, В. А. Сургин, Ю. П. Волков, А. Д. Федоров // Патент РФ № 2 292 459, МПК7 Е21 D21/00. Заявка 2 005 122 972/03, опубл.27.01.2007, бюл. № 3, приор. 19.07.2005 г.
  140. ТУ 3142−012−20 994 511−05. Анкер стеклопластиковый. Технические условия.
  141. ГОСТ Р 52 042 2003 Крепи анкерные. Общие технические условия.
  142. , П.А. Патент RU № 2 210 002 С1 .Насосная штанга./ Алиев-ский П.А., Арутюнов И. А., Калюжный В. И. и др., опубл. 08.10.2003.
  143. , П.А. Насосные штанги из стеклопластика. / П. А. Алиевский, И. А Арутюнов, Р. М Бикчентаев и др.//Нефтяное хозяйство. № 12, — 2003. — С. 62 -66.
  144. ГОСТ Р 51 161−2002. Штанги насосные, устьевые штоки и муфты к ним. Технические условия.
  145. , Г. И. Патент РФ № 2 236 542 МПК7 Е21 В 17/00. Насосная штанга./ Русских Г. И., Башара В. А., 2 003 113 137, опубл. 20.09.2004. Бюл. № 26, приор. 05.05.2003.
  146. , Н.П. К выбору оптимальной конструктивно-компоновочной схемы насосной штанги из стеклопластика / Н. П. Кузнецов, Г. И. Русских // Вестник Ижевского гос. техн. ун-та. 2004. — № 4. — С. 13−16.
  147. , Г. Добыча нефти глубинными штанговыми насосами / Г. Ришмюллер, X. // Майер. Шеллер-Блекманн. Терниц: ГМБХ, 1988. — 150с., ил.
  148. API SPECIFICATION 11 В TWENTI-SIXTH EDITION, Specification for Sucker Rods, American Petroleum Institute, 1998.
  149. Rosen, B.W. Mechanics of Composite Strengthening Fiber Composite Materials. ASM 72, 1965.
  150. А.Г. Материалы будущего и их удивительные свойства / Бра-тухин А.Г., Сироткин О. С., Сабодаш П. Ф. -М.: Машиностроение, 1995. 128 с.
  151. И.М. Технология ракетных и аэрокосмических конструкций из композиционных материалов: Учеб. Для вузов М.: Изд-во МГТУ им. И. Э. Баумана, 1998.-516 с.
  152. Волокнистые и дисперсно-упрочненные композиционные материалы: (Сборник статей) / под редакцией Агеева Н. В М.: Наука, 1976. — 214 с.
  153. Д.М. Композиционные материалы, в технике / Карпинос Д. М., Тучинский Л. И. и др. Киев: Техника, 1985. — 152 с.
  154. ASTM Designation: D 3916 94 Standart Test Method for Tensile Properties of Pulttruded Glass-Fiber-Reinforse.
  155. , В.Ф. Продольный изгиб как метод определения механических характеристик материалов /В.Ф. Савин, А. Н. Луговой, Ю. П. Волков, А. Н. Блазнов // Заводская лаборатория. 2006. — Т. 72. — № 1. — С. 55−58.
  156. , Н. Продольный изгиб и устойчивость /Пер. с англ. И.Н. Зем-лянских под ред. И. В. Кеппена. -М.: Изд-во иностр. лит, 1955. 156 с.
  157. , И.А. Расчет на прочность деталей машин / И. А. Биргер, Б. Ф. Шорр, P.M. Шнейдерович. М.: Машгиз, 1959. — 460 е., ил.
  158. , Н. Н. Основы строительной механики стержневых систем / Н. Н. Леонтьев, Д. Н. Соболев, А. А. Амосов. М.: АСВ, 1996. — 541 с.
  159. , А.К. Продольный изгиб как метод определения изгибной прочности композитных материалов / А. К. Арнаутов, Ю. М. Тарнопольский // Механика композитных материалов. 2004 — Т.40. — № 1. — С. 25−42.
  160. А.Н. Исследование механических характеристик однонаправ-ленно армированного стеклопластика методом продольного изгиба. Дисс. к.т.н., Бийск, 2005, 154 с.
  161. , В.Э. Механика неупругого деформирования и разрушения композиционных материалов / В. Э. Вильдеман, Ю. В. Соколкин, А.А. Ташки-нов // Под ред. Ю. В. Соколкина. М.: Наука. Физматлит, 1997. — 288 е., ил.
  162. , А.С. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука, 1967.-С. 26−30.
  163. , А.Н. Справочник по технической механике. М., Л.: Гостех-теоретиздат, 1949 -254 с.
  164. , Е.Л. О работах Эйлера по теории продольного изгиба / Труды по механике. М.: Гостехтеоретиздат, 1955. — С. 436−453.
  165. Karman, Th. Untersuchungen iiber Knickfestigkeit Mitteilungen tiber For-schungsarbeiten auf dem Gebiete des Ingenieurwesens, Heft 81, Berlin, 1910.
  166. Kuznetsov, V.V. Complete solution of the stability problem for elastica of Euler’s column / V.V. Kuznetsov, S.V. Levakov // International Journal of Non-Linear Mechanics. 2002. — № 37. — P. 1003−1009.
  167. Leonard Euler’s «Elastic Curves», translated and annotated by W.A. Oldfather, C.A. Ellis fnd D.M. Brown, 1933.
  168. Timoshenko. Elements of Strength of Materials / Timoshenko, MacCul-logh // Van Noustrand Co. Inc. 1949. — June. — P. 290−291.
  169. , Е.П. Теория и расчет гибких упругих стержней. М.: Наука, 1986.-290 с.
  170. , А.В. Стрела прогиба и сближение концов стержня в продольном изгибе // Прикладная механика и техническая физика. 2001. -Т. 42. — № 2. — С. 188−193.
  171. , Н.С. Выпучивание эксцентрично сжатого упругого стержня / Н. С. Астапов, В. М. Корнев // Прикладная механика и техническая физика. -1996. Т. 37. — № 2. — С. 162−169.
  172. , Н.С. Приближенное представление формы сжатого гибкого стержня // Прикладная механика и техническая физика. 1999. — Т. 40. — № 3. -С. 200−203.
  173. , Н.С. Приближенные формулы для прогибов сжатых гибких стержней // Прикладная механика и техническая физика. 1996. — Т. 37. — № 4. -С. 135−138.
  174. , С.Н. Вторичная потеря устойчивости сжатого шар-нирно опертого стержня / Тез. докл. IV Междунар. конф. «Лаврентьевские чтения по математике, механике и физике». Новосибирск: Ин-т гидродинамики СО РАН, 1992.-С. 104.
  175. , А.Н. О формах равновесия сжатых стоек при продольном изгибе // Избр. тр. М.: АН СССР, 1958. — 52с.
  176. , В.В. О вторичной потере устойчивости эйлерова стержня / В. В. Кузнецов, С. В. Левяков // ПМТФ. 1999. — Т. 40. — № 6. — С. 184−185.
  177. , В.В. Эластика эйлерова стержня с защемленными концами / В. В. Кузнецов, С. В. Левяков // ПМТФ. 2000. — Т. 41. — № 3. — С. 184−186.
  178. , С.В. Формы равновесия и вторичная потеря устойчивости прямого стержня, нагруженного продольной силой // Прикладная механика и техническая физика. 2001. — Т.42. — № 2. — С. 153−160.
  179. , Е.Н. О точном уравнении продольного изгиба. В кн. Расчеты на прочность. М.: Машиностроение, 1971. — Вып. 15 — С. 195−216.
  180. Norme Fran9ase. NTF 51−120−6. Plastiques et composites. Determination des proprietes de fatigue en flexion. Partie 6: Essai de flexion par flambement.
  181. Thomas P. Kicher. Imact Absorber / Thomas P. Kicher, Lawrence A. Na-truss, United States Patent № 3 814 470, June 4,1974.
  182. Andreev V.I. Zambakhidze D. V. Method of testing homogeneous and glass-reinforced plastic bars in buckling Mekhanika Polimerov, Vol. 3, No. 4, pp. 750−752, 1967
  183. L.C. Bank, M. Nadipelli, T.R. Gentiy. Local buckling and failure of pul-truded fiber-reinforced plastic beams. Journal of engineering materials and technology, 1994, Vol.116/233
  184. Испытания упругих стержней методом продольного изгиба / В. Ф. Савин, А. Н. Блазнов, О. В. Старцев и др. Барнаул: Изд-во Алт. гос. ун-та, 2009. — 222 с.
  185. , А.Н. Аппроксимирующие выражения для описания параметров тонкого продольно изогнутого, шарнирно опертого стержня / А. Н. Блазнов, А. Н Луговой, В. Ф. Савин // Известия- вузов. Машиностроение 2004: — №• 12.-С. 16−26.
  186. , В.Ф. Влияние эксцентриситета оси стержня относительно опор на результаты испытания при продольном изгибе / В. Ф. Савин, А. Н. Блазнов, Н. М. Киселев, А. В. Ширяева / Заводская лаборатория. Диагностика материалов: -2007. Т. 73. — № 9. — С. 70−75.
  187. ГОСТ 9550–81. Пластмассы. Методы определения модуля упругости при растяжении, сжатии и изгибе.
  188. , Ю.П. Методика определения прочности стеклопластиковой арматуры при межслоевом сдвиге / Ю. П. Волков, А. Н. Блазнов, А. Н. Луговой, В. Ф. Савин // Заводская лаборатория, 2005. -Т. 71, № 11.- С. 39−41.
  189. Вода в полимерах. пер. с англ. под ред. С. Роуленда. — М.: Мир, 1984.-555 с.
  190. Полимерные смеси / под ред. Д. Пола и С. Ньюмена. пер. с англ. В 2-х томах. Том 1. — М.: Мир, 1981. — 554 с.
  191. , В.Ф. Методика определения термомеханических характеристик полимерных композиционных материалов / В. Ф. Савин, А. Н. Луговой, Ю. П. Волков // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2003. — Т. 69. — № 6. -С. 40−43.
  192. , Д.В. Автоматизированная установка для динамического механического анализа / Д. В. Филистович, О. В. Старцев, А .Я. Суранов // Приборы и техника эксперимента. 2003, № 4. — С. 163−164.
  193. , Д.В. Влияние влаги на анизотропию динамического модуля сдвига стеклопластиков / Д. В. Филистович, О. В. Старцев, А. А. Кузнецов, А. С. Кротов, Л. И. Аниховская, Л. А. Дементьева //Доклады Академии наук. 2003, Т. 390.- № 5. -С.618−621.
  194. , Д.В., Способ измерения параметров свободно затухающих колебаний крутильного маятника / Д. В. Филистович, О. В. Старцев, А.Я. Сура-нов // Патент РФ № 2 258 912, приоритет от 14.05.2003 г., Опубл. 20.08.2005, Бюллетень изобретений № 23.
  195. , А.Н. Прогнозирование длительной прочности стеклопластиковой арматуры / А. Н. Блазнов, Ю. П. Волков, А. Н. Луговой, В. Ф. Савин // Механика композиционных материалов и конструкций. 2003. — Т.9. — № 4. — С. 579 592.
  196. , В.Ф. Прогнозирование прочности конструкций из однона-правленно армированных стеклопластиковых стержней /В.Ф. Савин, А. Н. Блазнов, М. Г. Петров, Г. И. Русских // Механика композиционных материалов и конструкций. 2007. — Т.13. — № 1. — С. 97−112.
  197. П. П. О корреляции между статической и усталостной прочностью армированных пластиков. Механика полимеров, 1973, № 3, С. 468−474.
  198. ЗЮПоздеев, С. П. Установка для усталостных испытаний образцов / С.П. По-здеев, В. Ф. Савин, А. Н. Блазнов, Н. М. Киселев. Заявка № 2 008 100 822 от 09.01.2008.
  199. , В.Ф. Методика определения сопротивления усталости стеклопластиковых стержней круглого сечения / В. Ф. Савин, А. Н. Блазнов, Н. М. Киселев // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2007. — Т. 73. — № 7. — С. 48−52.
  200. , В.Ф. Усталостная прочность и выносливость, стержней изкомпозиционных материалов / Савин В. Ф., Киселев Н. М., Блазнов А. Н., Верещагин A. JL, Быстрова О. В. // Механика композиционных материалов и конструкций. 2008. — Т. 14. — № 3, С. 332−352.
  201. , В.Ф. Прогнозирование прочностных свойств стекло- и базальтопластиковых стержней на основе полимерных матриц из эпоксидных компаундов. Дисс. к.т.н. Бийск., 2009. — 132 с.
  202. , В.В. Программирование и вычислительные методы в химии и химической технологии / В. В. Кафаров, В. Н. Ветахин, А. И. Бояринов. М.: Наука, 1972.-487с.
  203. , А.Н. О химической стойкости стеклопластиковой арматуры / А. Н. Блазнов, Ю. П. Волков, А. Н. Луговой, В. Ф. Савин // Проектирование и строительство в Сибири. 2003. — № 3. — С. 34−37.
  204. , К.П. Установка для испытания композиционных материалов на длительную прочность / К. П. Алексеев, И. Г. Терегулов // Заводская лаборатория. 2001. — Т. 67. — № 5. — С. 56−58.
  205. В.Н., Дарищев В. И., Сабиров А. А., Каштанов B.C., Пекин С. С. Скважинные насосные установки для добычи нефти. М.: Нефть и газ, 2002, 824 с.
  206. М.Н. Добыча нефти в осложненных условиях. М.: Недра-Бизнесцентр, 2000, 653 е., ил.
  207. , И.Г. Радиопрозрачные изделия из стеклопластиков/ И. Г. Гуртовник, В. И. Соколов, Н. Н. Трофимов, С. Г. Шалгунов М.: Мир, 2002 — 368 е., ил.
  208. С.Б. Проектирование узла соединения стеклопластиковых трубчатых штанг глубинного насоса. Нефтегазовое дело, 2004, (http ://www.ogbus .ru).
  209. М.Г. Прогнозирование долговечности однонаправленного стеклопластика при продольном изгибе. Численные методы решения задач теории упругости и пластичности. Труды XIX Всероссийской конференции, Новосибирск, Параллель, 2005, С.212−217.
  210. А.С. Хладостойкость и особенности сопротивления разрушению нефтегазовых пластмассовых труб. Дисс. д.т.н. Якутск. 2005. -398 с.
  211. ГОСТ 4647–80. Пластмассы. Метод определения ударной вязкости по Шарпи.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!