Вентиляция промышленного здания

4.11 [2]):Тогда по табл. 4.14 [2] ∑fв = f1 = 0,0023 м2иvв= Gв/(36 001 000∑fв) = 7505,47 /(360 010 000,0023) = 0,91 м/сКоэффициент теплопередачи для калориферов КВС рассчитываем по формуле: k = 20,86(vρ)0,32vв0,132 = 20,864,910,320,910,132 = 34,28 Вт/(м2· °С)Требуемая поверхность нагрева равна: Fтр= Q/(kΔt) = 699 401,9/(37,91*(0,5*(150+70)-0,5*(-39+16))) = 151,84 м2Число рядов воздухонагревателей равно: np= Fтр/∑fp, где ∑fp- суммарная поверхность нагрева калориферов в одном ряду, определяем по формуле:∑fp= zF1, здесь z — количество калориферов в одном ряду; F1 — площадь поверхности нагрева одного калорифера (табл. 4.10 [2]).np= 151,84/(77,09*2) = 0,98 т.

е. принимаем один ряд калориферов с поверхностью нагрева∑fp= 77,092 = 154,18 м².Рассчитываем запас поверхности нагрева:Ψ = (F-Fтр)100/Fтр= (154,18−151,84)100/151,84 = 1,54%где F = np∑fp= 1154,18= 154,18 м².Запас поверхности нагрева незначительно ниже требуемого. Останавливаем выбор на установке 35У. I с одним рядом калориферов. Определяем потерю давления в калориферной установке Δp, Па: Для калориферов КВС по формуле:Δp = 2,2(vρ)1,62np = 2,24,911,620,98 = 28,39 Па. Находим гидравлическое сопротивление калориферной установки Δpв, кПа, по формуле:Δpв = Avв2, где, А — коэффициент пропорциональности, принимаемый по таблице 4.11 [2]: Δpв= 13,740,912 = 11,37 кПа. Расчёт секции фильтра:

В камерах 2ПК применены как встроенные в приемную камеру, так и самостоятельные фильтры с развитой поверхностью. Во встроенных фильтрах фильтрующий материал располагается в одной плоскости перпендикулярно потоку воздуха, а в фильтрах с развитой поверхностью — зигзагообразно на неподвижных решетках. Фильтрующий материал периодически заменяется новым, его регенерация непосредственно в камере не предусматривается. Замена фильтрующего материала производится при достижении им максимального конечного сопротивления, которое контролируется микроманометром по разности давления до и после фильтра. Для приточной системы П1: Находим удельную воздушную нагрузку фильтраLф по формуле: Lф = L/Fф, где Fф- площадь фильтрующего материала секции фильтра (см. табл. 4.17[2]), м2: Lф = L/Fф = 46 299,34/11,2 = 4133,87 м3/(м2ч).Определяем начальное сопротивление фильтраΔpн, Па, при заданных условиях:Δpн = Δpн.max (Lф/ Lф. max)1,5,где Δpн.max-начальное максимальное сопротивление фильтра, Па; Lф. max-удельная максимальная воздушная нагрузка, м3/(м2ч).Для материала ФРНК ПГ:Δpн.max = 50 ПаLф. max = 4000 м3/(м2ч)Отсюда:Δpн = 50(4133,87/4000).

1,5 = 52,53 Па. Вычисляем конечное сопротивление фильтраΔpк, Па, при заданных условиях:Δpк = Δpн+Δp, где Δp = Δpк.max-Δpн.max — превышение сопротивления фильтра над начальным, Па (Δpк.max — конечное максимальное сопротивление фильтра, Па); для материала ФРНК ПГ:Δp = 300−50 = 250 Па.Δpк = 52,53 +250 = 302,53Па.Находим продолжительность работы фильтра τ, ч, до замены фильтрующего материала:τ = 103qp/(Lфсnɳ), где qp — рекомендуемая конечная пылеёмкость фильтра, г/м2, для материала ФРНК ПГ qp = 1000 г/м2; сn-начальное пылесодержание воздуха, мг/м3; ɳ - коэффициент очистки:τ = 1 031 000/(4133,87 20,8) = 151,19 ч. Для приточной системы П2: Находим удельную воздушную нагрузку фильтра Lф по формуле: Lф = L/Fф, где Fф- площадь фильтрующего материала секции фильтра (см. табл. 4.17[2]), м2: Lф = L/Fф = 31 117,31/11,2 = 2778,33м3/(м2ч).Определяем начальное сопротивление фильтра Δpн, Па, при заданных условиях:Δpн = Δpн.max (Lф/ Lф. max)1,5,где Δpн.max- начальное максимальное сопротивление фильтра, Па; Lф. max-удельная максимальная воздушная нагрузка, м3/(м2ч). Для материала ФРНК ПГ:Δpн.max = 50 ПаLф. max = 4000 м3/(м2ч)Отсюда:Δpн = 50(2778,33/4000).

1,5 = 28,94 Па. Вычисляем конечное сопротивление фильтра Δpк, Па, при заданных условиях:Δpк = Δpн+Δp, где Δp = Δpк.max-Δpн.max — превышение сопротивления фильтра над начальным, Па (Δpк.max — конечное максимальное сопротивление фильтра, Па); для материала ФРНК ПГ:Δp = 300−50 = 250 Па.Δpк = 28,94+250 = 278,94Па.Находим продолжительность работы фильтра τ, ч, до замены фильтрующего материала:τ = 103qp/(Lфсnɳ), где qp — рекомендуемая конечная пылеёмкость фильтра, г/м2, для материала ФРНК ПГ qp = 1000 г/м2; сn — начальное пылесодержание воздуха, мг/м3; ɳ - коэффициент очистки:τ = 1 031 000/(2778,33 20,8) = 224,96 ч. Приёмные секции:

Они предназначены для забора наружного воздуха, его смешивания с рециркуляционным воздухом и обслуживания калориферных секций. Для удобства монтажа рециркуляционные заслонки в приемных секциях могут располагаться на верхней, нижней и задней панелях. Приемные секции снабжаются утепленными заслонками для прохода наружного воздуха, которые могут быть с электроподогревом и без него. Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха через утепленные заслонки и приемную секцию определяется зависимостью:Δp = ξv2услp/2,где ξ - коэффициент местного сопротивления секции принимаемый для 2ПК-31,5 — 7,2; v2усл = L/(3600Fж.с.) — условная скорость по сечению секции.

м/с; Fж.с. — живое сечение для прохода воздуха (см. табл. 4.17[2]), м2: Для приточной системы П1:Δp = 7,2(46 299,34/(36 003,32))21,2/2 = 64,83 Па. Для приточной системы П2:Δp = 7,2(31 117,31/(36 003,32))21,2/2 =29,28Па.Соединительные секции:

Применяются при отсутствии оросительных секций и предназначаются для соединения вентиляционных установок с калориферными секциямии обслуживания последних. Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха через соединительную секцию определяется зависимостью:Δp = ξv2услp/2,в которой коэффициент местного сопротивления ξ принимается для 2ПК-31,5 — 4,8; живое сечение секции для прохода воздуха дано в табл. 4.17[2]: Для приточной системы П1:Δp = 4,8(46 299,34/(36 003,32))21,2/2 = 43,22 Па. Для приточной системы П2:Δp = 7,2(31 117,31/(36 003,32))21,2/2 = 29,28 Па. Подбор воздухоприемных устройств:

Поступление наружного воздуха в помещения осуществляется черезустройства (узлы).

воздухозабора. Узлы воздухозабора включают, как правило, жалюзийные решетки с неподвижнымижалюзями и клапаны (заслонки) для предотвращения поступления наружного воздуха впомещения при неработающих приточных установках. Воздухоприемные устройства следует располагать так, чтобы в них поступал незагрязненный наружный воздух. Конструктивное оформление воздухоприемных устройств должно быть увязано с архитектурным оформлением здания. Воздухоприемные устройства необходимо располагать на расстоянии 10 -12 м по горизонтали и 6 м по вертикали от мест загрязнения воздуха (котельных, уборных, кухонь, производственных помещений и т. п.).

Воздухозабор как при механической, так и при естественной вентиляции следует осуществлять на высоте не менее 2 м от уровня земли (до низа проема); в случае расположения воздухоприемного устройства в зеленой зоне (вдали от здания) эта высота может быть уменьшена до 1 м. Воздухоприемные устройства делают либо в виде отдельно стоящей шахты (метро, промышленные здания), соединенной со зданием подземным вентиляционным каналом, либо в виде шахты, приставленной к наружной стене здания. Подбор жалюзийных решеток состоит в определении их количества, габаритного размера проема в строительных конструкциях для установки решеток и в расчете аэродинамического сопротивления при проходе воздуха через решетки. Для приточной системы П1: По заданному расходу воздуха L, м3/ч, находят площадь живого сечения F, м2: F =L/3600Vср = 46 299,34/36 005 = 2,57 м², где Vср — скорость движения воздуха, м/с.Для воздухозаборной шахты выбираем тип решётки штампованные щелевые РШЩ (по типу решеток СТД).Через решетки типа РШЩ осуществляется приток и забор воздуха системами вентиляции, и кондиционирования в зданиях промышленного и гражданского назначения. Данные решетки имеют неподвижные жалюзи и изготавливаются из оцинкованного и черного металла по типу штампованных решеток СТД. Одиночные решетки могут соединяться между собой по горизонтали «внахлест» болтами-саморезами, тем самым, обеспечивая закрытие проема любой ширины и высоты. Находят количество решёток: nреш= = = 24,47 шт. где =0,105 м2- площадь живого сечения одной решётки, м2. Принимаем 25 решётки РШЩ-3(СТД5290) с размерами 550×490 мм установленные в отдельно стоящей шахте. Рассчитывают аэродинамическое сопротивление P, Па, при проходе воздуха через решётки:∆р = ζ · = 1,2 · = 18 ПаДля приточной системы П2: По заданному расходу воздуха L, м3/ч, находят площадь живого сечения F, м2: F = = = 1,73 м²,где Vср — скорость движения воздуха, м/сДля воздухозаборной шахты выбираем тип решётки штампованные щелевые РШЩ (по типу решеток СТД).Находят количество решёток: nреш= = = 16,47 шт. Принимаем 15 решётки РШЩ-3(СТД5290) с размерами 550×490 мм установленные в отдельно стоящей шахте.

где =0,105 м2- площадь живого сечения одной решётки м2. Рассчитывают аэродинамическое сопротивление P, Па, при проходе воздуха через решётки:∆p = ζ · = 1,2 · = 18 Па. Требуемый напор для вентилятора системы П1P=1841.

Па, L=46 299,34м3/чОбозначениеустановки.

Вентилятор Ц4−70Электродвигатель серии 4АМасса установки, кг№Диаметр колеса в % от Частота вращения об/мин.

ТипУстановочная мощность, кВтЧастота вращения, A10−4 101 008 454А132S67,5 960 587.

Требуемый напор для вентилятора системы П2P=1099.

Па, L = 31 117,31 м3/чОбозначениеустановки.

Вентилятор Ц4−70Электродвигатель серии 4АМасса установки, кг№Диаметр колеса в % от Частота вращения об/мин.

ТипУстановочная мощность, кВтЧастота вращения, A10−5 101 008 454А180 M618,5 980 885.

Подбор утепленного воздушного клапана:

В данном курсовом проекте используем утепленный воздушный клапан КВУ. Клапан воздушный КВУ устанавливается в системах вентиляции низкого давления (с разностью давлений до 1500.

Па) и служит для отключения или регулирования количества воздуха, поступающего в систему. Клапан состоит из корпуса с присоединительными фланцами, установленных в нем двустенных лопаток поворотного типа, системы рычагов и тяг, и привода (электрического или ручного). Соответственно, открытие клапана может осуществляться дистанционно с помощью электропривода или в ручную. Места сопряжения лопаток клапана утеплены трубчатыми электронагревателями (ТЭНами) для временного разогрева стыка лопаток и облегчения их открытия в случае обмерзания в зимнее время. Клапаны имеют режимы работы «открыто-закрыто» или плавного регулирования количества воздуха. Для приточной камеры П1 и П2: По заданному расходу воздуха выбираем тип клапана, его размеры и живое сечение для прохода воздуха. Расход воздуха в деревообрабатывающем отделении Lпр= 46 299,34 м3/ч Расход воздуха в малярном и инструментальном отделении Lпр= 31 117,31 м3/ч Тип клапана.

Рекомендуемый расход воздуха, тыс. м3/чПлощадь живого сечения, м2Коэффициент местного сопротивления Размеры, мм.

Масса с электроприводом, кгLL1HH1H2КВУ 1600×1000Б10−301,48−1 000 116 014 831 583−80,85.2 Расчет и подбор оборудования вытяжных вентиляционных систем5.

2.1 Аэродинамический расчет вытяжных воздуховодов.

Таблица № 6. Аэродинамический расчёт вытяжных систем№ уч. L, м3/чl, мF уч, м2Сечение воздуховодаv, м/сR Па/мβ ш∑ζR*l*βшPдинZR*l*βш+Zd, ммf, м2В11−214 405,50,733 150,066,501,050,991,255,7 172 518,222,7528,467 252−326 502,20,743 150,0611,973,130,990,856,81 714 605 157,817143−4 836 030,2325600,259,441,600,991,54,752 609 094,7525−212 105,50,613 150,065,470,720,991,353,9 421 812,116,33 520,277186−311 105,90,563 150,065,010,580,991,53,4 053 039,614,417,8 053 037−346 005,90,2 325 600,255,190,530,991,353,11 909 418,224,5727,689 094В21−29 003,10,452 500,055,101,370,991,154,2 045 318,220,9325,134 532−317 562,60,492 500,059,954,880,990,6512,5 611 272,647,1959,751 123−435 843,10,14 000,137,901,570,990,934,8 183 338,435,71 240,530334−5 592 910,1654500,1610,362,460,990,862,435 472,662,43 664,87146−28 563,40,432 500,054,851,160,990,253,90 456 153,757,654 567−39 723,10,492 500,055,511,370,991,54,2 045 318,227,331,504 538−38 563,40,432 500,054,851,160,991,353,904 561 520,2524,154 569−1 021 955,70,1 113 150,069,912,080,991,511,7 374 438,457,669,3 374 410−4 234 550,0653150,0610,592,580,991,3512,77 148,665,6178,38 111−1 015 020,0081000,015,274,150,991,358,21 718,224,5732,787В-41−211 524,30,583 150,065,200,720,991,23,8 206 812,114,5217,6 020 682−323 042,30,643 150,0610,412,320,990,75,2 826 443,330,3135,592 643−446 083,70,1 284 500,168,051,530,990,155,6 043 943,36,49 512,099392−511 521,80,583 150,0625,200,720,990,861,29 016 812,110,40 611,6961686−711 524,30,583 150,0625,200,720,990,253,8 206 812,13,0256,1 070 687−811 521,80,583 150,0625,200,720,991,51,29 016 812,118,1519,4 401 687−323 041,40,1 163 150,06210,412,320,990,683,2 155 243,329,44 432,65952В-31−228 804,10,1 454 500,165,030,690,991,152,79 665 118,220,9323,7 266 512−357 602,20,164 500,1610,062,060,990,654,48 668 603 943,486683−466 600,60,1 855 000,209,441,500,990,930,89 148,645,19 846,0894−595 402,20,2 655 600,2510,771,900,990,864,138 272,662,43 666,57426−228 801,50,1 454 500,1595,030,6890,990,251,2 316 518,24,555,5 731 658−39 006,40,452 500,055,101,370,991,58,6 803 218,227,335,980 327−428 801,50,1 454 500,1595,030,6890,991,351,2 316 518,224,5725,5 931 655.

2.2. Подбор очистных устройств.

Рукавные тканевые фильтры с периодическим или непрерывным удалением осажденной на ткани пыли нашли широкое применение в промышленности для очистки технологических газов, вентиляционного и аспирационного воздуха. На вытяжную систему В3устанавливаем тканевый фильтр табл. 8.7[3]: Марка фильтра.

Тип фильтра.

Общая площадь поверхности, Число секций (рукавов)Вид ткани.

Способ регенерации ткани.

ФВАвтоматизированный фильтр работающий под разрежением30−922−6Фильтрованное сукно№ 2Механическое встряхивание рукавов и обратная продувка ткани наружным воздухом.

Необходимая площадь фильтрации рукавного фильтра, равна:

Число секций: шт. Сопротивление запыленной ткани: .Для вытяжной системы В1, В2 и В4 устанавливаем циклоны. К установке принимаем циклон НИИОГАЗ ЦН-15 (диаметром 1200).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В курсовом проекте была рассмотрена система вентиляции блока вспомогательных цехов в городе Кемерово. Выполнив расчеты и в зависимости от технологических процессов происходящих в цехах я выбрал в деревообрабатывающем, малярном иинструментальном отделениях. По 1-ой приточной системе в каждое отделение, состоящую из приточной камеры, фильтра, калорифера, вентилятора радиального марки Ц4−70, а также сети воздуховодов из тонколистовой кровельной стали. Вытяжная общеобменная система состоит из крышных осевых вентиляторов равномерного всасывания. Также запроектировал воздушную завесу в деревообрабатывающемотделении, установленную у ворот в виде колоны, предотвращающая попадание холодного воздуха в помещение при открывании ворот. СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ:

1. СНиП 2.

04.05−91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование /Минстрой России. -М.: ГП ЦПП, 1994.-66с.

2. Сазонов Э. В. Вентиляция общественных зданий: Учебное пособие для вузов по специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция»,-Воронеж: Изд-во Воронеж, ун-та, 1991.-184с.

3. Титов В. П., Сазонов Э. В., Краснов Ю. С., Новожилов Б. И. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. — М.: Стройиздат, 1985.-207с.

4. Волков О. Д. Проектирование вентиляции промышленного здания. Учебное пособие.

Х.: Высшая шк. Изд-во при ХГУ, 1989.-240с5. Проектирование промышленной вентиляции: Справочник/ Торговников Б. М., Табачник В. Е., Ефанов Е. М. — Киев: Будiвельник, 1983.-256с.

6. Внутренние санитарно — технические устройства: В 3 ч. / В. Н. Богословский и др.; Под ред. Н. Н.

Павлова. Ю. И. Шиллера; Ю. Н. Саргин, В.

Н. Богословский Ч. З:Вентиляция и кондиционирование воздуха: В 2 кн. Кн. 1. — М.: Стройиздат, 1992.-319с7. Методические указания: «Отопление и вентиляция промышленных и общественных зданий» В. А. Тюменцев.

— Иркутск, ИрГТУ, 2003.-19с.

8. И. Г. Староверов. Справочник проектировщика «Вентиляция и кондиционирование воздуха"9. Гримитлин М. И. Вентиляция и отопление машиностроительных заводов. — М.: Машиностроение, 1978.-272 с.