Водоотводящие системы промышленных предприятий

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО;

СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ"

ФАКУЛЬТЕТ ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ И ПРИРОДООХРАННОГО СТРОИТЕЛЬСТВА КАФЕДРА ВОДОСНАБЖЕНИЯ И ВОДООТВЕДЕНИЯ Пояснительная записка к курсовому проекту:

«Водоотводящие системы промышленных предприятий»

Выполнил: студент 5 курса ФИСПОС группы В-83

Хозяинов А.Ю.

Самара 2012

• Введение
• 1. Исходные данные
• 2. Определение средних концентраций загрязнений
• 3. Выбор приемника очищенных сточных вод

4. Определение необходимой степени очистки сточных вод по характерным загрязнениям, соответственно требованиям к качеству воды

• 5. Выбор метода очистки сточных вод и принципиальной схемы сооружений
• 6. Технологический расчет сооружений производственных сточных вод
• 6.1 Песколовки
• 6.2 Тонкослойная нефтеловушка
• 6.3 Напорный флотатор
• 6.4 Аэротенки
• 6.5 Вторичные отстойники
• 7. Обеззараживание
• 8. Обработка осадка
• 8.1 Метантенки
• 8.2 Газгольдеры
• 8.3 Иловые площадки-уплотнители
• Выводы
• Литература

Введение

В данном курсовом проекте требуется запроектировать канализационные очистные сооружения нефтеперерабатывающего завода, расположенного в городе Орск.

Среди стоков данного производства присутствуют стоки с повышенным содержанием нефтепродуктов и взвешенных веществ.

Производительность очистной станции I и II системы канализации 3369,6 м³/сут (0,049 м³/с). Распределение расходов представлено в балансовой схеме. [11, с. 136]

Рис. 1 — Балансовые схемы: а — на единицу продукции (1 т), б — всего стоков в секунду

Так как в данном случае стоки обеих систем сходны по составу, принимаем их совместную очистку.

Район строительства, параметры водоема — приемника сточных вод, а также все характеристики ливневых сточных вод, необходимые для расчетов, приведены на Рис. 1.

1. Исходные данные

Данные по стокам с промпредприятия [11, с. 364]:

Производительность 6850 т/сут Взвешенные вещества 400 мг/л БПК_полн 300 мг/л Азот аммонийный 25 мг/л Нефтепродукты 2500 мг/л Фенолы 2 мг/л СПАВ 80 мг/л Жёсткость карбонатная 6 мг/л рН 7

Щёлочность 3 мг/л

Данные по фоновым створам водотоков [11]:

Категория водоёма I

Q 18 м³/с

v 1,23 м/с БПК₅ 2,4 мг/л Взвешенные вещества 6 мг/л

? 1,23

2. Определение средних концентраций загрязнений Так как в данном курсовом проекте принята раздельная очистка всех видов сточных вод, то средние концентрации для дальнейших расчетов следует принимать из задания:

1. Выпуск ливневых сточных вод — С_в/в = 500 г/м³, L_БПК = 40 г/м³;

2. Выпуск ливневых сточных вод — С_в/в = 600 г/м³, L_БПК = 45 г/м³;

3. Выпуск ливневых сточных вод — С_в/в = 738 г/м³, L_БПК = 60 г/м³;

4. Выпуск сточных вод с ПРМ — С_в/в = 400 г/м³, L_БПК = 300 г/м³;

5. Выпуск очищенных сточных вод с ГОКС — С_в/в = 8 г/м³, L_БПК = 11 г/м³.

очистка сточный вода канализационный

3. Выбор приемника очищенных сточных вод Водоемы подразделяются на 3 категории:

I — питьевого качества;

II — вода для хозяйственных нужд;

III — воды рыбохозяйственного назначения.

В данном проекте имеем в качестве водоприемника водоем первой категории. При сбросе в водоток необходимо знать расходы и физико-химическую характеристику стоков. Выпуск стоков в водоем регламентируется правилами охраны сточных вод и выпуск в водоем.

Для водоема первой категории концентрация взвешенных веществ в контрольном створе должна быть С_КC? С_ф + 0,25 мг/л, а значение БПК — L_КС? 3 мгО₂/л.

4. Определение необходимой степени очистки сточных вод по характерным загрязнениям, соответственно требованиям к качеству воды В выбранном приемнике сточных вод Для приведенных условий ПДК загрязнение в контрольном створе (в точке 6 на рис.1) не должна превышать

С_взв. = С_ф + 0,75 = 6 + 0,75 = 6,25 г/м³

L_БПК = 3,0 гО₂/м³

По приложению 3 принимаем константу скорости потребления кислорода k₁ = 0,1, а по приложению 4 — константу скорости растворения кислорода k₂ = 0,5, по приложению 1 значение коэффициента шероховатости n = 0,03.

Вариант 1: на первом этапе принимаем схему канализации с русловыми выпусками ?=1,5 и без очистки ливневых сточных вод и вод с ПРМ. Результаты расчета, приведенные в табл.1 и на графиках 1,2 показали, что расхода реки не хватает для осуществления требуемой степени разбавления стоков даже первого ливневого выпуска, так как фоновое содержание взвешенных веществ превышает ПДК, а в районе контрольного створа достигает по взвешенным веществам 161,62 г/м³ (С_нор = 6,25 г/м³) и по БПК_полн L_БПК = 14,668 гО₂/м³ (L_БПК = 3,0 гО₂/м³). Приведенные данные показали всю ошибочность принятой нами системы водоотведения населенного пункта.

Таблица 1. — Результаты расчета системы водоотведения (вариант 1)

Вариант 2: Принимаем расчетную схему системы водоотведения с рассеивающими выпусками (выпуск с НПЗ остается русловым), и с регулирующими резервуарами на дождевых выпусках. Продолжительность предварительного отстаивания стоков в РР принимаем 36 часов и последующее опорожнение РР за 1,5 суток.

Для новых условий определим следующие недостающие параметры:

Объем стока, поступающий с водосборной площади F_i в РР, определим по формуле [10]:

W = 10 • h •? •? • F • n

h — среднесуточный максимум атмосферных осадков, выпадающих на территории водосбора, мм/сут; принимаем по [9], h = 25,7 мм/сут;

? — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения осадков по площади водосбора, ?=1;

? — объемный коэффициент стока, принимаемый в пределах 0,3 — 0,5;

F — площадь водосбора, га;

n — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения количества осадков по площади водосбора, принимаем по табл.8 [1], так как площадь водосбора менее 500 гектар, то данный коэффициент равен 1.

Тогда для каждого ливневого выпуска имеем:

W₁ = 10 • 25,7 • 1 • 0,3 • 86 • 1 = 6630,6 м³/сут;

W₂ = 10 • 25,7 • 1 • 0,3 • 42 • 1 = 3238,2 м³/сут;

W₃ = 10 • 25,7 • 1 • 0,3 • 54 • 1 = 4163,4 м³/сут;

Расход по выпускам (при продолжительности полного опорожнения РР 36 часов)

Согласно табл. 4.1 содержанию взвеси в ливневых водах, сбрасываемых в реку после их 8 часового отстаивания в РР, уменьшается на 95%:

С_i = C • (1 — 0,95), г/м³

С₁ = 500 • (1 — 0,95) = 25 г/м³

С₂ = 600 • (1 — 0,95) = 30 г/м³

С₃ = 738 • (1 — 0,95) = 36,9 г/м³

По БПК_полн предварительно осветляемых в РР ливневых стоков составит:

L_i =0,5 • L, гО₂/м³

L₁ = 0,972 • 40 = 38,9 гО₂/м³

L₂ = 0,972 • 45 = 43,7 гО₂/м³

L₃ = 0,972 • 60 = 58,3 гО₂/м³

Анализ полученных результатов (табл. 2, графики 3,4) показывает, что при принятой системе водоотведения, с учетом только механического смешения стоков с рекой, фон реки по взвешенным веществам и БПК превышает ПДК. Выбранная система не подходит для данного населенного пункта.

Таблица 2 — Результаты расчета системы водоотведения (вариант 2)

Вариант 3: Принимаем расчетную схему системы водоотведения с рассеивающими выпусками (выпуск с НПЗ остается русловым), и с регулирующими резервуарами на дождевых выпусках и локальными очистными сооружениями на НПЗ. Продолжительность предварительного отстаивания стоков в РР принимаем 36 часов и последующее опорожнение РР за 1,5 суток. Принимаем локальную очистку на НПЗ по в/в до 20 мг/л и по БПК до 15 мг/л. На НПЗ принят эффект очистки 95%.

Анализ полученных результатов (табл. 3, графики 5,6) показывает, что при принятой системе водоотведения, с учетом только механического смешения стоков с рекой, фон реки по взвешенным веществам и БПК не превышает ПДК.

Выбранная система подходит для данного населенного пункта.

Таблица 3 — Результаты расчета системы водоотведения (вариант 3)

5. Выбор метода очистки сточных вод и принципиальной схемы сооружений Поверхностные стоки обычно хорошо очищаются при отстаивании, степень очистки ПС при отстаивании следует определять расчетом. Поверхностные стоки должны быть очищены перед выпуском в водоем.

При решении вопроса обезвреживания ПС возможно три направления:

— строительство очистных сооружений непосредственно у каждого выпуска ливневой сети;

— перехват стока и его транспортирование на объединенные сооружения очистки;

— перехват стоков построенными регулирующими резервуарами;

Применение регулирующих резервуаров в раздельных системах городской канализации позволят:

— уменьшить загрязнения рек и других водоемов, в которые выпускаются поверхностные сточные воды (за счет сброса в реку небольших расходов отстоянной в РР воды);

— удовлетворить требования по созданию противопожарных водоемов системы ПВХО;

— использовать РР в качестве дополнительного дублирующего источника технического водоснабжения, а также для разведения рыбы, птицы, микроклиматического увлажнения воздуха и др.;

— уменьшить диаметры трубопроводов и затраты на перекачку воды на участках от РР до реки или очистных сооружениях;

— уменьшить требуемую производительность КОС за счет равномерного поступления на них небольших расходов ПС.

При проектировании необходимо различать следующие регулирующие водоемы:

— опорожняющиеся в течение 1 или нескольких суток;

— не опорожняющиеся (глухие) водоемы.

В данном проекте принимаем опорожняющиеся водоемы, которые опорожняются за пять суток с постепенным выпуском из них воды. Такие водоемы целесообразно строить за чертой населенного пункта.

На нефтеперерабатывающем заводе принимаем 2 системы канализации. В первой системе принимаем отстаивание в тонкослойных нефтеловушках с дальнейшей физико-химической очисткой на напорных флотаторах, биологической очисткой на биофильтрах и возвращением на технологические нужды.

Во второй системе также принимаем отстаивание в тонкослойных нефтеловушках, дальнейшую физико-химическую очистку на напорных флотаторах, биологическую очистку на биофильтрах, УФ-обеззараживание и сброс в водоём. Таким образом, в результате локальной очистки сточная вода с НПЗ доводится до требуемого качества.

6. Технологический расчет сооружений производственных сточных вод Загрязненный сток НПЗ поступает на локальные очистные сооружения из I и II системы канализации. В первую очередь, производится механическая очистка на песколовках и отстаивание и обезжиривание стоков в тонкослойных нефтеловушках от оседающих и всплывающих веществ. Затем применяем физико-химическую очистку на напорных флотаторах для снижения остаточной концентрации взвешенных веществ (до 15 мг/л) и нефти. Далее производится биологическая очистка в аэротенках с остстаиванием во вторичных отстойниках. Очищенные сточные воды подвергаются ультрафиолетовому обеззараживанию в течение 20−30 мин, после чего выпускаются в водоем.

При механической очистке из сточной воды удаляются загрязнения, находящиеся в ней, главным образом, в нерастворенном и частично коллоидном состоянии. К сооружениям механической очистки относятся: песколовки и тонкослойные нефтеловушки.

6.1 Песколовки Для улавливания из сточных вод песка и других минеральных нерастворимых загрязнений применяют песколовки, подразделяемые на горизонтальные, вертикальные и с вращательным движением жидкости (бывают тангенциальные и аэрируемые). С помощью прил. 6.3 подбираем песколовку с круговым движением воды на расход 2700−3600 м³/сут. D = 4000 мм.

Объём осадка из песколовок обеих систем канализации:

где _ос — влажность осадка, принимаем _ос = 60%;

_ос — объемный вес осадка, принимаем _ос = 1,2 т/м³.

Для хранения песка предусматриваем песковые площадки.

6.2 Тонкослойная нефтеловушка Принимаем для расчета тонкослойной нефтеловушки следующие величины:

— число секций нефтеловушки n = 2,

— высота яруса нефтеловушки 0,05 м,

— угол наклона полок яруса к горизонту 60 °,

— ширина секции по осям ,

— ширина тонкослойного блока ,

— высота тонкослойного блока ,

— длина полочного блока l_бл = 0,7 м,

— гидравлическая крупность всплывающих частиц нефти ,

Площадь поперечного сечения полочного пространства секции нефтеловушки определяется по формуле:

Скорость движения жидкости в секции:

где Q — общий расчётный расход, м³/ч, n — число секций нефтеловушки.

Ожидаемое число Рейнольдса

где? = 0,05 • 1,0 = 0,05 м² — площадь поперечного сечения 1 м ширины яруса;

? = 2 • 1 + 2 • 0,05 = 2,1 м — смоченный периметр 1 м ширины яруса;

V = 8,1 • 10^-7 — кинематический коэф. Вязкости воды при t=30?

что удовлетворяет рекомендуемым условиям работы.

Необходимая продолжительность отстаивания

;

Потребная длина полочного пространства при коэффициенте запаса :

.

Принимаем к установке 18 блок длиной по 0.7м. Тогда конструктивно

.

Общая строительная длина полочной нефтеловушки:

Строительная высота нефтеловушки:

Строительная ширина нефтеловушки:.

Принимаем одну рабочую и одну резервную нефтеловушку.

При соблюдении всех вышеуказанных параметров, будет происходить как оседание взвешенных веществ, так и всплытие частиц жира. Осевшие частицы направляются на установки обезвоживания осадка, а всплывшие частицы жира направляются обратно на НПЗ, где уловленная нефть может быть вновь использована в процессе производства.

Количество задерживаемых примесей Q_mud, м³/ч

где q_w — расход сточных вод, м³/сут;

_mud — влажность осадка (нефти), %;

_mud — плотность осадка (нефти), г/см³.

C_en — концентрации взвешенных веществ (нефти) в поступающей воде

C_ex — концентрации взвешенных веществ (нефти) в осветленной воде

м³/сут

м³/сут

6.3 Напорный флотатор Многокамерный напорный флотатор представляет собой открытый, прямоугольный в плане металлический резервуар, разделенный поперечными направляющими перегородками на четыре последовательно расположенные камеры, в каждой из которых вода находится 4 или 6 минут. Общая продолжительность очистки воды — 20 минут. Глубина воды в камерах флотатора h = 1,5 м.

Расчетный расход воды, поступающей в напорный флотатор с учётом 50% рециркуляции составляет

м³/сут = 51,84 м³/ч.

Рециркуляционный расход вводится в каждую флотационную камеру в равных долях

м³/ч Расчётные расходы на каждую камеру:

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч Емкость резервуара — усреднителя принимается равной объему притока сточных вод за 20 минут:

Принимаем ширину флотатора 2,0 м. Тогда объём W и длину l его камер можно определить по формуле:

— продолжительность пребывания в камере воды, 5 мин.

— коэффициент объемного использования флотатора, =0,6.

W₁ = 2,98 м³l₁ = 1 м

W₂ = 3,4 м³l₂ = 1,14 м

W₃ = W₄ = 3,83 м³l₃ = l₃ = 1,28 м Общий объём камер: W_общ = 2,98 + 3,4 + 2 • 3,83 = 14,04 м³

Общая длина флотатора: l_общ = 1 + 1,14 + 2 • 1,28 + 4 • 0,1 + 0,5 + 0,2 = 5,8 м Общая высота с учётом повышения уровня эмульсии на 0,1h

H = h + 0,1• h + h_пены + h_борта = 1,5 + 0,1 • 1,5 + 0,1 + 0,25 = 2,0 м Объем пены, образующейся во флотаторе составляет W_пены = 1,5 • 0,351 = 0,53% к объёму обрабатываемой воды или 17,6 м³/сут. Влажность пены — 95%.

6.4 Аэротенки Так как L_en > 150 мг/л, согласно [1, п. 6.141], принимаем аэротенк с регенератором.

Продолжительность обработки воды t_at, ч, в аэротенке определяется по формуле

где a_i — доза ила в аэротенке 1,5−3 г/л. Принимаем a_i = 3,0 г/л;

L_ex — БПК_полн очищенной сточной воды. Принимаем L_ex = 15 мг/л.

ч.

Нагрузка на ил q_i, мг БПК_полн на 1 г беззольного вещества ила в сутки, определяется по формуле

где s — зольность ила. Принимается по табл. 40 для НПЗ s = 0.

мг/(г · сут).

По табл. 41 определяем значение илового индекса J_i, J_i = f (q_i), для q_i = 945,5 мг/(г· сут) J_i = 160 см³/г.

Степень рециркуляции активного ила R_i

Удельная скорость окисления, мг БПК_полн на 1 г беззольного вещества ила в 1 ч

где _max — максимальная скорость окисления, принимается по табл. 40 [1], _max = 33 мг/(г · ч),

C_O — концентрация растворенного кислорода, принимается C_O = 2 мг/л;

K_l — константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ, принимается по табл. 40 [1]: K_l = 3 мг/л,

K_O — константа, характеризующая влияние кислорода, принимается по таблице 40 [1]: K_O = 1,81 мг/л,

— коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, принимается по табл. 40 [1]: = 0,17 л/г.

мг/(г · ч).

Доза ила в регенераторе a_r, г/л, определяется по формуле

г/л.

Продолжительность окисления t_O, ч, органических загрязняющих веществ в аэротенках с регенераторами

ч;

Продолжительность регенерации t_r, ч,

t_r = t_O — t_at = 2.8 — 1.65 = 1.15 ч;

Вместимость аэротенка W_at, м³,

м³

Вместимость регенераторов W_r, м³,

м³

Температура сточных вод 15 С, нет необходимости вводить поправочный коэффициент.

Общий объем W, м³,

м³.

Принимаем аэротенк с размерами H_at = 3 м; b_at = 3 м; число коридоров n = 3 шт., число секций N = 2 шт., тогда длина аэротенка L_at, м:

м.

принимаем L_at = 30 м (кратное 6,0 м). Отношение длины аэротенка к ширине коридора должно быть более 10:

.

Общая ширина аэротенка B_at, м,

м.

Удельный расход воздуха q_air, м³/м³,

где q_O — удельный расход кислорода воздуха, принимается по [1, п. 6.157], q_O = 1,1 мг/мг;

K₁ — коэффициент, учитывающий тип аэратора [1, п. 6.157]. Для мелкопузырчатой аэрации при соотношении площадей аэрируемой зоны и аэротенка f_az / f_at = 0,3 K₁ = 1,89 [1, табл. 42];

K₂ — коэффициент, зависящий от глубины погружения аэраторов h_a (h_а = Н_at — 0,4 = 3 — 0,4 = 2,6 м) и принимаемый по табл. 43 K₂ = 1,324;

K_т — коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, который следует определять по формуле:

K_T = 1 + 0,02 · (T_w — 20) = 1 + 0,02 · (22 — 20) = 1,04,

Здесь T_w — среднемесячная температура воды за летний период, С;

K₃ — коэффициент качества воды, принимается по [1, п. 6.157] K₃ = 0,7;

С_а — растворимость кислорода воздуха в воде, определяемая по формуле:

мг/л, где C_т — растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления, определяется по табл. 3.5 C_т = 8,67 мг/л;

h_a — глубина погружения аэратора, м.

м³/м³.

Интенсивность аэрации J_a, м³/(м² · ч),

м³/(м² · ч).

6.5 Вторичные отстойники В качестве вторичных отстойников применяем вертикальные. Гидравлическая нагрузка q_ssa, м³/(м²ч), с учетом концентрации активного ила в аэротенке a_i, г/л, его индекса J_i, см³/г, и концентрации ила в осветленной воде a_t, мг/л, по формуле

м³/(м²ч),

где K_ss -коэффициент использования объема зоны отстаивания вертикальных — 0,35,

a_t — следует принимать не менее 10 мг/л,

a_i — не более 15 г/л.

Общая площадь отстойников:

м²

Принимаем число отстойников N = 3, тогда диаметр отстойника определяется по формуле:

м.

Принимаем отстойник с размерами D_ssb = 9 м; Н_ssb = 3,9 м.

Время отстаивания T, ч, рассчитывается по формуле

ч.

7. Обеззараживание Для соблюдения критериев качества сточных вод, поступающих на обеззараживание УФ облучение, согласно МУ 2.1.5.732−99 «Санитарно-эпидемиологический надзор за обеззараживанием сточных вод ультрафиолетовым облучением» допускается: взвешенные вещества? до 10 мг/л, ХПК? до 50 мг/л.

Содержание взвешенных веществ в сточных водах при обеспечивается обеззараживание до требований СанПиН 2.1.5.980?00 дозой облучения 30 мДж/см² составляет

• средние значения 10?20 мг/л

• максимальные значения до 30 мг/л При часовом расходе сточных вод 36,46 м³/ч принимаем УФ-установку на базе корпусного оборудования марки УДВ-3А300Н-10−100 производительностью 24 м³/ч: 2 рабочих и 1 резервную.

8. Обработка осадка Принимаем схему, по которой осадок из тонкослойных нефтеловушек, флотатора и вторичных отстойников подается сначала в метантенк, затем на уплотнитель, а затем на фильтр-пресс.

8.1 Метантенки Определим количество осадка по сухому веществу Q_сух, т/сут.:

где Q_сут — производительность очистной станции, м³/сут;

Э — эффективность задержания взвешенных веществ в тонкослойных нефтеловушках и флотаторе, доли единицы;

К — коэффициент, учитывающий увеличение объема осадка за счет крупных фракций взвешенных веществ, не улавливаемых при отборе проб для анализа, К = 1,11,2.

т/сут.

Определим количество ила по сухому веществу Uсух, т/сут, из вторичных отстойников:

где a — коэффициент прироста активного ила, а = 0,30,5;

b — вынос активного ила из вторичных отстойников, b = 15,0 мг/л.

т/сут.

Общее количество сухого вещества Мсух, т/сут, в схемах с аэротенками Мсух = Qсух + Uсух = 0,42 + 0,09 = 0,51 т/сут.

Расход сырого осадка, Vос, м3/сут,

ос — объемный вес осадка, ос = 1 т/м3.

м3/сут.

Расход избыточного активного ила, Vил, м3/сут,

ил — объемный вес ила, ил = 1 т/м3.

м3/сут.

Общее количество осадка и ила, Мобщ, м3/сут, Мобщ = Vос + Vил = 14 + 11,25 = 25,25 м3/сут.

Влажность смеси осадка и ила, см, %,

%.

Доза суточной нагрузки на метантенк принимается по [1, табл. 59] в зависимости от влажности смеси осадка и ила.

При мезофильном режиме и см = 98% суточная доза Dсут = 10%.

Объем метантенка W, м3,

м3.

Число метантенков должно быть не менее двух, согласно [1, п. 6.356]. Определяем количество метантенков N, шт.,

где w1 — объем одного метантенка, м3, принимаем по табл. 7.

= 2 шт.

Принимаем 2 метантенка диаметром 6 м (H = 6,5 м).

Определяем фактическую дозу суточной нагрузки на метантенк Dсут. факт, %,

%.

Определяем время пребывания осадка в метантенке T, сут,

сут.

8.2 Газгольдеры Газгольдеры применяются для поддержания постоянного давления в газовой сети с учетом неравномерного выхода газа из метантенков, с целью максимального его использования на площадках очистных сооружений. Газгольдеры служат для сбора газа.

Удельный расход газа Гуд, м3/кг, определяется по формуле

где асм — предел распада смеси осадка и ила, %,

здесь аос и аил — пределы распада соответственно осадка и ила: аос = 53%; аил = 43%.

n — коэффициент, зависящий от влажности осадка, определяется по табл. 61 [1], n = f (см), при см = 98% n = 0,4.

м3/кг = 490 м3/т.

Количество беззольного вещества Мбез, т/сут,

где Вг — гигроскопическая влажность, Вг = 5%;

Зос — зольность осадка, Зос = 60%.

т/сут.

Общее количество газа Гобщ, м3/сут,

м3/сут.

Объем газгольдеров Wг, м3,

м3,

где t — время хранения газа, принимается согласно [1, п. 6.359], t = 24 ч.

Принимаем газгольдер объемом 20 м³. (D = 3,7 м).

Фактическое время пребывания газа в газгольдере tфакт, ч, равняется

ч.

8.3 Иловые площадки-уплотнители Определим общую площадь резервных иловых площадок F_рез, м²,

м²

Определяем количество иловых площадок уплотнителей Nупл, шт.

где f1 — площадь одной иловой площадки уплотнителя, м².

Принимаем иловые площадки 18×44 м, f₁ = 792 м², тогда принимаем 8 площадок.

Выводы В данном курсовом проекте запроектирована система водоотведения населенного пункта с тремя выпусками ливневых сточных вод, на которые поставлены регулирующие резервуары, и выпуском с ГОКС.

Также имеется выпуск сточных вод с НПЗ. Здесь запроектированы локальные очистные сооружения, они рассчитаны на очистку по взвешенным веществам и по нефтепродуктам на 95%. Бытовые сточные воды очищаются на канализационных очистных сооружениях, которые выдерживают требуемые показатели.

В результате расчета, проведенного на ЭВМ, можно сделать вывод, что принятая система очистки сточных вод удовлетворяет требованиям, предъявляемым к выпуску очищенных сточных вод в водоемы.

Литература

СНиП 2.04.03−85. Канализация. Наружные сети и сооружения. М.: ЦИТП, 1986. 72с.

Расчет и проектирование канализационных очистных сооружений. Механическая очистка: Методические указания / Сост. А. К. Стрелков, Т. Ю. Набок, Э. В. Дремина, М. А. Гриднева; Самарск. гос. арх.-строит. универс. — Самара, 2005 — 32с.

Расчет и проектирование канализационных очистных сооружений. Биологическая очистка: Методические указания / Сост. А. К. Стрелков, Т. Ю. Набок, Э. В. Дремина, М. А. Гриднева; Самарск. гос. арх.-строит. универс. — Самара, 2005 — 40с.

Ласков Ю.М., Воронов Ю. В., Калицун В. И., Примеры расчетов канализационных сооружений. М.: Стройиздат, 1987. 253с.

Яковлев С.В., Воронов Ю. В. Водоотведение и очистка сточных вод / Учебник для вузов: М.: АСВ, 2002 — 704с.

Канализация населенных мест и промышленных предприятий: Справочник проектировщика / Н. И. Лихачев, И. И. Ларин, С. А. Хаскин и др. / Под ред. В. Н. Самохина. — 2-е изд. М.: Стройиздат, 1981. 639с.

Водоотведение и очистка сточных вод: Учебник для вузов / С. В. Яковлев, Я. А. Карелин, Ю. М. Ласков, В. И. Калицун. М.: Стройиздат, 1996. 591с.

Проектирование систем канализации населенных пунктов с учетом самовосстанавливающей способности водоема: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию/ В. И. Кичигин, В. Н, Мартенсен/Под ред. Л.И.Глезировой-К., 1984.-35 с Курганов А. М. Таблицы параметров предельной интенсивности дождя для определения расходов в системах водоотведения. Справочное пособие. М.: Стройиздат, 1984 — 108с.

Выбор систем водоотведения на ЭВМ: Учебное пособие/ В. И. Кичигин, Е. Д. Палагин / Самарск. гос. арх.-строит. ун-т, Самара, 2005 — 241 с.

Кичигин В. И. Водоотводящие системы промышленных предприятий: Учебно — справочное пособие. СГАСУ. Самара. 2004. — 504 с.

СЭВ, ВНИИ ВОДГЕО. Укрупненные нормы водопотребления и водоотведения для различных отраслей промышленности. — 2-е изд. М.: Стройиздат, 1982. — 528 с.