;Параметры во всех точках тепловой схемы сведены в таблицу в приложении 3.34) Найдём работу во всех цилиндрах турбины.
35) Рассчитаем расход пара на выходе из котлоагрегата. Погрешность расчёта составляет Расчёт первой нерегулируемой ступени.
Величина расхода рабочего тела, направленная в одну сторону двухпоточного ЦВД: D0= 854 кг/сЧастота вращения вала: n=1500 об/мин.
Начальное давление: P0=5,88 МПаНачальная температура: t0=275 0CУгол входа α0=900Скорость на входе в сопловую решетку: С0=100 м/сСредний диаметр, соответствующий сопловой и рабочей решетке: dср=1,88 м.1) Окружная скорость в рабочей решетке.;;2) Расчёт характеристического коэффициента по формуле Банки.
3) Фиктивная скорость пара.
4) Располагаемый теоретический теплоперепад без учёта прироста энтальпии параметров торможения.
5) Располагаемый теплоперепад в сопловой решетке.
6) Располагаемый теплоперепад в рабочей решетке.
7) Прирост энтальпии за счёт торможения потока.
8) Параметры пара в точке 1t.;9) Теоретическая скорость истечения.
10) Входная площадь сопловой решетки. — Коэфициент расхода, определяется по номограмме [2]. 11) Высота сопловой решетки. — Степень парциальности.
12) Число Маха. Скорость звука в данной среде Судя по числу Маха скорость истечения докритическая. Согласно полученному числу Маха и выбранному среднему углу для сопловой решетки выбираем профиль решетки С-90−12А.13) Коэффициент потери энергии для выбранного профиля.; - Размеры лопатки.
14) Уточнённый скоростной коэффициент сопла.
15) Число сопловых лопаток.
Принимаем по [6]. 16) Реальная скорость выхода пара из сопла. На основании полученных данных построим треугольник скоростей. Уточним их по нижеприведённым формулам.
17) Относительная скорость выхода пара из сопла.
18) Вектор относительной скорости потока.
19) Потери теплоперепада в соплах.
20) Параметры пара в точке 1.;21) Параметры пара в точке 2t.;22) Теоретическая угловая скорость в рабочей решетке.
23) Действительная скорость в рабочей решетке. — Скоростной коэффициент рабочей решетки [2]. 24) Коэффициент расхода определяется по номограмме [2] из соотношения .; -Размеры рабочей лопатки.
25) Приняв суммарную перекрышу по [2] определим высоту рабочей решетки.; 26) Угол выхода из рабочей решетки. Угол поворота потока 27) Число Маха в рабочей решетке. Скорость звука в данной среде Выбираем профиль рабочей решетки Р-35−25А.28) Число рабочих лопаток.
29) Коэффициент потери энергии в рабочих решетках.
30) Коэффициент скорости в рабочих решетках.
31) Действительная скорость выхода пара из рабочей решетки.
32) Угол выхода пара.
33) Потеря теплоперепада в рабочей решетке.
34) Потери теплоперепада с выходной скоростью.
35) Лопаточный КПД ступени определяем тремя способами.- Коэффициент выходной скорости. принимается по [2]. 36) Потери от трения.
Потери от трения диска. — Потери от трения пара о цилиндрические и конические поверхности диска.
Потери от трения бандажа. — коэффициент трения. .- суммарная длина цилиндрических поверхностей диска.
суммарная длина поверхности бандажа.
37) Потери от утечек. Утечки через корневое уплотнение. Утечки через диафрагмальные уплотнения.
коэффициент расхода в уплотнениях.
радикальный зазор в уплотнениях.; - осевой и радиальный зазоры уплотнений.
число гребней в уплотнении. Утечки через периферийные уплотнения38) Потери, связанные с парциальным подводом пара. Вентиляционные потери.
число венцов ступени. Сегментные потери.
число групп сопел.
39) Потери от влажности пара.
40) Внутренний относительный КПД турбины.
41) Мощность ступени.
турбина пар конденсат насос.
Заключение
Произведен расчет принципиальной тепловой схемы, выполнено построение процесса расширения пара в отсеках турбины, рассчитана система регенеративного подогрева питательной воды, определенырасход конденсата, работа турбины и насосов, расход в голову турбины .При расчете первой нерегулируемой ступени построен треугольник скоростей, определён лопаточный КПД, рассчитаны суммарные потери на лопатку и внутренний относительный КПД. Мощность первой ступени.
Список использованных источников
1.Елизаров Д. П. Теплоэнергетические установки электростанций. — М: Энергоиздат, 1982. — 264 с. Рыжкин В. Я. Тепловые электрические станции. — М.: Энергия, 1976. ;
448 с. Баженов М. И. и др. Промышленные тепловые электростанции. — М.: 1979. — 296 с. Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети. ;
М.: Энергия, 1975. — 348 с. Апарцев М. М. Наладка водяных тепловых сетей. — М.: Энергоатомиздат, 1987.-225 с. Долговский Н. М. Тепловые электрические станции и тепловые сети.
— М.: ГЭИ, 1963.-234 с. Теплотехнический справочник. — М.: Энергия, 1975.
— 744 с. Качан А. Д., Яковлев Б. В. Справочное пособие по технико-экономическим основам ТЭС. — - Мн.: Выш. шк., 1982. ;
318 с. Ривкин СЛ., Александров А. А. Теплофизические свойства воды и водяного пара. — М-Л.: Энергия, 1969. — 400 с. Вукалович М. П. Таблицы термодинамических свойств воды и водяного пара. — М-Л.: Энергия, 1969. — 400 с. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник /Под общ.
ред. В. А. Григорьева, В. М. Зорина. — М.: Энергоатомиздат, 1989. — 608 с. Энергетические установки электростанций. МУ к курсовой работе для студентов заочного обучения специальностей 10.01, 10.02, и 21.
04. Томск, изд. ТПИ им. С. М. Кирова, 1996. — 28 с.
13.Тепловые и атомные электрические станции: Диплом. Проектирование:
Учеб. Пособие для вузов / Под общ. ред. А. М. Леонкова, А. Д. Качана.
— Мн.:Выш. шк., 1990.-336 с. Трояновский Б. М., Филиппов Г. А., Булкин А. Е. Паровые и газовые турбины атомных электростанций. — М.: Энергоатомиздат 1985. 256 с, ил. Паровые газовые турбины: Учебник для вузов /М.А.Трубилов, Г. А. Арсеньев, В. В. Фролов и др.
Под ред. А. Г. Костюка, В. В. Фролова — М.: Энергоатомиздат, 1985. — 352 с, ил. Маргулова Т. Х. Атомные электрические станции. — М.: Высшая школа, 1984.-304 с. Рыжкин В. Я. Тепловые электрические станции.
— М.: Энергоатомиздат, 1987. — 328 с. Стерман Л. С. Тепловые и атомные электрические станции. — М.: Изд. МЭИ, 2004.
— 424 с. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник /Под общ.
ред. А. В. Клименко, В. М. Зорина. — М.: Изд. МЭИ, 2004. — 648 с.
