Определяем действительное сопротивление проводов вторичных цепей:
Определяем действительную вторичную нагрузку:
Проверяем условие:
Условие выполняется.
5.6 Выбор и проверка трансформаторов напряжения на стороне ННПо напряжению установки выбираем 3 однофазных трансформатора напряжения типа ЗНОЛ-35с классом точности 0,5, номинальное напряжение 35 кВ. Принимаем перечень приборов, установленных на распределительное устройство35кВ. Таблица 5.7Приборы.
ТипcosφsinφР, ВтQ, вар
Отходящие линии:
Ваттметр
ЩВ120 310,380,9322,285,55Анализатор параметров сетиLUMEL N10A5,320,380,932 819,47Счётчик электроэнергииZMD4057,920,380,9 321 829,21Сборные шины:
Вольтметр
Щ120П2 110 240.
Вольтметр
Щ120П2 110 240.
Итого:
1536,2854,23Суммарная мощность приборов, подключенных ко вторичным выводам трансформатора напряжения, находится по формуле:
Таблица 5.8Параметры.
Каталожные данные.
Номинальное напряжение первичной обмотки35/√3 кВНоминальное напряжение основной вторичной обмотки100/√3 ВНоминальное напряжение дополнительной обмотки100 ВНоминальная мощность400 ВАМаксимальная мощность2000 ВАПроверим выбранный трансформатор напряжения по номинальному напряжению первичной обмотки: по допустимой вторичной нагрузке:
Тогда.
Условия соблюдаются. Таким образом, трансформаторы напряжения будут работать в выбранном классе точности 0,5.Для соединения трансформаторов с приборами принимают контрольный кабель КРВГ с сечением по условию механической прочности.
5.7Выбор токоведущих частей, изоляторов на стороне ННПринимаем сечение по допустимому току: Принимаем провод марки 2хАС400/51, с сечением провода, наружным диаметром провода d= 27,5 мм, и допустимой токовой нагрузкой. Условие по допустимому току выполняется.
Сборные шины на электродинамическое действие токов к.з. не проверяем, т.к. Проверяем сечение на термическое действие тока короткого замыкания:
где — выбранное поперечное сечение шины,; - минимальное сечение по термической стойкости, :где равно- коэффициент для алюминиевых шин: Условие проверки на термическое действие выполняется. Проверка по условиям короны:
При горизонтальном расположении проводов напряженность электрического поля на средней фазе больше на 7%, чем расчетное значение, т. е.где — начальная критическая напряженность электрического поля, при котором возникает корона, :где — коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода:
радиус провода, см: — напряженность электрического поляоколо провода, где — число проводов в фазе: — коэффициент, учитывающий число проводов в фазе: где — расстояние между проводами в расщеплённой фазе, см: — эквивалентный радиус расщеплённых проводов, см: — среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, расположенными горизонтально, см: где — расстояние между соседними фазами, см: Таким образом, провод 2xАC400/51 по условиям короны проходит.
6. Выбор заземляющих дугогасящих реакторов.
При определенных допущениях емкостный ток кабельных линий можно определить по формулам:
Для всех линий:
Для каждой секции отдельно:
где — междуфазное напряжение, кВ;-длина одной кабельной линии, км;количество кабельных линий, имеющих электрическую связь по сети соответствующего напряжения. Сравним суммарный ток стороны 35 кВ с допустимым:
Так как при работе двух автотрансформаторов (отключенном СВ) допустимый емкостной ток меньше фактического, и при выводе в ремонт одного автотрансформатора (включенном СВ) допустимый ток меньше фактического — принимаем к установке 2 дугогасящих реактора. Рассчитаем мощность каждого дугогасящего реактора:
Где — коэффициент, учитывающий развитие сети,; фазное напряжение сети, кВ; расчетный емкостный ток секции, А. Принимаем к установке 2 дугогасящих реактора типа ASR1.0−1250−35 — дугогасящий реактор плавнорегулируемый автоматический регулируемый, номинальная мощность 1250 кВА, номинальное напряжение 35 кВ. Список используемой литературы1. Шпиганович А. Н., Гамазин С. И., Калинин В. Ф. Электроснабжение: Учебное пособие. Елец: ЕГУ им.
И. А. Бунина, Липецк: ЛГТУ, 2005. 90 с.
2. Федоров А. А. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию. М.: Энергоатомиздат. Т.
1. Электроснабжение, 1986. 567с.
3. Кудрин Б. И. Электроснабжение промышленных зданий: Учеб. для студ. сред. проф. образования. М.:Издательский центр «Академия», 2006. 368 с.
4. Сибикин Ю. Д. Электроснабжения промышленных и гражданских предприятий М.: Энергоатомиздат. 1983. 363 с.
5. Князевский В. А., Липкин Б. Ю. Электроснабжение промышленных предприятий М.: Высшая школа 1986. 6. Файбисович Д. Л. Справочник по проектированию электрических сетей. М.: НЦ ЭНАС, 2006. 320 с.
7. Мельников М. А. Внутризаводское электроснабжение: Учебное пособие. Томск: Изд-во ТПУ, 2004. 159с.
8. СО 153−34.
21.122−2003.
Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений и промышленных коммуникаций. 31с.
9. ЭТК «Русский Трансформатор» — Силовые трансформаторы ТМ, ТМГ, ТМН, ТМЗ, ТМЖ, ТС, ТСЗ [Электронный ресурс]: Трансформатор TM-1600/10 URL:
http://www.rus-trans.com/?ukey=product&productID=1150.
Ульянов С. А. Электромагнитные переходные процессы, Москва, 1970 г. Идельчик В. И. Электрические системы и сети: Учебник для вузов. М.: Энергоатомиздат, 1989.
Герасименко А.А., Федин В. Т. Передача и распределение электрической энергии, 2008 г. Боровиков В. А. — Электрические сети энергетических систем — 1977 г. Рожкова Л. Д., Козулин В. С., «Электрическое оборудование станций и подстанций», М.: Энергия 2005 г. Крючков И. П., Кувшинский Н. Н., Неклепаев Б. Н., «Электрическая часть электростанций и подстанций», М.: Энергоатомиздат 2007 г.А. А. Глазунов, А. А. Глазунов «Электрические системы и сети». М.: Госэнергоиздат 1960 г.В. А. Веников, А. А. Глазунов, Л. А. Жуков «Электрические системы и сети». М.: Академия 1998 г.Л.А. СолдаткинаЭлектрические системы и сети. Четвертое издание. Москва: Энергия 1989 г. Чернобровов Н. В. «Релейная защита». Издание 4, М -«Энергия», 1971 г. — 624с. Какуевицкий Л. И., Справочник релейной защиты и автоматики, «Энергия», 1968 г.
