Конструктивный расчет центробежного насоса
Центробежные насосы состоят из следующих основных элементов: спирального корпуса, рабочего колеса, расположенного внутри корпуса и сидящего на валу. Рабочее колесо на вал насаживается с помощью шпонки. Вал вращается в подшипниках, в месте прохода вала через корпус для уплотнения устроены сальники. Вода в корпус центробежного насоса поступает через всасывающий патрубок и попадает в центральную… Читать ещё >
Конструктивный расчет центробежного насоса (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАУСЬ БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Факультет «Энергетический»
Кафедра «Промышленная теплоэнергетика и теплотехника»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к курсовому проекту по дисциплине «Основы конструирования и САПР»
Тема: «Конструктивный расчет центробежного насоса»
Минск 2011
- ВВЕДЕНИЕ
- 1. ОПИСАНИЕ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ
- 2. МЕТОДИКА КОНСТРУКТИВНОГО РАСЧЕТА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАСОСА
- 2.1 Расчет рабочего колеса
- 2.2 Методика расчёта профилирования цилиндрической лопасти
- 2.3 Методика расчёта спирального отвода с круговыми сечениями
- 3. МЕТОДИКА ПОСТРАЕНИЯ ХАРАКТНРИСТИК НАСОСА
- 4. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
- 4.1 Параметры рабочего колеса
- 4.2 Расчет спирального отвода с круговыми сечениями
- 4.3 Расчет профилирования цилиндрической лопасти
- ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
- ВВЕДЕНИЕ
- Насосами называют машины, предназначенные для перемещения жидкостей и сообщения им энергии. Работающий насос превращает механическую энергию, подводимую от двигателя, в потенциальную, кинетическую и тепловую энергию потока жидкости. В противоположность насосам машины, превращающие гидравлическую энергию потока жидкости в механическую энергию, называют гидравлическими двигателями. В настоящее время в промышленности находят применение так называемые гидропередачи Ї гидравлические устройства для передачи механической энергии с вала двигателя на вал приводимой им машины. Гидропередача состоит из насоса и гидравлического двигателя, совмещенных в одном конструктивном блоке. Гидравлические двигатели, насосы и гидропередачи составляют класс гидравлических машин. На рисунке В.1 представлена классификация насосов по свойствам перемещаемой среды и конструктивным признакам.
Рисунок В.1 — Классификация насосов по свойствам перемещаемой среды и конструктивным признакам
По энергетическому и конструктивному признакам насосы разделяют на:
1) Лопастные, работа которых основана на общем принципе — силовом взаимодействии лопастей рабочего колеса с обтекающим их потоком перекачиваемой жидкости. Эти машины представлены в современной промышленности тремя основными группами Ї центробежными, осевыми и вихревыми насосами. По количеству рабочих колес различают одноступенчатые и многоступенчатые лопастные насосы. Одноступенчатые насосы имеют одно рабочее колесо, многоступенчатые насосы Ї несколько последовательно соединенных рабочих колес, закрепленных на одном валу. Большое распространение лопастных насосов объясняется достаточно высоким КПД, компактностью и удобством комбинирования их с приводными электродвигателями.
2) Объемные, работа которых основана на всасывании и вытеснении жидкости твердыми телами (поршнями, пластинами, зубцами), движущимися в рабочих полостях. Объемные насосы в зависимости от конструкции и назначения бывают поршневые и роторные.
3) Струйные, действие которых основано на увлечении нагнетаемого (откачиваемого) вещества струёй жидкости, пара или газа (соответственно различают жидкоструйные, пароструйные и газоструйные насосы). КПД струйных насосов низок, но простота их конструкции и отсутствие движущихся частей привели к их широкому применению.
4) Пневматические, предназначенные для подъема и перемещения жидкости. В промышленности применяется воздушный (газовый) подъемник для жидкостей, известный под названием эрлифт или газлифт. Подъемники этого типа применяют, например, для подачи воды и нефти из буровых скважин.
1. ОПИСАНИЕ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ
Центробежные насосы состоят из следующих основных элементов: спирального корпуса, рабочего колеса, расположенного внутри корпуса и сидящего на валу. Рабочее колесо на вал насаживается с помощью шпонки. Вал вращается в подшипниках, в месте прохода вала через корпус для уплотнения устроены сальники. Вода в корпус центробежного насоса поступает через всасывающий патрубок и попадает в центральную часть вращающегося рабочего колеса. На рисунке 2.1 представлена схема центробежного насоса. Под действием лопаток рабочего колеса центробежного насоса жидкость начинает вращаться и центробежной силой отбрасывается от центра к периферии колеса в спиральную часть корпуса (в турбинных насосах в направляющий аппарат) и далее через нагнетательный патрубок в напорный трубопровод. В результате действия лопаток рабочего колеса на частицы воды кинетическая энергия двигателя преобразуется в давление и скоростной напор струи. Напор центробежного насоса измеряется в метрах столба перекачиваемой жидкости. Всасывание жидкости происходит вследствие разрежения перед лопатками рабочего колеса. Для создания большего напора и лучшего отекания жидкости лопатками придают выпуклую специальную форму, причем рабочее колесо должно вращаться выпуклой стороной лопаток в направлении нагнетания. Центробежные насосы классифицируют по:
1) Числу колес: одноступенчатые (одноколесные) и многоступенчатые (многоколесные); кроме того, одноколесные насосы выполняют с консольным расположением вала Ї консольные.
2) Напору: низкого напора (до 2 кгс/см2 = 196 133 Па), среднего напора (от 2 кгс/см2 = 196 133 Па до 6 кгс/см2 = 588 399 Па), высокого напора больше 6 кгс/см2 = =588 399 Па.
Рисунок 2.1 — Схема центробежного насоса
3) Способу подвода воды к рабочему колесу: с односторонним входом воды на рабочее колесо и с двусторонним входом воды (двойного всасывания).
4) Расположению вала: горизонтальные центробежные насосы и вертикальные центробежные насосы.
5) Способу разъема корпуса: с горизонтальным разъемом корпуса и с вертикальным разъемом корпуса.
6) Способу отвода жидкости из рабочего колеса в спиральный канал корпуса: спиральные и турбинные центробежные насосы. В спиральных насосах жидкость отводится непосредственно в спиральный канал; в турбинных жидкость, прежде чем попасть в спиральный канал, проходит через специальное устройство Ї направляющий аппарат (неподвижное колесо с лопатками).
7) Степени быстроходности рабочего колеса: тихоходные, нормальные и быстроходные центробежные насосы.
8) Роду перекачиваемой жидкости: водопроводные, канализационные, кислотные и щелочные, нефтяные, землесосные и другие центробежные насосы.
9) Способу соединения с двигателем: приводные (с редуктором или со шкивом), непосредственного соединения с электродвигателем с помощью муфт. Насосы со шкивным приводом встречаются в настоящее время редко.
Центробежные насосы получили широкое распространение. Они применяются для подачи жидкостей и газов. В теплоэнергетических установках для питания котлов, подачи конденсата в систему регенеративного подогрева питательной воды, циркуляционной воды в конденсаторы турбин, сетевой воды в системы теплофикации применяются центробежные насосы. Техническое, хозяйственное и противопожарное водоснабжение электрических станций также основывается на применении центробежных насосов. В атомной энергетике применяются центробежные насосы специальных конструкций обычного и герметичного исполнений. Центробежные насосы применятся также для подачи грунтои золосмесей в системах гидрозолоудаления тепловых электростанций, при производстве земляных работ методом гидромеханизации и в торфяной промышленности при разработке залежей торфа гидравлическим способом.
2. МЕТОДИКА КОНСТРУКТИВНОГО РАСЧЕТА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАСОСА
2.1 Расчет рабочего колеса
Конструкция колеса в значительной степени зависит от коэффициента быстроходности поэтому в первую очередь определяем его [3, стр.130]:
.(2.1)
1 — тихоходное колесо,; 2 — нормальное колесо,; 3 — быстроходное колесо,; 4 — диагональное колесо,; 5 — осевое или пропеллерное колесо, .
Рисунок 2.1 Конструктивные типы рабочих колес
Далее определим объемный КПД по формуле:
(2.2)
Где a — коэффициент зависит от соотношения между диаметрами входа и выхода и составляет около 0,68.
Рассчитываем приведенный диаметр на входе:
.(2.3)
Исходя из полученного диаметра определяем гидравлический КПД по формуле:
. (2.4)
Для современных центробежных насосов механический КПД достигает. Принимаем .
Полный КПД насоса рассчитываем по формуле:
насос лопасть центробежный механический
. (2.5)
Зная полный КПД определяем мощность насоса и крутящий момент на валу:
кВт; (2.6)
кВт. (2.7)
Крутящий момент определяется по формуле:
Н· см. (2.8)
Определив мощность насоса и крутящий момент на его валу, можно рассчитать из условия скручивания диаметр вала насоса.
Вал насоса работает в основном на скручивание моментом М, но частично нагружен поперечными силами собственного веса и центробежными силами, обусловленными небалансом ротора. Поэтому допускаемое напряжение кручения укр принимают пониженным: укр =120 — 200 кгс/см2 (укр=150 кгс/см2).
м. (2.9)
м. (2.10)
Расчётная подача колеса больше подачи на величину объёмных потерь. Принимая предварительное значение объёмного КПД получим:
(2.11)
Для предварительного выбора скорости, используем формулу:
м/с. (2.12)
где — коэффициент, обычно находящийся в пределах 0,06−0,08.
Диаметр рабочего колеса:
м.
Окончательно скорость входа в рабочие колесо рассчитывают по формуле:
м/с. (2.13)
Далее находим радиус средней точки лопасти:
м. (2.14)
Принимаем:
м/с. (2.15)
Определяем ширину канала в меридианном сечении:
. (2.16)
Предварительно выбрав значение коэффициента стеснения сечения, который должен находиться в пределах 1,1−1,15, находим меридианную составляющую скорости при поступлении на лопасть:
м/с. (2.17)
Переносная скорость:
м/с. (2.18)
Для обеспечения безударного поступления потока на лопасти колеса входной угол лопасти в1 выбирают равным в1,0, причём:
(2.19)
.(2.20)
Определяем теоретический напор:
(2.21)
Полагая что коэффициент окружной составляющей абсолютной скорости при выходе потока из колеса равен:, находим приближённо переносную скорость:
м/с. (2.22)
Расчёт выходного (наружного) радиуса колеса:
м. (2.23)
Принимаем:
м/с.
Находим значение коэффициента стеснения сечения, который должен находиться в пределах (1,1−1,15):; .
Имеем
. (2.24)
;
Оптимальное число лопастей для центробежного колеса находим:
. (2.25)
2.2 Методика расчёта профилирования цилиндрической лопасти
Толщина лопасти выбирается или равномерной, или тоньше по концам. При переменной толщине ее значение в средней части рекомендуется согласовать с толщиной диска колеса, выбираемой по соображениям технологии производства и прочности. В крупных насосах с широкими каналами толщина лопасти должна проверяться на прочность при изгибе центробежными силами.
В колесах с почти радиальным направлением средней линии меридианного сечения канала пренебрегают отличием длины элемента средней линии ds от приращения радиуса dr.
Рисунок 3.2 - Построение цилиндрической лопасти по точкам.
Дифференциальное уравнение средней линии контура лопасти имеет вид [1, стр.87]:
(2.26)
откуда следует
о (2.27)
Угол является функцией следовательно:
о (2.28)
В связи с тем, что значения в и д — функции r и задаются в виде таблицы, интегрирование приходится проводить в численной форме.
Обозначим подынтегральную функцию .
Тогда ,о (2.29)
где,о — приращение центрального угла,
м — приращение радиуса,
и — значения подынтегральной функции в начале и в конце рассматриваемого участка.
Суммируя, получим:
о (2.30)
Получив как функцию, наносят соответствующие точки в плане и строят среднюю линию лопасти по точкам. Откладывая в каждой точке средней линии толщину лопасти, строят контур лопасти как огибающую.
2.3 Методика расчёта спирального отвода с круговыми сечениями
Форма меридианного сечения спирального отвода играет существенную роль и должна выполняться по подобию с конструкциями насосов, показавших высокое значение КПД. При этом быстроходность проектируемого насоса не должна значительно отличаться от используемого образца.
Рисунок 3.4 - Спиральный отвод с круговым сечением
Неудачная форма сечения ведет к отрыву потока от стенок спирального отвода и нарушает характер движения жидкости, предполагаемый расчетом. Однако для определения в первом приближении размеров спирального отвода удобно запроектировать его с круговыми сечениями.
Уравнение для пропускной способности сечения, расположенного под неколорым углом [1, стр.102]:
. (2.31)
так как .
С другой стороны пропускная способность определяется из следующей формулы:
(2.32)
Тогда из системы уравнений (2.31), (2.32) определяем данный угол:
(2.33)
где коэффициент К определяется по следующей формуле:
. (2.34)
Заменяя в последнем равенстве и решая его относительно, получим
м. (2.35)
Эта формула позволяет аналитическим путём определить радиус кругового сечения спиральной камеры, расположенного под углом .
3. МЕТОДИКА ПОСТРОЕНИЯ ОСНОВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК НАСОСА
В зависимости от угла выхода и от конструктивных особенностей и проточной части существует две основные формы действительных характеристик насоса.
Рисунок 3.1 — Зависимость напора от подачи
Особенностью такой характеристики является наличие максимума и как следствие неоднозначной зависимости напора от Н до Нмах. Машины с такой характеристикой работают неустойчиво, самопроизвольно изменяя расход.
Рисунок 4.2 — Зависимость напора от подачи
Такая характеристика свойственна центробежным насосам при рациональной форме проточной части. Работа машин устойчива при любом режиме .
Действительный напор отличается от теоретического на величину потерь в проточной полости машины. При изменении расхода машины патери напора изменяются из-за смены сопротивления проточной части, а так же из-за изменения направления скорости на входе в межлопаточные канала. Изменение направления обуславливает удар жидкости о входные кромки лопасти и образование в потоке вихревых зон. Поэтому характеристика действительного напора располагается ниже теоретической характеристики.
Рисунок 4.3 — Зависимость характеристик насоса от его подачи Зависимости N, P, з от подачи называют полной характеристикой нагнетателя. Действительная мощность пи нулевой подачи т. е. при закрытой задвижке равно мощности холостого хода.
Потери мощности на холостом ходе обусловлены циркуляционными потоками в проточной части машины, а так же дисковым трением о жидкость и механические трения в сальниках и подшипников машины.
4. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
4.1 Параметры рабочего колеса
Таблица 4.1 — Параметры рабочего колеса
Наименования | Обозначение | Размерность | Значение | Примечание | |
Подача | Q | м3/час | |||
Напор | H | м | |||
Плотность | с | кг/м3 | |||
Частота вращения | n | об/мин | Принимаем по техническим данным двигателя | ||
Коэф. быстроходности | ns | об/мин | 51,2 | ||
Объемный КПД | зo | % | Принимаем коэффициент а=0,68 | ||
Приведенный диаметр на входе | Dп | мм | |||
Гидравлический КПД | зг | % | |||
Механический КПД | зм | % | Принимаем из (93−96)% | ||
Мощность насоса | N | кВт | 19,5 | ||
Крутящий момент на валу | M | Н· м | 124,8 | ||
Диаметр вала | d | мм | 74,7 | Принимаем фдоп=150 кгс/см2 | |
Диаметр входа на рабочее колесо | D1 | мм | |||
Окружная скорость на входе в каналы раб. колеса | U1 | м/с | 10,9 | ||
Скорость входа в рабочее колесо | C0 | м/с | 5,1 | ||
Ширина лопасти | b | мм | 13,4 | ||
Окружная скорость на выходе из колеса | U2 | м/с | 28,4 | ||
Диаметр выхода | D2 | мм | |||
Кол-во лопаток | z | ||||
Теоретический напор | НТ | м | 68,2 | ||
4.2 Расчет спирального отвода с круговыми сечениями
Таблица 4.2 — Расчет спирального отвода с круговыми сечениями
№ | Произвольный угол | Подача | Угловой коэффициент k | Расстояние от колеса до отвода с | Радиус отвода a=R3+с | |
; | ; | ; | ||||
11,9 | 810,36 | 1,7 | 187,7 | |||
23,8 | 405,18 | 10,5 | 196,5 | |||
35,6 | 270,12 | 19,3 | 205,3 | |||
47,5 | 202,59 | 65,3 | 215,3 | |||
59,4 | 162,07 | 38,4 | 224,4 | |||
71,3 | 135,06 | 50,6 | 236,6 | |||
83,1 | 115,77 | 62,0 | 248,0 | |||
95,0 | 101,30 | 75,4 | 261,4 | |||
4.3 Расчет профилирования цилиндрической лопасти
Таблица 4.3 — Расчет профилирования цилиндрической лопасти
№ точек | Радиус лопасти r, мм | Ширина канала b, мм | Скорость потока | Относительная скорость щ | Отношение скоростей | Шаг t | Толщина лопасти д | Толщина участка канала д/t | |
13,4 | 0,8049 | 2,775 | 0,290 | 47,10 | 0,6 369 | ||||
12,5 | 0,7990 | 2,754 | 0,290 | 49,34 | 0,8 106 | ||||
0,7959 | 2,743 | 0,290 | 52,03 | 0,9 609 | |||||
8,4 | 0,7927 | 2,732 | 0,290 | 56,52 | 0,10 615 | ||||
7,2 | 0,7898 | 2,722 | 0,290 | 58,31 | 0,10 289 | ||||
6,4 | 0,7819 | 2,716 | 0,290 | 61,01 | 0,8 195 | ||||
5,6 | 0,7848 | 2,705 | 0,290 | 62,80 | 0,6 369 | ||||
5,2 | 0,7814 | 2,693 | 0,290 | 66,39 | 0,4 518 | ||||
№ точек | sinв | Угол входа на рабочее колесо в | Значение подинтегральной ф-ии | Приращение центрального угла | Сумма приращений | Центральный угол ик | ||
0,69 | 0,015 | 0,029 | 0,075 | |||||
0,71 | 0,013 | 0,024 | 0,256 | 0,075 | ||||
0,71 | 0,011 | 0,020 | 0,193 | 0,332 | ||||
0,71 | 0,009 | 0,017 | 0,171 | 0,525 | ||||
0,70 | 0,008 | 0,015 | 0,135 | 0,700 | ||||
0,68 | 0,007 | 0,014 | 0,154 | 0,830 | ||||
0,66 | 0,007 | 0,013 | 0,087 | 0,985 | ||||
0,65 | 0,006 | ; | ; | ; | 1,072 | |||
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
По заданным параметрам подачи Q=95 м3/ч, напору воды H=45 м и при частоте вращения вала насоса n=1500 об/мин был произведен расчет центробежного насоса. В результате расчета мы определили основные параметры рабочего колеса, в частности число лопаток z = 9 штук, а также рассчитали рабочее колесо и спиральную камеру. Исходя из рассчитанных данных, построили теоретические характеристики исходного насоса.
1. Ломакин А. А. Центробежные и осевые насосы. М., «Машиностроение», 1966 г.
2. Степанов А. Н. Центробежные и осевые насосы. М., «Машгиз», 1960 г.
3. Черкасский В. М. Насосы, вентиляторы, компрессоры. М., «Энергия», 1977 г.
4. Шерстюк А. Н. Насосы, вентиляторы, компрессоры. М., «Машиностроение», 1976 г.