Проектирование и расчет конструкций сборных железобетонных и стальных элементов многоэтажного здания

• Введение
• 1. Задачи курсового проекта, условия и объем работы
• 2. Компоновка конструктивной схемы и расчет несущих элементов здания в железобетонном исполнении
• 2.1 Компоновка каркаса здания
• 2.2 Расчет плиты перекрытия
• 2.2.1 Общие данные
• 2.2.2 Расчет плиты перекрытия по прочности нормальных сечений
• 2.2.3 Расчет плиты перекрытия по сечению наклонному к продольной оси элемента при действии поперечной силы
• 2.2.4 Расчет полки плиты на местный изгиб
• 2.2.5 Расчет плиты перекрытия на монтажную нагрузку
• 2.3 Расчет и конструирование ригеля
• 2.3.1 Расчет ригеля по прочности нормальных сечений
• 2.3.2 Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси элемента при действии поперечной силы
• 2.3.3 Расчет ригеля по наклонному сечению на изгибающий момент.
• 2.4 Расчет и проектирование колонны среднего ряда
• 2.5 Расчет и конструирование фундамента
• 3. Компоновка конструктивной схемы и расчет несущих элементов здания в стальном исполнении
• 3.1 Несущие конструкции каркаса
• 3.2 Компоновка стального каркаса
• 3.3 Расчет балок настила
• 3.4 Расчет главных балок
• 3.5 Подбор полок сварного двутавра
• 3.6 Проверка главной балки по первой и второй группе предельных состояний
• 3.7 Расчет прочности сварного соединения пояса и стенки главной балки
• 3.8 Расчет колонны первого этажа
• 3.9 Расчет соединения главной балки колонны
• Список литературы

Многоэтажные промышленные здания служат для размещения различных производств — легкого машиностроения, приборостроения, цехов химической, электротехнической, радиотехнической, легкой промышленности и др., а также базисных складов, холодильников, гаражей и т. п.

В зависимости от многих факторов многоэтажные здания имеют различные конструктивные схемы. Различают многоэтажные промышленные здания каркасные и с неполным каркасом.

В каркасных зданиях конструкции четко разделены на несущие и ограждающие, что дает возможность применять наиболее целесообразные материалы и значительно снизить массу строительного объекта. Каркас обеспечивает широкие возможности планировочных решений, что особенно важно для производственных зданий.

Здания с неполным каркасом возводят с наружными несущими крупноблочными или кирпичными стенами и внутренним каркасом.

Многоэтажные промышленные здания проектируют, как правило, каркасными с навесными панелями или самонесущими кирпичными стенами.

Конструктивные элементы каркасных многоэтажных зданий — колонны, балки, ригели, плиты междуэтажных перекрытий, вертикальные связи, объединенные в пространственную систему, воспринимают все нагрузки и передают их через фундаменты на грунт.

Высоту промышленных зданий обычно принимают по условиям технологического процесса в пределах от 3 до 7 этажей (при общей высоте до 40м), а для некоторых видов производств с нетяжелым оборудованием, устанавливаемым на перекрытиях, до 12…14 этажей. Ширина промышленных зданий может быть равной 15…36 м и более.

1. Задачи курсового проекта, условия и объем работы

Цель курсового проекта — закрепить теоретические знания, научиться работать с нормативной и технической литературой, совершенствовать навыки выполнения и чтения строительных чертежей.

Исходные данные для проектирования:

Габариты здания:

· длина = 70 м

· ширина = 18,6 м

· сетка колонн 6,2*7,0

· высота этажа — 5,4 м

· количество этажей — 4

Нагрузка:

· пол — 1,35 кПа

· длительная — 8,4 кПа

· кратковременная — 1,4 кПа

Материалы:

· бетон — В30

· арматура — А-IV

В состав курсового проекта входит проектирование (расчет и конструирование) конструкций сборных железобетонных и стальных элементов многоэтажного здания.

Заданием предусматривается проектирование следующих элементов:

— ребристой плиты перекрытия;

— сборного разрезного ригеля;

— сборной средней колонны 1-го этажа;

— монолитного железобетонного фундамента стаканного типа;

— стальной балки перекрытия;

— стальной колонны.

2. Компоновка конструктивной схемы и расчет несущих элементов здания в железобетонном исполнении

2.1 Компоновка каркаса здания

Каркас состоит из колонн, фундаментов, ригелей и плит перекрытия (покрытия). Необходимо назначить размеры всех этих элементов.

Наружные стены здания предполагается выполнить из самонесущих кирпичных стен с «нулевой» привязкой. Толщину стен можно принять равными 510 мм, в предположении дополнительного наружного утепления. Наиболее выгодной компоновка считается, когда наиболее нагруженный элемент перекрытия (ригель) расположен в поперечном направлении.

По местоположению в перекрытии различают плиты рядовые (П1), межколонные (П2). Кроме того в здании предусматриваются доборные плиты (П3).

Рядовые плиты перекрытия П1 и межколонные П2 в проекте необходимо принимать ребристыми с номинальной шириной bп от 1200 до 2000 мм, ширину доборных плит П3 можно принимать от 600 до 1000 мм (рисунок 2.1.1).

Высоту всех плит перекрытия назначают одну на все перекрытие. Высоту плиты перекрытия можно приблизительно определить по формуле

при этом высота плиты перекрытия должна быть кратна 50 мм.

Для заданного здания эти значения равны:

П1 — 9 шт по 1,5 м м = 350 мм

П2 — 2 шт по 1,7 м м

П3 — 2 шт по 0,85 м

В проекте необходимо запроектировать ригель с нижними полками. Сечение ригеля приведено на рисунке 2.1.3. Высоту сечения ригеля приблизительно можно определить по формуле:

м = 620 мм

Ширину ригеля можно принять равную:

мм Консоль рассчитывается:

hp — hп = 620 — 350 = 270 мм (?150)

Рисунок 2.1.3 — Сечение ригеля

Колонны смешанных каркасов имеют квадратное сечение, размеры обычно не меняют по всей высоте здания. Размер определяют по колоннам первого этажа. При расчетной нагрузке на колонну свыше 2500кН — сечение 500Ч500.

Приблизительно усилие в колонне можно определить по формуле:

N = (9,8 * 103 * 1,2 + 4) * 4 * 6,2 * 7 = 15,76 * 173,6 = 2735,94 кН => 500*500

где Р — полная временная нагрузка (дано в задании);

В, L — размер сетки колонн.

Для полученного варианта компоновки этажа сборного перекрытия составляется ведомость элементов (таблица 2.1.1).

Объем бетона плиты перекрытия определяется по формуле:

Vп = 1,5 * 0,35 * 0,3 * 6,773 = 1,067 м³

где — ширина плиты перекрытия;

— высота плиты перекрытия;

— длина плиты перекрытия;

— коэффициент уменьшения объема бетона элементов.

Масса плиты перекрытия определяется по формуле:

mп = 1,067 * 2,5 = 2,668 т

где =2,5 т/м3 — плотность тяжелого бетона

Объем бетона ригеля определяется по формуле:

Vp = 0,158 * 5,7 = 0,9 м³

где — площадь сечения ригеля, в м2; - длина ригеля;

Ар = 150 * 100 * 2 * hp * bp = 30 000 * 620 * 207 = 158 340мм2 = 0,158 м²

lp = b — bk = 6,2 — 0,5 = 5,7 м

Масса ригеля определяется по формуле:

mp = 0,9 * 2,5 = 2,25 т

Объем бетона колонны определяется по формуле:

Vk = 0,5 * 0,5 * 5,4 = 1,35 м³

где — размер сечения колонны;

— высота этажа

Масса колонны определяется по формуле:

mk = 1,35 * 2,5 = 3,375 т

Таблица 2.1.1 — Ведомость элементов

2.2 Расчет плиты перекрытия

2.2.1 Общие данные

Необходимо запроектировать рядовую ребристую плиту перекрытия П1 без поперечных ребер. Сечение плиты перекрытия приведено на рисунке 2.2.1. Истинная ширина плиты уменьшается на 10 мм. Ширина ребра плиты назначается в зависимости от пролета и нагрузки. Чем больше пролет и нагрузка на плиту, тем больше ширина ребра.

Рисунок 3.1 — Сечение плиты перекрытия

2.2.2 Расчет плиты перекрытия по прочности нормальных сечений

Основной расчет плиты перекрытия по первой группе предельных состояний (по прочности) сводится к определению необходимой площади сечения растянутой арматуры от эксплуатационных нагрузок.

Расчетная схема и эпюра моментов плиты перекрытия приведена на рисунке.

Рисунок 2.2.2 — Расчетная схема и эпюра моментов плиты перекрытия

Таблица 2.2.1 — Нагрузки на плиту перекрытия

В кПа

Расчетные значения нагрузок определяются:

.

Значение собственного веса пола определено заданием. Коэффициент надежности по нагрузке f для пола принят условно. Остальные значения коэффициентов согласно таблице 1 и пункта 3.2 СНиП 2.01.07−85* Нагрузки и воздействия /1/.

Нормативное значение нагрузки от собственного веса плиты перекрытия:

= 10 * = 2,626 кПа

Нагрузка q указанная на расчетной схеме определяется по формуле:

= 16,2 * 1,5 = 24,3 кПа

Расчетный пролет плиты перекрытия равняется расстоянию между центрами площадок опирания. Величину l0 можно определить по рисунку 2.2.3.

Рисунок 2.2.3 — Расчетный пролет плиты перекрытия

Расчет плиты перекрытия необходимо выполнять на максимальное значение изгибающего момента, возникающего в середине пролета:

= = 135,66 кН*м,

где l0 = lп — 90 мм = 6773 — 90 = 6683 мм Плита перекрытия имеет П-образное сечение для выполнения расчета его необходимо преобразовать в тавровое сечение.

Тавровое сечение в зависимости от прохождения сжатой зоны рассчитывается двумя способами: сечение прямоугольного вида (сжатая зона проходит в полке); сечение таврового вида (сжатая зона заходит в ребро).

Для определения места прохождения границы сжатой зоны необходимо определить граничное значение изгибающего момента, при котором высота сжатой зоны x равняется :

Для расчета необходимо назначить первоначальное значение расчетной высоты равное, изначально, а можно принять равным 30…50мм.

h0 = 350 — 50 = 300 мм = 0,3 м

Мгр = 17 * 103 * 1,49 * 0,05 * (0,3 — 0,5 * 0,05) = 348,3 кН*м

М? Мгр, сечение можно считать как прямоугольное.

Рисунок 2.2.4 — Расчетное сечение плиты перекрытия

Значение ширины ребра b таврового сечения определяется как сумма ребер плиты перекрытия = 2*100 = 200 мм

Значение, вводимое в расчет, принимают из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра bsv должна быть не более 1/6 пролета элемента l0 и не более:

а) при — ;

h’f = 50 мм, 0,1 * 350 = 35 мм

bsv = мм

б) при ;

В качестве продольной арматуры, устанавливаемой по расчету, используется арматура класса А500, диаметр арматуры применяется не более 32 мм, количество стержней допустимо применять 2 или 4. При этом предпочтение отдается двум стержням.

Для определения требуемого значения площади арматуры необходимо определить площадь арматуры:

A0 = = 59,52 * 10−3 = 0,0595 м²

где Rb — расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, определяется по марке бетона (В30), Rb = 17,0 МПа;

По полученному значению определяем значение относительной высоты сжатой зоны по формуле

.

о = 1 — = 1 — 0,938 = 0,0613

По таблице 3.3 определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны R (R = 0,502)

Таблица 3.3 — Граничные значения относительной высоты сжатой зоны

0,0613? 0,502

следовательно, бетона сжатой зоны достаточно, можно определить требуемую площадь сечения арматуры, предварительно определив значение коэффициента по формуле

= 1 — 0,5 * 0,0613 = 0,969

Требуемая площадь арматуры:

Аs, тр = = 1,072 * 10−3 м2 = 10,7 см²

где Rs — расчетное сопротивление бетона продольному сжатию, Rs =435 МПа

По требуемой площади арматуры подбирается количество и диаметр арматуры. Общая площадь подобранной арматуры должна быть равна или больше требуемого значения.

Принято 2 стержня, ds = 28 мм, Asw = 12,32 см².

В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, в процентах от площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения,

следует принимать не менее 0,1%.

µs = = 205,33 * 10−4 = 0,02 * 100% = 2%

После подбора арматуры необходимо выполнить проверку возможности ее размещения в сечении (смотри рисунок 2.2.5).

Рисунок 2.2.5 — К определению минимального защитного слоя

Согласно конструктивным требованиям для сборных элементов, эксплуатируемых в закрытых помещениях величину защитного слоя (t) для продольной рабочей арматуры можно принять ds? t? 15 мм. Минимальное расстояние между стержнями для нижней арматуры необходимо применять не менее 25 мм и не менее диаметра.

t = = = 36 мм

При принятой арматуре с помощью As и условий размещения арматуры (аф) следует определить несущую способность элемента при = 350 — 50 = 300 мм

x = = 211,58 * 10−4 м = 21 мм, 21 < h’f, 21 мм < 50 мм

x? R * h0, х? 0,1506, 0, 021? 0,1506

Mult = 17 * 106 * 1,49 * 0,021 * (0,3 — 0,5 * 0.021) = 0,289 * 0,532 * 106 = 0,1537 * 106 = 153,7 кН*м

Mult > M

153,7 > 135,66 => площадь сечения арматуры достаточна.

2.2.3 Расчет плиты перекрытия по сечению наклонному к продольной оси элемента при действии поперечной силы

Расчет плиты перекрытия по наклонному сечению к продольной оси элемента выполняется на полную эксплуатационную нагрузку. Расчетная схема плиты перекрытия приведена на рисунке ниже

Максимальное значение поперечного усилия в плите перекрытия можно определить по формуле:

Q = = 81,19 кН

h0 = 0,3 м, a = 50 мм

В первую очередь необходимо выполнить расчет плиты перекрытия по бетонной полосе между наклонными сечениями по формуле:

где — коэффициент, принимаемый равным 0,3; Q — максимальное значение поперечной силы в плите перекрытия.

81,19 * 103? 0,3 * 17 * 106 * 0,2 * 0,3

81,19 * 103? 306 * 103 условие выполняется

Рисунок 2.2.7 — Расчетное сечение при расчете плиты перекрытия по наклонному сечению

Далее выполняется расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие поперечных сил.

Армирование здесь производится неравномерно, т. к. поперечная арматура, устанавливаемая в ребра, идет с определенным шагом. Диаметр поперечных стержней назначают не менее чем 0,25Чds, где ds — наибольший диаметр продольных стержней. Шаг поперечных стержней Sw на ј длины от опоры назначается не более 0,5Чh0 (0,5*0,3 = 0,15 м) и не более 0,3 м. Кроме того шаг поперечной арматуры должен быть не более. В средней части плиты перекрытия шаг стержней назначается 0,75Чh0 и не более 500 мм.

Sw, max = = 0,25 м

dw = 0,25 * ds = 0,25 * 28 мм = 7 мм

Выбираем наименьшее значение из 0,3, 0,15 и 0,25 => Sw = 0,15 м

Sw, сер = 0,75 * 0,3 = 0,225 м, округляем в меньшую сторону => Sw, сер = 0,2 м

2 стержня на 1 шаг, Asw = 1,01 * 10−4 м, dsw = 8 мм

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению выполняется по упрощенному методу, приравняв значение величины проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось с значению рабочей высоты сечения, из условия:

где Q1 — поперечная сила в нормальном от внешней нагрузки наклонном сечении с длиной проекции с на продольную ось элемента.

— поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении, определяемая по формуле:

Qb1 = 0,5 * 1,15 * 106 * 0,2 * 0,3 = 34,5 * 103 Н = 34,5 кН

— поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении, определяется по формуле:

;

— усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента

= = 202 * 103 = 202 кН

Qsw, 1 = 202 * 103 * 0,3 = 60,6 кН

Значение интенсивности армирования должно быть не менее чем

202 кН? 0,25 * 1,15 * 106 * 0,9 * 0,2

202 кН? 50 кН условие выполняется

Q1? Qb1 + Qsw, 1

81,19 кН? (34,5 + 60,6) кН

81,19 кН? 95,1 кН => условие выполняется, диаметр арматуры подходит.

2.2.4 Расчет полки плиты на местный изгиб

В проекте рассматривается ребристая плита перекрытия только с продольными ребрами. Продольные ребра плиты перекрытия соединяются между собой полкой, которая имеет толщину 50 мм. Полка плиты является изгибаемым элементом, закрепленным в ребрах плиты. Необходимо рассчитать полку плиты и определить необходимую арматуру в ней для обеспечения ее прочности.

Рисунок 2.2.8 — Расчетная схема полки плиты

Расчетная схема полки плиты — балка с двумя «заделками» с учетом податливости опор максимальное значение момента возникает в середине пролета и равняется:

;

l0 = bп — 270 = 1500 — 270 = 1,23 м

Рисунок 2.2.9 — Расчетный пролет полки плиты

Расчет выполняется в следующем порядке. Определяется требуемое значение арматуры в середине пролета по моменту М1, а затем точно такая же арматура устанавливается на опорах.

Таблица 2.2.4 Расчет нагрузки действующей на полку плиты перекрытия, кПа

гдетолщина полки плиты, равная 50 мм, — удельный вес бетона, 25кН/м3.

Нагрузка q указанная на расчетной схеме определяется по формуле:

M1 = = 2,019 кН*м

Расчетное сечение полки плиты представляет прямоугольник с толщиной 50 мм и шириной, равной одному метру.

Рисунок 2.2.10 — Расчетное сечение полки плиты перекрытия

Для армирования полки плиты применяется арматура В500 диаметром 3…12мм. Значение величины, а принимается равным 20 мм.

= = 132*10−6 м = 0,132 м

По полученному значению определяем значение относительной высоты сжатой зоны по формуле

По таблице 3.3 определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны.

о = 1 — = 0,142

оR = 0,502

Значение => бетона сжатой зоны достаточно и можно определить требуемую площадь сечения арматуры, предварительно определив значение коэффициента по формуле

= 1 — 0,5*0,142 = 0,929

Требуемая площадь арматуры:

= = 0,166 * 10−3 м = 1,66 см²

Необходимое количество стержней на один метр и соответствующий шаг стержней указаны в таблице 2.2.5.

Таблица 2.2.5

Назначено 5 стержней с шагом 200 мм. Из этого следует, что ds = 7 мм, As = 1,93 см².

Подбираем конструктивную поперечную арматуру. Диаметр принимается от 3 до 5 мм, выбираем d = 4 мм. Шаг конструктивной арматуры назначим 250 мм.

Растянутая зона:

x =? h’f

0,0049 м? 0,03 м

2.2.5 Расчет плиты перекрытия на монтажную нагрузку

Кроме расчета плиты перекрытия на эксплуатационные нагрузки их необходимо рассчитывать на нагрузки, возникающие при изготовлении и транспортировке.

Рисунок 2.2.11 — Подъем плиты перекрытия

Расчетная схема работы плиты перекрытия при подъеме приведена на рисунке 2.2.12.

Рисунок 2.2.12 — Расчетная схема плиты перекрытия при подъеме

При подъеме плиты перекрытия в верхней зоне плиты перекрытия появляются растягивающие напряжения и, как следствие, необходимо подобрать арматуру в верхнею зону плиты.

Плиту перекрытия поднимают за петли, установленные на расстоянии приблизительно 0,2Чlп (принимаемое значение должно быть кратно 50мм).

0,2 * 6700 = 1340 мм => принимаем 1300 мм

При подъеме на плиту действует нагрузка только от собственного веса плиты с учетом динамического коэффициента kд=1,4.

q = 10 Ч mп Ч kд / lп = 10 * 2,67 * 1,4 / 6,7 = 5,5 кН,

где — масса плиты перекрытия в тоннах; - длина плиты.

Расчетное сечение при подъеме плиты перекрытия указанно на рисунке.

Расчетное сечение представляет собой тавр с растянутой полкой, следовательно, считаем как прямоугольное сечение с шириной b. Первоначальное значение величины, а приняли равным 30 мм. Количество стержней, которое рекомендуется устанавливать в качестве монтажной — два.

Для определения требуемого значения площади арматуры необходимо выполнить следующие расчеты.

М = 0,2 * lп *q * 0,1 * lп = 0,02 * 5,5 * 103 * 6,72 = 5,06 кНм

= = 20,4 * 10−3 = 0,02 м²,

где b = 200 мм, а = 30 мм, h0 = h — a = 300 — 30 = 270 мм

По полученному значению определяем значение относительной высоты сжатой зоны по формуле

о = 1 — = 0,02; оR = 0,502

По таблице 3.3 определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны.

Значение, размеров сжатой зоны достаточно, можно определить требуемую площадь сечения арматуры, предварительно определив по формуле

= 1 — 0,5*0,02 = 0,99

Требуемая площадь арматуры:

По требуемой площади арматуры подбирается количество и диаметр арматуры. Общая площадь подобранной арматуры должна быть равна или больше требуемого значения.

Ширина сетки С2 рядовой плиты считается по формуле:

Принимаем шаг, равный 250 мм, считаем количество стержней:

=> принимаем 4 стержня (2 +1 в сгибе +1 внизу)

ds = 5 мм, As = 0,784 см²

Необходимо произвести проверку сжатой зоны:

? hf', где b = 0,2 м = 0,01 м? 0,03 м

x? оR * ho, где ho = 0,27 м

0,01? 0,502 * 0,27 0,01? 0,136

Mult = Rb*b*x*(hф — 0,5x) = 17*106*0,2*0,01(0,27 — 0,5*0,01) = 9 кНм

Mult > M, 9кНм > 5 кНм проверка пройдена

Для сетки С2 подбираем поперечную конструктивную нерабочую арматуру таким образом, чтобы ее диаметр был на 2 мм меньше ds. Таким образом, dsw = 5 мм — 2 мм = 3 мм. Шаг выбран равный 250 мм.

Далее необходимо проверить минимальный процент армирования и допустимость размещения арматуры. Для подъема плиты предназначены 4 петли. Петли обычно изготавливают из арматуры класса А240. Вид петель приведен на эскизе в таб. 2.2.7.

Диаметр петель можно определить по таб. 2.2.6. При этом нормативное усилие, приходящееся на 1 петлю, определяется из условия:

= 2,67 *10/3 = 8,89 кН

Выбранные параметры выделены в таблицах цветом

Таблица 2.2.7

Таблица 2.2.8 — Анкеровка петель в бетоне lan (согласно эскизу таблицы 3.7)

2.3 Расчет и конструирование ригеля

2.3.1 Расчет ригеля по прочности нормальных сечений

Расчетная схема и эпюра моментов ригеля приведена на рисунке.

Расчет нагрузки, действующей на плиту перекрытия, приведен в таблице.

Таблица 2.3.1 В кПа

Нормативное значение нагрузки от собственного веса ригеля:

= 2,25 * 10 / 5,66 * 7 = 0,568 кПа

где — масса ригеля в тоннах (см пункт 2.1); lрдлина ригеля в м; L — расстояние между ригелями в осях по конструктивной схеме перекрытия, м.

Нагрузка q, указанная на расчетной схеме, определяется по формуле:

= 16,83 * 7 = 117,78 кНм

Расчетная длина ригеля равняется расстоянию между серединами площадок опирания. Величину расчетной длины плиты перекрытия l0 можно определить по рисунку.

l0 = lp — 130 = 5,66 — 0,13 = 5,53 м

M = = 117,78 * 5,532 / 8 = 450 кНм

Расчет ригеля по нормальному сечению необходимо выполнять на максимальное значение изгибающего момента, возникающего в середине пролета.

Сечение ригеля имеет тавровый вид (рис 2.3.3), полки находятся в растянутой зоне. Данное сечение необходимо рассчитывать как прямоугольное.

Рисунок 2.3.3

При расчете ригеля нужно учесть арматуру в сжатой зоне, что уменьшит размеры сечения ригеля. Задаемся конструктивной арматурой в сжатой зоне — не менее 2 стержней d = 10 мм, As'=1,57 см². Для армирования ригеля применяем арматуру А500.

При расчете изгибаемого элемента с двойной арматурой несущая способность элемента Mult складывается из момента, воспринимаемого сжатым бетоном Mb, и воспринимаемого сжатой арматурой .

.

= 435 * 106 * 1,57 * 10−4 * 0,57 = 38,93 кНм приняли a = 30 мм, a' = 20 мм, ho = hp — a = 0,62 — 0,03 = 0,59 м

= 17*106*0,207*0,296*(0,59 — 0,5*0,296) = 460,4 кНм

где — граничное значение сжатой высоты зоны, определяется по формуле

= 0,502 * 0,59 = 0,296 м

Mb > M, 460 > 450 => устанавливаем 2 стержня d = 10 мм, As'= 1,57 см².

Подбираем диаметр сжатой арматуры при двух или трех стержнях так, чтобы было больше и тогда требуемая площадь растянутой арматуры равняется:

= = 0,0025 м = 25 см²

Подобрали 4 стержня ds = 32 мм, As = 32,17 см². Схема размещения-рис 2.3.4.

После подбора арматуры необходимо выполнить проверки возможности ее размещения и достаточности прочности.

Далее необходимо окончательно проверить несущую способность сечения с учетом подобранной арматуры.

Несущая способность сечения равняется:

=0,56*106+435*106*1,57*10−4*0,552 = 597 кНм

= = 0,378 м,

aниж = 1,5 * d = 48 мм

h0 = hp — a = 0,62 — 0,048 = 0,572 м

0,378? 0,296 => значение принимают равным = 0,296

Рисунок 2.3.4 — Схема размещения стержней в растянутой зоне для 4 стержней

Mult > M, 597 кНм > 450 кНм => прочность сечения достаточна.

2.3.2 Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси элемента при действии поперечной силы

Расчет ригеля по сечению наклонному к продольной оси элемента выполняется на полную эксплуатационную нагрузку. Расчетная схема ригеля приведена на рисунке ниже.

Максимальное значение поперечной силы определяется по формуле:

Расчетное сечение приведено на рисунке 2.3.6. Опасные наклонные сечения начинаются в углу подрезки. Высота сечения здесь, ширина сечения равняется ширине ригеля b=bp. Расчетная высота сечения, вводимая в расчет, определяется, как. Значение, а на первичном этапе можно принять равным 20 мм.

Рисунок 2.3.6 — К расчету ригеля по наклонному сечению

Далее расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси элемента при действии поперечной силы выполняется так же, как и для плиты перекрытия (смотри п. 2.2.3).

2.3.3 Расчет ригеля по наклонному сечению на изгибающий момент

Для обеспечения прочности в растянутой зоне в опорной зоне устанавливают дополнительную продольную арматуру, d которой определяют расчетом наклонных сечений на изгиб. Для надежного анкерования ее приваривают к опорной закладной пластине толщиной? 10 мм.

Расчет ригеля по наклонным сечениям на действие моментов (рисунок 2.3.7) производят из условия

где М — момент в наклонном сечении с длиной проекции с на продольную ось элемента;

— момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка О);

— момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка О).

Момент определяют по формуле

= 325,65 * 103 — 20,25*103 = 305,4 кНм

As, тр= = 305,4*103/435*106*0,405 = 17,3 см²

где — плечо внутренней пары сил, = 0,9*0,45 = 0,405.

Момент для поперечной арматуры, нормальной к продольной оси элемента, определяют по формуле:

= 0,5 * 2*105*0,452=20,25 кНм,

гдеусилие в поперечной арматуре, принимаемое равным

с = 0,45 м

qsw и с принимают те же, что и в предыдущем расчете.

Главная задача в этом расчете определить требуемую площадь арматурного анкера с площадью арматуры As1.

С этой целью определим значение внешнего изгибающего момента действующего в опасном сечении по формуле:

= 325,65*103*0,515 = 167,7 кНм

l = h0 +65 = 450 + 65 = 515 мм

M? Ms + Msw, 167,7? 305,4 + 20,25 условие не соблюдается, нужно добавить 3й стержень в сжатую зону.

Рисунок 2.3.7 -К расчету ригеля по наклонному сечению на изгибающий момент

Назначено 3 стержня ds=28мм, As, тр=18,47 см².

Длина зоны анкеровки, на которую должны быть заведены стержни (то есть длина стержней) должна быть не менее, =1,27 м, 20Чds=560мм, 250 мм. Длина определяется по формуле:

= 1*3,178*17,3*10−4/18,47*10−4=2,976 м

где — коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры и для растянутой арматуры периодического профиля принимается равным ;

 — площади поперечного сечения арматуры, соответственно требуемая по расчету и фактически установленная;

— базовая (основная) длина анкеровки, необходимая для передачи усилия в арматуре с полным расчетным сопротивлением Rs на бетон, определяют:

= 435*106*18,47*10−4/2,875*106*87,92*10−3=3,178 м

где и — соответственно площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

— расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле:

=2,5*1*1,15*106=2,875 МПа

здесь — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению по первой группе предельных состояний, равное 1,15 МПа;

— коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным 2,5 для горячекатаной арматуры периодического профиля;

— коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным 1,0 при диаметре арматуры ds < 32 мм.

Из 4х значений lan выбираем 2,98 м.

2.4 Расчет и проектирование колонны среднего ряда

Колонны среднего ряда воспринимают только вертикальные нагрузки. Вертикальная сила N на колонну действует только со случайным эксцентриситетом ea. Значение ea принимается большим из трех величин: h/30, l0/600 и 10 мм (где h — высота сечения колонны, l0 — расчетная длина). Поскольку случайный эксцентриситет может быть и справа, и слева от оси, армирование колонны принимается симметричным: Аs=Аs'. В качестве основной арматуры колонны необходимо применять арматуру А300 или А400, в качестве поперечных стержней арматуру В500.

Расчетная длина колонны первого этажа l0 определяется по формуле l0=0,7ЧHк. Высоту колонны Hк можно принять равной высоте этажа Hэ.

l0=0,7*5,4 = 3,78 м

Для элементов прямоугольного сечения при расчетной длине l0 < 20h и симметричной арматуре расчет на внецентренное сжатие со случайным эксцентриситетом допускается выполнять из условия:

2,61*103? 4*106

где Nult — предельное значение продольной силы, которую может воспринять элемент, определяемое по формуле:

= 0,9*(4,25*106+0,196*106)=4*106 Н

где As, tot — площадь всей продольной арматуры в сечении элемента,

— коэффициент определяемый по таблице 5.1 в зависимости от отношений l0/h=3,78/0,5 = 7,56

Таблица 2.4.1 — Определение коэффициента

Определим значения действующих усилий в колонне первого этажа. Полное усилие в колонне первого этажа определим по формуле:

= [17,68*3 + 7,04]*6,2*7 = 2607,47 кН

где nэт — количество этажей здания (определено заданием); B, L — размер сетки колонн, м.

Таблица 2.4.2 — Нагрузка на колонну

Расчет стержня колонны

Для проверки прочности стержня колонны первоначально уточним размеры сечения колонны по формуле.

= = 0,121 м², 0,25 м²? 0,121 м²

где — коэффициент армирования сечения, первоначально можно принять равным 0,01; значение коэффициента — для данной формулы можно принять равным 1.

Для армирования колонн применяется арматура класса А500.

Требуемое значение площади арматуры можно определить по формуле:

=

Значение получилось отрицательным потому, что армирование не требуется, но принимаем минимальное армирование.

Для армирования колонны приняли 4 стрежня ds= 12 см², As = 4,52 см².

Необходимо проверить конструктивные требования при армировании сечения.

Коэффициент армирования в процентах

должен быть не менее 0,1% - при и 0,25% - при .

µ = 4,52/0,25*104*100% = 0,181%

Все необходимые проверки сходятся, значит, подобраны оптимальные элементы.

Поперечная арматура в колонне устанавливается конструктивно в соответствии с требованиями: шаг поперечных стержней не более 15Чd=15*12=180 мм => шаг = 150 мм? 500 мм. Диаметр поперечных стержней должен быть dsw = 0,25Чds,= 3 см², выбран dsw= 5 cм2. Поперечные стержни устанавливаются для обеспечения продольными стержнями устойчивости, то есть предотвратить боковое выпучивание стержней.

Расчет консоли колонны

Опирание ригеля на колонну осуществляется через короткие скрытые консоли. Общий вид и армирование консоли колонны приведены на рис 2.4.1. Так как консоли имеют достаточно малые размеры, то их армирование осуществляется с помощью жесткой арматуры, состоящей из пластин 1, соединенных между собой арматурными стержнями 2, 3, 4, и закладными деталями 5.

На консоли колонны действует сосредоточенное усилие Q от опорной реакции ригеля. Действующее усилие вызывает растяжение в арматурных стержнях 2 и сжатие в пластинах 1.

Рисунок 2.4.1 — Консоль колонны

Усилие, действующее в пластине 1 определяется по формуле:

= 325,65*103 / 0,707 = 460,6 кН,

тогда требуемая площадь пластины 1 равняется:

= 460,6*103/240*106 = 19,2 см²

где Ry — расчетное сопротивление стали пластины. Для пластины используется сталь С245, тогда Ry=240МПа.

Площадь сечения пластины равняется, где t — толщина пластины, =>

t = A/h = 19,2/9,2 = 2,087 см, t/2 = 1,04 см, где

. => h = h1*sin450 = 130*sin450 = 9,2 см

Требуемая площадь сечения арматурных стержней 2 равняется

где Ns — растягивающее усилие в стержне 2, определяемое по формуле

Назначено 2 стержня, ds=22 cм2, As=7,6 см²

Нижние стержни 3 и 4 принимают обычно такого же диаметра, что и стержни 2.

Стык колонн

Колонны сборного каркаса обычно изготавливают на два или один этаж. Стык колонн выполняется на расстоянии 600 мм от уровня пола.

Вид стыка колонны приведен на рисунке 2.4.2.

Рисунок 2.4.2 — Оголовок колонны

Закладная деталь, устанавливаемая в верхней части оголовка колонны, являющаяся площадью сжатия, должна иметь размеры не более

bloc b/3, bloc? 500/3, bloc=170 мм

Размер ячейки сеток косвенного армирования, а больше 100 мм, считается: а = (b-40мм)/5 = 92 мм, принимаем, а = 90, округляя в меньшую сторону

Шаг сеток косвенного армирования должен быть не более 150 мм и не более b/3. b/3? S? 150 мм, принимаем S=150 мм.

Расстояние, на котором устанавливаются сетки,

ld20Чds, ld = S*3 = 150*3=450мм? 20*12 = 240 мм, 450>240

где ds — диаметр продольных стержней колонны. Количество сеток-не менее 4.

2.5 Расчет и конструирование фундамента

В курсовом проекте в качестве фундаментов под колонны предлагается запроектировать центрально-нагруженные столбчатые фундаменты стаканного типа. Фундаменты предлагается запроектировать монолитные из бетона класса В15, в качестве основной несущей арматуры принимается арматура А500.

Так как фундаменты центрально-нагруженные, то их обычно изготавливают симметричными (подошва имеет квадратную в плане форму).

Количество ступеней (см. рис 2.5.1) назначают в зависимости от высоты фундамента h: в моем случае h = 900 мм, назначено 3 ступени. Минимальная высота одной ступени 300 мм. Размеры ступеней проектируются такими, чтобы контур фундамента (см. рисунок 2.5.1) находился снаружи усеченной пирамиды, верхним основанием которой служит опорное сечение колонны, а грани наклонены под углом 45о.

Рисунок 2.5.1 — Фундамент стаканного типа трехступенчатый

Глубина заложения фундамента в курсовом проекте условно назначена 1500 мм. Расчетное сопротивление грунта R0 — задано в задании.

Глубина стакана hgl принимается равной

= 500 + 50 = 550 мм,

где b — размер сечения колонны. Толщина дна стакана принимается не менее 200 мм во избежание ее продавливания в процессе монтажа колонны.

Минимальную площадь подошвы фундамента можно определить по формуле:

= 2,27*106 / (300*103- 20*103*1,5) = 8,4 м²

где Nn — нормативное значение усилия действующего от колонны на фундамент (приблизительно можно принять равным Nn=N/1,15=2,27*106Н), N — продольное усилие в колонне первого этажа;

— усредненный удельный вес фундамента и грунта на уступах фундамента равный 20кН/м3;

Н0 — глубина заложения фундамента (в курсовом проекте принято 1,5м).

Так как для центрально-нагруженных фундаментов предполагается квадратная подошва, тогда минимально допустимый размер фундамента bф можно определить как:

= 2,89 м, принимаем bф, min=3 м, кратно 300 мм

Площадь фундамента будет равняться

= 9 м²

Минимальная высота всего фундамента под сборную колонну по конструктивным соображениям определяется как:

.

Минимальная высота фундамента из условия среза определяется как:

=200/2+½* =

где N — расчетное усилие, действующее на фундамент от колонны;

— интенсивность давления грунта на подошву фундамента, определяемая как

= 2,61*106/9 = 0,29 * 106

а — расстояние от грунта до равнодействующей в растянутой арматуре, принимается равной 50 мм.

Высоту фундамента h назначают как большую из и при этом она должна быть кратна 150 мм. Таким образом, h = 900 мм.

Рабочая высота нижней ступени фундамента h1,0 определяется:

= 0,224, где

с =

h1,0 = h — a = 300 — 50 = 250 мм, h1,0>0,224

h0 = hф — 50 = 900 — 50 = 850 мм

Величины lo, I, l0, II, l0, III вычисляются:

lo, I = hст + с -50 = 300+400−50=650 мм

l0,II= hст + lo, I = 650 + 300 = 950 мм

l0,III = hст + l0, II = 300 + 950 = 1250 мм

Для определения площади сечения арматуры в нормальных сечениях I-I, II-II, III-III определяют расчетные моменты в этих сечениях как для консольной балки, интенсивность давления грунта на подошву фундамента. Величина этих моментов равняется:

Требуемая площадь сечения арматуры определяется по приближенной формуле:

= 184*103/0,9*0,25*435*106=18,79 см²

= 392,6*103/0,9*(2*0,3−0,05)*435*106=18,23 см²

= 679,7*103/0,9*0,85*435*106= 20,43 см²

Сетки для армирования фундамента подбираются по Аs=max (As, I, As, II, As, III).

Так как внутренний момент, возникающий в подошве фундамента, определялся на всю ширину фундамента, то и требуемая площадь арматуры определяется на всю ширину фундамента. Требуемую площадь сечения одного стержня можно определить по формуле:

=

где s — шаг стержней в подошве фундамента, принят равным 150 мм.

По требуемому значению площади сечения одного стержня определяется необходимый диаметр рабочих стержней при назначенном шаге. При этом в связи с тем, что фундамент центрально нагружен стержни в продольном и поперечном направлении одинаковы.

Назначен d = 12 мм, As=1,13 см².

3. Компоновка конструктивной схемы и расчет несущих элементов здания в стальном исполнении

3.1 Несущие конструкции каркаса

Во второй части курсового проекта необходимо запроектировать основные несущие конструкции стального каркаса (стальные главные балки, балки настила и колонны).

В курсовом проекте конструкция перекрытия состоит из балочной клетки, которая поддерживается колоннами, опирающиеся на отдельно стоящие фундаменты.

Балочная клетка представляет собой систему несущих балок, расположенных по взаимно перпендикулярным направлениям.

В общем случае БК состоит из настила, балок настила, главных балок.

Рабочий настил в балочных клетках может проектироваться из стальных листов, железобетонным — из сборных панелей или монолитной плиты.

В курсовом проекте предполагается рассчитать двутавровые стальные колонны и перекрытия типа «балочная клетка».

3.2 Компоновка стального каркаса

Наружные стены здания, как и для железобетонного каркаса, предполагается выполнить из самонесущих кирпичных стен. Толщину стен можно принять равными 510 мм, в предположении дополнительного наружного утепления.

Главные балки и балки настила в перекрытиях зданий проектируются из прокатных двутавров.

В курсовом проекте толщина железобетонной плиты может быть принята в зависимости от нагрузки и шага балок ai согласно таблице 3.1.

Таблица 3.1

Нормальная нагрузка = длительная + кратковременная = 8,4 + 1,4 = 9,8 кПа Шаг балок настила — a = 155 мм, B = 6,2 м, L = 7,0 м Количество плит = 4

hпл = 60 мм = 0,06 м

3.3 Расчет балок настила

Расчетная схема балок настила представлена на рисунке 3.2.

На балку действует равномерно распределенная нагрузка, собираемая с шага, а балок настила (в метрах).

Рисунок 3.2

Расчетное значение нагрузки qБ2 указанной на расчетной схеме определяется

где, а — шаг балок настила.

Расчетную длину балок настила l02 можно принять равной величине L, расстоянию между осями главных балок Б1

Таблица 3.2 — Нагрузка на балку настила

Нормативное значение нагрузки от собственного веса настила qn1 можно определить по формуле:

= 2,5*10*0,06 = 1,5 кПа где — толщина железобетонного настила в метрах, =2,5т/м3 — плотность тяжелого бетона.

Нормативное значение нагрузки от собственного веса балок настила принимается приближенно, первоначально можно принять 0,15…0,25кПа (принято 0,2).

Расчетный изгибающий момент и требуемый момент сопротивления при упругой стадии работы материала равны соответственно:

= 23,52*103*72 / 8 = 144 кНм;

= 144*103 / 240*106*1 = 600 см³,

144*103/662,2*10−6*240*106 = 0,906, 0,906 < 1

где Ry — расчетное сопротивление стали, 240 кН/см2, — коэффициент условий работы конструкции, для данного случая равен 1.

По требуемому моменту сопротивления из сортамента подбирают ближайший больший номер двутавра. Предпочтительно нормальные двутавры типа Б по ГОСТ 26 020–83.

Подобран двутавр 35Б2:

Wy = 662,2 см³

h = 349 мм

b = 155 мм t = 10 мм

Sx = 373 см³

Ix = 11 550 см4

Проверку касательных напряжений в прокатных балках при отсутствии ослабления сечений, как правило, не производят из-за относительно большой толщины стенок прокатных балок.

Проверка предельного состояния второй группы прокатных балок (проверка жесткости) проводится путем сравнения относительного прогиба от нормативной нагрузки f/l с допустимым по нормам:

f/l [f/l]

Для балки на двух опорах с равномерно распределенной нагрузкой возможно применить следующую формулу:

7/208,33<0,374

При пролете l=3м допустимый прогиб равен l/150, при l=6м — l/200, при l=12м — l/250, для промежуточных значений допустимый прогиб определяется линейной интерполяцией. (l = 7 м => l/208,33).

3.4 Расчет главных балок

На главную балку действуют сосредоточенная нагрузка от балок настила. Так как количество сосредоточенных сил в обычных случаях 5 и более, то допускается рассчитывать главную балку от условной равномерно распределенной нагрузки.

Расчетная схема главных балок представлена на рисунке.

На балку действует условная равномерно распределенная нагрузка, собираемая с шага главных балок L.

Для определения нагрузки действующей на главные балки выполнен сбор нагрузок.

Таблица 3.3 — Сбор нагрузки на главную балку В кПа

Нормативное значение нагрузки от собственного веса настила qn1:

= 0,06*10*2,5=1,5 кПа, где — толщина железобетонного настила в метрах, =2,5т/м3.

Нормативное значение нагрузки от собственного веса балок настила определяется по формуле:

= 43,3/1,55*100=0,279 кПа, где p-линейная плотность принятого сечения балок настила (в данном случае 43,3кг/м);

а — шаг балок настила.

Нормативное значение нагрузки от собственного веса главных балок принимается приближенно, первоначально принято 0,4 кПа.

Расчетное значение нагрузки qБ2, указанной на расчетной схеме, определяется:

В связи с тем, что минимально допустимая величина высоты сечения колонны равняется 200 мм, то с некоторым запасом расчетную длину главных балок l01 можно принять равной величине l01=В-200мм=6,2м — 0,2 м = 6 м, где В — расстояние между колоннами в осях.

Максимальное значение расчетного изгибающего момента определяется:

= 62*109,76/8 = 493,92 кНм

По максимальному значению момента действующего в главной балке определяется требуемый момент сопротивления главной балки.

= 493,92*103/1*240*106 = 2060 см³,

где Ry — расчетное сопротивление стали, кН/см2.

Обеспечивающая минимальный расход стали оптимальная высота балки:

hopt = = 1,15*

Гибкость стенки:

лw = hw/tw = 0,1*l01/0,008 = 0,6/0,008 = 75,

где t — толщина стенки, определяется из таблицы ниже, t = 8 мм;

k = 1,2 — 1,15 для сварных балок Наряду с оптимальной высотой балки необходимо определить hmin — минимальную высоту, которая обеспечивает требуемую жесткость балки (или допустимый прогиб)

hmin = = 5*240*106*5*419,89*103*200 / 24*2,06*1011*493,92*103 = 0,2776 м, где

Mn = = 13,33*7*62/8 = 419,89 кНм Высоту балки принимаем больше, чем hmin и меньше, чем hopt => h = 500 мм.

Толщина стенки t должна быть t? hw/160

t? 0,5/160 = 3,125 мм Но, так как наименьшая толщина = 8 мм, оставляем t = 8 мм

3.5 Подбор полок сварного двутавра

Подбор сечения поясов осуществляется в следующем порядке: считаем, что hw = h = 0,5 м и момент инерции стенки равен:

Jw=(tw*h³)/12 = 0,8*503 / 12 = 8333 см³

Требуемый момент инерции полок (пренебрегая собств. моментами инерции)

Jf = Jтр — Jw = 51 500 — 8333 = 43 167 см4, где

Jтр = Wтр*h/2 = 2060 * 50/2 = 51 500 см4

Требуемая площадь полок:

Af = Wтр/h — tw*h/6 = 2060/50 — 0,8*50/6 = 34,53 см²

Имея требуемую площадь, считаем толщину поясного листа:

bf = 1/3*h = 1/3*500 = 166,67 мм, но,

минимальная толщина обычно применяется равной 180 мм, поэтому bf = 180 мм.

Для того, чтобы определить толщину полки, необходимо определить требуемую площадь для 1 полки: Af / 2 = 17,27 см²

tf = 2*tw = 8*2 = 16 мм

Из условия обеспечения местной устойчивости сжатого пояса отношение ширины свеса bef к толщине пояса tf не должно превышать

где bef = = 86 мм

86/16? 0,5 *, 5,375? 14,65

Для дальнейших расчетов определим фактические геометрические характеристики сечения

Jy = 1557,33 см4

Wx = 1755,131 см³ Jx = 46 686,485 см4

Далее необходимо проверить прочность подобранного сечения:

?x = = 493,92*103 / 1755,131*10−6 = 281 МПа

?? Ry*гc = 240*106*1 => сечение не проходит, значит, нужно изменить параметры двутавра.

Конечные размеры двутавра:

В результате, геометрические характеристики двутавра:

Делаем проверку заново:

?x = 493,92*103/3093,667*10−6 = 159,7 МПа

159,7? 240 => проверка пройдена успешно.

3.6 Проверка главной балки по первой и второй группе предельных состояний

железобетонный стальной многоэтажный здание

Проверка касательных напряжений

Проверку касательных напряжений производят по нейтральной оси для опорного сечения (уменьшенного).

Sx = Af *y1 + ½ *Aw *y2, где

y1 — Ѕ*hw + Ѕ*tf = 600/2 + 16/2 = 308 мм

y2 = ј*hw = 600/4 = 150 мм

Sx = 985,6 + 360 = 1345,6 см²

Qmax = = 109,76*103*6/2 = 329,28 кН

329,28*103*1345,6*10−6 / 138,6*106*1*98 997*10−8*8*10−3 = 0,403 => 0,403<1

где Rs — расчетное сопротивление стали срезу,

Rs = Ry/гm = 245*106/1,025 = 138,6 МПа

Проверка местных напряжений на стенку

Эту проверку проводят для стенки в точке приложения сосредоточенной нагрузки к верхнему поясу:

где lef = b + 2bf = 155 + 32 = 187 мм;

F = Qmax *2 = 164,5 кН

164,5*103/16*10−3*1*240*106*187*10−3 = 0,229

0,229? 1 проверка пройдена успешно

Проверка общей устойчивости балки

Производится по формуле из таблицы 3.5

lef = l01 = 6 м, 6/0,2 = 30 м

30? [0,35+0,0032*12,5 + (0,76 — 0,02*12,5) * 0,2/6,032] * 11,5

Делаем перерасчет

где гс = 0,95; цb — коэффициент устойчивости, который высчитывается по формуле цb = 0,68 + 0,21ц1 (ц1 определяется величиной б).

ц1 = ш = 2,578 * 0,886 ,

ш = 2,25 + 0,07б =2,578, а б=1,54=1,54 = 4,68

0,1б 40

цb = 0,68 + 0,21 * 0,886 = 0,866

184,4*106 228*106 проверка пройдена успешно

Проверка местной устойчивости верхнего пояса

Эта проверка выполняется по условию подбора сечения балки.

Проверка местной устойчивости стенки

Стенка главной балки представляет собой длинную тонкую пластину, испытывающую действие касательных и нормальных напряжений, которые могут вызвать потерю ее устойчивости. Наиболее эффективным способом повышения устойчивости стенки является укрепление ее ребрами жесткости. Ребра жесткости делят стенку на отсеки, которые могут потерять устойчивость независимо друг от друга.

Устойчивость стенок главной балки не требуется проверять, если условная гибкость не превышает 2,5 при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами.

w = =0,6/0,008 * = 2,56 > 2,5 =>

вводим ребра жесткости

При w? 3,2 расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать 2,5hef = 2,5 * 0,6 = 1,5 м.

Шаг ребер S = Ѕa, где, а = 1,55. S = Ѕ*1,55 = 0,775 м

Размеры сечения ребер жесткости определяются по формулам:

Ширина: bh = + 40 мм = 600/30 + 40 = 60 мм = 0,06 м

Толщина: ts = 2bh* = 2*0,06* = 4,1 мм = 0,0041 м

Ребра жесткости сварных балок прикрепляют швами высотой 4…6 мм. В местах примыкания ребер жесткости к поясам углы ребер должны иметь скосы с размерами по высоте 60 и ширине 40 для пропуска поясных швов.

Проверка балки по второй группе предельных состояний (по деформациям).

Включает в себя определение прогиба, который не должен превышать допустимое значение.

fmax =? fu, fu = 1*l01/200 = 6/200 = 0,03 м

*? 0,03, где (p+q) = Q = 13,33*103*6 = 79,98 кН

0,0066 м? 0,03 м проверка пройдена

3.7 Расчет прочности сварного соединения пояса и стенки главной балки.

Поясные швы выполняются непрерывными, с одинаковым катетом по всей длине балки автоматической или полуавтоматической сваркой.

Сдвигающее пояс усилие на единицу длины:

T1 = ,

T1 = = 986,9 кН/м2

Условия прочности на срез сварных швов:

1) По металлу шва

0,5611 пройдено, где вf, вz — коэффициенты, зависящие от положения шва. Определяется по таблице № 39 СНиПа II-23−81. вf = 1,1, вz = 1,15;

kf — катет сварного шва. Назначается по таблице № 38 СНиПа II-23−81. kf = 4 мм.

Rwf, Rwz — расчетное сопротивление. Определяется по таблице № 4 СНиПа II-23−81.

Rwf = 200 МПа (Сварка производится автоматической сваркой, сварочная проволока марки Св-08ГА); Rwz = 0,45Run= 166,5 МПа, где Run — расчетное сопротивление стенки, равно 370 МПа.

гwf, гwz — коэффициент надежности сварных соединений, определяется по СНиП II-23−81. гwf = 1, гwz = 1,025

2) По металлу границы сплавления

0,629 1, пройдено

3.8 Расчет колонны первого этажа

Колонны воспринимают только вертикальные нагрузки. Вертикальная сила N на колонну действует центрально.

Прочность центрально-сжатой колонны обеспечена, если выполняется условие: