Расчет вентиляции клуба со зрительным залом на 400 человек
По расходу воды и принятому диаметру подводящей трубы к калориферу 50 мм вычисляем сопротивление одноходового калорифера. По табл. II.16 находим, что калорифер К3ВП-6 имеет по теплоносителю 6 ходов. Вводя, согласно табл.13.5, поправочный коэффициент 4,1 находим сопротивление двух установленных последовательно калориферов: Для основного помещения, в котором расчет воздухообмена проводился… Читать ещё >
Расчет вентиляции клуба со зрительным залом на 400 человек (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
1. Расчетные параметры наружного воздуха
2. Расчетные параметры внутреннего воздуха
3. Определение количества вредных выделений, поступающих в помещение
3.1 Теплоизбытки в помещении
3.2 Теплопоступления от людей
3.3 Теплопоступления от искусственного освещения
3.4 Теплопоступления в помещение за счет солнечной радиации
3.5 Поступление влаги в помещение
3.6 Влаговыделения от людей
3.7 Поступление в помещение газовых вредностей
3.8 Сводная таблица вредных выделений
4. Расчет воздухообмена в помещении
4.1 Определение воздухообмена «по расчету»
4.2 Построение процессов изменения состояния воздуха по J-d диаграмме
4.3 Выбор расчетного воздухообмена
4.4 Расчет воздухообмена по нормативной кратности
5. Расчет воздухораспределения в помещении и подбор вентиляционных решеток
6. Компановка вентиляционных систем
7. Расчет и подбор вентиляционного оборудования аэродинамический расчет воздуховодов
7.1 Расчет калориферов и компоновка калориферной установки
7.2 Аэродинамический расчет воздуховодов механической вентиляции
7.3 Расчет воздуховодов систем естественной вентиляции
7.4 Подбор вентилятора Библиографический список
В данном курсовом проекте произведен расчет клуба со зрительным залом на 400 человек в городе Якутске. При выполнении проекта было рассмотрено следующее:
1. Определить параметры наружного, приточного, внутреннего и удаляемого воздуха.
Расчетное помещение — горячий цех. Для него определить количество выделяющихся вредностей.
С помощью I - d диаграммы рассчитать требуемые воздухообмены для теплого, холодного и переходного периода. Выбрать расчетный воздухообмен.
Определить воздухообмен по кратности во всех остальных помещениях.
Построить аксонометрические схемы систем естественной и механической вентиляции.
Подобрать вентиляционные решетки в каждом помещении.
В расчетном помещении рассчитать струю приточного воздуха.
Выполнить аэродинамический расчет одной естественной системы вентиляции, одной механической приточной и одной механической вытяжной.
Подобрать оборудование системы вентиляции.
Составить спецификацию.
приточный воздух механический вентиляция клуб
1. Расчетные параметры наружного воздуха
В СНиП «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха» приводятся значения температуры и энтальпии наружного воздуха для различных климатических районов. В России при проектировании систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха приняты параметры, А и Б. Для расчета системы вентиляции, кроме особо оговоренных случаев, следует принимать параметры, А — для теплого периода года, и параметры Б — для холодного периода года. Для переходного периода года:, .
2. Расчетные параметры внутреннего воздуха
Параметры внутреннего воздуха помещений устанавливают в зависимости от назначения помещения в соответствии с приведенными в СНиП требованиями на проектирование соответствующих зданий.
Допустимые и оптимальные параметры внутреннего воздуха для общественных зданий принимают по [7, прил.4], а также.
1.Параметры внутреннего воздуха:
ТП:, но не больше 28°С;
ПП: ;
ХП: выбирают по СНиП в зависимости от назначения помещения.
2.Параметры приточного воздуха:
ТП: ;
ПП: ;
ХП: ,
гдетемпературный перепад приточного воздуха,, принимается в зависимости от высоты расположения приточного отверстия, если ;
если ;
если подача воздуха производится через плафоны эжекционного типа
3.Параметры удаляемого воздуха:
Температуру удаляемого воздуха определяют по формуле:
гдеградиент температуры воздуха в помещении по высоте,, принимают по:
ТП: ;
ПП: ;
ХП: .
высота, на которой воздух удаляется из помещения, м;
высота рабочей зоны, м, .
Таблица 2.1 — Расчетные параметры наружного воздуха
Период года | ||||||
Теплый | 22,7 | 50,2 | 25,7 | 22,7 | 35,1 | |
Переходный | 26,5 | 25,5 | ||||
Холодный | — 37 | — 37,1 | 20,2 | |||
3. Определение количества вредных выделений, поступающих в помещение
Основными вредностями, выделяющимися в воздух помещений жилых и общественных зданий, являются избыточная теплота, влага, газы (чаще всего углекислый газ). Источниками этих вредностей могут быть люди, технологическое оборудование, освещение, солнечная радиация, горячая пища и др.
3.1 Теплоизбытки в помещении
Во многих помещениях общественных зданий основной вредностью является избыточная теплота, которую можно определить, составив тепловой баланс помещения, Вт:
гдесуммарные теплопоступления, к составляющим которых может относиться теплота, выделяемая людьми, теплота от солнечной радиации, освещения.
суммарные теплопотери, составляющими которых могут быть потери теплоты через ограждающие конструкции в холодный и переходный периоды года, а также потери теплоты на нагрев воздуха, поступающего в помещение за счет инфильтрации.
При выполнении курсового проекта по вентиляции условно принимается, что все потери теплоты компенсируются теплопоступлениями от приборов систем отопления. В помещениях с выделением влаги необходимо составление баланса по полной теплоте, т. е. с учетом скрытой теплоты, которую содержат поступающие в помещение водяные пары.
3.2 Теплопоступления от людей
Количество теплоты, поступающей от людей, можно определить по формуле:
гдечисло людей в помещении, чел.
полные тепловыделения одним человеком Вт/чел, определяемые по [4, табл.2.2] в зависимости от температуры воздуха в помещении и степени тяжести выполняемой работы.
— в состоянии легкого труда в ТП,
— в состоянии легкого труда в ПП,
— в состоянии легкого труда в ХП.
Для ТП: ;
Для ПП: ;
Для ХП: .
3.3 Теплопоступления от искусственного освещения
Количество теплоты, поступающей в помещение от искусственного освещения, при неизвестной мощности светильника определяют по формуле:
гдеосвещенность, лк, принимаемая согласно СНиП в зависимости от назначения помещений [4, табл.2.3];
площадь помещения, ;
удельный тепловой поток, Вт/м2, на 1 лк освещенности [4, табл.2.4];
доля тепловой энергии, попадающей в помещение.
Средние удельные выделения теплоты для помещений площадью 200−400 м2 составляют 0,09−0,08, площадью 50−200 м2 — 0,1−0,08, площадью 20−50 м2 — 0,17−0,12 Вт/м2 лк.
;;; .
.
3.4 Теплопоступления в помещение за счет солнечной радиации
Количество теплоты, поступающей в теплый период года в помещение за счет солнечной радиации через световые проемы и покрытия, определяют для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток [24]:
где поступления теплоты через световые проемы, Вт; поступления теплоты через покрытие, Вт.
Поступление теплоты от солнечной радиации через световые проемы.
Поступление теплоты за счет солнечной радиации и разности температур воздуха через световые проемы находят по формуле:
где коэффициент, учитывающий затенение остекления световых проемов переплетами и загрязнения атмосферы, принимаемый по [24, прил.12, табл.4];
коэффициент, учитывающий загрязнение стекла, принимаемый по [24, прил.12, табл.5];
поступление теплоты соответственно от прямой и рассеянной солнечной радиации в июле через вертикальное остекление светового проема, принимаемое для расчетного часа суток по [23, прил.12, табл.3], Вт/м?;
площадь светового проема, облучаемого прямой солнечной радиацией, м?;
коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств [21, прил.8]
;
;
Север: ;
;
;
.
.
Поступления теплоты через покрытия
Поступление теплоты через покрытие, Вт, определяют по формуле:
где среднесуточное поступление теплоты через покрытие, Вт/м?;
коэффициент для определения изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток, принимаемый по [24, прил.12, табл.9];
амплитуда колебаний теплового потока, Вт/м?;
площадь покрытия, м?.
.
Величину можно определить по формуле:
гдесопротивление теплопередаче покрытия, ;
условная среднесуточная температура наружного воздуха, ;
расчетная температура внутреннего воздуха под покрытием, .
;
.
Теплотехнический расчет чердачного перекрытия
Условную среднесуточную температуру наружного воздуха рассчитывают по формуле:
где средняя месячная температура наружного воздуха за июль, ,
коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия [21, прил.7];
среднее суточное количество теплоты от суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) на горизонтальную поверхность, Вт/м?, [8];
коэффициент теплообмена наружной поверхности покрытия в теплый период года, .
;
;
;
где максимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль.
переводной коэффициент, ;
.
.
Амплитуда колебаний теплого потока находится по зависимости:
гдекоэффициент, принимаемый равным 0,6 для покрытия с вентилируемыми воздушными прослойками [24];
коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности покрытия [21], ;
амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности покрытия, ,.
Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности покрытия не должна превышать требуемой амплитуды .
Требуемую амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности определяют по формуле
гдесреднемесячная температура наружного воздуха за июль, .
.
Амплитуду колебаний внутренней поверхности покрытия рассчитывают по зависимости:
гдерасчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, ;
величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха.
Расчетная амплитуда колебаний наружного воздуха:
гдемаксимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле, принимаемая по СНиП;
коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия ;
соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной);
;
;
;
;
.
Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в покрытии определяют по формуле:
гдеоснование натуральных логарифмов;
тепловая инерция покрытия, определяемая по формуле:
расчетных коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев покрытия;
коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев покрытия;
коэффициент теплообмена на наружной поверхности покрытия в летних условиях;
коэффициент теплообмена на внутренней поверхности покрытия.
Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев покрытия предварительно вычисляют тепловую инерцию каждого слоя, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности покрытия).
Если слой имеет тепловую инерцию, то для этого слоя ,
Для слоев с тепловой инерцией коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности находят следующим образом:
для первого слоя для i-ого слоя Для первого слоя — бетонная плита:
; ;
Для второго слоя — минеральная вата:
; ;
Для третьего слоя — шлаковая засыпка:
;, .
.
.
.
.
Время поступления максимума теплоты, считая от полуночи, в помещения через покрытия определяют по формуле, ч.:
гдетепловая инерция покрытия.
.
.
Поступление теплоты через покрытие рассчитывается в тот же час, что и для световых проемов. В тепловой баланс помещений вносят наибольшую сумму теплопоступления через световые проемы и через покрытия за те же часы, в течение которых предусматривается занятость помещения людьми.
; .
3.5 Поступление влаги в помещение
В данном курсовом проекте источником влаговыделений являются люди.
3.6 Влаговыделения от людей
Количество влаги выделяемое людьми в помещении, определяют по формуле:
гдечисло людей;
количество влаги, выделяемое одним человеком, в зависимости от температуры воздуха в помещении и тяжести выполняемой работы,, [9, табл.2.2].
В состоянии легкого труда:
ТП:, ;
ПП:, ;
ХП:, .
3.7 Поступление в помещение газовых вредностей
Основным вредным газом, выделяющим в помещениях общественных зданий, является углекислый газ, выделяемый людьми. Количество СО2, выделяемое людьми, определяют по формуле:
гдечисло людей;
количество углекислого газа, выделяемое одним человеком [18, табл.7.1.] в зависимости от интенсивности выполняемой работы.
В состоянии покоя:
ТП, ПП и ХП:, ;
3.8 Сводная таблица вредных выделений
Количество вредностей, выделяющихся в помещении, рассчитывается для трех периодов: теплого, холодного, переходного.
Результаты расчетов сводятся в таблицу 3.
Таблица 3.2 — Сводная таблица вредных выделений в помещении.
Номер помещения | Наименование помещения | Период года | Теплопоступления, Вт | Влаговыделения, кг/ч | Газовыделения, г/ч | |||||
от людей | от солнечной радиации | от освещения | всего | от людей | всего | |||||
Зрительный зал | Теплый | |||||||||
Переходный | ||||||||||
Холодный | 26,8 | 26,8 | ||||||||
4. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ
4.1 Определение воздухообмена в помещении " по расчету"
При одновременном выделении в помещении значительных количеств теплоты и влаги воздухообмен определяется с использованием графоаналитического метода.
Поскольку воздухообмен зависит от наружных параметров воздуха, то его рассчитывают для трех периодов года.
Схема организации воздухообмена: один приток, одна вытяжка, т. е. отсутствие местной вентиляции.
Уравнение баланса:
(4.1)
Определение воздухообмена по полной теплоте:
(4.2),
где удельная энтальпия удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг, определяемые по J-d диаграмме, для каждого периода года:
кДж/кг, кДж/кг, кДж/кг;
кДж/кг, кДж/кг, кДж/кг.
теплоизбытки в помещении, Вт, определяются для каждого периода.
Определение воздухообмена по избыточной влаге:
кг/ч (4.3),
где избыточные влаговыделения, определяемые по J-d диаграмме для каждого периода:
г/кг сух. возд, г/кг сух. возд, г/кг сух. возд;
г/кг сух. возд, г/кг сух. возд, г/кг сух. возд.
Определение воздухообмена по газовым вредностям:
Gy= (4.4),
где МСО2— газовыделения, определяемые по таблице для каждого периода;су1, сп1— концентрация вредных веществ в удаляемом и приточном воздухе, г/м3, су1=3,7г/м3, сп1=0,91 г/м3;
у, п— плотность удаляемого и приточного воздуха, кг/м3 ;
у =1,21 кг/м3, п = 1,27 кг/м3;
1. ТП:
;
;
2.ПП:
;
;
3. ХП:
;
;
.
4.2 Построение процессов изменения состояния воздуха на J-d диаграмме
Параметры приточного и удаляемого воздуха определяются по J-d диаграмме при построении процессов изменения тепловлажностного состояния воздуха для трех периодов.
Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха в теплый период совпадают с параметрами наружного воздуха; в переходный период на (1;1,5)°C выше (при dн=const) температуры наружного воздуха в этот период; в холодный период точка притока П определяется пересечением линии dн=const с изотермой tп. Параметры воздуха в обслуживаемой зоне и удаляемого воздуха из верхней зоны помещения во всех периодах находятся на пересечении лучей процесса с изотермами tв, tу .
Угловой коэффициент луча процесса в помещении определяется, кДж/кг:
(4.5),
где — соответственно избыточные тепловыделения и влаговыделения.
кДж/кг;
кДж/кг;
кДж/кг.
4.3 Выбор расчетного воздухообмена
Результаты расчета требуемых воздухообменов по периодам сводим в таблицу 4.1.
Таблица 4.1 — Результаты расчета требуемого воздухообмена
Период | Количество приточного воздуха, кг/ч | Количество вытяжного воздуха, кг/ч | |||||
По Qи | По Wи | По Mвр | По Qи | По Wи | По Mвр | ||
Теплый Переходный Холодный | |||||||
Расчетный воздухообмен 17 180 | |||||||
По полученным требуемым воздухообменам принимаем расчетный воздухообмен 17 180 кг/ч.
4.4 Расчёт воздухообмена по нормативной кратности
Для рядовых помещений расчёт воздухообмена проводят по нормативной кратности:
(4.6)
где
— объёмный расход воздуха, м3/ч;
— кратность воздухообмена, 1/ч;
— внутренний объём помещения, м3;
Воздухообмен по норме на единицу оборудования, м3/ч, определяют по формуле:
(4.7)
где
— воздухообмен на единицу оборудования, м3/(ч•об).
— количество единиц оборудования.
Результаты расчётов заносим в таблицу 4.2.
Таблица 4.2 — Воздушный баланс
№ п/п | Наименование помещения | Объем помещения, м3 | Кратность, 1/ч | Расход воздуха, м3/ч | Тип и количество решеток | ||||
притока | вытяжки | притока | вытяжки | приток | вытяжка | ||||
Вестибюль-фойе | 689,94 | ; | 1379,88 | ; | 3; 300×300 | ; | |||
Гардероб | 118,8 | ; | ; | 237,6 | ; | 1; 170×250 | |||
3,4 | Зрительный зал на 400 мест со сценой | 2974,5 | 20м3/ч | 20м3/ч | |||||
Драмкружок-артистическая | 99,12 | 198,24 | 198,24 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | ||||
Комната персонала | 34,65 | 69,3 | 69,3 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | ||||
Электрощитовая | ; | ; | ; | 1; 170×250 | |||||
Дежурный администратор | ; | ; | ; | 1; 170×250 | |||||
Подсобное помещение буфета | 32,55 | ; | ; | 32,55 | ; | 1; 170×250 | |||
Тиристорная | 43,68 | ; | ; | 43,68 | ; | 1; 170×250 | |||
Кладовая декораций | 215,33 | ; | ; | 215,33 | ; | 1; 170×250 | |||
Вентиляционная камера | 303,91 | 607,82 | 303,91 | 2; 250×250 | 1; 250×250 | ||||
Санузел женский | 32,67 | ; | 100м3/ун. | ; | 1; 170×250 | ||||
Санузел мужской | 33,48 | ; | 100м3/ун. | ; | ; | 1; 170×250 | |||
Кладовая уборочного инвентаря | 7,68 | ; | ; | 7,68 | ; | 1; 170×250 | |||
Коридоры | 300,02 | ; | ; | ; | 262,67 | ; | 1; 170×250 | ||
Пост пожарной сигнализации | ; | ; | ; | 1; 170×250 | |||||
Тамбур | ; | ; | ; | ; | ; | ; | ; | ||
Кружковая оркестровая | 189,84 | 379,68 | 379,68 | 1; 250×250 | 1; 250×250 | ||||
Библиотека | 493,68 | ; | ; | 987,36 | ; | 2; 300×300 | |||
Кружковая политпросвещения | 176,64 | 353,28 | 353,28 | 1; 250×250 | 1; 250×250 | ||||
Кружковая изоискусств | 132,39 | 264,78 | 264,78 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | ||||
Хозяйственная кладовая | ; | ; | ; | 1; 170×250 | |||||
Светорегуляторная | 1; 170×250 | 1; 170×250 | |||||||
Кинопроекционная | 71,04 | 213,12 | 213,12 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | ||||
Перемоточная | 12,6 | 25,2 | 25,2 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | ||||
Тамбур | ; | ; | ; | ; | ; | ; | ; | ||
Звукоаппаратная | 23,31 | 46,62 | 46,62 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | ||||
Санузел женский | 23,94 | ; | 100м3/ун. | ; | ; | 1; 170×250 | |||
Санузел мужской | 25,92 | ; | 100м3/ун. | ; | ; | 1; 170×250 | |||
Кладовая уборочного инвентаря | 13,14 | ; | ; | 52,2 | ; | 1; 170×250 | |||
Фотолаборатория | 21,6 | 172,8 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | |||||
Вентиляционная камера | 61,2 | 122,4 | 61,2 | 1; 170×250 | 1; 170×250 | ||||
Холл | 218,4 | ; | ; | ; | 525,33 | ; | 2; 170×250 | ||
Д =788 | |||||||||
Дисбаланс составляет для первого этажа 525 м3/ч, для второго этажа 263 м3/ч.
Так как на первом этаже избыточный приток, следовательно, необходимо организовать дополнительную вытяжку из коридоров первого этажа (помещения 15.1, 15.2 и 15.3). А так как на втором этаже избыточная вытяжка, поэтому организовываем дополнительный приток в коридоры второго этажа (помещения 31.1 и 31.2).
5. РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ И ПОДБОР ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ РЕШЕТОК
На вытяжных и приточных каналах в отдельных помещениях устанавливают вентиляционные решетки. Выпуск воздуха в помещениях с теплоизбытками (зрительный зал) предусматривается через потолочные воздухораспределители (плафоны).
Расчет проводится по рекомендуемым скоростям движения воздуха, приведенным в таблице 5.1.
Таблица 5.1. — Рекомендуемые скорости движения воздуха.
Наименование элементов систем вентиляции | Значение рекомендуемой скорости, м/с | ||
При естественной вентиляции | При механической вентиляции | ||
Приточные решетки у потолка | 0,5−1 | 1−3 | |
Вытяжные решетки | 0,5−1 | 1,5−3 | |
Порядок расчета:
1. Определяют ориентировочные размеры вытяжных и приточных отверстий по формуле:
м2 (5.1)
где:
— количество воздуха, которое необходимого подать или удалить из помещения, м3/ч;
— величина рекомендуемой скорости, м/с (принимаем по табл.5.1.)
2. Количество устанавливаемых решеток определяют исходя из принятого типоразмера жалюзийных решеток:
(5.2)
где
— площадь живого сечения жалюзийной решетки, принимаемая в зависимости от типоразмера по [9,19,22], м2.
Для основного помещения, в котором расчет воздухообмена проводился по расчету вредных выделений, при подаче приточного воздуха необходимо проводить расчет приточной струи и проверять соответствие температуры и подвижности воздуха в обслуживаемой зоне помещения по допустимым по СНиП значениям.
Расчет воздухораспределения ведется в следующем порядке:
1. Выбираем схему распределения приточного воздуха по [9, рис. 8.1].
2. В зависимости от расположения рабочих мест задаемся дальнобойностью приточной струи, м:
гдевысота помещения;
высота рабочей зоны, ;
.
3. По [9,табл.8.2] для принятого типа струи выбираем возможный тип воздухораспределения:
Выбрана компактная свободная струя, так как выполняется условие, где дальнобойность приточной струи, м; площадь поперечного сечения зоны обслуживаемой одной струей, .
4.Исходя из условия по [9 табл.8.2.], выбираем расчетные формулы (1 и 2) для определения начальной скорости воздуха в сечении воздухораспределителя и разности температур между температурой воздуха в рабочей зоне и температурой в месте входа струи в рабочую зону:
(1)
где:
скорость струи в рабочей зоне (допустимая), [9, стр.179], ;
площадь поперечного сечения зоны обслуживаемой одной струей, ;
площадь живого сечения воздухораспределителя, определяемая в зависимости от принятого типа и размера по [9, табл.8.7], ;
коэффициент затухания скорости по длине струи, принимаемый по [9, табл.8.1], ;
поправочный коэффициент на стеснение струй ограждениями помещения,
поправочный коэффициент на взаимодействие N одинаковых параллельных компактных струй, ;
коэффициент для учета неизотермичности струй,
Для компактных струй «текущий критерий Архимеда» :
где:
коэффициенты затухания соответственно разности избыточных температур и скорости в струе, ,
характерный размер, м, зависящий от схемы распределения воздуха, м.
Для компактных струй:
где:
разность температур воздуха в помещении и на выходе из воздухораспределителя, ?С, ?С;
соответственно площадь выпускного отверстия, м2, м2 ;
скорость выхода воздуха из воздухораспределителя, м/с, принимаем м/с;
температура окружающего воздуха, К, .
.
Тогда: .
(2),
.
?С.
Допустимые колебания температуры воздуха в вентилируемом помещении:
гдедопустимая и оптимальная температура в рабочей зоне помещения, принимаемая по [9], в зависимости от назначения помещения,, .
5.Разность температур считается удовлетворительной, если выполняется условие:, но не более 3? С, .
удовлетворяет условию.
6.Определяем расход воздуха через один воздухораспределитель:
.
7.Определяем число воздухораспределителей:
гдеколичество приточного воздуха, подаваемого в помещение, .
воздухораспределителей типа ВДПМ IIIа с Кж.с. = 0,4.
6. КОМПАНОВКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
При компоновке приточных и вытяжных вентиляционных систем руководствуются следующими требованиями [9]:
1) количество вентиляционных систем должно быть минимальным;
системы вентиляции должны быть конструктивно просты;
вентиляционные системы должны обслуживать однородные по своему значению помещения;
вытяжные каналы для однородных помещений могут быть объединены в пределах одного этажа, а каналы разных этажей для однородных помещений объединяют на чердаке у сборных магистралей;
приточные каналы для разных этажей объединяют только у магистральных каналов;
вытяжные каналы выполняют приставными или во внутренних кирпичных стенах;
не разрешается устройство вытяжных каналов в наружных стенах;
приставные каналы желательно устраивать у внутренних стен, перегородок и колонн; у наружных стен приставные каналы устраивают с воздушной прослойкой 50 мм между стенами канала и наружной стеной;
9) горизонтальные каналы устраивают подвесными вдоль стен, перегородок, под потолком;
10) радиус действия систем естественной вентиляции 8 — 10 м;
11) радиус действия систем механической вентиляции до 50 м;
12) вытяжные камеры желательно устраивать на чердаке, техническом этаже или в верхних этажах здания;
приточные камеры желательно устраивать в подвале или на нижних этажах здания;
воздухозаборные решетки устанавливают на высоте не менее 2,0 м от уровня земли с наименее загрязненной стороны здания. Возможно, устройство отдельно стоящих приточных шахт, расположенных в зеленой зоне;
15) удаление воздуха в атмосферу осуществляется через вытяжные шахты, которые рекомендуется размещать в наиболее высокой части кровли со стороны ската, выходящего на дворовый фасад.
7. РАСЧЕТ И ПОДБОР ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
7.1 Расчет калориферов и компоновка калориферной установки
В общественных зданиях чаще всего в качестве теплоносителя используют воду. В этом случае следует применять многоходовые калориферы с горизонтальным расположением трубок с целью уменьшения опасности замерзания.
Наиболее часто применяемыми калориферами в настоящее время являются стальные пластинчатые многоходовые калориферы К3ВП (средняя модель), К4ВП (большая модель).
Данные для подбора калорифера :
— количество воздуха, нагреваемого в калорифере, ;
— температура, подаваемого в калорифер воздуха, ;
— температура воздуха после калорифера, ;
— тип калорифера К3ВП-6 [9, табл. II. 1-II.-25].
Расчет и компоновка калориферной установки проводятся в следующей последовательности:
1)Определяем количество теплоты, необходимое для нагрева воздуха (тепловая нагрузка на калорифере), кДж/ч:
гдетеплоемкость воздуха, ;
плотность воздуха, .
.
2)Рассчитываем требуемую площадь живого сечения для прохождения воздуха, м2, задаваясь массовой скоростью воздуха (Vс), :
.
.
3)Пользуясь техническими характеристиками калориферов, подбираем номер и число установленных параллельно по воздуху калориферов:
гдеколичество калориферов, установленных в 1 ряду калориферной установки и соединенных параллельно по воздуху;
действительная площадь одного калорифера, м?.
.
4)Определяем действительную массовую скорость воздуха в живом сечении калорифера, :
.
5)Рассчитывают количество воды, проходящей через один калорифер, м3/с:
гдетеплоемкость воды, ;
температура воды на входе и выходе из калорифера, ,
;
число калориферов, параллельно присоединяемых по теплоносителю, .
.
6)Находим скорость движения воды в трубках калорифера, м/с:
гдеживое сечение трубок одного калорифера по воде, м?, .
.
7)В таблицах [9, табл. II.1-II.-25] для калорифера К3ВП-10 выбираем значение коэффициента теплопередачи К, кДж/(ч· м2).
8)Вычисляем площадь калорифера, необходимую для нагрева воздуха, м2:
гдесредняя температура теплоносителя, ,
;
средняя температура воздуха, ,
.
.
9)Определяем общее число калориферов в установке:
гдеплощадь нагрева калорифера выбранной модели [9], м?, .
2 калорифера.
Если в первом ряду N=1 калориферов, то в последующих рядах расположено калорифер, 2.
10)Определяем величину запаса по площади, %:
%
.
11)Определяем аэродинамическое сопротивление калориферной установки по воздуху, Па:
гдечисло рядов калориферов по ходу воздуха, ;
сопротивление одного калорифера по воздуху, определяемое по [9, прил.2], .
.
12)Определяют гидравлическое сопротивление калориферов, пользуясь [9, рис. 13.8, табл.13.5]:
По расходу воды и принятому диаметру подводящей трубы к калориферу 50 мм вычисляем сопротивление одноходового калорифера. По табл. II.16 находим, что калорифер К3ВП-6 имеет по теплоносителю 6 ходов. Вводя, согласно табл.13.5, поправочный коэффициент 4,1 находим сопротивление двух установленных последовательно калориферов:
.
7.2 Аэродинамический расчет воздуховодов механической вентиляции
Цель аэродинамического расчета систем механической вентиляции подобрать по допустимым скоростям движения воздуха размеры воздуховодов, определить потери давления в системе и по потерям давления и количеству воздуха подобрать вентилятор.
Расчет выполняем по методу удельных потерь давления, результаты расчетов заносим в таблицы 7.1 и 7.2.
Порядок расчета:
1)Выбираем основную расчетную ветвь — это самая удаленная и нагруженная ветвь.
2)Определяем расходы воздуха и длины для каждого участка.
3)Определяем сечение канала. Для этого рассчитываем ориентировочную площадь поперечного сечения:
гдерасход воздуха на участке, м3/ч;
рекомендуемая скорость движения воздуха:
в ответвлении до 5 м/с;
по магистрали 4−8 м/с.
По величине подбираем стандартные размеры воздуховодов [9, табл.12.1 — 12.12], таким образом чтобы .
4)Для расчета потерь давления на трение и в местных сопротивлениях Z определяем фактическую скорость движения воздуха в каналах, м/с:
.
5)Определяем потери давления на трение. Таблицы и номограммы для определения потерь давления на трение и в местных сопротивлениях составлены для круглых стальных воздуховодов, поэтому для прямоугольных воздуховодов значения и Z определяются по эквивалентному диаметру:
гдеширина воздуховода;
высота воздуховода.
Если воздуховоды изготовлены не из стали (т.е. имеют другой коэффициент шероховатости), то при расчете вводится поправка на шероховатость [9, табл. 12.14].
Определяем потери давления на трение на расчетном участке длиной l:
гдеудельные потери давления на 1 м стального воздуховода, Па/м [9, табл. 12.17];
коэффициент шероховатости, для стальных воздуховодов .
6) Определяем потери давления в местных сопротивлениях:
гдесумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке [9, табл. 12.18 — 12.49];
скоростное давление, Па [9, табл. 12.17].
7)Определяем полные потери давления на расчетном участке, Па:
.
8)Определяем полные потери давления основной расчетной ветви, Па:
После определения потерь давления в расчетной ветви производим увязку ответвлений. Выбираем ответвление, разбиваем на участки и рассчитываем в той же последовательности, что и магистральную ветвь. Потери давления в увязанном ответвлении должны быть равны потерям давления в параллельных ответвлению участках расчетной ветви. Допускается невязка 10%.
При больших значениях невязки устанавливают диафрагму, в зависимости от величины избыточного давления, которое нужно погасить. Для этого определяют коэффициент местного сопротивления диафрагмы по формуле:
Затем по [9, табл. 12.52] определяем диафрагмы.
Расчет сводим в таблицу 7.1 и 7.2.
Таблица 7.1 — Аэродинамический расчёт воздуховодов механической приточной системы вентиляции
Номер участка | Количество воздуха Lр, м3/ч | Длина участка l, м | Размеры воздуховодов | Скорость воздуха Vд, м/с | Потери давления на трение | Потери давления в местных сопротивлениях | Общие потери давления на участке Rуд• вш•l + Z, Па | Суммарные потери давления на участках от начала сети ?i (Rуд• вш•l + Z)i, Па | |||||||
F, м2 | a?b, мм | Dэ=2•a•b/(a+b), мм | Rуд, Па/м | Коэф-т шероховат-ти вш | Rуд• вш•l, Па | Скоростное давление Рд = V2•с/2, Па | Сумма коэф-тов местных сопротивлений? оi | Потери давления на местные сопротивления Z, Па | |||||||
П2. Главная расчетная ветвь | |||||||||||||||
7,7 | 0,025 | 100?250 | 3,9 | 1,65 | 12,7 | 9,3 | 2,1 | 19,53 | 32,2 | 32,2 | |||||
8,6 | 0,0375 | 150?250 | 4,6 | 1,63 | 14,02 | 12,9 | 1,1 | 14,19 | 28,1 | 60,3 | |||||
0,8 | 0,04 | 200?200 | 6,7 | 2,84 | 2,27 | 27,5 | 1,9 | 52,25 | 54,5 | 114,8 | |||||
2,7 | 0,06 | 200?300 | 7,1 | 2,4 | 6,48 | 30,8 | 6,5 | 121,3 | |||||||
15,6 | 0,125 | 250?500 | 7,1 | 1,79 | 27,92 | 30,8 | 1,2 | 36,96 | 64,9 | 186,2 | |||||
7,6 | 0,15 | 250?600 | 1,55 | 11,48 | 6,6 | 209,5 | 395,7 | ||||||||
Ответвления | |||||||||||||||
0,5 | 0,025 | 100?250 | 2,9 | 0,96 | 0,48 | 5,14 | 5,2 | 26,73 | 27,2 | 27,2 | |||||
0,02 | 100?200 | 1,3 | 0,23 | 1,38 | 1,03 | 11,6 | 11,95 | 13,3 | 13,3 | ||||||
0,2 | 0,015 | 100?150 | 3,9 | 1,9 | 0,38 | 9,3 | 1,7 | 15,81 | 16,2 | 16,2 | |||||
6,4 | 0,02 | 100?200 | 4,2 | 1,88 | 12,03 | 10,8 | 0,4 | 4,32 | 16,4 | 16,4 | |||||
0,01 | 100?100 | 1,3 | 0,35 | 0,35 | 1,03 | 11,7 | 12,05 | 12,4 | 12,4 | ||||||
2,3 | 0,02 | 100?200 | 4,9 | 2,5 | 5,75 | 14,7 | 3,2 | 47,04 | 52,8 | 52,8 | |||||
0,015 | 100?150 | 3,2 | 1,32 | 2,64 | 6,26 | 3,7 | 23,16 | 25,8 | 25,8 | ||||||
0,2 | 0,015 | 100?150 | 2,3 | 0,73 | 0,15 | 3,24 | 7,5 | 22,72 | 24,5 | 24,5 | |||||
2,9 | 0,02 | 100?200 | 4,1 | 1,8 | 5,22 | 10,3 | 2,2 | 22,66 | 27,9 | 27,9 | |||||
6,2 | 0,0225 | 150?150 | 4,7 | 1,96 | 12,15 | 13,5 | 1,2 | 16,2 | 28,4 | 28,4 | |||||
12,3 | 0,04 | 200?200 | 4,7 | 1,48 | 18,2 | 13,5 | 4,4 | 59,4 | 77,6 | 77,6 | |||||
1,2 | 0,015 | 100?150 | 3,7 | 1,73 | 2,08 | 8,37 | 2,5 | 20,93 | |||||||
1,3 | 0,015 | 100?150 | 1,3 | 0,26 | 0,34 | 1,03 | 8,7 | 8,96 | 9,3 | 9,3 | |||||
0,03 | 150?200 | 2,5 | 0,54 | 15,12 | 3,82 | 5,6 | 21,4 | 36,5 | 36,5 | ||||||
3,8 | 0,1 | 250?400 | 3,8 | 0,57 | 2,17 | 8,83 | 4,1 | 36,2 | 38,4 | 38,4 | |||||
0,125 | 250?500 | 3,7 | 0,54 | 5,94 | 8,37 | 6,2 | 51,9 | 57,8 | 57,8 | ||||||
1,6 | 0,05 | 200?250 | 3,4 | 0,71 | 1,14 | 7,07 | 9,4 | 66,46 | 67,6 | 67,6 | |||||
Увязка ответвлений | |||||||||||||||
ДР7? ДР1; ДР7 = 27,2 Па, ДР1 = 32,2 Па. %.; a? b = 84?169, о = 0,9 | |||||||||||||||
ДР8? ДР9; ДР8 = 13,3 Па; ДР9=16,2 Па. %.; a? b = 74?148, о = 2,85 | |||||||||||||||
ДР11? ДР10; ДР11 =10 Па; ДР10 = 16,4 Па. %.; a? b = 63?100, о = 8,55 | |||||||||||||||
ДР12? ДР1−2; ДР12 = 52,8 Па; ДР1−2 =60,3 Па. %.; a? b =88?176, о = 0,55 | |||||||||||||||
ДР14? ДР13; ДР14 = 24,5 Па; ДР13 = 25,8 Па. % < 10% - допустимая невязка. | |||||||||||||||
ДР15? ДР16; ДР15= 27,9 Па, ДР16 =28,35 Па. % < 10% - допустимая невязка. | |||||||||||||||
ДР17? ДР1−3; ДР17 = 77,6 Па; ДР1−3 = 114,8 Па. %.; a? b = 148?148, о = 2,85 | |||||||||||||||
ДР19? ДР18; ДР19 = 12,6 Па; ДР18= 26,4 Па. %.; a? b = 58?93, о = 13,7 | |||||||||||||||
ДР20? ДР21; ДР20 = 36,5 Па, ДР21 =38,4 Па. % < 10% - допустимая невязка. | |||||||||||||||
ДР22? ДР1−4; ДР22 =57,8 Па, ДР1−4 =121,3 Па. %.; a? b =160?320, о =7,69 | |||||||||||||||
ДР23? ДР1−5; ДР23 =67,6 Па, ДР1−5 =186,2 Па. %.; a? b=112?140, о =16,2 | |||||||||||||||
Этот расчет ведется аналогично расчету воздуховодов приточной механической вентиляции, в той же последовательности. Результаты расчета занесены в таблицу 7.2.
Таблица 7.2 — Аэродинамический расчёт воздуховодов механической вытяжной системы вентиляции
Номер участка | Количество воздуха Lр, м3/ч | Длина участка l, м | Размеры воздуховодов | Скорость воздуха Vд, м/с | Потери давления на трение | Потери давления в местных сопротивлениях | Общие потери давления на участке Rуд• вш•l + Z, Па | Суммарные потери давления на участках от начала сети ?i (Rуд• вш•l + Z)i, Па | |||||||
F, м2 | a?b, мм | Dэ=2•a•b/(a+b), мм | Rуд, Па/м | Коэф-т шерохова-тти вш | Rуд• вш•l, Па | Скоростное давление Рд = V2•с/2, Па | Сумма коэф-тов местных сопротивлений? оi | Потери давления на местные сопротивления Z, Па | |||||||
В 2. Главная расчётная ветвь | |||||||||||||||
25,4 | 0,02 | 100?200 | 3,3 | 1,22 | 6,66 | 3,8 | 25,31 | 56,3 | 56,3 | ||||||
4,9 | 0,02 | 100×200 | 4,3 | 1,97 | 9,65 | 11,3 | 2,9 | 32,77 | 42,4 | 98,7 | |||||
8,7 | 0,08 | 200?400 | 1,2 | 0,08 | 0,7 | 0,88 | 8,7 | 7,66 | 8,4 | 107,1 | |||||
0,2 | 0,1 | 200?500 | 6,8 | 1,92 | 0,38 | 28,3 | 84,9 | 85,3 | 192,4 | ||||||
Ответвления | |||||||||||||||
1,2 | 0,01 | 100?100 | 1,9 | 0,69 | 0,83 | 2,21 | 1,2 | 2,65 | 3,5 | 3,5 | |||||
1,5 | 0,02 | 100×200 | 2,8 | 0,9 | 1,35 | 4,8 | 1,3 | 6,24 | 7,6 | 7,6 | |||||
12,9 | 0,025 | 100?250 | 2,9 | 0,96 | 12,38 | 5,14 | 9,8 | 50,37 | 62,8 | 62,8 | |||||
3,2 | 0,025 | 100?250 | 3,9 | 1,65 | 5,28 | 9,3 | 46,5 | 51,8 | 51,8 | ||||||
2,2 | 0,04 | 200?200 | 4,3 | 1,26 | 2,77 | 11,3 | 0,7 | 7,91 | 10,7 | 10,7 | |||||
14,2 | 0,08 | 200?400 | 3,4 | 0,54 | 7,67 | 7,07 | 3,5 | 24,75 | 32,4 | 32,4 | |||||
1,7 | 0,08 | 200?400 | 3,4 | 0,54 | 0,32 | 7,07 | 4,2 | 29,69 | |||||||
5,3 | 0,03 | 150?200 | 3,2 | 0,84 | 4,45 | 6,26 | 0,6 | 3,76 | 8,2 | 8,2 | |||||
0,015 | 100?150 | 1,7 | 0,43 | 0,43 | 1,77 | 1,8 | 3,2 | 3,6 | 3,6 | ||||||
0,02 | 100×200 | 1,02 | 1,02 | 5,5 | 2,6 | 14,3 | 15,3 | 15,3 | |||||||
0,4 | 0,02 | 100×200 | 3,6 | 1,42 | 0,57 | 7,93 | 0,5 | 3,97 | 4,5 | 4,5 | |||||
11,8 | 0,01 | 100?100 | 1,3 | 0,35 | 4,13 | 1,03 | 3,6 | 3,71 | 7,8 | 7,8 | |||||
3,7 | 0,08 | 200?400 | 6,8 | 1,92 | 7,1 | 28,3 | 2,5 | 70,75 | 77,9 | 77,9 | |||||
Увязка ответвлений | |||||||||||||||
ДР5? ДР1; ДР5 = 3,5 Па, ДР1 = 56 Па. %.; a? b = 53?84, о = 23,35 | |||||||||||||||
ДР6? ДР1−2; ДР6 = 7,6 Па; ДР1−2=98,7 Па. %.; a? b = 54?109, о = 19,2 | |||||||||||||||
ДР8? ДР7; ДР8 =51,8 Па; ДР7 = 62,8 Па. %.; a? b = 82?164, о = 1,23 | |||||||||||||||
ДР12? ДР9; ДР12 = 8,2 Па; ДР9=10,7 Па. %.; a? b = 144?180, о = 0,38 | |||||||||||||||
ДР10? ДР11; ДР10 = 32,4 Па; ДР11 =30 Па. % < 10% - допустимая невязка. | |||||||||||||||
ДР17? ДР1−3; ДР17 = 77,9 Па; ДР1−3 = 107,4Па. %.; a? b = 166?333, о = 1,05 | |||||||||||||||
7.3 Расчет воздуховодов систем естественной вентиляции
В системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления, возникающего вследствие разности давлений холодного наружного и теплого внутреннего воздуха, Па:
гдевысота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжной решетки до устья шахты, м;
плотность наружного (при) и внутреннего (при) воздуха, .
.
За расчётную ветвь в системах естественной вентиляции принимают самую удалённую ветвь, имеющую наименьшее располагаемое гравитационное давление. Как правило, это ветвь, по которой удаляется воздух с верхнего этажа.
Расчет воздуховодов систем естественной вентиляции аналогичен расчету систем механической вентиляции. Расчет сведен в таблицу 8.
Таблица 8.1 — Аэродинамический расчёт воздуховодов естественной приточной системы вентиляции
Номер участка | Количество воздуха Lр, м3/ч | Длина участка l, м | Размеры воздуховодов | Скорость воздуха Vд, м/с | Потери давления на трение | Потери давления в местных сопротивлениях | Общие потери давления на участке Rуд• вш•l + Z, Па | Суммарные потери давления на участках от начала сети ?i (Rуд• вш•l + Z)i, Па | |||||||
F, м2 | a?b, мм | Dэ=2•a•b/(a+b), мм | Rуд, Па/м | Коэф-т шероховатости вш | Rуд• вш•l, Па | Скоростное давление Рд = V2•с/2, Па | Сумма коэф-тов местных сопротивлений? оi | Потери давления на местные сопротивления Z, Па | |||||||
0,6 | 0,038 | 140?270 | 0,7 | 0,06 | 1,29 | 0,046 | 0,3 | 2,2 | 0,66 | 0,71 | 0,71 | ||||
0,5 | 0,033 | 150×220 | 0,8 | 0,07 | 1,19 | 0,042 | 0,4 | 0,4 | 0,44 | 1,15 | |||||
0,3 | 0,048 | 150×320 | 1,2 | 0,13 | 1,25 | 0,049 | 0,88 | 0,88 | 0,93 | 2,08 | |||||
3,8 | 0,073 | 270×270 | 1,5 | 0,12 | 1,56 | 0,46 | 1,38 | 1,38 | 1,84 | 3,92 | |||||
Ответвления | |||||||||||||||
3,6 | 0,038 | 140?270 | 0,7 | 0,06 | 1,29 | 0,279 | 0,3 | 2,2 | 0,66 | 0,94 | 0,94 | ||||
0,5 | 0,033 | 150×220 | 0,8 | 0,07 | 1,19 | 0,042 | 0,4 | 1,1 | 0,44 | 0,48 | 0,48 | ||||
0,6 | 0,038 | 140?270 | 0,7 | 0,06 | 1,29 | 0,046 | 0,3 | 2,1 | 0,63 | 0,68 | 0,68 | ||||
0,3 | 0,048 | 150×320 | 1,2 | 0,13 | 1,25 | 0,049 | 0,88 | 1,1 | 0,97 | 1,02 | 1,02 | ||||
3,6 | 0,038 | 140?270 | 0,7 | 0,06 | 1,29 | 0,279 | 0,3 | 2,1 | 0,63 | 0,91 | 0,91 | ||||
Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо выполнение условия для расчетной ветви:
=3,766?3,975.
Если располагаемое давление? Pе меньше? Pосн.р.в, тогда для увеличения располагаемого давления на шахте устанавливают дефлекторы, номер дефлектора соответствует диаметру патрубка в дм.
Естественная система вентиляции работает, если? Pе больше потерь давления.
Увязку ответвлений системы выполняют с учетом разности располагаемых давлений для отдельных ответвлений. Невязка не должна быть более 10%:
1.(Rтр+Z)9=(Rтр+Z)1,2 +(?P1е-?P2е)
(Rтр+Z)1,2 +(?P1е-?P2е) = 1,15+ (5,01−2,95) = 3,21
%
a?b = 102?123, о = 7,69
2.(Rтр+Z)7=(Rтр+Z)5,6+(?P1е-?P2е)
(Rтр+ Z)5,6 + (?P1е-?P2е) =3,48 Па.
%
a?b = 99?121, о = 9,21.
3.(Rтр+Z) 5,6,8=(Rтр+Z)1,2,3+(?P1е-?P2е)
(Rтр+ Z)1,2,3 + (?P1е-?P2е) =4,14 Па.
%
a?b = 133?166, о = 1,05.
7.4 Подбор вентилятора
Для механических систем вентиляции используют, как правило, радиальные (центробежные) вентиляторы. Подбор радиального вентилятора выполняют по заданным значениям производительности, м3/ч, и перепада давления, Па, по сводному графику, представленному в [9, прил. 1.1].
По индивидуальным характеристикам вентиляторов, зная и, находят частоту вращения n, об/мин, КПД в рабочей зоне. Вентилятор должен работать с максимальным КПД, отклонение от которого не должно превышать 10%.
Так как характеристики вентиляторов составлены для стандартных условий, при подборе вентиляторов необходимо предварительно выполнить перерасчет:
гдекоэффициент, учитывающий потери давления неучтенные аэродинамическим расчетом;
;
барометрическое давление, ;
потери давления в основной расчетной ветви:
.
.
.
.
гдепоправочный коэффициент, учитывающий утечку или подсос воздуха в системе,, в зависимости от длины воздуховода и его материала;
расчетное количество воздуха, которое необходимо подать или удалить из системы, м3/ч;
количество воздуха, подсасываемого к пылеуловителю в фильтрах, принимается согласно заводским характеристикам, м3/ч.
.
.
По сводному графику, представленному в [9, прил.11], подбираем радиальный вентилятор для приточной и вытяжной систем.
Для приточной системы выбран вентилятор Ц4−70 № 6,3, Dн = 95 мм,
n=950 об/мин, =0,7.
Для вытяжной системы выбран вентилятор Ц4−70 № 5, Dн = 90 мм,
n=915 об/мин, =0,75.
Потребляемая мощность на валу электродвигателя, кВт:
гдеКПД передачи, учитывает способ соединения вентилятора и электродвигателя, принимаемый по [9, табл. 13.3], непосредственная насадка колеса вентилятора на вал электродвигателя .
.
.
Минимальная установочная мощность электродвигателя, кВт:
гдекоэффициент запаса мощности, принимаемый по [9, табл. 13.4] в зависимости от мощности на валу электродвигателя и конструкции вентилятора.
На основании полученного значения и числа оборотов n по [9, прил. 5] подбираем электродвигатель для вентиляторов.
Для приточной системы: электродвигатель единой серии А02, тип А02−31−6.
Для вытяжной системы: электродвигатель единой серии А02, тип А02−22−6.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.СТП МГМИ 1.01−84. Комплексная система управления качеством работы. Дипломный проект. Структура, содержание, общие правила выполнения и оформления. Магнитогорск: МГМИ, 1984.18 с.
ГОСТ 2.786−70. ЕСКД. Условные графические обозначения элементов отопления и вентиляции.
ГОСТ 21.602−79.Система проектной документации для строительства. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи.
Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий /В.П. Титов, Э. В. Сазонов, ЮС. Краснов, В. И. Новожило. М.:Стройиздат, 1985. 208 с.
Семенов В. Н. Унификация и стандартизация проектной документации для строительства. Л.: Стройиздат, 1985. 224 с.
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование /Под ред. Б. Н. Хрусталева. Минск: Дизайн ПРО, 1997. 383 с.
7.СНиП 2.07.06−86.Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1987, 61 с.
8.СНиП.2.01−82. Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1983. 136 с.
9.Справочник проектировщика. Внутренние санитарнотехнические устройства /Под ред. И. Г. Староверова. М.: Стройиз дат, 1978. Ч.И.:Вентиляция и кондиционирование воздуха. 509 с.
СНиП П-Л.8−71. Предприятия общественного питания. М.: Стройиздат, 1979. 32 с.
СНиП П-69−78.Лечебно-профилактические учреждения. М.: Стройиздат, 1979,56 с.
12. СНиП П-76−28.Спортивные сооружения. М.: Стройиздат, 1979. 84 с.
СНиП П-85−80.Вокзалы.М.Стройиздат, 1982. 12 с.
СНиП П-73−76.Кинотеатры. М.:Стройиздат, 1977. 17 с.
15.СНиП П-85−75. Предприятия бытового обслуживания. М.: Стройиздат, 1976. 32 с.
16.СНиП П-64−80.Детские дошкольные учреждения. М.: Стройиздат, 1981. 16 с.
17.СНиП П-65−73. Общеобразовательные школы и школыинтернаты. М.: Стройиздат, 1974. 36 с.
18.Отопление и вентиляция/Под ред. В. Н. Богословского. М.:Стройиздат, 1976. 4.11.: Вентиляция. 439 с.
Справочник по теплоснабжению и вентиляции /Под ред. Р. В. Щекина. Киев: Будивельник, 1976, Кн.2: Вентиляция и кондиционирование воздуха. 460 с.
Сенатов И. Г. Санитарная техника в общественном питании. М.: Экономика, 1973. 380 с.
СНиП П-3−79. Строительная теплотехника.М.:Стройиэдат, 1986. 40 с.
Справочник монтажника. Монтаж вентиляционых систем /Под ред. И. Г. Староверова М. :Стройиздат, 1978. 591 с.
Короткова Л.И., Скутин Н. И. Расчет калориферов на ЭВМ: Метод, указания. Магнитогорск: МГМИ, 1987. 20 с.
СНиП П-33−75.Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1982. 96 с.