Для обеспечения совместной работы двух уголков, из которых состоит сечение стержневого элемента, между ними помещаются соединительные прокладки. Расстояние в свету lпр между этими прокладками для сжатых элементов -40i, но не менее двух в пределах его длины; для растянутых элементов -80i, i-радиус инерции уголка относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок.
Для верхнего пояса:
I=6.3 см lпр=252 см, но так как их длина 300 см, устанавливаем 2 прокладки через 100 см.
I=7,96 см lпр=318,4 см, но так как их длина 300 см, устанавливаем 2 прокладки через 100 см.
Для нижнего пояса:
I=4,59 см lпр= 376,2 см, но так как их длина 600 см, устанавливаем прокладку через 200 см.
I=7,84 см lпр=627,2 см, но так как их длина 600 см, устанавливаем прокладку через 200 см.
Для стоек:
I=4,59 см lпр=183,6 см, но так как их длина 315 см, устанавливаем 2 прокладки через 105 см.
Для сжатых раскосов:
I=5,66 см lпр=226,4 см, но так как их длина 435 см, устанавливаем 2 прокладки через 145 см.
Для растянутых раскосов:
I=5,66 см lпр=452,8 см, но так как их длина 435 см, устанавливаем 2 прокладки через 145 см.
Требуемые длины сварных швов определяются по минимальному значению из формул:
- — по металлу шва:
- — по металлу границы сплавления:
Где вf=0.9;
вz=1.05;
гwf (z)=1;
Rwfвf=215*0.9=193 > Rwz=0.45*370*1.05=175.
(гwвRw)min=17.5 кН/см2
Kfпер=0,8t.
Kfобушка=1,2t.
Для всех сечений уголков подбираем Kfпер, Kfобушка и выделяем из них 3 катета шва, равные 0.6, 0.9, 1.5.
Проведем подсчет длин швов и запишем данные в таблицу:
Таблица 6.1
|
№ стержня. | Расчетное усилие N, кН. | Катет шва, мм. | Длина шва по перу, см. | Катет шва, мм. | Длина шва по обушку, см. |
Расчетная. | Принятая. | Расчетная. | Принятая. |
| 269.7. | | 3.52. | | | 6.14. | |
6,7. | 919.01. | | 6.74. | | | 18.5. | |
12,13. | 1470.37. | | 10.2. | | | | |
18,19. | 1654.2. | | 11.3. | | | 32.5. | |
4,34. | 505.44. | | 7.49. | | | 12.7. | |
10,28. | 1240.6. | | 8.76. | | | 24.6. | |
16,22. | 1608.27. | | | | | 31.6. | |
3,35. | 732.84. | | 5.58. | | | 14.9. | |
5,33. | 599.62. | | 6.63. | | | 16.2. | |
9,29. | 466.35. | | 5.37. | | | 12.8. | |
11,27. | 465.69. | | 5.37. | | | 12.8. | |
15,23. | 199.84. | | 2.87. | | | 6.1. | |
17,21. | 66.58. | | 1.62. | | | 2.69. | |
1,37. | 48.24. | | 1.6. | | | 2.1. | |
8,14,20,26,32. | 96.49. | | 2.24. | | | 3.2. | |
Концы стержней решетки не доводят до пояса на расстояние, а = 6t — 20 = 64 мм.
Обрезку уголков стержней решетки предусматривают, преимущественно, перпендикулярно оси стержня.
Компоновка опорного узла нижнего пояса
Швы крепления фланца к фасонке воспринимают опорную реакцию фермы FR и внецентренно приложенную силу Н (центр шва не совпадает с осью нижнего пояса). Под действием этих усилий угловые швы работают на срез в двух направлениях Прочность соединения по металлу шва проверяется в точке действия наибольших результирующих напряжений по формуле:
Рисунок 11.
lw = 56 см исходя из чертежа.
Kf = 10 мм Вf = 0.7.
Н = 505,44 кН.
FR = Fсн + Fпост = 578.97 кН.