Расчет и проектирование здания Дома быта на 15 человек

1 Архитектурно строительная часть

1.1 Общая характеристика объемно-планировочных решений

1.2 Генплан

1.3 Конструктивные решения зданий

1.4 Наружная и внутренняя отделка помещений

1.5 Инженерное оборудование здания

2 Расчетно-конструктивная часть

2.1 Плита перекрытия ПК 51.12

2.2 Лестничный марш ЛМФ 39.12.17

3 Строительно-производственная часть

3.1 Технологическая карта

3.2 Календарный план

3.3 Стройгенплан

3.4 Охрана окружающей среды и труда

4 Экономическая часть

4.1 Сводный сметный расчет

4.2 Объектная смета

4.3 Ведомость объемов и стоимости работ

4.4 Локальная смета

4.5 Расчет стоимости выполненных работ в текущих ценах с учетом налогов и отчислений

4.6 Экономическое обоснование принятых конструктивных решений

1 Архитектурно-строительная часть

1.1 Характеристика здания. ТЭП

Проектируемое здание имеет сложную конфигурацию в плане с размерами в осях 22.219.6м. Несущими являются продольные и поперечные стены здания.

Здание имеет 2 этажа. Высота этажа 3,3 м. Здание без подвала. При пожаре эвакуация людей из здания будет осуществляться по лестничной клетке. Здание бескаркасное, конструктивная схема здания с продольным и поперечным расположением несущих стен. Пространственная жёсткость обеспечивается за счёт плит перекрытий и их анкеровки.

В проектируемом здании предусмотрены системы отопления, вентиляции, горячего и холодного водоснабжения. Источником теплоснабжения является котельная через наружные тепловые сети.

Проектируемое здание располагается в городе Бобруйске.

По долговечности здание относится ко 2-ой степени, т.к. в нем запроектированы стены из кирпича и срок службы 50 лет. По огнестойкости здание относится ко 2-ой степени, т.к. в нём запроектированы стены из кирпича, перегородки из газоселикатных блоков и кирпича, перекрытие из сборного железобетона, т. е. из несгораемых металлов.

Класс сооружения 2-ой.

V=Азастрh, где

h-высота здания

А застр — площадь застройки

V-строительный объем

Азастр=316,85 м²

V=316,8 м² Ч 7.83 = 2481 м³.

К1=Араб./Аобщ., где

А раб — рабочая площадь

Аобщ — общая площадь т. е. сумма площадей рабочих и подсобных помещений.

К1-планировочный коэффициент.

К1=213.89м2/318.68м2 = 0,68

К2=V/А общ, где

V-строительный объем

К2-объемно планировочный коэффициент

К2=2481м3 / 318,68 м² = 7,8

1.2 Генеральный план

Здание размещается на участке со спокойным рельефом. Кроме него на участке расположены: супермаркет, кинотеатр и автостоянка. Разрывы между зданиями запроектированы с учетом санитарных и противопожарных норм по СНиП 11−60−75. Ширина дорог 6 м, проездов 3,5 м, тротуаров 1 м. Выполнена координатная привязка здания к осям по строительной геодезической сети.

Для озеленения участка территории применяются лиственные деревья, газонная трава, кустарники и цветочные клумбы.

Технико-экономические показатели к генплану

А уч — площадь участка.

А уч=13 950 м2

А застр — Площадь застройки.

А застр =316,85 м².

А дор — Площадь дорог и площадок.

А дор=3207 м2 .

А оз — площадь озеленения.

А оз=Ауч-Азастр-Адор=413 950−1988,56−3207=8754,44 м².

К з — плотность застройки.

Кз =Аз/Ауч100%= 14,25%

К озкоэффициент озеленения.

К оз=Аоз/Ауч100%=42,76%

Кдоркоэффициент дорог и площадок.

К дор = Адор/Ауч100%= 42,99%

Определение отметок

Черные отметки — отметки, которые имеют углы здания до начала застройки.

Hчер=Hмлгор+m/d*0.5

Точка, А расположена на горизонтали со значением равным 119.50 м., следовательно черная отметка этой точки ровна отметке горизонтали -119.50м.

Рисунок 1.1 — Схема генплана к расчёту чёрных и красных отметок

НАч =185.0м

НБч =185.0 + 0.5*2.55/4 =185.32м

НВч =185.0 + 0.5*3.6/4 =185.45м

НГч =185.0 + 0.5*1.¼ =185.12м

Наибольшую чёрную отметку принимаем за красную НВкр =НВч =185.45м, уклон Я =002

НБкр =185.45 — 12.33*0.02 =185.21м

НГкр =185.45 — 31.6*0.02 =184.82м

НАкр =184.82 — 13.08*0.02 =184.56м

Нпола =УНкр/4

Нпола =740.04/4 =185.01м

1.3 Конструктивные решения зданий

Фундаменты

Выбор типа фундаментов, определение глубины заложения и размеров подошвы произведены в соответствии с инженерно-геологическими исследованиями площадки строительства. Основанием фундаментов является песок.

Конструктивные решения разработаны в соответствии с СНБ 2000 «Основания фундаментов зданий и сооружений». Работы должны выполнятся с учётом требований СНиП 3.02.01−83 «Правила производства работ».

Фундаменты запроектированы сборные железобетонные ленточные. Глубина заложения фундаментов — 1500 мм. Отметка подошвы — 2400 мм.

Ширина плит ленточных фундаментов назначена конструктивно:

под несущие внутренние стены — 1200 мм под несущие наружные стены — 1000 мм под самонесущие стены — 800 мм под стены лестничной клетки — 800 мм Всего запроектировано 2 типов размеров плит.

Плиты ленточных фундаментов укладывать на тщательно спланированную и утрамбованную поверхность основания.

Монолитные участки выполнять из бетона класса С16/20

Монтаж стен подземной части здания следует выполнять из бетонных блоков на свежем, выровненном по рамке цементном растворе марки 100 класса С16/20 с тщательным заполнением всех горизонтальных и вертикальных швов. Монолитные участки стен подземной части выполняются из бетона марки 100 класса С16/20. Блоки стен подвалов под внутренние стены запроектированы шириной 400 мм, под наружные стены запроектирован шириной 600 мм.

Горизонтальная гидроизоляция на отметке -0.600 выполняется из одного слоя гидроизоляционного материала «ИЗОПЛАСТ ХФ ПП2», по выровненной цементным раствором марки 100 поверхности толщиной 100 мм.

Для защиты фундамента от поверхностных вод по периметру здания выполняется отмостка из бетона С16/20 шириной 1000 мм, толщиной 80 мм, по песчаному основанию 100 мм. уклон 3−5%.

Стены. Спецификация и ведомость перемычек В проектируемом здании выполнены стены толщиной 530 мм из облегченной кладки с ячеисто-бетонными блоками.

Кладка выполняется из стандартного силикатного полнотелого кирпича с размерами 250*120*65мм., сплошной кладки. Толщина внутренних стен 380 мм.

Во внутренних стенах для санузлов предусмотрены вентиляционные шахты (каналы) размерами 140*140мм. Участки стен в местах прохода вентеляционных каналов армировать двумя продольными стержнями диаметром 5 S500 с приваркой поперечных стержней с шагом 100 мм, минуя отверстия вентиляционных каналов. В процессе возведения кирпичных стен и перегородок, крепления дверных и оконных коробок, осуществляется при помощи распорных дюбилей. не менее 2-ух по высоте. Над проёмами в стенах уложены сборные ж/б перемычки по слою цементного раствора М50.

Таблица 1.2 Спецификация перемычек

Таблица 1.3 — Спецификация элементов перемычек

Перегородки

Перегородки межкомнатные запроектированы газосиликатные толщиной 100 мм. Швы между перегородками, стенами и потолками тщательно заделываются раствором для обеспечения необходимой звукоизояции в помещениях. В санузлах запроектированы перегородки из кирпича толщиной 120 и 65 мм.

Перекрытия

В здании запроектированы сборные железобетонные перекрытия из многопустотных плит толщиной 220 мм.

Железобетонные плиты необходимо укладывать на свежеуложенный и выровненный слой цементного раствора М100 толщиной не более 20 мм. Открытые пустоты железобетонных плит, опирающихся на наружные стены, заделывают лёгким бетоном класса С16/20 на глубину 150 мм. Зазор между торцами плит и кладкой в наружных стенах следует заполнять ячеисто-бетонной крошкой с проливкой цементным раствором М100. Швы между плитами заполняются бетоном класса С1620 на мелком заполнителе. Необходимые отверстия для пропуска сетей инженерного оборудования допускается пробивать по месту в плитах размером 150 150 мм. Отверстия должны попадать в пустоты плит, не задевая арматуры. После монтажа плит перекрытия каждого этажа выполняется их анкеровка между собой и со стенами с последующим бетонированием анкеров бетоном класса С16/20. Плиты анкеруют арматурой 6 мм Лестница В здании запроектированы лестницы основного назначения из сборных Ж/Б лестничных маршей и площадок, расположенными в лестничных клетках, ограждаемой капитальными стенами.

Ж/Б лестничные марши и площадки выбирают по каталогу на основании расчета. Ширина лестничного марша 1200 мм, лестничной площадки 1500 и 1000 мм. Зазор между лестничными марами 200 мм для свободного пропуска пожарного шланга.

Расчет размеров лестничной клетки А=а+200+а=1200+200+1200=2600мм, где а-ширина лестничного марша.

Высота марша: h=hэт/2=3300/ 2 =1650 мм.

Количество подступенков: n=h/150=1650 /150 = 11 шт.

Число проступей: n= 11 шт.

Длина горизонтальной проекции марша: Lм=3520 мм.

Ограждение на лестницах устраиваются металлические с деревянными поручнями. Стойки ограждения привариваются к закладным деталям марша. Высота ограждения лестницы составляет 900 мм. Перед входом в здание устраивается бетонная лестница.

Кровля.

В здании запроектирована скатная кровля из металлочерепицы. Металлочерепица марки: МП МОНТЕРРЕЙ (высота профиля — 39 мм, толщина листа — 0,5 мм, длина профилированного листа — до 8м). Угол наклона стропил <=30°.

Кровля выполняется в облегченном варианте. В качестве стропил применяются доски 150· 50 мм сбитые друг с другом по всей длине с помощью бобышек такого же сечения. Таким образом конечный размер стропил 150· 150 мм; Подкос — 100· 100 мм. Также применяют затяжки для придания дополнительной жесткости кровле — бруски 150· 50 мм; Обрешетка из брусков 100· 32 мм с шагом 350 мм; Стропильная система скрепляется с помощью гвоздей К.5.0· 150.

Крепление металлочерепицы выполняют самонарезающими шурупами RА 4,8· 6 в перегибе волны профиля ниже поперечной канавки. Расход: 5−6 шурупов на м2, крепление края на каждой второй волне. Монтаж же самой черепицы начинают с торца двускатной кровли (с точки соприкосновения скатов и скоса вальмовой крыши).

В здании предусмотрен организованный водоотвод атмосферных осадков в виде подвесных желобов и водосточных труб.

Полы. Экспликация полов В помещениях здания принимаются следующие типы полов:

— санузел — плиточный

— помещения персонала — паркетные

— каридоры, тамбуры — мазаичные

— помещения обслуживания — плиточный

Таблица 1.4 — Экспликация полов

До устройства полов выполнить монтаж скрытых инженерных коммуникаций. Полы в санузлах выполнять ниже уровня полов основных помещений, на лестничной клетке и коридорах подъезда — выше уровня основных помещений.

Окна и двери. Спецификация элементов заполнения проемов Естественное освещение помещений обеспечивается через окна. В здании приняты окна ПВХ с тройным стеклопакетом.

Входные двери двупольные. Коробка усиленная, навеска на три петли. По периметру дверной коробки устраивается пенополиуретановая уплотняющая прокладка. Внутренние двери помещения имеют обвязанное полотно, дверные коробки без прогонов. Навеска на две петли. Расход дюбелей на установку двери — 6шт.

Таблица 1.5 — Спецификация элементов заполнения проемов

1.4 Наружная и внутренняя отделка здания

Внешняя отделка здания заключается в расшивке швов. Цоколь отделан улучшенной штукатуркой. Внутри здания стены, перегородки и откосы оштукатуриваются. На лестничной клетке, в общих коридорах и помещениях бытового обслуживания стены окрашиваются масляной краской на высоту 1,7 м от пола, остальное расстояние окрашивается известковой краской; помещения персонала оклеиваются обоями по заранее оштукатуренным стенам. Потолки в здании окрашиваются водными составами. Двери покрываются двумя слоями масляной краски. Радиаторы отопления окрашиваются под тон стен два раза масляной краской.

1.5 Инженерное оборудование здания

Проект разработан в соответствии со СНиП 2.04.01−85 «Внутренний водопровод и канализация зданий», СНиП 2.08.02−89 «Общественные здания и сооружения».

Монтаж санитарно-технических систем должен производится в строгом соответствии со СНиП 3.05.01−85 «Внутренние санитарно-технические системы».

Отопление — центральное от наружных тепловых сетей. Система отопления однотрубная с нижней разводкой. Система отопления предполагается с автоматическим пуском тепла, вертикальная с чугунными нагревательными приборами типа МС-140 и прокладкой магистральных трубопроводов в подвале. Установка запорной арматуры предусматривается: на вводах, у основания стояков, на подводках к санитарно-техническим приборам.

Водопровод — хозяйственно-бытовой от наружной сети. Система внутреннего водопровода выполнена из металлических труб диаметром 32 мм. Отвод хозяйственных стачных вод предусматривается во внешнюю канализацию через выпуски диаметром

100 мм. Внутренняя канализационная сеть проектируется из чугунных труб по ГОСТ 69.42.3−80 диаметром 100 мм.

Электроснабжение — от наружной сети напряжением 380/220 В.

Слаботочные устройства — радио, телефон.

Устройства связи — радиотрансляция, телетрансляция.

Освещение — естественное через окна и искусственное от люминесцентных ламп.

Вентиляция — приточно-вытяжная, приток с механическим побуждением, вытяжка — естественная.

Таблица 1.7 — Спецификация основных сборных индустриальных элементов

Экспликация помещений

2 Расчетно-конструктивная часть

2.1 Расчет железобетонной плиты перекрытия ПК 51.12.

Исходные данные.

По степени ответственности здание относится ко второму классу (коэффициент надежности по назначению конструкций гn=0,95.). По условиям эксплуатации ХО. Номинальные размеры плиты B=1,2 м, L=5,1 м. Конструктивные размеры Lк=5,08 м, Bк=1,19 м. Плита с предварительным напряжением изготовлена из бетона класса С20/25 с рабочей арматурой S800, натягиваемой электротермическим способом на упоры форм.

Подсчет нагрузок на 1 м² перекрытия.

Таблице 2.1 — Подсчет нагрузок на 1 м² перекрытия

Расчетная нагрузка на 1 м длины плиты при ширине B=1,2 м.

(gd + qd) = 6,94 кН/м2 · 1,2 м = 8,33 кН.

Определение расчетного пролета панели.

Рисунок 2.1 — Определение расчетного пролета leff

leff = 5200 — (200+190) + · 135 + · 135 = 4000 мм = 4,9 м.

Определение расчетной схемы панели и максимальных расчетных усилий Msd, max, Vsd, max .

Максимальный изгибающий момент:

Мsd.max = (2.1)

Мsd.max= = 25 кН• м

Максимальная поперечная сила:

Vsd, max = (2.2)

Vsd.max= = 20,41 кН•м.

Рисунок 2.2 — Расчетная схема панели и эпюры «Msd» и «Vsd».

Определение размеров расчетного (эквивалентного) сечения.

Рисунок 2.3 — Действительное и расчетное поперечное сечение плиты

Для получения расчетного (эквивалентного) сечения круглые пустоты панели заменяются на квадратные равной площади со стороной квадрата равной:

h1 = 0,9 • d = 0,9 • 159 = 143,1 мм. h’f = = = 38,45 мм = 3,845 см;

bw = b’f — n • h1 = 1460 — 6 • 143,1 = 601,4 мм = 60,14 см.

Расчет рабочей арматуры.

Расчетное сечение тавровое, геометрические размеры которого показаны на ри-сунке 2.6. Бетон тяжелый класса С20/25, для которого fsk = 20МПа.

fсd = = = 13,33 МПа.

где гс — частный коэффициент безопасности для бетона.

Рабочая арматура класса S800, для которой fpk = 800 МПа, fpd = 640 МПа (таблица 6.6)[1]. Расчет рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчета изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона. Для то-го, чтобы определить случай расчета необходимо установить нахождение нейтральной оси, проверив выполнение условие 2.15:

М’f? Мsd. max (2.3)

где М’f — изгибающий момент, воспринимаемый полкой таврового сечения и определяемый по формуле:

М’f = б • fсd • b’f • h’f •(d — 0,5• h’f) (2.4)

где d = h — c = 220 — 30 = 190 мм.

c= ccov + (2.5)

c= 20 +

ccov — минимальный защитный слой бетона для условий эксплуатации ХО.

ў - предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

Для тяжелого бетона принимаем б = 0,85.

М’f = 0,85 • 13,33 • 1160 • 38,5 • (190 — 0,5• 38,5) = 86,4•106 Н•мм = 86,4кН•м.

Так как условие 2.15 выполняется, то нейтральная ось располагается в полке, и сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной b’f. Определяем значение коэффициента бm :

бm = (2.6)

бm ==0,05; при найденном значении бm определяем о и з:

о = 0,107, з = 0,963.

Значение граничной относительной высоты сжатой зоны сечения оlim, при кото-ром предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в рас-тянутой арматуре напряжения равного расчетному сопротивлению, определяем по формуле:

оlim = (2.7)

где щ — характеристика сжатой зоны бетона, определяемая:

щ = kc — 0,008 • fсd (2.8)

где k — коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона 0,85;

щ = 0,85 — 0,008 • 13,33 = 0,743.

уsc, u — предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое равным 500Н/мм2;

у s, lim — напряжение в арматуре, определяемое при наличии напрягаемой арматуры по формуле:

у s, lim = fpd + 400 — уpm, t —? уpm, t (2.9)

где уpm, t = гsp • у0, max (2.10)

где у0, max — величина предварительного напряжения в арматуре. В соответствии с указаниями пункта 9.8 предварительное напряжение у0, max= (0,5…0,9) • fpk следует

назначить с учетом допустимых отклонений p, таким образом, чтобы выполнялось условие:

у0,max + p? 0,9 • fpk (2.11)

у0,max — p? 0,3 • fpk

где p — максимально допустимое отклонение значение предварительного на-пряжения, вызванное технологическими причинами.

При электротермическом способе натяжения арматуры:

p = 30 + (2.12)

где l — длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м.

p = 30 + = 100,59 МПа.

Принимаем значение у0, max = 0,7 • 800 = 560 МПа.

560 + 100,59 = 660,59 МПа < 0,9 • 800 = 720 МПа.

560 — 100,59 = 459,41 МПа > 0,3 • 800 = 240 МПа.

Следовательно, требования выполняются.

гsp — коэффициент точности натяжения арматуры, определяемый:

гsp = 1 —? гsp (2.13)

? гsp = 0,5? 0,1 (2.14)

где np = 4 — число напрягаемых стержней.

? гsp = 0,5 = 0,13

гsp = 1 — 0,13 = 0,87; уpm, t = 0,87 • 560 = 487,2 МПа.

? уpm, t — напряжение от неупругих относительных деформаций напрягаемой армату-ры, определяемое:

? уpm, t = - 1200? 0 (2.15)

? уpm, t = - 1200 = - 58,1, принимаем? уpm, t = 0.

уs, lim = 640 + 400 — 487,2 — 0 = 552,8 МПа.

оlim = = 0,547;

о = 0 < оlim = 0,555, следовательно, fpd при расчете требуемой арматуры необ-ходимо принимать с коэффициентом гsn, определяемым:

гsn = з — (з — 1) •? з (2.16)

где з — коэффициент, принимаемый для арматуры класса S800 равным 1,15.

гsn = 1,15 — (1,15 — 1) • = 1,24 > з = 1,15 принимаем гsn = з = 1,15.

Требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры:

Asp= (2.17)

Asp= = 176,36 мм²;

По таблице сортамента принимаем 4 стержня диаметром 10 мм, для которых Asp= 314 мм² > As, min= = = 86,07 мм². Где pmin = 0,15% по таблице 11.1. 1].

Уточняем значение рабочей высоты сечения d:

d = h — c = 220 — (20 +) = 195 мм.

2.1.7. Определение геометрических характеристик приведенного сечения.

Рисунок 2.4 — Приведенное сечение плиты

Отношение модулей упругости:

бЕ = (2.18)

где Есm, n = 0,9 • 32 • 103 МПа — модуль упругости бетона класса С20/25 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке (таблица 6.2).

Еs = 20 • 104 МПа — модуль упругости для напрягаемой арматуры.

Еs1 = 20 • 104 МПа — модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.

бЕ = = 6,94; бЕ1 = = 6,94.

Площадь приведенного сечения:

Аred = Ас + бЕ •Аsp + бЕ1 •Аsc (2.19)

где Ас = 1160 • 38,5 +1160 • 38,5 + 302 • (220 — 38,5 — 38,5) = 132,51•103 мм2.

Аsс = 101 мм2 — площадь поперечного сечения 8 продольных стержней диаметром 4 мм класса S500 сетки С-1 марки •1140 • 5030 • по ГОСТ 8478–81.

Аred = 132,51•103+6,94•314+6,94•101=135,39•103 мм2.

Статический момент площади приведенного сечения относительно его нижней грани:

Sred = Sс + бЕ •Ssp + бЕ1 •Ssc (2.20)

Sс = b’f • h’f •(h — 0,5• h’f) + bf • hf • 0,5• hf + bw • (h — h’f — hf) • 0.5 • h (2.21)

Sс =1160•38,5•(220−0,5•38,5)+1190•38,5•0,5•38,5+302•(220−38,5 -38,5)•0,5•220 = =14,6•103 мм3.

Ssp = Аsp • с = 314 • 25 = 7850 мм³;

Ssс = Аsс • (hc1) = 101 • (220 — 17) = 19 998 мм³;

Sred = 14,6 •106 + 6,94 • 7850 + 6,94•19 998 = 14,79•106 мм3;

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

y0 = (2.22)

y0 = = 109,24 мм < 110 мм.

Момент инерции приведенного сечения относительно оси центра тяжести:

Ired= Iс + бЕ • Ssp • y12 + бЕ1 • Asc • y22 (2.23)

где

Iс=

(2.24)

Iс =

y1 = y0 — c = 109,24 — 25 = 84,24 мм; y2 = h0 — y0 — c1 = 220 — 109,24 — 17 = 93,76 мм.

Ired = 7,57 • 108 +6,94 • 314 • 84,242 + 6,94 • 101 • 93,762 = 7,79 •108мм2.

Определение потерь предварительного напряжения.

Начальное растягивающее напряжение не остается постоянным, а с течением времени уменьшается независимо от способа натяжения арматуры на упоры или бетон.

Согласно норм, все потери предварительного напряжения разделены на две группы:

— технологические потери (первые потери в момент времени t = t0);

— эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t > t0).

Технологические потери

Потери от релаксации напряжений арматуры. При электротермическом спо-собе натяжения арматуры:

? Pir = 0,03 • у0, max • Asp (2.25)

? Pir = 0,03 • 560 • 314 = 5,28 кН.

Потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натя-жения при нагреве бетона, следует рассчитывать для бетонов классов от С12/15 до С30/37 по формуле:

?P?Т = 1,25 • ?Т • Asp

где ?Т — разность между температурой нагреваемой арматурой и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных допускается принимать? Т = 650С.

?P?Т = 1,25 • 65 • 314 = 25,52 кН. (2.26)

Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств? PA. При электротермическом способе натяжения арматуры? PA = 0.

Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных ус-тройствах ?Psl. При натяжении арматуры на упоры? Psl не учитываются.

Потери, вызванные деформациями стальной формы? Pf, в расчете не учиты-ваются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.

Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций? Pм (х). При изготовлении конструкций с натяжением арматуры на упоры будут? Pм (х) отсутствовать.

Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспосо-бления ?Pм (х), также не учитываются при данном методе натяжения арматуры.

Потери, вызванные упругой деформацией бетона? Pс, при натяжении на упоры определяется:

?Pс = бЕ • pp • (2.27)

где pp = = = 0,0024;

zcp — расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения.

zcp = y0 — c = 109,24 — 25 = 84,24 мм;

Pос — усилие предварительного напряжения с учетом потерь, реализованных к мо-менту обжатия бетона:

Pос = уpm, t • Asp — ?Pir — ?P?Т (2.28)

Pос = - 5,28 — 25,52 = 122,18 кН;

?Pс = 6,94 • 0,0024 • =4,56 кН.

Усилие предварительного обжатия Pm, 0 к моменту времени t = t0, действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструк-цию, должно быть не более:

Pm, 0 = уpm, 0 • Asp? 0,75 • fpk • Asp (2.29)

Величину Pm, 0 определяют (как для элементов с натяжением арматуры на упоры):

Pm, 0 = P0 — ?P0 — ?Pir — ?PA — ?Pм (х) — ?Pf (2.30)

Pm, 0 = - 4,56−5,28 — 0 — 25,52 — 0 — 0 = 117,62кН < 0,75 • 800 •314 = 188,4 кН; - условие выполняется.

Эксплуатационные потери (потери в момент времени t > t0).

Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также дли-тельной релаксацией напряжений в арматуре определяются:

?Pt (t) = ?уp, c • Asp (2.31)

где ?уp, c — потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усад-кой и релаксацией напряжений на расстоянии «х» от анкерного устройства в момент времени «t».

?уp, c = (2.32)

где — ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени «t», определя-емое по указаниям СНБ 5.03.01−02.

= + (2.33)

где — физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3 СНБ 5.03.01−02, при = и RH = 50%.

= -0,645 • 10−3;

— химическая часть усадки обусловленная процессами твердения вяжущего:

= вas • еc, a,?

где еc, a,? = -2,5 • (fсk — 10) • 10−6? 0 (2.34)

еc, a,? = -2,5 • (20 — 10) • 10−6 = -25 • 10−6? 0

вas = 1 — e (-0,2•t 0,5), так как t = 100 суток, то вas = 1 — 2,71(-0,2•t 0,5) = 0,865;

= 0,865 • (-25•10−6) = -21,625 • 10−6; = -0,645•10−3 — 21,625•10−6=-666•10−6.

— коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определенные по указаниям подраздела 6.1 или по приложению Б СНБ. определяем по номо-грамме, показанной на рисунке 6.1 а при RH = 50%.

h0 = (2.35)

где u — периметр поперечного сечения элемента.

u = 2 • (b'f + bf) + 2• h — 2 • bw = 2 • (1190+ 1190) + 2• 220 — 2 • 302 = 4596 мм.

= 5,6.

уcp — напряжение в бетоне на уровне центра тяжести в напрягаемой арматуре, от, практически, постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.

уcp = (2.36)

уcp = = 2,7 МПа.

уcp, 0 — начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом первых потерь) в момент времени t = t0:

уcp, 0 = (2.37)

уcp, 0 = = 1,76 МПа.

?уpr — изменение напряжений в напрягаемой арматуре в расчетном сечении, вы-званные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 в зависимости от уровня напряжений. Принимаем =.

— напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учетом первых потерь в момент времени t = t0) и действием практически постоянной комбинации нагру-зок:

= + уcp (2.38)

= + 2,7 = 377,29 МПа; для = = 0,47.

Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварите-льного напряжения составляют 1,5% (таблица 9.2), тогда

?уpr = • = • 560 = 8,4 МПа.

В формуле 2.38 сжимающие напряжения и соответствующие относительные де-формации следует принимать со знаком «+ «.

Так как бp • • (уcp + уcp, 0) = 6,59 • 5,6 • (-2,7+ 1,76) = -34,7 < 0, поэтому указанное произведение принимаем в формулу 2.32 равным нулю.

уp, с = = 120,17 Н/мм2.

Подставляем в формулу 2.31:

?Pt (t0) = 120,17 • 314 = 37,73 кН.

Среднее значение усилия предварительного обжатия Pm, t в момент времени t>t0 (c учетом всех потерь) при натяжении арматуры до упора следует определять по фо-рмуле:

Pm, t = Pm, 0 — ?Pt (t) (2.39)

но не принимать больше, чем это установлено условиями 2.52:

Pm, t? 0,65 • fpk • Asp (2.40)

Pm, t? P0 — 100 • Asp

Pm, t = 117,62 — 37,73 = 79,89 кН < 0,65 • 800 • 314 = 163,28 кН;

Pm, t = 79,89 кН < 487,2 • 314- 100 • 314 = 123,34 кН.

Условие 2.40 выполняется.

Расчет плиты по сечении наклонному к продольной оси.

Поперечная сила от полной расчетной нагрузки Vsd= 20,41 кН с учетом коэффи-циента гn= 0,95: Vsd1= Vsd • гn = 20,41 • 0,95 = 19,37 кН.

Расчет производится на основе модели наклонных сечений.

Проверить прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещина-ми в соответствии с условием:

Vsd? Vrd, max (2.41)

Vrd, max = 0,3 • зщ1 • зс1 • fсd • bw • d (2.42)

зщ1 = 1+ 5 • бЕ • psw? 1,3 (2.43)

Отношение модулей упругости:

бЕ = (2.44)

где Есm, n = 0,9 • 32 • 103 МПа — модуль упругости бетона класса С20/25 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке.

Еs = 20 • 104 МПа — модуль упругости арматуры.

бЕ = = 6,94;

psw = (2.45)

= 113 мм2 — площадь сечения четырех поперечных сечений диаметром 6 мм из арматуры класса S240.

bw = 302 мм — ширина ребра расчетного сечения.

S? , S? 150 мм — шаг поперечных стержней каркаса Кр-1 плиты.

S? = 110 мм, принимаем S = 100 мм.

psw = = 0,0037 > psw, min = 0,0009; psw, min определено по таблице 11.2 СНБ 05.03.01−02.

зщ1 = 1 + 5 • 6,94 • 0,0037 = 1,13 < 1,3.

зс1 — коэффициент определяемый по формуле:

зс1 = 1 — в4 • fсd (2.46)

где в4 — коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 0,01;

зс1 = 1 — 0,01 • 13,33 = 0,867

Vrd, max = 0,3 • 1,13 • 0,867 • 13,33 • 302 • 195 = 230,72 кН.

Vsd1 = 19,35 кН < Vrd, max = 230,72 кН.

Следовательно, прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

Определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

Vrd = 2 (2.47)

— коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 2,0, учитывает влияние вида бетона;

— коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавро-вых элементах и определяется:

= 0,75? 0,5 (2.48)

При этом b’f — bw? 3h'f: 1160−302 = 858 мм > 3 • 38,5 = 115,5 мм.

Для расчета принимаем b’eff — bw = 115,5 мм.

= 0,75 • = 0,076 < 0,5.

з N — коэффициент, учитывающий влияние продольных сил:

з N =0,1•? 0,5 (2.49)

Для предварительно напряженных элементов N cd подставляем усилие предва-рительного обжатия: N cd = Pm, t 79,89 кН.

fсtd = = = 1,0;

= 1,5 МПа — по таблице 6.1 СНБ 05.03.01−02.

з N =0,1• = 0,136< 0,5; 1+ зf + зN = 1+ 0,076 + 0,136 = 1,212 < 1,5.

— усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента:

= (2.50)

где = 157 МПа — расчетное сопротивление поперечной арматуры по таблице 6.5 СНБ 05.03.01−02.

= = 177,4 Н/мм2; Vrd = 2 = 140,54 кН.

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

Расчет монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 350 мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

P = G • • (2.51)

где G — собственный вес плиты;

= 1,15 — коэффициент безопасности по материалу;

= 1,4 — коэффициент динамичности при монтаже.

G = g • S (2.52)

S — площадь плиты;

g = 2,75 кН/м2 — собственный вес 1 м² плиты;

G = 2,75 • 5,08 • 1,19 = 16,62 кН.

P = 16,62 • 1,15 • 1,4 = 26,76 кН.

В соответствии с указаниями норм при подъеме плоских изделий за 4 петли масса изделия считается распределенной на 3 петли, тогда:

P1 = (2.53)

P1 = = 8,92 кН.

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S240, для которой fyd = 218 МПа.

Ast = (2.54)

Ast = = 40,92 мм²;

Принимаем арматуру диаметром 14 мм с Ast = 153,9 мм² класса S240 (с учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю).

2.2 Расчёт лестничного марша марки ЛМФ 39.12.17

По степени ответственности здание относится к классу 2 (коэффициент надежности по назначению конструкции =0.95), по условиям эксплуатации — Х0

Исходные данные

Ширина лестничного марша — 1,2 м, длина — 3,913 м, угол наклона марша =27°, =0,891.

Бетон тяжелый класса С20/25, расчетное сопротивление сжатию которого (=1,5 — частичный коэффициент безопасности для бетона), расчетное сопротивление растяжению ===1,0МПа

определяется по таблице 6.1[1].

Рабочая арматура S400, арматура сетки и каркасов Кр-2, Кр-3 S500(провол.), расчетное сопротивление растяжению арматуры S400 =365 МПа (табл.6.5[1]); расчетное сопротивление проволочной арматуры класса S500 растяжению =410 МПа (табл.6.5[1]).

Модуль упругости арматуры =20· 104МПа (п. 6.2.1.4[1]).

Собственный вес марша составляет ==3,08.

При расчете лестничный марш рассматривается как балка таврового сечения на двух опорох.

Определение нагрузок и усилий

Таблица 5.1-Нагрузки на 1 м² горизонтальной проекции марша

Нагрузка на 1 метр длины марша, действующая по нормали к его оси:

(+)· ·cos (2.55)

8,93кН/м2· 1,2м·0,891=9,55/м.

Рисунок 5.1-Определение расчетного пролета

=-98−2· · (2.56)

Где =90мм — величина опирания марша на консольные выступы лобового ребра лестничных площадок.

=3913мм-98−2· ·90=3725мм=3,725 м.

Расчетная схема и эпюры изгибающих моментов и поперечных сил показаны на рисунке 5.2

Рисунок 5.2 Расчетная схема и эпюры и

==16,56кН· м

==17,79кН

2.2.3 Определение размеров расчетного сечения

Рисунок 5.3-Действительное и расчетное сечение марша

Ширина ребра расчетного сечения

=2· =220мм.

Толщина сжатой полки =30мм, высота расчетного сечения =187мм. Ширина полки расчетного таврового сечения принимается в соответствии с указаниями п. 7.1.2.7[1]:

< +2· · (2.57)

<220+2· ·3725=1462мм.

<+2· 6·, если >0,1 (2.58)

=30мм>0,1· 187мм=18,7 см

<220+2· 6·30=580мм.

Принимаем =580мм.

Расчет растянутой рабочей арматуры

Для сечения с одиночным армированием проверяем условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения с шириной

о=в= (2.59)

Принимая с=30мм, определяем рабочую высоту сечения d=187−30=157мм.

о=в==0,191>0,167,

где о=0,167- верхний предел для области деформирования 1а.

С учетом того, что о<0,259 (0,259-верхний предел для области деформирования 1б), можно сделать вывод о том, что сечение находится в области деформирования 1б.

По формулам таблицы 6.6[1] находим величину изгибающего момента, воспринимаемого бетоном, расположенным в пределах высоты полки.

=(1,14· о-0,57·-0,07)·б··· (2.60)

=(1,14· 0,191−0,57·0,1912;0,07)·0,85·13,33·580·1572=

=(0,218−0,0208−0,07) · 0,85·13,33·580·1572=20,61кН·м.

Поскольку выполняется условие

<, нейтральная ось расположена в пределах полки. В связи с этим дальнейший расчет производим как прямоугольного сечения, имеющего размеры b==580мм, d=157мм.

Определяем:

= (2.61)

==0,102;

По таблице 6.7[2] при =0,102 находим, что сечение находится в области деформирования 1а и з=0,939.

Находим величину требуемой площади растянутой арматуры

==308мм2. (2.62)

По таблице сортамента арматуры принимаем два стержня диаметром 14 мм S400 (=308мм2).

Расчет прочности сечения, наклонного к продольной оси

Расчет выполняем на основе расчетной модели наклонных сечений. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть обеспечена прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле 5.9

<=0,3· ····d (2.63)

Где — коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, и определяемый по формуле 5.10.

=1+5· ·<1,3 (2.64)

Здесь =;

=20· 104МПа

=39 ГПа (табл. 6.2 СНБ 5.03.01−02 для бетона марки Ж3 по удобоукладываемости и естественного твердения)

Для бетона, подвергнутого тепловой обработке,

=0,9· 0,9·39ГПа=35,1ГПа=35,1·103МПа.

==5,7

= (2.65)

=57мм2 — площадь поперечного сечения двух поперечных стержней диаметром 6 мм класса S240.

По конструктивным требованиям норм (п. 11.2.21 СНБ5.03.01−02) на приопорных участках длиной 0,25l поперечную арматуру устанавливаем с шагом S?0,5h и S?150мм.

На остальной части марша поперечную арматуру устанавливаем конструктивно с шагом S=200мм.

==0,0029>=0,0009

(- табл. 11.2 СНБ 5.03.01−02)

=1+5· 5,7·0,0029=1,08<1,3;

— коэффициент, определяемый по формуле 5.12

=1-в4· (2.66)

здесь в4=0,01 для тяжелого бетона;

— в МПа (Н/мм2)

=1−0,01· 13,33=0,867

=0,3· 1,08·0,867·13,33·220·157=129кН>=17,79кН·1,0=17,79кН,

прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

По формуле 5.13 определяем поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и поперечными стержнями.

=2· (2.67)

Где — коэффициент, учитывающий влияние вида бетона принимаемый для тяжелого бетона равным 2,0.

=0,75· ?0,5 (2.68)

где ?+3, =580мм>+3=220+3· 30=310мм.

Для расчета принимаем =310мм.

=0,75· =0,06<0,5;

— коэффициент, учитывающий влияние продольных сил.

=0, так как продольные силы в данном случае отсутствуют.

1++=1+0,06+0=1,06<1,5;

— усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле 5.15

= (2.69)

где =157 МПарасчетное сопротивление поперечной арматуры класса S240

(табл. 6.5 СНБ 5.03.01−02);

==99,43 Н/мм

==67,6кН>=17,79кН, прочность лестничного марша на действие по наклонной трещине обеспечена.

Для армирования полки лестничного марша принимаем сварную сетку марки

С-1 1140xL по ГОСТ 8478–81

Поперечные ребра марша армируем конструктивно с помощью каркасов Кр-2 с продольными стержнями диаметром 5 мм проволочной арматуры класса S500, поперечными стержнями диаметром 4 мм класса S500.

3 Строительно-производственная часть

3.1 Технологическая карта

Каждое строительство должно быть обеспечено проектной документацией по производству строительных работ, которая основывается на передовом опыте и новейших достижениях строительной науки и техники и предусматривает повышения уровня производительности труда и механизации, сокращение трудоёмкости и снижения стоимости работ.

Проекты производства работ разрабатываются по рабочим чертежам подготовительного и основного периодов строительства зданий и сооружений или пусковых комплексов. При этом в основу ППР закладываются решения, принятые ПОС, с учётом местных организационно-технических условий. В ППР на все основные виды строительно-монтажных работ составляются технологические карты, которые являются основными документами технологического проектирования строительных процессов.

Технологические карты разрабатываются с целью обеспечения наиболее рациональных технологий и организации строительных процессов, способствующих повышению производительности труда, улучшению качества и снижению стоимости строительно-монтажных работ. Они служат основанием для выписки нарядов-заданий рабочим.

Технологическими картами регламентируются сроки выполнения и технологическая последовательность отдельных строительных процессов. При разработке технологических карт и выборе метода производства работ определяющую роль играет назначения здания или сооружения, его объёмно-планировочные и конструктивные характеристики.

В строительстве различают 3 вида технологических карт:

1.Типовая технологическая карта, не привязанная к строящемуся объекту и местным условиям строительства;

2.Типовая технологическая карта, привязанная к возводимому зданию или сооружению, но не привязанная к местным условиям строительства;

3.Типовая технологическая карта, привязанная к возводимому зданию или сооружению, и к местным условиям строительства;

Технологическая карта состоит из 4 разделов:

1) Область применения

2) Организация и технология строительного процесса

3) Технико-экономического показателя

4) Материально-технических ресурсов.

На возводимое здание принимаю типовую технологическую карту, привязанную к возводимому зданию или сооружению, но не привязанную к местным условиям строительства. Технологическая карта будет разрабатываться на нулевой цикл под дом быта на 15 рабочих мест без подвала. Длина здание составляет 22 200 мм, а ширина 19 600 мм. Пространственная жёсткость в здании обеспечивается капитальными продольными и поперечными стенами, а так же анкеровкой плит перекрытия и заделкой стыков лёгким бетоном. Высота этажей составляет 3300 мм, класс здания-2, степень огнестойкости-2. Высота подвала составляет 2400 мм. Фундаменты монтируются сборные ж/б, ленточные. В узлах и стыках укладывается арматурная сетка. Грунт — песок, глубина заложения фундамента — 1,5 м.

Область применения технологической карты.

В технологической карте мы рассматриваем технологию процесса по нулевому циклу. В неё будут входить следующие виды работ:

2.1Срезка растительного слоя.

Срезка осуществляется бульдозером средней мощности, челночным способом. Бульдозер движется вдоль короткой стороны здания, срезая растительный слой толщиной 0,1 м.

2.2 Планировка площадки.

Планировка площадки осуществляется для достижения горизонтальной плоскости на строительной площадке. При планировании территории под горизонтальную плоскость, требуется определить отметку планировки, исходя из условия равенства объёмов выемки и насыпи, т. е. нулевого баланса земляных масс.

2.3 Разработка траншей.

Разработка траншей включает в себя подсчёт земляных работ. Основным принципом определения объёмов работ является расчленение земляного массива на элементарные участки. Границами элементарных участков земляного полотна являются характерные точки продольного профиля. Все объёмы земляных работ подсчитывают для плотного (естественного) состояния грунта.

2.4 Подчистка траншей.

Подчистка дна траншей производится для достижения полной горизонтальности на дне котлована и траншеи. Она может выполняться как механизированным способом, так и вручную, в зависимости от площади разрабатываемой выемки типа грунта. Для точного выхода на проектную отметку используют нивелир.

2.5 Установка фундаментных подушек и фундаментных блоков.

Производится гусеничным краном, дифференцированным методом, способом наращивания.

2.6 Устройство опалубки.

Установка и приемка опалубки, распалубливание монолитных конструкций, очистка и смазка производятся по проекту производства работ.

2.7 Бетонирование.

Бетонные смеси следует укладывать в бетонируемые конструкции горизонтальными слоями одинаковой толщины без разрывов с последовательным направлением укладки в одну сторону во всех слоях.

2.8 Нанесение гидроизоляции.

Гидроизоляция выполняется для того, чтобы предохранить конструктивные элементы здания от разрушения под воздействием влаги.

2.9 Обратная засыпка.

Обратную засыпку котлованов и пазух фундамента осуществляется поперечными проходками бульдозера с неповоротным отвалом. Работа бульдозера должна сочетаться с уплотнением грунта.

2.10 Уплотнение грунта.

Уплотнение грунтов является одной из ответственейших технологических операций при строительстве различных объектов. Оно основано на сближении частиц грунта, в результате чего уменьшается его пористость и сжимаемость, повышается плотность.

Следовательно, в технологической карте будут рассмотрены следующие виды работ:

1.Срезка растительного слоя

2.Планировка площадки

3.Разработка траншей

4.Подчистка дна траншей

5.Установка фундаментных подушек и фундаментных блоков

8.Нанесение гидроизоляции

11.Обратная засыпка

12.Уплотнение грунта Технология и организация строительного процесса.

Определение номенклатуры и подсчёт объёмов работ

Ведомость объёмов работ

Выбор методов производства работ.

На данный проект выбран поточный метод строительства. Технологический процесс возведения объекта разделяется на ряд составляющих процесса, что требует меньше времени, чем при последовательном методе и меньших потреблений материально-технических ресурсов, чем при параллельном. Однако требует чёткой взаимоувязки всех выполняемых простых и сложных строительных процессов.

Земляные работы будут производиться механизированным способом при использовании одноковшового экскаватора с обратной лопатой, бульдозера и гусеничного крана.

Монтаж строительных конструкций будет производиться методом наращивания. Этот способ состоит в последовательном монтаже элементов конструкции начиная с расположенных снизу, последовательно устанавливая их один на один на другой.

Калькуляция трудовых затрат и заработной платы.

Калькуляция трудовых затрат и заработной платы составляется на основе номенклатуры работ, объемов работ и данных ЕНиРа. Данная калькуляция в технологической карте необходима для составления почасового графика производства работ. Почасовой график составляется на одну захватку с учетом максимального совмещения процессов во времени. Основным назначением почасового графика является как определение общего срока работ, так и продолжительность каждого процесса в отдельности, а так же определение последовательности и взаимосвязи всех работ.

Нормативные ссылки

1) Руководящий документ в строительстве РДС 1.03.02.-2003."Техническая документация при производстве строительно-монтажных работ, состав порядок разработки, согласование и утверждение технологических карт". Министерство строительства и архитектуры Республики Беларусь. Минск 2003.

2) СНиП 3.03.01−87 «Несущие и ограждающие конструкции» Москва Стройиздат 1987 г.

3) ЕНиР Сборник 1 «Внутрипостроечные транспортные работы», Москва Прейскурантиздат 1987 г.

4) ЕНиР Сборник 4 «Монтаж сборных и устройство монолитных ж/б конструкций» Москва Прейскурантиздат 1987 г.

5) СНиП 3−4-80* «Техника безопасности в строительстве» Москва Стройиздат 1987 г.

Характеристика применяемых материалов в строительстве.

— фундаментные подушки Серия Б.1.0112.1−1.99 СТБ 1067−97 хранятся на открытом складе в штабелях на подкладках.

— фундаментные блоки Б 1.016.1−1 СТБ 1067−97 хранятся на открытом складе в штабелях на подкладках.

— рубероид РПК-350(ГОСТ 10 923) хранится под навесом не более, чем в 2 яруса.

— опалубка (СТБ 1110−98) хранятся на открытом складе в штабелях.

— бетон (ГОСТ 10 180) транспортируется на объект в автобетоносмесителях, хранение не предусмотрено.

— раствор цементо-известковый М50 СТБ 1307−02, транспортируется на объект в автобетоносмесителях, доставляется на рабочее место в ящиках стреловым краном;

Определение численного и профессионально-квалифицированного состава бригад

Контроль качества при разработке выемок