Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Расчет ограждающих конструкций

КурсоваяПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Суммируя потери давления на трение и в местных сопротивлениях, определяются потери давления на участке, а затем, суммируя потери давления на расчетных участках, получают потери давления в кольце, которые должны быть в пределах 90% располагаемого давления: Вытяжные отверстия располагаем на расстоянии 0,5- 0,7 м от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и неподвижными… Читать ещё >

Расчет ограждающих конструкций (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

1.Общая часть

В данной курсовой работе необходимо разработать системы отопления и вентиляции жилого здания.

Исходные данные для проектирования:

Число этажей — 4

Число секций — 1

Высота этажа — 3 м

Место нахождения здания — г.Могилев

Ориентация здания — Восток

Ограждающие конструкции:

а) Стены — кирпич силикатный, глиняный

б) Утеплитель — пенопласт

Наличие подвала — есть

Наличие чердака — есть, холодный

Система отопления — двухтрубная вертикальная с нижней разводкой, разносторонняя.

Теплоноситель в системе отопления и его параметры — вода 95−70 єС

По приложению П. 1 /2/ параметры внутреннего воздуха составляют:

— жилая комната 18 єС;

— кухня 18 єС;

— санузел 25 єС;

— лестничная клетка 16 єС.

При расчетах учитываем, что в угловых помещениях квартир расчетная температура воздуха должна быть на 2єС выше указанной.

Относительная влажность воздуха в помещениях составляет 55%.

2. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

2.1 Теплотехнический расчёт наружных стен

Рис. 1 состав наружной стены

Наименование

Толщина, м

л, Вт/м•°С

S, Вт/м2•°С

Известково-песчаная штукатурка с=1800 кг/м3

0.02

0.93

11.09

Кирпич глиняный с=1800 кг/м3

0,25

0,7

9,20

Цементно-песчаный шов с=1800 г/м3

0,02

0,76

9,6

Кирпич силикатный с=2000 кг/м3

0,12

1,36

10,99

Пенопласт с=50 кг/м3

x

0.043

0.46

Известково-песчаная штукатурка с=1800 кг/м3

0.02

0.93

11.09

Выбираем нормативное сопротивление теплопередаче наружных стен RTнорм=3.2 м2єС/Вт.

Действительное сопротивление теплопередаче:

RT=, где

(д — толщина конструктивного слоя, л — коэффициент теплопроводности материала),

бн — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности бв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности

RT=1/8,7++0.02/0.93+0,25/0,7+x/0,043+0,12/1.36+0,02/0,76+ +0.02/0.93+1/23 = 3.2 м2єС/Вт.

Решая это уравнение относительно X, получаем X=0,11 м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

Rд= м2єС/Вт.

Тепловая инерция ограждения:

D=

D=

Так как D = 6,25 входит в предел от 4 до 7 принимаем температуру наружного воздуха равной средней температуре наиболее холодных трех суток (среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и температурой наиболее холодной пятидневки обеcпеченностью 0,92

Для г. Могилева:

Требуемое сопротивление теплопередаче:

RTтреб=, где tВ-расчетная температура внутреннего воздуха,

tн — расчётная зимняя температура,

n — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности,

бв — коэффициент теплоотдачи наружных стен, Дtв — расчётный перепад между температурой внутреннеговоздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции.

tВ=18oC tн=-27оС n=1 Дtв=6oC

RTтреб= м2єС/Вт.

Полученные величины R удовлетворяют неравенству RTтребTнормTдейств:

0,86<3,2<3,41 м2єС/Вт

2.2 Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия

Рис.2- Конструкция чердачного перекрытия

Наименование

Толщина, м

л, Вт/м•°С

S, Вт/м2•°С

Железобетонная плита с= 2500 кг/м3

0,22

1,92

17,98

Битум с= 1400 кг/м3

0,005

0,27

6,8

Пенопласт с= 50 кг/м3

x

0,043

0,46

Цементно-песчаная стяжка с= 1800 кг/м3

0,05

0,76

9,6

Руберойд с= 600 кг/м3

0,01

0,17

3,53

Для чердачного перекрытия RTтреб=6 м2єС/Вт.

Действительное сопротивление теплопередаче:

RT=, где

(д — толщина конструктивного слоя, л — коэффициент теплопроводности материала),

RT= м2єС/Вт.

Решая это уравнение относительно X, получаем X=0,24 м Принимаем 0,24 м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

м2єС/Вт.

Величина тепловой инерции:

D=

D=

Т.к. полученная величина D 4<4,717<7, то принимаем расчетную зимнюю температуру

tн=-27°С (температура наиболее холодных 3 суток).

RTтреб=, tВ=18oC tн=-27оС n=0,9 Дtв=4oC

RTтреб= 0,9(18-(-27))/(8,74)=1,16 м2єС/Вт.

Полученные величины R удовлетворяют неравенству RTтребTнормTдейств:

1,16<6<6,042єС/Вт

2.3 Теплотехнический расчёт покрытия над подвалом

Рис.3- Конструкция покрытия над подвалом

Наименование

Толщина, м

л, Вт/м•°С

S, Вт/м2•°С

Железобетонная плита с= 2500 кг/м3

0,22

1,92

17,98

Цементно-песчаная стяжка с= 1800 кг/м3

0,05

0,76

9,6

Рубероид с= 600 кг/м3

0,005

0,17

3,53

Пенопласт с= 50 кг/м3

X

0,043

0.46

Деревянная доска с= 500 кг/м3

0,04

0,14

3,87

Линолеум

0,005

0,38

8,56

Действительное сопротивление теплопередаче:

RT=, где

(д — толщина конструктивного слоя, л — коэффициент теплопроводности материала),

бн = 6- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности,

бв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности

RT = м2єС/Вт.

Решая это уравнение относительно X, получаем X=0,14 м Принимаем 0,14 м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче

м2єС/Вт.

> RTтреб

Величина тепловой инерции:

D=

D=

Т.к. полученная величина D 4<5,49<7, то принимаем расчетную зимнюю температуру

tн=-27°С.

RTтреб=, tВ=18oC n=0,6 Дtв=2oC

RTтреб= м2єС/Вт.

Полученные величины R удовлетворяют неравенству RTтребTнормTдейств:

1,55<4<4,043 м2єС/В

2.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей

Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот определяется по формуле:

Rн.д =0,6· R,

где R-требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены, определяемое при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки.

R=, tВ=18oC n=1 Дtв=6oC tн=-27оС

R= м2єС/Вт.

Определяем толщину двери:

0,86 = 1/8,7+1/23+X/0,14

X = 0.01 м = 10 см

Rн.д =0,6· 0,86=0,517 м2єС/Вт.

2.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов

Для заполнения световых проемов используем 2 стеклопакета с тройным остекление в деревянных раздельноспареных переплетах, сопротивление теплопередаче которых равно 0,55 м2єС/Вт (таблица Г1). Соответственно для двух окон сопротивление будет равно 1,1 м2єС/Вт, что отвечает нормам Rт .

3. Отопление здания

3.1 Расчет теплопотерь помещения

Потери теплоты через отдельную ограждающую конструкцию определяется по формуле:

Qогр=,

где:

Fp— площадь ограждающей конструкции, м2

R— сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, 2*К)/Вт

— добавочные потери теплоты в долях от основных потерь

tв — температура внутреннего воздуха,0С

tн — расчётная температура воздуха, принимаемая равной температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, 0C

п — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.

Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать, если разность температур в этих помещениях равна меньше 30С.

3.2 Затраты тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха

Расход теплоты Q на нагревание инфильтрующего воздуха в помещении жилых зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, определяется по формуле:

, где:

с — удельная теплоёмкость воздуха (1 кДж/кг0C);

L=3Fпл— расход удаляемого воздуха не компенсируемый подогретым приточным воздухом (для жилых помещений и кухни);

н — плотность наружного воздуха, определяемая по формуле:

Fпл — площадь пола помещения;

При составлении теплового баланса помещений учитываем бытовые теплопоступления:

Qбыт=21Fпл

Пример расчета комнаты 101:

1) Потери теплоты Q, Вт, через ограждающую конструкцию:

Qогр.1=Вт;

Qогр.2=Вт;

Qогр.3 ок.=Вт;

Qогр.3 пл.=Вт;

2) Определение затрат теплоты на нагрев инфильтрующего воздуха:

Qинф=Вт;

3) Определение теплопоступлений от бытовых приборов:

Qбыт=Вт;

Следующие комнаты рассчитываем также и полученные данные заносим в таблицу 3.1.

3.3 Определение удельной тепловой характеристики здания

Основные, добавочные потери теплоты и годовой теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Qts+Qis, Вт, определяются по формуле:

(Qts+Qis)=

где УQогр — сумма основных и добавочных потерь теплоты помещениями здания, Вт, принимается по таблице 2.1;

УQинф.— сумма расходов теплоты на нагревание наружного воздуха, инфильтрующегося в помещениях здания, Вт, принимается по таблице 2.1;

tн — средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, єС; tн = -25 єС;

tср — средняя по объёму здания расчетная температура внутреннего воздуха, єС; tср = 18 єС;

tнот — средняя за отопительный период температура наружного воздуха, єС, для периода с температурой наружного воздуха ниже +8 єС; tнот = -1,9єС.

УQогр = 19 639,3 Вт;

УQинф.= 39 213,2 Вт;

(Qts+Qis) = Вт Годовые поступления теплоты от электрических приборов, освещения, коммуникаций, материалов, людей и других источников Qhs, Вт, определяется по формуле:

Qhs = УQбыт

где УQбыт — суммарный тепловой поток, регулярно поступающий в помещения здания от бытовых приборов, Вт, принимается по табл.2.1;

УQбыт = 14 128,3 Вт Суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление Qs, Вт, определяется по формуле:

Qs = (Qts+Qis) — Qhs · з1

где зi — коэффициент, принимаемый в зависимости от способа регулирования системы отопления (для водяного отопления без автоматического регулирования принимается равным 0,2)

Qs= 27 236,3 — (14 128.3· 0,2) = 24 410.64 Вт Удельный расход тепловой энергии на отопление жилого здания, Вт/(м3· єС) определяется по формуле:

qот. =,

где Qs— суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление, Вт;

Vзд. — отапливаемый объём, м3, Vзд = 1501,74 м3

qот.=

Полученное значение qот меньше 1, значит расчёт выполнен верно.

3.4 Определение тепловой мощности системы отопления

После расчета потерь теплоты всеми помещениями определяется тепловая нагрузка стояков (ветвей) и тепловая мощность системы отопления.

Тепловая нагрузка стояка (ветви) определяется по формуле:

Qcт (ветви) = УQпрi

где Qпрi — тепловая нагрузка прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в котором этот прибор установлен, Вт; в случае, когда в помещении установлено несколько приборов, теплопотери делятся поровну на каждый прибор;

n — число отопительных приборов, присоединенных к стояку (ветви).

Результаты расчета заносятся в таблицу.

Тепловая нагрузка стояков

№ стояка (ветви)

Тепловая нагрузка стояка (ветви) Qст, Вт

ст1

3540,8

ст2

3839,1

ст3

2428,5

ст4

2679,3

ст5

2246,3

ст6

3906,0

ст7

3725,7

ст8

4414,1

ст9

3395,3

ст10

1945,8

ст11

2559,6

ст12

2246,3

ст13

3346,5

ст14

4318,1

3.5 Гидравлический расчет трубопроводов

Целью гидравлического расчета трубопроводов систем отопления является выбор таких сечений теплопроводов для наиболее протяженного и нагруженного циркуляционного кольца или ветви системы, по которым, при располагаемой разности давлений в системе, обеспечивается пропуск заданного расхода теплоносителя.

Для систем с искусственной циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле:

Дрр = Дрн+Б (Дре.пр.+Дре.тр),

где Дрн — искусственное давление, создаваемое элеватором, Па, (Дрн=12 кПа);

Дре.пр — давление, возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах, Па;

Дре.тр — давление, вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па; (Дре.тр = 125 Па);

Б — коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчетных условиях; для двухтрубных и однотрубных горизонтальных систем 0,4.

Величина естественного давления, Па, возникающего за счет остывания воды в отопительных приборах, определяется в зависимости от вида системы. Для двухтрубной системы с верхний или нижней разводкой:

Дре.пр = h1g (сог),

где h1 — вертикальные расстояния от центра приборов одного этажа до центра приборов следующего этажа, м (рис. 3.5);

g — ускорение силы тяжести, м/с2;

со, сг — плотности, соответственно, обратной и горячей воды, кг/м3.

Плотность воды в зависимости от её температуры определяется по формуле:

с=1000,3−0,06· t-0,0036·t2,

где t — температура воды, оС.

Гидравлический расчёт системы отопления выполняется методом удельных потерь давления, где определяют ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам Rср, Па/м, по формуле:

Rср=,

где К — доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с искусственной циркуляцией равной 0,65;

Уl — сумма длин участков расчётного кольца, м;

Расход воды на участке Gуч, кг/ч, определяется по формуле:

Gуч= ,

где Qуч — тепловая нагрузка участка, Вт;

tг, tо— температура горячей и обратной воды, оС.

Потери давления на трение на участке определяются путем умножения удельной потери давления на трение R на длину участка l.

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле:

Z = Уо, где Уо — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;

с — плотность воды при температуре 70єС.

Суммируя потери давления на трение и в местных сопротивлениях, определяются потери давления на участке, а затем, суммируя потери давления на расчетных участках, получают потери давления в кольце, которые должны быть в пределах 90% располагаемого давления:

Гидравлический расчёт системы отопления

Неблагоприятным циркуляционным кольцом является кольцо через стояк № 8, так как он наиболее удаленный от тепло узла управления.

Находим плотности воды:

С95(г) = кг/ м3

с70(о) = кг/ м3

Определяем величину естественного давления Дре. пр:

Дре.пр = 3* 9,8*(978,46 — 962,11) = 480,69Па Зная все выше найденные значения, мы можем найти величину располагаемого давления:

Дрр = 12 000+0,4*(480,69 + 125)=12 242,28 Па Определим ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам Rср:

R1= Па/м Определим расход воды на участках Gуч:

Gуч1 = кг/ч;

Gуч2 = кг/ч;

Gуч3 = кг/ч;

Gуч4 = кг/ч;

Gуч5 = кг/ч;

Gуч6 = кг/ч;

Gуч7 = кг/ч.

Gуч8 = кг/ч.

Gуч9 = кг/ч.

Уо — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке:

Участок 1 (d = 32мм): отвод под 90 є = 1;

Участок 2 (d = 25мм): тройник на поворот = 1,5;

вентиль обыкновенный = 10;

Участок 3 (d = 20мм): тройник на поворот = 1,5;

вентиль обыкновенный = 10;

Участок 4 (d = 20мм): тройник на проход = 1;

Участок 5 (d = 15мм): тройник на проход = 1;

Участок 6 (d = 15мм): тройник на проход = 1;

отвод под 90 є = 1,5;

кран 2-х ходовой = 2;

Участок 7 (d = 10мм): тройник на проход 2 шт.= 2;

Участок 8 (d = 10мм): тройник на проход 2 шт.= 2;

Участок 9 (d = 10мм): отвод под 90 є = 1,5;

кран 2-х ходовой = 2;

внезапное увеличение диаметра = 1

Участок 10 (d = 10мм): отвод под 90 є = 1,5;

внезапное уменьшение диаметра = 0,5

Участок 11 (d = 10мм): тройник на проход = 1;

Участок 12 (d = 10мм): тройник на проход = 1;

Участок 13 (d = 15мм): тройник на проход = 1;

отвод под 90 є = 1,5;

кран 2-х ходовой = 2;

Участок 14 (d = 15мм): тройник на проход = 1;

Участок 15 (d = 20мм): тройник на проход = 1;

Участок 16 (d = 20мм): тройник на проход = 1;

вентиль обыкновенный = 10;

Участок 17 (d = 25мм): тройник на поворот 2шт. = 3;

вентиль обыкновенный = 10;

Участок 18 (d = 32мм): отвод под 90 є = 1;

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па:

Z1 = Па

Z2 = Па

Z3 = Па

Z4 = Па

Z5 = Па

Z6 = Па

Z7 = Па

Z8 = Па

Z9 = Па

Z10 = Па

Z11 = Па

Z12 = Па

Z13 = Па

Z14 = Па

Z15 = Па

Z16 = Па

Z17 = Па

Z18 = Па Потери давления в кольце оказались в пределах 90% располагаемого давления, следовательно, гидравлический расчет произведен верно.

3.6 Расчет отопительных приборов

T пр = (95+70)/2 = 82,5

К=8,7(радиатор АМ140)

F101 = 1144.45/8.7(82.5−20)=2.039

N= F/f = 2.039/0.297 = 7 cекций.

Номер помещения

Теплопотери помещения

Температура воздуха

Расчетное кол-во cекций

Кол-во секций

101,0

1131,9

20,0

7,0

7,0

102,0

925,1

20,0

5,7

6,0

103,0

1021,6

18,0

6,1

6,0

104,0

580,6

18,0

3,5

4,0

108,0

892,6

18,0

5,4

5,0

109,0

590,5

18,0

3,5

4,0

110,0

671,8

18,0

4,0

4,0

114,0

1155,2

20,0

7,2

7,0

115,0

944,2

20,0

5,8

6,0

116,0

1021,6

18,0

6,1

6,0

117,0

580,6

18,0

3,5

4,0

121,0

892,6

18,0

5,4

5,0

122,0

590,5

18,0

3,5

4,0

126,0

2679,3

16,0

15,6

16,0

201,0

1027,7

20,0

6,4

6,0

202,0

845,1

20,0

5,2

5,0

203,0

897,7

18,0

5,4

5,0

204,0

542,4

18,0

3,3

3,0

208,0

780,4

18,0

4,7

5,0

209,0

532,5

18,0

3,2

3,0

210,0

605,2

18,0

3,6

4,0

214,0

1051,7

20,0

6,5

7,0

215,0

918,5

20,0

5,7

6,0

216,0

920,0

18,0

5,5

6,0

217,0

542,4

18,0

3,3

3,0

221,0

804,8

18,0

4,8

5,0

222,0

238,0

18,0

1,6

2,0

301,0

1027,7

20,0

6,4

6,0

302,0

845,1

20,0

5,2

5,0

303,0

897,7

18,0

5,4

5,0

304,0

724,7

18,0

4,3

4,0

308,0

780,4

18,0

4,7

5,0

309,0

532,5

18,0

3,2

3,0

310,0

605,2

18,0

3,6

4,0

314,0

1051,7

20,0

6,5

7,0

315,0

918,5

20,0

5,7

6,0

316,0

920,0

18,0

5,5

6,0

317,0

542,4

18,0

3,3

3,0

321,0

804,8

18,0

4,8

5,0

322,0

553,2

18,0

3,3

3,0

401,0

1131,6

20,0

7,0

7,0

402,0

925,5

20,0

5,7

6,0

403,0

1022,1

18,0

6,1

6,0

404,0

580,8

18,0

3,5

4,0

408,0

893,1

18,0

5,4

5,0

409,0

590,7

18,0

3,5

4,0

410,0

677,6

18,0

4,1

4,0

414,0

1155,6

20,0

7,2

7,0

415,0

944,5

20,0

5,8

6,0

416,0

1044,4

18,0

6,3

6,0

417,0

580,8

18,0

3,5

4,0

421,0

893,1

18,0

5,4

5,0

422,0

564,1

18,0

3,4

4,0

4. Вентиляция здания

4.1 Выбор систем вентиляции и их конструирование

теплотехнический чердачный вентиляция инфильтрующийся

В данной работе устраиваем естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь, ванных комнат, туалетов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, щели в оконных переплётах.

В кирпичных внутренних стенах размеры каналов принимаются кратными Ѕ кирпича (140×140мм, 140×270мм).

Вытяжные отверстия располагаем на расстоянии 0,5- 0,7 м от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и неподвижными жалюзями. Минимальная высота выброса воздуха над кровлей для плоских крыш принимается не менее 0,5 м.

При выполнении расчёта вычерчиваем схему системы вентиляции в аксонометрической проекции. Каждый канал рассматриваем как отдельный учаcток. При расчёте каналов выполняется ориентировочный подбор сечений по формуле:

Fкор=

где Lрасход воздуха, удаляемый через канал, м3/ч.

В работе был принято L=50 м3/ч для совмещённых санузлов и L=90м3/ч для кухонь.

ндоп— допустимая скорость воздуха в канале (ндоп для вертикальных каналов = 0,5−1,0 м/с).

Потери давлении на участке вентиляционной сети определяется по формуле:

ДРр=

Расчёт ведётся для всех участков.

где Rпотери давления на 1 м длины воздуховода, принимаемый по рис. 2 методических указаний, Па.

lдлина участка, м;

впоправочный коэф. на шероховатость стенок канала (для каналов вентблоков 1,5).

Zпотери давления в местных сопротивлениях определяемые как

Z=Уо рд

где Уосумма коэф. местных сопротивлений на участке определяется в зависимости от местных сопротивлений, табл.П.8 методических указаний.

о для (вход с поворотом потока воздуха (с учётом жалюзийной решётки)=2; выход с поворотом потока воздуха=2,5

рд— динамическое давление на участке, Па, рис. 2 методич. указаний.

Расчётное располагаемое давление, Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле:

ДРе=

где hвертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья вытяжной шахты, м;

сн— плотность наружного воздуха при температуре=+5єС, сн=1,27кг/м3;

св— плотность внутреннего воздуха, кг/м3 определяется как св=

t=18єC;

Для нормальной работы системы вентиляции надо, чтобы выполнялось условие:

%<10%

4.2 Аэродинамический расчет систем вентиляции

При выполнении расчёта вычерчиваем схему системы вентиляции в аксонометрической проекции. Каждый канал рассматриваем как отдельный участок. При расчёте каналов выполняется ориентировочный подбор сечений по формуле:

Fкор=

где Lрасход воздуха, удаляемого через канал, м3/ч.

В работе было принято L=50 м3/ч для совмещённых санузлов и L=90м3/ч для кухонь.

ндоп— допустимая скорость воздуха в канале (ндоп для вертикальных каналов = 0,5−1,0 м/с).

Потери давления на участке вентиляционной сети определяется по формуле:

ДРр=

где Rпотери давления на 1 м длины круглого воздуховода, принимаемый по рис.П.2 методических указаний, Па/м.

lдлина участка, м;

впоправочный коэффициент на шероховатость стенок канала (для каналов вентблоков в =1,3).

Zпотери давления в местных сопротивлениях определяемые как:

Z=Уо рд

где Уосумма коэффициентов местных сопротивлений на участке определяется в зависимости от местных сопротивлений, по табл.П.8 методических указаний.

— вход с поворотом потока воздуха (с учётом жалюзийной решётки) о =2;

— выход с поворотом потока воздуха=2,5

рд— динамическое давление на участке, Па, (рис.П.2 методических указаний.)

Расчётное располагаемое давление, Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле:

ДРе=

где hвертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья вытяжной шахты, м;

сн— плотность наружного воздуха при температуре +5єС, сн=1,27кг/м3;

св— плотность внутреннего воздуха, кг/м3 определяется как св=

t=18єC;

g-ускорение силы тяжести, м/с 2

Для нормальной работы системы вентиляции надо, чтобы выполнялось условие:

%<10%

Расчёт:

Ориентировочный подбор сечений каналов кухни:

Fкор= =90/3600*0.75=0.036 м2;

Ориентировочный подбор сечений каналов санузлов:

Fкор= =50/3600*0.7=0,0198 м2;

Также рассчитываем на 2-ом, 3-ем этажах. Принимаем в кухне вентиляционные каналы размером 140Ч270 мм (0,038 к f = м2), в ванной комнате 140Ч140 мм (0,0196 к f = м2). Решетки для кухни РР-3: 200*200мм, для ванны РР-2:100*200мм На всех участках систем вентиляции будут следующие местные сопротивления:

— вход с поворотом потока воздуха = 2;

— выход с поворотом потока воздуха = 2,5;

У=4,5.

Dэкв=2*а*в/(а+в)

Dэкв1=2*14*27/41=18,4 см

Dэкв1=2*14*14/28=14см Определяем потери давления в местных сопротивлениях:

Zк=Уо рд =4,5*0,3=1,35Па;

Zс=Уо рд =4,5*0,3=1,35 Па.

Потери давления на участке вентиляционной сети определяются: для кухни:

ДРк1==0,045*9,7*1,5+1,35=2,00 Па;

ДРк2==0,045*6,7*1,5+1,35= 1,8Па ДРк3==0,045*3,7*1,5+1,35=1,6 Па ДРк4==0,045*0,7*1,5+1,35=1,4 Па для санузла:

ДРс1==0,07*9,7*1,5+1,35=2.36Па;

ДРс2==0,07*6,7*1,5+1.35=2,0 Па ДРс3==0,07*3,7*1,5+1.35=1,6Па ДРс3==0,07*0,7*1,5+1.35=1,42Па Определяем расчетное располагаемое давление:

св===1,21 кг/м3;

для кухни:

ДРе к1==9,8*9,7*(1,27−1,21)=5,7 Па;

ДРе к2==9,8*6,7*(1,27−1,21)=3,93 Па;

ДРе к3==9,8*3,7*(1,27−1,21)=2,17Па.

ДРе к3==9,8*0,7*(1,27−1,21)=0,4116Па.

для санузла:

ДРе с1==9,8*9,7*(1,27−1,21)=5,7 Па;

ДРе с2==9,8*6,7* (1,27−1,21)=3,93 Па;

ДРе с3==9,8*3,7 (1,27−1,21)=2,17 Па;

ДРе с1==9,8*0,7*(1,27−1,21)=0,41 Па;

Полученные значения заносим в таблицу.

номер участка

расход воздуха на участке L, мі/ч

длина участка l, м

размеры канала axb, м

эквивалентный диаметр dэкв, м

действительная скорость воздуха в канале v, м/с

потери на 1 м канала R, Па/м

поправочный коэффициент на шероховатость в

потери давления от трения на участке R*l*в, Па

динамическое давление на участке pд, Па

сумма коэффициентов местных сопротивлений Уо

потери давления в местных сопротивлениях Z, Па

общие потери давления на участке (R*l*в+Z), Па

ВЕ

5,1

9,70

140×270

0,184

0,7

0,05

1,5

0,65

0,3

4,5

1,35

2,00

ВЕ

5,2

6,70

140×270

0,184

0,7

0,10

1,5

0,95

0,3

4,5

1,35

1,80

ВЕ

5,3

3,70

140×270

0,184

0,7

0,10

1,5

0,53

0,3

4,5

1,35

1,60

ВЕ

5,4

0,70

140×270

0,184

0,7

0,10

1,5

0,10

0,3

4,5

1,35

1,45

ВЕ

15,1

9,70

140×140

0,14

0,7

0,07

1,5

1,02

0,3

4,5

1,35

2,37

ВЕ

15,2

6,70

140×140

0,14

0,7

0,07

1,5

0,70

0,3

4,5

1,35

2,05

ВЕ

15,3

3,70

140×140

0,14

0,7

0,07

1,5

0,39

0,3

4,5

1,35

1,60

ВЕ

15,4

0,70

140×140

0,14

0,7

0,07

1,5

0,07

0,3

4,5

1,35

1,42

В кухнях и санузлах для погашения избыточного давления необходимо использовать регулировку с помощью жалюзийных решеток. Для улучшения тяги в кухне последнего этажа используем вентилятор.

Литература

1. Методические указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого здания» по курсу «Инженерные сети и оборудование» для студентов специальности 70.02.01; 70.04.03 / Картавцева О. В., Новополоцк, 2005 г.

2. СниП 2.04.05−91. Отопление, вентиляция и кондиционирование/ Госстрой СССР.- М, 1992 г.

3. Тихомиров К. В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.: Стройиздат, 1991 г.

4. Внутренние санитарно-технические устройства: справочник проектировщика. Ч.1. Отопление/ Под ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера. — М.: Стройиздат. — 1990 г.

5. Ногин Е. И. Методические указания к выполнению курсового проекта «Отопление гражданских зданий» по курсу «Отопление» для студентов специальности Т 19.05. — Новополоцк, 2002 г.

Показать весь текст
Заполнить форму текущей работой