Расчет прочности крайней колонны одноэтажной рамы промышленного здания
Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет Институт открытого дистанционного образования Курсовая работа РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ КРАЙНЕЙ КОЛОННЫ ОДНОЭТАЖНОЙ РАМЫ ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ В СБОРНОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОНЕ г. Нижний Новгород — 2010 г. СНиП 52−01−2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству… Читать ещё >
Расчет прочности крайней колонны одноэтажной рамы промышленного здания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет Институт открытого дистанционного образования Курсовая работа РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ КРАЙНЕЙ КОЛОННЫ ОДНОЭТАЖНОЙ РАМЫ ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ В СБОРНОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОНЕ г. Нижний Новгород — 2010г
1. РАСЧЕТ КОЛОНН ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
1.1 Общие указания по расчету
Расчет железобетонных колонн поперечника одноэтажной рамы промышленного здания по несущей способности состоит из следующих этапов:
- определения сечения продольной арматуры;
— проверки прочности на усилия при съеме с опалубки, транспортировании и монтаже;
— проверки прочности на внецентренное сжатие из плоскости рамы поперечника;
— расчета подкрановых консолей.
1.2 Расчет крайней колонны
1.2.1 Расчёт продольной арматуры
Площадь продольной арматуры колонн определяется из расчета сечений их на внецентренное сжатие в плоскости рамы поперечника по наиболее невыгодным расчетным сочетаниям усилий:
maxMN, min MN, maxN±M
При этом можно принимать симметричное и несимметричное армирование колонн. Несимметричное армирование применяют в крайних колоннах рам поперечника промышленных зданий, а также при большой разнице абсолютных значений положительных и отрицательных моментов в расчетных сечениях. При небольшой разнице этих моментов и в средних колоннах — всегда применяют симметричное армирование. Рабочую арматуру колонн при внецентренном сжатии принимают классов A400 или
А300 диаметром не менее 16 мм. Сечение I-I (подкрановая часть колонны) Размеры сечения:
Высота h = 500 мм, ширина b = 400 мм, a = a' = 50 мм, рабочая высота h0 = 500 — 50 = 450 мм. Бетон тяжелый класса В15, Rb = 8,5 мПа; Eb = 24,0*103 мПа. Продольная арматура класса А400, RS=RSC=355 мПа; поперечная — класса А240, ES=2105 мПа.
2. Усилия. Наиболее невыгодные комбинации усилий:
а) из первых основных сочетаний без учёта крановой нагрузки:
М1 = +44,76 кНм и -45,83 кНм при N1 = 340,02 кН;
б) из вторых основных сочетаний — с учетом крановой нагрузки:
М2 = +89,32 кНм и -31,76 кНм при N2 = 741,67 кН.
Для данных комбинаций усилий принимаем симметричное армирование колонны и для расчета имеем следующие комбинации усилий:
а) первая комбинация усилий без учёта крановой нагрузки.
М1 = ±45,83 кНм; N1 = 340,02 кН;
б) вторая комбинация усилий с учетом крановой нагрузки:
М2 = ±89,32 кНм; N2 = 741,67 кН.
Для обеих комбинаций длительная часть усилий:
Mдл = Mпост = +1,25 кНм; Nдл = Nпост = 340,02 кН.
3. Расчетная длина и гибкость колонны Расчетная длина подкрановой части колонны в плоскости поперечной рамы:
а) для первой комбинации усилий без учёта крановой нагрузки:
lон = 1,2 HК=1,211,0 = 13,2 м;
(для однопролетных зданий без учета крана lон = 1,5 HК)
б) для второй комбинации усилий при учете крановой нагрузки:
lон = 1,5 Hн = 1,5 6,9 = 10,35 м.
Гибкость колонны:
а); б) ,
следовательно, необходимо учитывать влияние прогиба колонны на величину эксцентриситета приложения продольных сил.
4. Определение эксцентриситетов приложения продольных сил Величина случайного эксцентриситета:
Принимаем; Принимаем;
Величина расчётного эксцентриситета:
;
Колонна является элементом статически неопределимой конструкции — поперечной рамы. Поэтому, согласно п. 4.2.6 принимаем величину эксцентриситета приложения продольных сил без учёта случайного эксцентриситета:
е01 = ест01 = 135 мм, е02 = ест02 = 120 мм.
5. Определение величин условных критических сил Величину условной критической силы определяем по формуле (6.24):
где D — жесткость железобетонного элемента, определяемая для элементов прямоугольного сечения по формуле (3.89) [4]:
а) первая комбинация усилий:
Эксцентриситет приложения длительной части нагрузки:
Моменты внешних сил относительно растянутой арматуры сечения: — от действия всей нагрузки:
— от действия длительной части нагрузки Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента:
Суммарный коэффициент армирования для арматуры и принимаем равным 0,005, исходя из при гибкости
(табл. 5.2).
Отношение модулей упругости материалов:
Жёсткость колонны:
Условная критическая сила:
б) вторая комбинация усилий:
Моменты внешних сил относительно растянутой арматуры сечения:
— от действия всей нагрузки:
— от действия длительной части нагрузки Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента:
Суммарный коэффициент армирования принимаем равным 0,004, при гибкости
(табл. 5.2 [4]).
Жёсткость колонны:
Условная критическая сила:
6. Учет влияния прогиба и определение величин эксцентриситетов «е»
Влияние прогиба колонны на величину эксцентриситета приложения продольного усилия учитываем путем умножения величины на коэффициент, определяемый по формуле 6.23:
(2)
а) первая комбинация усилий:
Эксцентриситет приложения продольной силы относительно растянутой арматуры :
б) вторая комбинация усилий:
7. Определение площади сечения арматуры Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:
где:
а) первая комбинация усилий:
Определяем параметры, m и n :
Т.к., площадь сечения симметричной арматуры определяем по формуле:
Принимаем
.
б) вторая комбинация усилий:
Т.к., то:
Принимаем
По конструктивным требованиям в колоннах при b (h) 250 мм диаметр продольных стержней должен быть не менее 16 мм (п. 5.17.
Тогда
Арматуру подбираем по большей из трёх площадей, полученных при расчёте:
Назначаем с каждой стороны сечения
A400 с
Сечение II-II (надкрановая часть колонны).
1. Размеры сечения Размеры сечения:
Бетон тяжелый класса B15, арматура класса A400 (та же, что в
сечении I-I).
2. Усилия Невыгодные комбинации расчетных усилий выбираем из вторых основных сочетаний-с учетом крановой нагрузки:
Для данных комбинаций усилий принимаем для надкрановой части колонны несимметричное армирование и для расчёта имеем следующие комбинации усилий.
а) М1 = +89,51 кН*м; N1 = 257,23 кН;
б) M2 = +86,51 кН*м; N2 = 368,04 кН.
В том числе длительная часть нагрузки:
3. Расчетная длина и гибкость колонны При учёте в расчёте крановой нагрузки:
Без учёта крановой нагрузки:
Гибкость:
Следовательно необходимо учитывать влияние прогиба на величину эксцентриситета продольных сил.
4. Определение эксцентриситетов продольных сил Величина случайного эксцентриситета продольных сил:
Принимаем
Величина расчётного эксцентриситета:
;
;
Т.к. поперечная рама — статически неопределимая конструкция при определении эксцентриситета приложения продольных сил не учитываем величину случайного эксцентриситета (п. 4.2.6 [3]):
е01 = ест01 = 348 мм, е02 = ест02 = 235 мм.
5. Определение величин условных критических сил а) первая комбинация усилий:
Эксцентриситет приложения длительной части нагрузки:
Моменты внешних сил относительно растянутой арматуры сечения:
— от действия всей нагрузки:
— от действия длительной части нагрузки Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента:
Суммарный коэффициент армирования =0,004, исходя из
при гибкости (табл. 5.2).
Жёсткость колонны:
Условная критическая сила:
б) вторая комбинация усилий:
Эксцентриситет приложения длительной части нагрузки:
Моменты внешних сил относительно растянутой арматуры сечения:
— от действия всей нагрузки:
— от действия длительной части нагрузки Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента:
Жёсткость колонны:
Условная критическая сила:
6. Учет влияния прогиба и определение величин эксцентриситетов «е»
а) первая комбинация усилий:
Эксцентриситет приложения продольной силы относительно растянутой арматуры :
б) вторая комбинация усилий:
7. Определение площади сечения арматуры Если то формулах для расчёта арматуры вместо подставляют 0,4, а вместо 0,55.
а) первая комбинация усилий:
Площадь сечения сжатой арматуры:
Принимаем Так как принятая площадь сечения сжатой арматуры значительно превышает её значения, вычисленное по формуле:
то площадь сечения растянутой арматуры определяем по формуле (3.107 [4]):
б) вторая комбинация усилий:
Арматуру подбираем по большей из трёх площадей, полученных при расчёте по обеим комбинациям усилий для каждой из арматур.
Сжатую арматуру подбираем по Растянутую арматуру — по Принимаем сжатую арматуру на внешней стороне сечения А400 с
растянутую арматуру на внутренней стороне сечения А400 с
1.2.2 Проверка прочности колонны при съёме с опалубки, транспортировании и монтаже
Помимо расчета на эксплутационные усилия, колонны проверяются на прочность как изгибаемые элементы от действия усилий, возникающих при съеме их с опалубки после изготовления, а также транспортировании и монтаже. Нагрузкой здесь является собственный вес колонны с учетом коэффициентов динамичности: при транспортировании 1,6, подъеме и монтаже 1,4, с учетом коэффициента надежности по нагрузке f=1,1 (п. 1.9).
Отрыв и съем с опалубки, складывание и транспортирование колонн производятся обычно после достижения бетоном 70% проектной прочности, т. е. Rb0=0,7Rb. Строповка при съеме колонн, а также укладка их при складировании и транспортировании производятся в положении «плашмя» траверсой за две точки. При этом петли для съема с опалубки располагаются обычно на расстояниях: два метра от низа колонны и 0,4 метра выше верха консоли. В этих же местах располагаются и опоры колонн при их складировании и транспортировании. Для одинаковых расчетных схем колонн — съема с опалубки и транспортирования — более невыгодной при проверке прочности является последняя, так как коэффициент динамичности (кдин) здесь равен 1,6 вместо 1,4 для съема с опалубки. Монтаж колонн может выполняться сразу же после их изготовления и транспортирования. Поэтому здесь в расчет принимается прочность бетона, составляющая 70% от проектной прочности. Строповка при монтаже колонн осуществляется в положении «на ребро» за одну точку инвентарными приспособлениями вставляемое в отверстие, расположенное на расстоянии 600 мм от верха консоли.
1. При съёме с опалубки и транспортировании :
1) Нагрузка от веса колонны с учётом коэффициента динамичности
2) Изгибающие моменты в расчётных сечениях 1−1, 2−2, 3−3:
3). Проверка прочности колонны в расчётных сечениях:
а) сечение 1−1:
Несущую способность определяем как для балки с двойной симметричной арматурой без учёта работы сжатого бетона.
Следовательно, прочность колонны по сечению 1−1 обеспечена.
б) сечение 2−2:
Рисунок 1. Расчётная схема и эпюра моментов для крайней колонны при съеме с опалубки и транспортировании Следовательно, прочность колонны по сечению 2−2 обеспечена.
б) сечение 3−3:
;
.
Следовательно, прочность колонны по сечению 3−3 обеспечена.
2. При монтаже:
1) Нагрузка от веса колонны с учётом коэффициента динамичности :
2) Изгибающие моменты в расчётных сечениях 1−1, 2−2, 3−3:
определяем на расстоянии Х от левой опоры:
3) Проверка прочности колонны в расчётных сечениях:
а) сечение 1−1:
Несущую способность определяем как для балки с двойной симметричной арматурой без учёта работы бетона. При этом полагаем, в запас прочности,
(по меньшей величине площади сечения арматуры с одной стороны) Следовательно, прочность колонны по сечению 1−1 не обеспечена, поэтому увеличиваем количество арматуры с внешней стороны надкрановой части колонны и принимаем Тогда:
Прочность колонны по сечению 1−1 обеспечена.
б) сечение 2−2:
Проверку несущей способности колонны в сечении 2−2 не производим, т.к. высота сечения здесь, что в 2,76 раза больше, чем в сечении 1−1, а величина момента больше всего в 1,32 раза. Поэтому прочность колонны по сечению 2−2 заведомо обеспечена.
в) сечение 3−3:
Следовательно, прочность колонны по сечению 3−3 обеспечена.
Рисунок 2. Расчётная схема и эпюра моментов для крайней колонны при монтаже На основании выполненных расчётов колонны в стадии эксплуатации и проверки её несущей способности на усилия, возникающие при съёме опалубки, транспортировании и монтаже окончательно принимаем армирование крайней колонны :
— подкрановая часть: — с каждой стороны сечения;
— надкрановая часть: — с внутренней стороны сечения,
— с внешней стороны сечения.
Рисунок 3. Армирование поперечных сечений крайней колонны
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК СНиП 2.01.07−85*. Нагрузки и воздействия [Текст]: утв. Госстроем России 29.05.2003: взамен СНиП II-6−74: дата введения 01.01.87. — М.: ГУП ЦПП, 2003. — 44 с.
СНиП 52−01−2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения [Текст]: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01−84: дата введ. 01.03.2004. -М.: ГУП НИИЖБ, 2004. — 26
СП-52−101−2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [Текст]: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01−84: дата введ. 01.03.2004. — М.: ГУП НИИЖБ, 2004. — 55 с.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52−101−2003) / ЦНИИПромзданий, НИИЖБ. — М.: ОАО ЦНИИПромзданий, 2005.
Руководство по расчёту статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]: Научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР — М.: Стройиздат, 1975. — 192 с.
ГОСТ 23 837–79. Здания промышленных предприятий одноэтажные. Габаритные схемы.
Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства. — М.: Стройиздат, 1981.
Шерешевский, И. А. Конструирование промышленных зданий и сооружений / И. А. Шерешевский. — Л.: Стройиздат, 1979.
Трепененков, Р. Н. Альбом чертежей конструкций и деталей промышленных зданий / Р. Н. Трепененков. — М.: Стройиздат, 1980.
Байков, В. Н. Железобетонные конструкции. Общий курс [Текст]: учеб. для вузов / В. Н. Байков, Э. Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1991. — 767 с.: ил.
Серия 1.424.1−5. Колонны железобетонные прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий высотой 8,4−14,4 м. — М.: ЦИТП, 1985.
Серия 1.426.1−4. Балки подкрановые железобетонные под мостовые опорные краны общего назначения грузоподъемностью до 32 т. Вып. 1. — М.: ЦИТП, 1984.
Серия 1.412−1/77. Монолитные железобетонные фундаменты под типовые колонны прямоугольного сечения одноэтажных промышленных зданий. — М.: ЦИТП, 1978.
Вилков, К. И. Одноэтажная рама промздания в сборном железобетоне: учеб. пособие / К. И. Вилков, Н. И. Смолин. — Горький: ГИСИ, 1990.
Справочник проектировщика промышленных жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. Кн. 1. — М.: Стройиздат, 1972.
Улицкий, И. И. Железобетонные конструкции (расчет и конструирование) И. И. Улицкий и др. — Киев: «Будивельник», 1973.
Руководство по производству и применению