Расчет стального каркаса одноэтажного производственного здания
Рассматриваем две схемы приложения снеговой нагрузки: равномерно распределенную по всему пролету (приложение Г. 1, схема б, вариант 1) и равномерно распределенную на половине пролета в соответствии с п. 10.4. Для расчетной температуры -53 подбираем сталь для прогона. Прогоны относятся к 3-ой группе конструкций (Приложение В), согласно таблице В.1 для отапливаемого здания принимаем сталь С345… Читать ещё >
Расчет стального каркаса одноэтажного производственного здания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Пояснительная записка.
к курсовому проекту.
Расчет стального каркаса одноэтажного производственного здания.
Задание и исходные данные для проектирования.
Запроектировать несущие конструкции стального каркаса одноэтажного промышленного здания при следующих исходных данных:
Район строительства. | город Ханты-Мансийск. | ||
Климатический район. | |||
Снеговой район. | V. | ||
Ветровой район. | II. | ||
Температура воздуха наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,98. | — 53? С. | ||
Характеристика здания. | здание однопролетное, без фонаря, неотапливаемое. | ||
Кровля. | легкая по прогонам. | ||
Стеновое ограждение. | самонесущее. | ||
Крановое оборудование. | мостовой электрический кран по ГОСТ 6711–81 грузоподъемностью 30 т. | ||
Режим работы мостовых кранов. | 8К. | ||
Геометрические параметры здания. | |||
Пролет. | 24 м. | ||
Шаг колонн: крайних (средних). | 6 м (12 м). | ||
Шаг ферм. | 6 м. | ||
Высота до низа конструкций покрытия. | 18 м. | ||
Длина здания. | 144 м. | ||
Класс ответственности. | I. | ||
Класс бетона по прочности на сжатие. | B12,5. | ||
Монтаж конструкций заводского изготовления. | на болтах и сварке. | ||
1. Компоновка стального каркаса.
Вертикальные размеры:
Расстояние от головки подкранового рельса до низа несущих конструкций покрытия определяется следующим образом:
настил каркас рама статический.
мм (1.1).
где Нкр = 2750 мм — габаритная высота крана по ГОСТ на кран по таблице [2];
100 мм — конструктивный зазор в мм по ГОСТ;
f = 200 мм-зазор, учитывающий прогибы конструкций покрытия пролетом 24 м;
.
Отметка головки подкранового рельса определяется по формуле:
мм (1.2).
где Н0 = 18 000 мм — полезная высота цеха;
.
Определяем длину верхней части колонны до низа ригеля по формуле:
мм, (1.3).
где НПБ = 1000 мм — высота типовой подкрановой балки пролётом 12 м для крана грузоподъёмностью 30 т [2];
hр= 120 мм — высота подкранового рельса [2];
Длину нижней части колонны определяем по формуле:
мм (1.4).
где hb=600 мм — высота заглубления базы ниже отметки чистого пола;
Полную высоту колонны находим по формуле:
Н, мм (1.5).
Н.
Высота ригеля фермы на опоре, рекомендуемая по типовым конструкциям по серии 1.460.3−18, для стропильных ферм пролетом 30 м Нф = 3150 мм.
Горизонтальные размеры:
Высоту поперечного сечения верхней части колонны (рис. 1.1) определяем по формуле:
мм (1.6).
Принимаем hВ = 500 мм. Привязка колонны, а = 250 мм.
Высоту сечения нижней части колонны найдём из выражения:
мм (1.7).
Расстояние от разбивочной оси ряда колонн до оси подкрановой балки должно удовлетворять условию:
мм (1.8).
где В-вылет концевой балки за пределы оси рельса [2];
с = 75 мм — конструктивный зазор между торцом мостового крана и внутренней плоскости колонны.
Принимаем Тогда:
мм (1.9).
Проектируем нижнюю часть колонны сквозной.
2 Расчет настила.
Настил подбирается исходя из предельной равномерно распределённой нагрузки и расчётной схемы профилированных листов по ГОСТ 24 045–94. Шаг листов настила составляет 3 м.
Принимаем четырёхпролётную расчётную схему. Производим сбор нагрузок на настил в табл. 2.1:
Таблица 2.1 — Определение нагрузки на профилированный настил.
Тип и состав покрытия. | Ед. изм. | Нормативное значение. | гf. | Расчетное значение. | |
Гидроизоляция. 2 слоя техноэласта с посыпкой. | кН/м2. | 0,05•2=0,10. | 1,2. | 0,12. | |
Утеплитель — минераловатные плиты РУФ БАТТС толщина t=160 мм=0,04 м; г=160 кг/м3. | кН/м2. | 0,256. | 1,2. | 0,3072. | |
Пароизоляция — 1 слой изопласта. | кН/м2. | 0,05. | 1,2. | 0,06. | |
Снеговая нагрузка. | кН/м2. | 3,2. | |||
Всего: | кН/м2. | 3,6872. | |||
Принимаем настил Н 57−750−0,8 длиной 12 м с нагрузками для четырех пролетной схемы, вес настила 0,096 кН/м2.
3. Расчет прогонов.
На прогон покрытия действует нагрузка от веса покрытия и веса снегового покрова. Постоянная нагрузка от веса покрытия приведена в таблице 3.1.
Таблица 3.1 — Состав покрытия.
Тип и состав покрытия. | Ед. изм. | Нормативное значение. | гf. | Расчетное значение. | |
Гидроизоляция. 2 слоя техноэласта с посыпкой. | кН/м2. | 0,10. | 1,2. | 0,12. | |
Утеплитель — минераловатные плиты РУФ БАТТС толщина t=160 мм=0,04 м; г=160 кг/м3. | кН/м2. | 0,256. | 1,2. | 0,3072. | |
Пароизоляция — 1 слой изопласта. | кН/м2. | 0,05. | 1,2. | 0,06. | |
Профнастил Н 57−750−0,8. | кН/м2. | 0,096. | 1,05. | 0,10 094. | |
Всего: | кН/м2. | 0,502. | 0,588 144. | ||
Нормативная линейная нагрузка от веса покрытия на прогон определяется по формуле:
кН/м, (3.1).
— нормативная нагрузка от веса покрытия, ,.
— шаг прогонов;
кН/м.
Расчетная линейная нагрузка от веса покрытия на прогон определяется по формуле:
кН/м, (3.2).
где — расчетная нагрузка от веса покрытия, .
кН/м.
Нормативная линейная нагрузка от веса снегового покрова на прогон определяется по формуле:
кН/м, (3.3).
кН/м.
Расчетная линейная нагрузка от веса снегового покрова на прогон определяется по формуле:
кН/м, (3.4).
кН/м.
Суммарная нормативная нагрузка на прогон составляет:
кН/м, (3.5).
где — нормативное значение веса 1 п.м. прогона (принимаем =0,42кН/м).
кН/м.
Суммарная расчетная нагрузка на прогон составляет:
кН/м, (3.6).
— расчетное значение веса 1 м. прогона (принимаем =0,42кН/м, 1,05 — коэффициент перехода от нормативного значения к расчетному).
кН/м.
В общем случае прогоны, расположенные на скате кровли, работают на изгиб в двух плоскостях. Составляющие нагрузки qx и qy равны:
.
где б — угол наклона кровли к горизонту, б=1,145?.
кН/м.
Расчётные моменты от составляющих qx и qy равны:
В соответствии с принятой расчетной схемой прогона (рис. 3.2) максимальные расчетные усилия в прогоне:
где l = 6 м — шаг ферм.
Для расчетной температуры -53 подбираем сталь для прогона. Прогоны относятся к 3-ой группе конструкций (Приложение В [1]), согласно таблице В.1 для отапливаемого здания принимаем сталь С345, Ry=320 МПа.
Предельные относительные прогибы для балок принимаются в зависимости от величины пролета по таблице Е.1. При l= 6 м:
fu = l/200 = 6/200 = 0,03 м = 3 см.
Требуемый момент сопротивления из условия обеспечения прочности по нормальным напряжениям:
где гс — коэффициент условий работы (табл. 1 [1]);
Ry — расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию и изгибу по пределу текучести.
Требуемый момент инерции сечения прогонов из условия обеспечения жесткости находим по формуле:
По сортаменту (ГОСТ 8239−89) подбираем двутавр № 22, геометрические характеристики которого:
высота сечения h = 220 мм, толщина стенки tw = 5,4 мм, ширина полки bf = 110,0 мм, толщина полки tf = 8,7 мм, площадь сечения, А = 30,6 см2,.
момент инерции Iх = 2550 см4,.
момент сопротивления Wх = 232 см3, Wу =28,6 см3.
Масса профиля g = 24 кг/м.
Площадь полки Af = tf · bf = 0,8711,0 = 9,57 см2.
Площадь стенки Aw = A — 2Af = 30,6 — 29,57 = 11,46 см2.
Проверим принятое сечение.
Проверка жесткости.
Определяем прогиб балки в середине пролета (3.7):
Проверка прочности.
Касательные напряжения в опорном сечении балки проверяем по формуле (3.8):
где Rs = 0,58· Ry = 0,58 320 = 185,6 МПа;
Выполняем проверку нормальных напряжений по формуле (3.9):
Требование прочности выполняется.
Проверка выполнена.
4. Сбор нагрузок.
4.1 Постоянные нагрузки.
Постоянная нагрузка на ригель.
Нагрузка от веса покрытия включает в себя нагрузку от веса кровли, профилированного настила и прогонов, а также от веса связей по покрытию.
Для удобства расчетов сведем все нагрузки в таблицу 4.1.
Таблица 4.1 — Определение постоянной нагрузки на ферму.
Тип и состав покрытия. | Ед. изм. | Нормативное значение. | гf. | Расчетное значение. | |
Гидроизоляция. 2 слоя техноэласта с посыпкой. | кН/м2. | 0,10. | 1,2. | 0,12. | |
Утеплитель — минераловатные плиты РУФ БАТТС толщина t=160 мм=0,04 м; г=160 кг/м3. | кН/м2. | 0,256. | 1,2. | 0,3072. | |
Пароизоляция — 1 слой изопласта. | кН/м2. | 0,05. | 1,2. | 0,06. | |
Профнастил Н 57−750−0,8. | кН/м2. | 0,096. | 1,05. | 0,10 094. | |
Сплошные прогоны l=6 м [№ 22 по ГОСТ 8239–89. | кН/м. | 0,24. | 1,05. | 0,252. | |
0,742. | 0,84 014. | ||||
Примечание: нагрузка от собственного веса фермы определяется автоматически при статической расчете в ППП «SCAD» с учетом предварительно принятых жесткостных характеристик. | |||||
Так как нагрузка от веса покрытия передается через прогоны, то она определится в виде сосредоточенных сил (рис. 4.1):
Fn = p· d·Вф, (4.1).
где p — расчетная нагрузка от веса покрытия,.
d — шаг прогонов, м;
Bф — шаг стропильных ферм, м.
Fn, 1 = p· d·Вф = 0,84 014· 6·3 = 15,123 кН — средние прогоны;
Fn, 2 = p· d·Вф = 0,84 014· 6·1,5 = 7,561кН — крайние прогоны.
Постоянные нагрузки на колонны рамы.
Постоянная нагрузка от собственного веса колонн будет автоматически определена при статическом расчете в ППП «SCAD» с учетом принятых жесткостных характеристик.
Собственный вес подкрановых балок принимаем по таблице П. 6 ориентировочно равными для удобства расчета будем учитывать его вместе с вертикальными крановыми нагрузками.
4.2 Снеговая нагрузка.
Снеговая нагрузка на 1 м2горизонтальной поверхности земли для IV снегового района составляет (таблица 10.1 [2]).
Так как снеговая нагрузка передается через прогоны в узлы фермы, то она определяется в виде сосредоточенных сил (рис. 4.2).
Рассматриваем две схемы приложения снеговой нагрузки: равномерно распределенную по всему пролету (приложение Г. 1, схема б, вариант 1 [2]) и равномерно распределенную на половине пролета в соответствии с п. 10.4.
Нормативное значение снеговой нагрузки определяется по формуле:
(8).
где cе =1 — коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5;
ct= 1 — термический коэффициент, принимаемый в соответствии с 10.10;
m=1 — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с 10.4;
Sg — вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемый в соответствии с 10.2.
Расчетная снеговая нагрузка на 1 м2 покрытия будет вычисляться по формуле:
где гf= 1,4 — коэффициент надежности по снеговой нагрузке, принимаемый согласно п. 10.12.
Расчетная линейная нагрузка на ригель:
Узловая нагрузка на прогоны (узлы фермы):
(9).
где — шаг прогонов.
- средние прогоны;
- крайние прогоны.
4.3 Ветровая нагрузка.
Расчетное значение ветровой нагрузки w следует определять по формуле:
где wm — нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли;
wm — значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте z.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле.
wm = w0 k (ze) c.
где w0 = 0,3 — нормативное значение ветрового давления для I ветрового района (табл. 11.1.4 [2]);
k (ze) — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты ze(см. 11.1.5 и 11.1.6 [2]);
Поправочные коэффициенты, учитывающие изменение ветрового давления по высоте для типа местности «С» составят (таблица 4.2):
Таблица 4.2 — Поправочные коэффициенты.
Z, м. | k. | |
до 10,0. | 0,4. | |
13,960. | 0,4594. | |
18,150. | 0,52 225. | |
20,400. | 0,555. | |
Примечание: Высота Z принимается от поверхности земли.
с — аэродинамический коэффициент (см. п. 11.1.7 [2]).
Аэродинамические коэффициенты выбираются по таблице Д. 2 приложения Д. 1.2 (напор, отсос):
с наветренной стороны:
с заветренной стороны:
с торца:
(Отсос ветра по длине ригеля в запас прочности не учитываем).
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wpна эквивалентной высоте ze следует определять следующим образом:
где (ze) — коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по таблице 11.4 или формуле (11.6 [2]) для эквивалентной высоты ze(см. 11.1.5 [2]);
Таблица 4.3 — Коэффициент пульсации давления ветра.
Z, м. | ||
до 10,0. | 1,78. | |
13,960. | 1,66 912. | |
18,150. | 1,5518. | |
20,400. | 1,4952. | |
v — коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. 11.1.11 [2]);
Таблица 4.4 — Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра.
С наветренной и подветренной стороны. | С торца здания. | |||
Z, м. | v. | Z, м. | v. | |
до 10,0. | 0,55. | до 10,0. | 0,6804. | |
13,960. | 0,54 525. | 13,960. | 0,67 278. | |
18,150. | 0,54 022. | 18,150. | 0,6641. | |
20,400. | 0,5376. | 20,400. | 0,65 989. | |
Коэффициент надежности по ветровой нагрузке (п. 11.1.12 [2]).
Расчётная линейная ветровая нагрузка на колонну рамы определяется по формуле:
1. Со стороны напора ветра:.
До 10 м:
13,960 м:
18,150 м:
20,4 м:
2. Со стороны отсоса ветра:.
До 10 м:
13,960, м:
18,150, м:
20,4 м:
3. Со стороны торца:.
До 10 м:
13,960 м:
18,150 м:
20,4 м:
4.4 Нагрузка от мостовых кранов.
Нагрузки от вертикального давления кранов.
Вертикальные крановые нагрузки для расчета рам с кранами на одном ярусе принимаются по от двух наиболее неприятных по воздействию кранов.
Для получения наибольшего давления на колонну краны следует ставить на подкрановые балки в соответствии с рисунком 9, а крановые тележки максимально приблизить к одному ряду колонн. Тогда на колонну этого ряда будет действовать наибольшее давление, а на противоположную .
Расчетное давление кранов определяется по формуле:
(31).
где — коэффициент сочетаний для групп режимов работы кранов 7К-8К (п. 9.19 [2]);
— коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок (п. 9.8 [2]);
— сумма ординат линии влияния по рисунку 4.4.1;
— максимальное нормативное давление колеса крана на рельс при легком режиме работы крана с по ГОСТ 25 711–83;
— собственный вес подкрановой балки (принят из расчета = 20 кг/м2 здания);
— коэффициент надежности по нагрузке для металлических конструкций (таблица 7.1 [2]);
— коэффициент надежности по нагрузке;
где qтп=1,5 — полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке от веса людей и оборудования;
— ширина тормозной площадки;
Расчетное значение кранов определяется по формуле:
(32).
где минимальное давление определяется по формуле:
где G = 343 кН — вес крана с тележкой по ГОСТ 25 711–83;
Q = 300 кН — грузоподъёмность крана по таблице ГОСТ 25 711–83;
— число колес на одной стороне крана с г/п32/5 т.
Вертикальное давление кранов передается с эксцентриситетом, вследствие чего возникают сосредоточенные моменты:
где — расстояние от центра подкрановой балки до оси центра тяжести нижней части колонны.
Нагрузки от поперечного торможения крана.
Расчетное усилие поперечного торможения на колонну определяется по формуле:
(35).
где — нормативное усилие на одно колесо крана, кН.
(36).
где — нормативное усилие на одну сторону моста крана, кН.
(37).
где — для кранов с гибким подвесом;
=85 кН — вес крановой тележки, кН.
Сила прикладывается к одной колонне в уровне верхнего пояса подкрановой балки (рисунок 4.4).
5 Статический расчет поперечной рамы.
5.1 Вариант 1.
Выполняем с помощью программного комплекса «SCAD». Тип схемы — плоская рама (имеет три степени свободы по x, z, uy). Сопряжение колонны с фундаментом жесткое (запрещаем перемещения x, z, uy).
К постоянному типу загружений относятся собственный вес рамы и нагрузка от веса покрытия; к кратковременному — снеговая нагрузка на полный пролет, снеговая нагрузка на половину пролета, ветер слева, ветер справа; к крановому — вертикальное давление крана (тележка слева), вертикальное давление крана (тележка справа); к тормозному — поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.
Знакопеременными нагрузками являются поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.
Сопутствующими нагрузками являются поперечное торможение слева и вертикальное давление крана (тележка слева), поперечное торможение справа и вертикальное давление крана (тележка справа).
Взаимоисключающими нагрузками являются снеговая нагрузка на весь пролет и снеговая нагрузка на половину пролета; ветер слева, ветер справа и ветер на торец; вертикальное давление крана (тележка слева) и вертикальное давление крана (тележка справа), поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.
Таблица 5.1.1 Расчетные сочетания усилий.
Номер | Наименование. | Тип. | Знакопеременные. | Взаимоисключающие. | Сопутствующие. | |
Собственный вес. | Постоянное. | |||||
вес покрытия. | Постоянное. | |||||
снеговая нагрузка на полный пролет. | Кратковременное. | |||||
снеговая нагрузка на половину пролета. | Кратковременное. | |||||
ветровая нагрузка при напоре слева. | Кратковременное. | |||||
ветровая нагрузка при напоре справа. | Кратковременное. | |||||
ветровая нагрузка с торца. | Кратковременное. | |||||
вертикальное давление крана — тележка слева. | Крановое. | |||||
вертикальное давление крана — тележка справа. | Крановое. | |||||
поперечное торможение слева. | Тормозное. | |||||
поперечное торможение справа. | Тормозное. | |||||
Максимальные усилия в колоннах. | ||
Верхняя часть колонны: | ||
Нижняя часть колонны: | ||
5.2 Вариант 2.
Статический расчет выполняем с помощью программного комплекса «SCAD», в основе которого лежит метод конечных элементов. Тип схемы — 5 система общего вида. Сопряжение колонны с фундаментом жесткое (запрещаем перемещения x, z, y).
Установка связей в узлах (закрепление по y):
· на месте установки подкрановой балки;
· в верхней части колонны, на уровне подкранового рельса;
· в местах сопряжения элементов фермы и верхней части колоны;
· по верхнему и по нижнему поясам фермы (в местах закрепления ее горизонтальными или вертикальными связями).
К постоянному типу загружений относятся собственный вес рамы и нагрузка от веса покрытия; к кратковременному — снеговая нагрузка на полный пролет, снеговая нагрузка на половину пролета, ветер слева, ветер справа; к крановому — вертикальное давление крана (тележка слева), вертикальное давление крана (тележка справа); к тормозному — поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.
Знакопеременными нагрузками являются поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.
Сопутствующими нагрузками являются поперечное торможение слева и вертикальное давление крана (тележка слева), поперечное торможение справа и вертикальное давление крана (тележка справа).
Взаимоисключающими нагрузками являются снеговая нагрузка на весь пролет и снеговая нагрузка на половину пролета; ветер слева, ветер справа и ветер на торец; вертикальное давление крана (тележка слева) и вертикальное давление крана (тележка справа), поперечное торможение слева и поперечное торможение справа.
Таблица 5.2.1 Расчетные сочетания усилий.
Номер | Наименование. | Тип. | Знакопеременные. | Взаимоисключающие. | Сопутствующие. | |
Собственный вес. | Постоянное. | |||||
вес покрытия. | Постоянное. | |||||
снеговая нагрузка на полный пролет. | Кратковременное. | |||||
снеговая нагрузка на половину пролета. | Кратковременное. | |||||
ветровая нагрузка при напоре слева. | Кратковременное. | |||||
ветровая нагрузка при напоре справа. | Кратковременное. | |||||
ветровая нагрузка с торца. | Кратковременное. | |||||
вертикальное давление крана — тележка слева. | Крановое. | |||||
вертикальное давление крана — тележка справа. | Крановое. | |||||
поперечное торможение слева. | Тормозное. | |||||
поперечное торможение справа. | Тормозное. | |||||
Таблица 5.2.2 — Максимальные усилия в элементах фермы.
Наименование элемента. | № элемента. | N, кН. | |
Верхний пояс. | 2,19. | — 6,1931. | |
51,763. | |||
13, 30. | — 536,773. | ||
14,31. | — 536,773. | ||
15,32. | — 740,18. | ||
Нижний пояс. | 131, 132. | 297,594. | |
17, 35. | 672,9386. | ||
Опорные раскосы. | 25,26,28,29. | — 418,454. | |
Рядовые раскосы. | 5,22. | 312,876. | |
6,23. | — 190,936. | ||
8,25. | 132,5636. | ||
— 11,3622. | |||
Стойки. | 7,24. | — 74,6408. | |
— 50,8031. | |||
Максимальные усилия в колоннах. | |||
Верхняя часть колонны: | |||
Нижняя часть колонны: Шатровая ветвь. Крановая ветвь. Решетка. | |||
6. Подбор сечений элементов фермы.
После получения РСУ в элементах рамы, требуется проверочный расчет стержней фермы и окончательно определить сечения её элементов. Проверочный расчет сведен в таблицу.
Для климатического района II5 подбираем сталь. Элементы фермы относятся ко 2-ой группе конструкций (Приложение В[1]). Здание отапливаемое. Сталь выбираем по таблице В.1. Принимаем сталь С345, Ry=320 МПа. Проверка сечений производится по гибкости, прочности и устойчивости. При этом сечения элементов фермы принимаются не менее, принимаемых исходя из конструктива. Для поясов это пара уголков 63×5, для решетки — 50×5.
Расчетные длины элементов берется в соответствии с табл. 24. Предельные гибкости растянутых элементов принимаются по табл. 33 [1], сжатых элементов — по табл. 32.
Расчет на прочность проводится по пункту 7.1.1 [1]:
где гс — коэффициент надежности по ответственности.
Расчет на устойчивость проводится по пункту 7.1.3 [1]:
где ц — коэффициент устойчивости при центральном сжатии, значение которого при :
Значение коэффициента д следует вычислять по формуле:
где — условная гибкость стержня б и в — коэффициенты, определяемые по табл. 7 в зависимости от типов сечений.
Таблица 6.1 Подбор сечений элементов фермы.
Наименование элемента. | № эл-та. | N, кН. | Сечение. | A, см2. | Расчетные длины, см. | Моменты инерции, см4. | Радиусы инерции, см. | Гибкости. | лmax. | [л]. | Проверка. | Запас прочности, %. | |||||
lx. | ly. | Ix. | Iy. | ix. | iy. | лx. | лy. | ||||||||||
Верхний пояс. | 2,19. | — 6,1931. | 2L90×6. | 21,22. | 164,2. | 346,371. | 2,78. | 4,04. | 98,86. | 142,32. | 142,32. | 150,00. | 0,0335. | 96,65%. | |||
51,763. | 2L90×60. | 21,22. | 164,2. | 346,371. | 2,78. | 4,04. | 98,86. | 142,32. | 142,32. | 400,00. | 0,0758. | 92,42%. | |||||
13, 30. | — 536,773. | 2L125×9. | 654,96. | 1324,2. | 3,86. | 5,49. | 77,76. | 104,81. | 104,81. | 120,46. | 0,9924. | 0,76%. | |||||
14,31. | — 536,773. | 2L125×10. | 48,66. | 719,64. | 1478,86. | 3,85. | 5,51. | 78,01. | 108,84. | 108,84. | 123,21. | 0,9466. | 5,34%. | ||||
15,32. | — 740,18. | 2L150×10. | 58,66. | 1269,52. | 2494,63. | 4,65. | 6,52. | 64,49. | 92,01. | 92,01. | 128,13. | 0,8644. | 13,56%. | ||||
Нижний пояс. | 131, 132. | 297,594. | 2L63×5. | 12,26. | 46,2. | 107,72. | 1,94. | 2,96. | 296,20. | 193,98. | 296,20. | 400,00. | 0,7585. | 24,15%. | |||
17, 35. | 672,9386. | 2L70×8. | 22,34. | 96,32. | 231,838. | 2,08. | 3,22. | 288,96. | 186,25. | 288,96. | 400,00. | 0,9413. | 5,87%. | ||||
Опорные раскосы. | 25,26,28,29. | — 418,454. | 2L100×6,5. | 25,64. | 179,5. | 244,2. | 503,482. | 3,09. | 4,43. | 58,16. | 81,01. | 81,01. | 122,02. | 0,9664. | 3,36%. | ||
Рядовые раскосы. | 5,22. | 312,876. | 2L50×6. | 11,38. | 303,2. | 26,14. | 69,8574. | 1,52. | 2,48. | 200,05. | 152,97. | 200,05. | 400,00. | 0,8592. | 14,08%. | ||
6,23. | — 190,936. | 2L75×8. | 303,2. | 119,68. | 281,198. | 2,28. | 3,50. | 132,92. | 108,39. | 132,92. | 151,97. | 0,9672. | 3,28%. | ||||
8,25. | 132,5636. | 2L56×5. | 10,82. | 303,2. | 31,94. | 78,3026. | 1,72. | 2,69. | 176,47. | 140,88. | 176,47. | 400,00. | 0,3829. | 61,71%. | |||
— 11,3622. | 2L56×5. | 10,82. | 303,2. | 31,94. | 78,3026. | 1,72. | 2,69. | 176,47. | 140,88. | 176,47. | 180,00. | 0,1976. | 80,24%. | ||||
Стойки. | 7,24. | — 74,6408. | 2L50×5. | 9,6. | 22,4. | 57,7894. | 1,53. | 2,45. | 117,84. | 91,71. | 117,84. | 164,98. | 0,7503. | 24,97%. | |||
— 50,8031. | 2L50×6. | 10,6. | 22,4. | 57,7894. | 1,45. | 2,33. | 123,82. | 96,36. | 123,82. | 180,06. | 0,4991. | 50,09%. | |||||