Применение метода Галеркина при расчете на устойчивость сжатых стержней с учетом ползучести
Задачи расчета на устойчивость сжатых стержней с учетом физической нелинейности материала рассматриваются в работах. Как правило, решение этих задач сводится к линейному неоднородному дифференциальному уравнению второго или четвертого порядка относительно прогиба. В случае шарнирного опирания стержня разрешающее уравнение имеет вид: Для сравнения был проведен расчет ступенчатого стержня той же… Читать ещё >
Применение метода Галеркина при расчете на устойчивость сжатых стержней с учетом ползучести (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Задачи расчета на устойчивость сжатых стержней с учетом физической нелинейности материала рассматриваются в работах [1−10]. Как правило, решение этих задач сводится к линейному неоднородному дифференциальному уравнению второго или четвертого порядка относительно прогиба. В случае шарнирного опирания стержня разрешающее уравнение имеет вид [5]:
.
Решать данное уравнение в работе [5] предлагается методом конечных разностей. Однако этот метод не очень удобен, если стержень имеет переменную по длине геометрию сечения, особенно в том случае, когда жесткость стержня изменяется дискретно.
Рассмотрим решение уравнения (1) методом Галёркина. Сущность этого метода заключается в том, что сначала задаются базисными функциями, которые должны удовлетворять граничным условиям, затем в исходное уравнение подставляют приближенное решение и вычисляют его невязку. Далее выдвигается требование ортогональности невязки к базисным функциям.
Широко используется метод Галёркина в сочетании с методом конечных элементов, то есть когда в качестве базисных функций применяются функции формы.
Для линейного конечного элемента прогиб в произвольной точке выражается через узловые перемещения в виде:
.
где .
Продифференцировав выражение (2) по x, получим:
.
Применение метода Галёркина к уравнению (1) приводит к условию:
Интеграл по длине стержня можно разбить на сумму интегралов по длине каждого элемента:
Чтобы понизить порядок производной в интеграле, применим интегрирование по частям:
.
Рассмотрим остальные слагаемые, входящие в выражение (4):
;
.
В случае, когда сила F приложена с эксцентриситетом e, момент .
.
Если стержень имеет начальное искривление, то .
Окончательно условие (3) можно записать в виде:, где — матрица жесткости всего стержня, получаемая суммированием локальных матриц жесткости элементов.
.
для случая приложения силы с эксцентриситетом.
— если стержень имеет начальный прогиб.
Для сравнения результатов расчета по методу Галеркина с решениями других авторов будем использовать уравнение связи Максвелла-Гуревича. Данное уравнение применяется в работах[1−5, 7,8]. Оно имеет вид ,.
где — функция напряжений, — коэффициент релаксационной вязкости.
Вычисления выполнялись для полимерного стержня прямоугольного сечения размерами b=15мм и h=8мм, материал ЭДТ-10. При расчетах использовались следующие значения: l=157 мм, F=68кг, E=295 кг/мм2, E?=315 кг/мм2, m*=0.35 кг/мм2, з0=109 кг· с/мм2, e=0,16 мм. Сравнение результатов расчета с работами И. И. Кулинича [5] и академика В. И. Андреева [4] для случая, когда, представлено в табл.1.
Таблица № 1 Сравнение результатов расчета различных авторов.
y, мм. | t=54 мин. | t=108 мин. | t=162 мин. | |||||||
МПа. | МПа. | МПа. | МПа. | МПа. | МПа. | МПа. | МПа. | МПа. | ||
— 4. | 16,000. | 16,002. | 15,984. | 19,310. | 19,800. | 19,292. | 34,435. | 31,632. | 32,612. | |
— 2. | 11,152. | 11,147. | 11,143. | 13,305. | 13,586. | 13,293. | 22,893. | 21,134. | 21,733. | |
5,780. | 5,780. | 5,780. | 5,982. | 6,010. | 5,982. | 6,692. | 6,680. | 6,672. | ||
0,270. | 0,274. | 0,278. | — 1,947. | — 2,001. | — 1,733. | — 9,396. | — 9,189. | — 9,906. | ||
— 5,254. | — 5,247. | — 5,237. | — 9,860. | — 10,00. | — 9,436. | — 23,88. | — 23,80. | — 24,97. | ||
где — результат, полученный И. И. Кулиничем; - результат, полученный академиком РААСН, проф. В. И. Андреевым; - результат, полученный авторами. За здесь обозначены напряжения в середине пролета.
Для сравнения был проведен расчет ступенчатого стержня той же массы, состоящего из 5 участков. График изменения ширины сечения b показан на рис. 1. шарнирный стержень сечение прогиб На рис. 2 и 3 показаны соответственно графики роста стрелы прогиба для стержней постоянного и переменного сечения. Как видно из графиков,.
Рис. 1. — График изменения ширины сечения b критическое время для стержней переменной жесткости при той же массе больше почти в 4.5 раза, что свидетельствует об экономической эффективности их применения.
Рис. 2.— График изменения стрелы прогиба для стержня постоянного сечения
Рис. 3. — График изменения стрелы прогиба для стержня переменного сечения
- 1. Андреев В. И. Устойчивость полимерных стержней при ползучести: дис. канд. техн. наук. — М., 1967.
- 2. Кулинич И. И. Устойчивость продольно-сжатых стержней переменной жесткости при ползучести: дис. канд. техн. наук. — Ростов-на-Дону, 2012.
- 3. Вольмир А. С. Устойчивость деформируемых систем. — М.: Наука, 1975.
- 4. Языев С. Б. Устойчивость стержней при ползучести с учетом начальных несовершенств: дис. канд. техн. наук. — Ростов-н/Д, 2010.
- 5. Egorov Y.V. On the Lagrange problem about the strongest colonn // Rapport Interne 02−16. Universite Paul Sabatier, Toulouse. 2002. — С. 1−7.
- 6. Bleich H.H. Nonlinear creep deformations of columns of rechtangular cross section // Iourn. of Appl. Mech. Dec. 1959