Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Физические модели комбинированных державок токарных резцов со вставками из синтеграна: Конструкции и исследование

Диссертация: Физические модели комбинированных державок токарных резцов со вставками из синтеграна: Конструкции и исследование
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Составлены и исследованы на ПЭВМ по специально разработанной программе двухфакторные статические модели податливости и логарифмического декремента колебаний в зависимости от факторов: «вылет — процент синтеграна» — «вылет — площадь сцепления стали и синтеграна» — «вылет — относительный момент инерции сечения», позволяющие на этапе проектирования режущего инструмента рассчитывать его статические… Читать ещё >

Физические модели комбинированных державок токарных резцов со вставками из синтеграна: Конструкции и исследование (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Характеристика композиционных материалов
      • 1. 1. 1. Общие представления о композиционных материалах
      • 1. 1. 2. Демпфирующие свойства композиционных материалов
      • 1. 1. 3. Износостойкость композиционных материалов
      • 1. 1. 4. Полимерная основа композиционных материалов
      • 1. 1. 5. Наполнители композиционных материалов
    • 1. 2. Применение полимербетонов в станкостроении
    • 1. 3. Общие сведения о синтегране
    • 1. 4. Свойства и составы синтегранов
    • 1. 5. Опыт изготовления и эксплуатации инструментов с деталями из синтеграна
    • 1. 6. Цели и задачи исследования
  • ГЛАВА 2. СРАВНИТЕЛЬНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЕРЖАВОК РЕЗЦОВ НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ СТЕНДЕ
    • 2. 1. Объект исследования
    • 2. 2. Технология изготовления опытных образцов резцов
    • 2. 3. Методика статических исследований
    • 2. 4. Результаты экспериментального исследования статической податливости державок резцов
  • ГЛАВА 3. ДИНАМИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЕРЖАВОК РЕЩОВ АРМ И РО ВАНН Ы X С И Н Г Е Г РА НОМ
    • 3. 1. Методика экспериментального исследования
    • 3. 2. Результаты динамических экспериментов на вибростенде (без резания)
  • ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО КАЧЕСТВА ДЕРЖАВОК, РЕЗЦОВ, АРМИРОВАННЫХ СИНТЕГРАНОМ, В ПРОЦЕССЕ РЕЗАНИЯ
    • 4. 1. Организация исследования, методика и планирование эксперимента
    • 4. 2. Экспериментальные данные и статистическая обработка массива
    • 4. 3. Анализ полученных результатов экспериментов с резанием
    • 4. 4. Расчет себестоимости проходного резца, армированного
  • Г’Ч I ТТ т г^ г^ П л I Г/Л .1 ОС) С И1Г1 1: л гл1. /

Развитие современного машиностроения характеризуется все более широким использованием в качестве конструкционных материалов армированных пластмасс, вспененных цветных металлов, глазурированных керамик, композиционных материалов и технического стекла [22].

Использование в последнее время таких материалов вызвано тем, что технический прогресс в авиации, космонавтике, энергетике и ряде других отраслей привел к необходимости производства принципиально новых машин, специальных высокоточных станков, измерительных комплексов, режущего инструмента и других изделий, обладающих высокой производительностью, энергоемкостью, надежностью, высокими демпфирующими характеристиками и рядом других специальных требований. С другой стороны, развитие производства требует все большего использования металлов, запасы которых на земле достаточно ограничены, что ведет к повышению цен на них и всяческой их экономии [44].

В результате наметилась тенденция создания и использования новых, нетрадиционных материалов, которые по своим физико-механическим характеристикам могут конкурировать со сталью и чугуном, а по ряду показателей и превосходить их.

Использование таких материалов позволяет снизить металлоемкость изделий, сократить сроки и упростить процесс их изготовления, появляется возможность создания рациональных конструкций, сочетающих в себе различные по свойствам и назначению элементы.

Диссертационная работа посвящена разработке конструкций державок токарных резцов со вставками из композиционного материала и исследованию их непосредственно в работе на станке при обработке деталей. Актуальность этой работы обусловлена тем, что композиционные материалы, в частности синтегран, обладает высокими демпфирующими способностями, что позволяет в сочетании с металлом создавать конструкции, обладающие достаточной жесткостью и одновременно гасить, возникающие в процессе эксплуатации колебания. Это позволяет при обработке деталей снижать колебания инструмента, уменьшать шероховатость обработанной поверхности и повышать стойкость режущих пластин [53].

Производство и использование композиционных материалов в последнее время постоянно увеличивается. В научно-технической литературе эти материалы встречаются под различными названиями: формованный камень, полимербетон, гранитан, синтегран и др. В данной работе в качестве композиционного материала на полимерной основе использовался синтегран (синтетический гранит). Материал разработан в ЭНИМСе под руководством к.х.н. Саниной Г. С.

Выполненный в данной работе анализ научно-технической литературы показывает, что наиболее существенные результаты в области производства самого композиционного материала и изделий из него достигнуты в Германии, Японии, Швейцарии и России. Как серийно, так и мелкими партиями изготавливаются станины станков, поверочные плиты, основания измерительных машин, элементы приспособлений и оснастки. Есть сведения об изготовлении из таких материалов элементов режущего инструмента.

Целью данной работы является разработка вариантов конструкций комбинированных державок токарных резцов, выполненных со вставками из синтеграна, исследование их статических и динамических характеристик и оценка влияния формы вставок из синтеграна на выходные данные процесса точения.

Необходимо также решить возникающие в связи с этим проблемы технологии, точности, конструктивного исполнения литейных форм, а также разработать физические и математические модели, с возможностью обработки результатов экспериментов на ЭВМ.

В работе выполнен анализ литературных данных по использованию синтеграна в качестве конструкционного материаларазработаны четыре варианта конструкций токарных резцов с комбинированными державками, имеющих вставки из синтегранаразработан и реализован технологический процесс изготовления экспериментальных образцовразработаны и изготовлены стенды для статических и динамических исследований физических моделей державок резцов. Проведены опытные исследования на стендах и испытания экспериментальных образцов инструмента на реальном оборудовании в процессе резания. Разработаны математические модели статической и динамической жесткости комбинированных державок.

Результаты исследований показывают, что резцы с комбинированными державками вполне работоспособны и выдерживают заданную нагрузку. Они имеют меньшую металлоемкость, просты в изготовлении и в определенных диапазонах режимов резания позволяют получать меньшую шероховатость обработанных поверхностей, чем при использовании стандартных конструкций.

Предложенные технологии, опытные образцы и результаты исследования рекомендованы для использования на машиностроительных предприятиях.

Работа выполнена на кафедре «Технологии машиностроения, металлорежущие станки и инструменты» Российского Университета дружбы народов.

Отдельные разделы и работа в целом докладывались и обсуждались на заседаниях кафедры «Технологии машиностроения, металлорежущие станки и инструменты» Российского Университета дружбы народов и на научно-технической конференции преподавателей инженерного факультета РУДН в 1999 году.

На защиту выносятся:

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ.

1. Спроектированы и изготовлены комбинированные державки токарных резцов, отличающихся объемом синтеграновой вставки, формой и моментами инерции металлического «скелета», а также площадью адгезионного сцепления металла и синтеграна.

2. Разработана методика экспериментального исследования статики и динамики комбинированных державок токарных резцов, позволяющая выявить особенности интегральной податливости вершины режущей пластиныпетли гистерезиса при циклах «нагружение-разгрузка" — сравнительные динамические характеристики стандартной и комбинированной державок.

3. Составлены и исследованы на ПЭВМ по специально разработанной программе двухфакторные статические модели податливости и логарифмического декремента колебаний в зависимости от факторов: «вылет — процент синтеграна" — «вылет — площадь сцепления стали и синтеграна" — «вылет — относительный момент инерции сечения», позволяющие на этапе проектирования режущего инструмента рассчитывать его статические и динамические характеристики.

4. Выдвинута и подтверждена дисперсионным анализом статистическая гипотеза о целесообразности ранжирования типов комбинированных державок для получения обобщенного показателя качества, который может быть использован для расчетов статической податливости.

5. По результатам динамических стендовых испытаний (без резания) с использованием регрессионного анализа получены статистически адекватные модели для расчета собственных частот колебаний и динамической податливости державок резцов в зависимости от их вылета и обобщенного ранга конструкции, что позволяет вводить эти данные в программы расчета динамики процесса резания.

6. Проведены сравнительные исследования по точению заготовок стандартным резцом и с комбинированными державками с целью оценки шероховатости обработанной поверхности и уровня колебаний в процессе резания.

7. Спланированы и реализованы пять серий двухфакторных экспериментов л типа 2? с центральной точкой в качестве независимых факторов были выбраны подача и вылет державки. Установлено, что шероховатость обработанных поверхностей при изменении факторов в области их варьирования не выходит за пределы одного класса (Яа = 2,5.5мкм), а для державок типа А, Б и В изменения шероховатости вообще статистически незначимы.

8. Статистически значимыми оказались изменения шероховатости при одновременном увеличении вылета и подачи для всех типов комбинированных державок, причем наблюдается уменьшение шероховатости, что может быть объяснено наблюдаемым в этих условиях уменьшением наростообразования. Изучение этого явления целесообразно продолжить с целью оптимизации.

9. Выявлено, что при увеличен&tradeвылета с 35 до 55 мм у стандартной державки происходит резкий рост амплитуды колебаний. В то же время у державок по типу «А», «Б» и «В» в тех же условиях наблюдается лишь незначительный подъем, а часто даже некоторый спад амплитудытаким образом эффект снижения колебаний у державок, армированных синтеграном, может быть обеспечена при рациональном подборе вида сечения.

10. Установлено, что державки по тину «А», «Б» и «В» обладают высокими эксплуатационными характеристиками и их целесообразно использовать при работах с большими вылетами.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Г., Бутиков Е. И. и Кондратьев A.C. Краткий физико-математический справочник. М, Наука, 1990, с. 364 .
  2. Ю.А. Теория упругости. ML, «Высшая школа», 1976, с. 271.
  3. Н.К. Механохимия высокомолекулярных соединений. М.: Химия, 1971, с. 364.
  4. В.Е., Позняк Г. Г., Рогов В. А. Статические и динамические характеристики резцов с державками из композиционного материала. «Полимеры в бетоне». Материалы VIII международного Конгресса по полимерам. М., Изд. ВЕТЕКОМ, 1992, с. 470−477.
  5. В.Е., Санина Г. С. и др. Исследование составов, технологии изготовления и целесообразной области применения синтеграна в станкостроении. Отчет / ЭНИМС. ГР. 01.82.1 037 248. — М., 1983.
  6. В.Е., Санина Г. С. и др. Разработка и участие в освоении производства изделий станкостроения из синтеграна. Отчет / ЭНИМС. Гр 01.86.35 862. — М., 1987.
  7. В.Е., Санина Г. С., Рогов В. А. и др. Разработка полимербетона (синтеграна) для станкостроения и технологии изготовления из него деталей станков в условиях опытного производства. Отчет ЭНИМС. -ГР 01.84.15 411.-М., 1985.
  8. В.Е., Санина Г. С., Шевчук С. А. Опыт применения синтеграна в машиностроении//станки и инструмент. 1993, № 1.
  9. В.Е., Санина Г. С., Шевчук С. А. Применение полимербетонов в станкостроении. М.: ВНИИТЭМР, 1987, с. 40.
  10. Ю.Бартенев Г. М. Зеленев Ю.В. Физика и механика полимеров. М.: Высшая школа., 1983, с. 391.
  11. П.Бартенев Г. М., Лаврентьев В. В. Трение и износ полимеров. J1.: Химия, 1979, с. 240.
  12. Н.М. Сборник задач по сопротивлению материалов. М., Наука, 1965, 348 с.
  13. Л.Н., Смирнов Н. В. Таблицы математической статистики. -М&bdquo- Наука, 1983, с. 416.
  14. Ф.Я., Радиньш И. Г. Упругие свойства слоистых армированных пластиков // Механика композиционных материалов. Рига: Рижский политехнический институт, 1977. с. 3 19.
  15. В.В. Композиционные материалы: справочник. М., 1990. с. 510.
  16. В.В. Полимерные композиции в горном деле. М.: Наука, 1986, с. 239.
  17. Г. M. Структура и свойства полимерных композитов. М.: Химия. 1981, с. 230.
  18. В.Н., Васильев C.B. Тенденция в развитии станкоинструментальной отрасли. Инструмент, технология, оборудование № 2, 1999, с. 8−13.
  19. Инструкция по технологии изготовления полимербетона и изделий из него. СИ 525 — 80. — М.: Стройиздат, 1980.
  20. Д.М. и др. Композиционные материалы. Справочник. Киев: Наукова думка, 1984, с. 50.
  21. Композиционные материалы: Справочник/ В. В. Васильев, В. Д. Протасов, В. В. Болотин и др.- Под общей редакцией В. В. Васильева. М.: Машиностроение, 1990, с. 512.
  22. В.В., Позняк Г. Г., Рогов В. А., Нидаль Ахмед М. Сравнительные статические исследования державок токарных резцов, армированных синтеграном. ВНИНИТИ РАН, № 403-В00, 16.02.2000 г., с. 21.
  23. А.Г., Мещерякова Р. К. Справочник технолога машиностроения, том 1, Машиностроение, 1985, 655 с.
  24. В.И. и др. Основы научных исследований. М., «Высшая школа», 1989, с. 400.
  25. В.А. Динамика станков. М., Машиностроение, 1967, с. 359.
  26. В.Ф. Износостойкие боридные покрытия. Киев: Техника, 1989, с. 158.
  27. Л.Д., Лифшиц Е. М. Теория упругости. М., Наука, 1965, с. 203.
  28. A.A. Технология машиностроения. М., Машиностроение, 1985, с. 512.
  29. Материалы Международной выставки «Машиностроение-99' Москва 1317 сентября 1999 г.
  30. . Применение композиционных материалов в технике. М., 1990. с. 237.
  31. Я.Г. Введение в теорию механических колебаний. М., Наука, 1971, с. 238.
  32. Я.Г. Основы прикладной теории колебаний и удара. JL: Машиностроение, 1976, с. 320.
  33. В.В. Технология полимербетонов. М.: Стройиздат, 1977. с. 241.
  34. В.В. Технология полимербетонов. М.: Стройиздат, 1977. с. 228.
  35. Г. Г., Рогов В.А., А.Х. Абу-Шокейр Математическая модель державки резца с вставкой из композиционного материала. /У «СТИН», 1996, № 12, с. 18−20.
  36. Г. Г., Рогов В. А., Копылов В. В., Нидаль Ахмед М. Экспериментальные исследования динамических характеристик державок резцов, армированных синтеграном. ВНИНИТИ РАН, № 402-В00, 16.02.200 г., с. 13.
  37. Г. Г., Рогов В. А. Резец для станка-автомата. Патент России, № 2 016 708, 1994.
  38. С.Н., Евдокимов В. Д. Упрочнение машиностроительных материалов. М., Машиностроение, 1994, с. 495.
  39. Проспекты фирмы GEORG FISCHER., 1999 г.
  40. Проспекты фирмы SODICK (Япония) на Международной выставке «Машиностроение-99». Москва 13−17 сентября 1999 г.
  41. .А. Рыночная экономика. М., 1995, с. 224.
  42. Резец для чистовой обработки. Авторское свидетельство СССР № 1 648 640, МКИ В23 В 27/00.
  43. Резец. Авторское свидетельство СССР № 1 750 850, опублик. 30.07.92, бюл. № 28.
  44. Резец. Авторское свидетельство СССР № 1 779 466, опублик. 7.12.92, бюл. № 45.
  45. Резец для чистовой обработки. Авторское свидетельство СССР № 1 779 468, опублик. 7.12.92, бюл. № 45.
  46. Резец для чистовой обработки. Авторское свидетельство СССР № 1 796 349. опублик. 23.02.93, бюл. № 7.
  47. Г. Дж. Материалы на каменистой основе для станкостроительной промышленности. / ВЦП. Л 56 361. — Пер. ст.: Renker H.J. из журнала.: Precision Engineering. — 1985. vol. 7, No 3. — p. 161 -164.
  48. В.А., Копылов В. В., Нидаль Ахмед М. Исследования сравнительных статических характеристик комбинированных державок резцов. Материалы XXXV НТК ППС инженерного факультета РУДН, апрель 1999 г.
  49. В.А. Разработка и исследование конструкций и технология изготовления деталей и сборочных единиц станков из высоконаполненного композиционного материала. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1996 г.
  50. В.А. Разработка комбинированных корпусов режущих инструментов из синтеграна с повышенными демпфирующими свойствами. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук, М., 1998 г., с. 390.
  51. В.А. Расчет державки резца, выполненной из композиционного материала. // «СТИН», 1994 г., № 10, с. 20−21.
  52. В.А. Резцы с державками из новых композиционных материалов. /У «СТИН», 1996 г., № 5, с. 20−23.
  53. В.А. Токарные резцы с комбинированными державками. Н «СТИН», 1994 г., № 5, с. 13−15.
  54. В.А., Соловьев В. В., Нидаль Ахмед М. Конструктивные методы повышения прочности тяжелонагруженных дисковых пил. В сб.: Надежность режущего инструмента и оптимизация технологических систем, т. 1, изд-во ДГМА, Краматорск, 1997 г., с. 138−141.
  55. Sanina G.S. Effect of chemical composition of epoxy binders upon rheological, physicomechanical and toxicological properties of «sintegran» polymer111inpregnated concrete. VII international congress on polymers in concrete, Moscow, 1992, p. 454−461.
  56. Свидетельство на товарный знак по классам 7, 19, 28, № 141 823 от 27.10.95 г.
  57. Е.И. Статическая и динамическая прочность машин, М., РУДН, 1969 г., с. 323.
  58. Л. Введение в науку о полимерах. М.: Мир, 1973 г., с. 238.
  59. И. Механические свойства твердых полимеров. М.: Химия, 1975 г., с. 375.
  60. И.И. Разработка и сравнительный анализ характеристик станочных узлов с применением полимербетона. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1990 г.
  61. X. Теория инженерного эксперимента. М.: Мир, 1972 г, с. 381.
  62. X., Никлау Р. Бетон на метакриловых смолах альтернативный материал для поверочных плит из природных твердокаменных пород. / ВЦП. У-67 049. — Пер. ст.: Schulz Н., Nicklau R. из журнала: Werdstatt und Betrieb, 1982.
  63. A.A., Норейко С. С. Курс теории колебаний. М.: «Высшая школа», 1966 г., с. 255.
  64. Г. Ю., Якоб Э., Кохан Д. Оптимизация резания. М.: Машиностроение, 1981 г., с. 279.1. ПРИЛОЖЕНИИ
  65. Программы на Quik-Basic для обработки и анализа экспериментальных данныхпо статике и динамике)1. Программа 1
  66. PRINT «Дисперсионный анализ статических исследований"1. PRINT «nidall"1.L3 вылет державки
  67. У (2, 1, 1) =. 41: У (2 f 1, d = .378: У (2, 1, 3) =. 405
  68. У (2, 2, 1) = .488 У (2, 9 г 2) = .57 7 У (2, 2, 3) = .458
  69. У (2, 3, 1) =. 525 У (2, з, 2) = .556 У 2, 3, 3) =. 542
  70. У (2, 4, 1) = .6: у (2, 4, ^ = .614: /(2, 4, 3) =. 605yd, 1, 1) =. 367 у (3, 1, 2) =. 44: У (3, 1, 3) = .414
  71. У (3, 2, 1) =. 628 yd, 2) =. 504 У (3, 2, 3). 608yd, 3, 1) = .552 у (3, 3, 2) =. 594 у (3, 3, 3) = .528
  72. У (3, 4, 1) = .817 yd, 4, 2) = .7 62 yd, 4, 3) .721
  73. Расчет средних в одной ячейке PRINT «Средние значения» FOR k = 1 ТО п
  74. PRINT «skw -выборочная дисперсия"1. FOR к = 1 TO n1. FOR i = 1 TO r: a (к) =0
  75. FOR j = 1 TO m: a (k) = a (k) + (y (k, i, j) ysr (k, i)) л 2 NEXT j1. PRINT k- i- j- a (k): STOPskw (k, i) = a (k) / (m 1)1. PRINT skw (k, i), 1. NEXT i1. STOP1. PRINT1. NEXT к
  76. Поверка однородности дисперсий по критерию Кохрена zn = о
  77. FOR i = 1 ТО n: FOR j = 1 ТО г zn = zn + skw (i, j) NEXT j: NEXT i PRINT zngn = .4 432 / zn: PRINT gn PRINT: PRINT
  78. Расчет средней дисперсии воспроизводимости skwv s kwv = 0
  79. FOR i = 1 TO n: FOR j = 1 TO r: skwv = skwv + skw (i, j) NEXT j: NEXT iskwv = skwv / n / r: PRINT skwv ' STOP
  80. Диспресия изменчивости отклика под влиянием фактора «вылет» -s kwbskwb = 0
  81. FOR i = 1 TO n: skwb = skwb + (yr (i) yu) л 2 PRINT skwb': STOP NEXT iskwb = skwb * m * r / (n-1)1. PRINT skwb1. STOP
  82. Диспресия изменчивости отклика под влиянием фактора «процент синтеграна» skwp skwp = О
  83. FOR i = 1 TO r: skwp = skwp + (yn (i) yu) Л 2 PRINT skwp': STOP NEXT iskwp = skwp * m * n / (r 1) PRINT skwp ' STOP
  84. Диспресия изменчивости отклика за счет влияния двух факторов -skwbp skwbp = О
  85. FOR i = 1 TO n: FOR j = 1 TO r: skwbp = skwbp + (ysr (i, j) yr (i) — yn (j) + yu) Л 2 PRINT skwbp: STOP NEXT j: NEXT iskwbp = skwbp * m / (n-1) / (r 1)1. PRINT skwbp1. STOP
  86. Проверка значимости дисперсий изменчивости по критерию Фишера 'Наблюдаемые значения критерия Фишера Fbn, Fpn, Fbpn Fbn = skwb / skwv: Fpn = skwp / skwv: Fbpn = skwbp / skwv PRINT Fbn, Fpn, Fbpn
  87. Критическое значение критерия Фишера Fkp при значениях степеней 'свободы: m2=n*u8(m-1)+1, nl (b)=n, nl (p)=r, nl (bp)=(n-1)*(r-1)+11. Программа 2
  88. PRINT «Регрессионный анализ»
  89. PRINT «Расчет коэффициентов двухфакторных моделей в виде полиномов»
  90. PRINT «по результатам статических исследований"1. PRINT «nidal2"1.L3 вылет державки
  91. DIM у (3, 10, 10), рпг (40), Рп (40), а (9, 10), U (40), v (40), х (1С40)1. Ввод исходных данных
  92. У (1, 1, 1) = .31: у (1, 1, 2) = .274: у (1, 1,274yd, 2, 1) = .417 yd, 2, 2) = .347 yd, 2, 3) = .34 5y (l, 3, 1) = .464 yd, 3, 2) = .428 yd, 3, 3) = .437yd, 4, 1) = .482 yd, 4, 2) = .409 yd, 4, 3) = .411
  93. У (2, 1, 1) =. 41: У (2, 1, 2) = .378: У (2, 1, 3) = .405
  94. У (2, 2, 1) = .488 У (2, 2, 2) = .577 У (2, 2, 3) = .458
  95. У (2, 3, 1) =. 525 У (2, 3, 2) = .556 У (2, 3, 3) = .542
  96. У (2, 4, 1) = .6: у (2, 4, 2) = .614: у (2, 4, 3) =. 605
  97. У (3, 1, 1) = .367 у (3, 1, 2) = .44: у (3, 1, 3) = .414у (3, 2, 1) =. 628 У (3, 2, 2) =. 504 yd, 2, 3) = .608у (3, з, 1) = .552 у (3, з, 2) = .594 yd, 3, 3) = .528у (3, 4, 1) = .817 у (3, 4, 2) = .762 yd, 4, 3) = .721
  98. FOR i = 1 TO 3: FOR j=lT0 4: Pn ((i-l) * NEXT j: NEXT i
  99. FOR i = 1 TO 12: PRINT pn (i): NEXT i: STOP FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: Pn (12 + (i -i): NEXT j: NEXT i
  100. FOR i = 13 TO 24: PRINT pn (i): NEXT i: STOP FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: Pn (24 + (i -i): NEXT j: NEXT i
  101. FOR i = 25 TO 36: PRINT pn (i): NEXT i: STOP ' расчет средних значений аргументов и функции
  102. FOR j = 1 ТО 36: х (1, j) = U (j): х (2, j) = v (j): x (3, j) = U (j) * v (j)x (4, j) = U (j) Л 2: x (5, j) = v (j) Л 2: x (6, j) = U (j) л 3 x (7, j) = v (j) л 3: x (8, j) = U (j) л 2 * v (j): x (9, j) = U (j) * v (j) л 2: NEXT j
  103. FOR i = 1 TO 9: XSR (i) = 0: FOR j = 1 TO 36 XSR (i) = XSR (i) + x (i, j) NEXT j1. XSR (i) = XSR (i) / 36
  104. PRINT «XSR (" — i- «)=" — XSR (i), 1. NEXT i1. STOP1. PRINT
  105. PnS = 0: FOR j = 1 TO 36: PnS = PnS + Pn (j): NEXT j: PnS = PnS / 36: PRINT «pns=" — PnS 1 STOP
  106. PRINT «pnR (" — j- «)=" — pnr (j) — «pn (" — j- «)=" — Pn (j) — (Pn (j)pnr (j)) / Pn (j) * 100- «процентов"1. j = 12 THEN STOP1. j = 24 THEN STOP1. j = 36 THEN STOP4042 NEXT j1. STOP1. PLAY «abcddcba"1. Программа 3
  107. PRINT «Регрессионный анализ"|
  108. PRINT «Расчет коэффициентов двухфакторных моделей в видеполиномов»
  109. PRINT «по результатам статических исследований»
  110. PRINT «nidal3» 'L1.L3 вылет державки
  111. DIM у (3, 10, 10), pnr (40), рп (40), а (9, 10), и (40), v (40), х (10,40., 1 (12), р (12), грп (12, 12) 'Ввод исходных данных
  112. У 1, 1, 1) = .31: у (1, 1, 2) = .274: У (1, 1, 3) = .274
  113. У 1, 2, 1) = .417: у (1, 2, 2) = .347: у (1, 2, 3) = .345
  114. У 1, 3, 1) = .464: у (1, 3, 2) = .428: у (1, 3, 3) = .437
  115. У 1, 4, 1) = .482: у (1, 4, 2) = .409: у (1, 4, 3) = .411
  116. У 2, 1, 1) = .41: У (2, 1, 2) = .378: У (2, 1, 3) = .405
  117. У 2, 2, 1) = .488: У (2, 2, 2) = .577: У (2, 2, 3) = .458
  118. У (2, 3, 1) =. 525: У (2, 3, 2) = .556: У (2, 3, 3) = .54 2
  119. PRINT «Подпрограмма формирование матрицы коэффициентовуравненя регрессии If
  120. FOR i = 1 TO 12: u (i) = 35: NEXT i
  121. FOR i = 13 TO 24: U (i) = 45: NEXT i
  122. FOR i = 25 TO 36: u (i) = 55: NEXT iv (i) =42.8: NEXT iv (i) = 4 6.8: NEXT iv (i) = 48: NEXT iv (i) = 60: NEXT i
  123. FOR i = 1 TO 33 STEP 4 FOR i = 2 TO 34 STEP 4 FOR l = 3 TO 35 STEP 4 FOR i = 4 TO 3 6 STEP 4 'FOR i = 1 TO 36: PRINT u (i), v (i): NEXT i ' STOP
  124. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn ((i 1) * 4 + j) = у (1, j, i): NEXT j: NEXT i
  125. FOR i = 1 TO 15: PRINT pn (i): NEXT i: STOP
  126. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn (12 + (i 1) * 4 + j) = y (2, j, i): NEXT j: NEXT i
  127. FOR i = 13 TO 24: PRINT pn (i): NEXT i: STOP
  128. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn (24 + (i 1) * 4 + j) = y (3, j, i): NEXT j: NEXT i
  129. FOR i = 25 TO 36: PRINT pn (i): NEXT i: STOPрасчет средних значений аргументов и функции
  130. FOR i = 1 TO 5: XSR (i) = 0: FOR jj = 1 TO 36 XSR (i) = XSR (i) + x (i, jj) NEXT jj1. XSR (i) = XSR (i) / 36
  131. PRINT «XSR (" — i- «)=" — XSR (i), 1. NEXT i1. STOP1. PRINT
  132. FOR i = 1 TO 5: FOR s = 1 TO 5a (i, s) =01. FOR jj = 1 TO 36a (i, s) = a (i, s) + (x (i, jj) XSR (i)) * (x (s, jj) — XSR (s)) 'PRINT a (i, s) — ': STOP NEXT jj1. PRINT a (i, s)-1. NEXT s1. PRINT1. NEXT i1. STOP
  133. PnS = 0: FOR jj = 1 TO 36: PnS = PnS + pn (jj): NEXT jj: PnS = PnS / 36: PRINT «pns=" — PnS ' STOP
  134. FOR i = 1 TO 5: a (i, 6) =0: FOR jj = 1 TO 3 6a (i, 6) = a (i, 6) + (x (i, jj) XSR (i)) * (pn (jj) — PnS)
  135. PRINT «pnR (" — jj- «)=" — pnr (jj) — «pn (" — jj- «)=" — pn (jj) — (pn (jj) — pnr (jj)) / pn (jj) * 100- «процентов"1. jj = 12 THEN STOP1. jj = 24 THEN STOP1. jj = 36 THEN STOP4042 NEXT jj1. STOP
  136. FOR i = 1 TO 11: PRINT INT (p (i) * 100 + .5) —: FOR j = 1 TO 11rpn (i, j) =b0+b (l) * l (j) +b (2) * p (i) +b (3) * l (j) Л 2rpn (i, j) =rpn (i, j) + b (4) * p (i) A 2 + b (5) * l (j) * p (i)
  137. PRINT INT (rpn (i, j) * 10 000 + .5)-1. NEXT j1. PRINT1. NEXT i1. STOP
  138. OPEN «d:windowsworknidstal.bas» FOR OUTPUT SHARED AS #11. PRINT #1, 0,1. FOR i = 1 TO 111 (i) = 35 + (i 1) * 2p (i) = 42.8 + 1.72 * (i 1)1. PRINT #1, 1 (i), 1. NEXT i1. STOP1. PRINT #1,
  139. FOR i = 1 TO 11: PRINT #1, INT (p (i) * 100 + .5),: FOR j = 1 TO 11rpn (i, j) =b0 + b (l) * l (j) + b (2) * p (i) +b (3) * l (j) A 2rpn (l, j) = rpn (i, j) + b (4) * p (i) A 2 + b (5) * 1(d) * P (i)
  140. PRINT #1, INT (rpn (i, j) * 10 000 + .5), 1. NEXT j1. PRINT #1,1. NEXT i1. CLOSE #11. Программа 4
  141. PRINT «Регрессионный анализ» ?
  142. PRINT «Расчет коэффициентов двухфакторньтх моделей в виде полиномов»
  143. PRINT «по результатам статических исследований"1. PRINT «nidal4"1.L3 вылет державки
  144. DIM у (3, 10, 10), pnr (40), pn (40), а (9, 10), u (40), v (40), х (10, 40), 1(12), р (12), rpn (12, 12) 'Ввод исходных данных
  145. У 1, 1, 1) = .31: У (1, 1, 2) = .274: У (1, 1, 3) = .274у 1, 2, 1) = .417 У (1, 2, 2) = .347 yd, 2, 3) = .345у 1, з, 1) = .464 У (1, з, 2) = .428 У (1, 3, 3) = .437у 1, 4, 1) = .482 у (1, 4, 2) = .409 У (1, 4, 3) = .411
  146. У 1 -2, 1, 1) = .41: у (2, 1, 2) = .378: у (2, 1, 3) = .405
  147. У 1 ! 2, 2, 1) = .488: у (2, 2, 2) = .577: у (2, 2, 3) = .458
  148. У1 3, 1) = .525: у (2, 3, 2) = .556: у (2, 3, 3) = .542
  149. У1 :2, 4, 1) = .6: у (2, 4, 2) = .614: у (2, 4, 3) =. 6051. У (3, 1, 1) = .3671. У1 (3, 2, 1) = .6281. У 1 3, 3, 1) = .5521. У1: з, 4, 1) = .8171. У (3, 1, 2) = .44:у (3, 2, 2) = .504у (3, 3, 2) = .5941. У (3, 4, 2) = .762
  150. У (3, 1, 3) = .414 у (3, 2, 3) = .608 у (3, 3, 3) = .528 У (3, 4, 3) = .721
  151. PRINT «Подпрограмма формирование матрицы коэффициентов для уравненя регрессии»
  152. FOR i = 1 TO 12: u (i) = 35: NEXT i
  153. FOR i = 13 TO 24: u (i) = 45: NEXT i
  154. FOR i = 25 TO 36: u (i) = 55: NEXT i
  155. FOR i = 1 TO 33 STEP 4: v (i) = 72: NEXT i
  156. FOR i = 2 TO 34 STEP 4: v (i) = 62. 7: NEXT
  157. FOR i = 3 TO 35 STEP 4: v (i) = 56: NEXT 1
  158. FOR i = 4 TO 36 STEP 4: v (i) = 40: NEXT i 'FOR i = 1 TO 36: PRINT u (i), v (i): NEXT i ' STOP
  159. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn ((i 1) * 4 + j) = y (l, j, i): NEXT j: NEXT i
  160. FOR i = 1 TO 15: PRINT pn (i): NEXT i: STOP
  161. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn (12+ (i 1) * 4 + j) = y (2, j, i): NEXT j: NEXT i
  162. FOR i = 13 TO 24: PRINT pn (i): NEXT i: STOP
  163. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn (24 + (i 1) *4+j) =y (3, j, i): NEXT j: NEXT i
  164. FOR i = 25 TO 36: PRINT pn (i): NEXT i: STOPрасчет средних значений аргументов и функции
  165. FOR j = 1 ТО 36: х (1, j) = u (j): х (2, j) = v (j)х (3, j) = U (j) * v (j)x (3, j) = u (j) л 2: x (4, j) = v (j) л 2x (5, j) = u (j) * v (j)x (6, j) = U (j) л 3x (7, j) = v (j) 3: x (8, j) = U (j) л 2 * v (j): x (9, j) = U (j) * v (j) A 2
  166. PRINT x (l, j), x (2, j), x (3, j), x (4, j), ': STOP NEXT j
  167. FOR i = 1 TO 5: XSR (i) = 0: FOR jj = 1 TO 3 6 XSR (i) = XSR (i) + x (i, jj) NEXT jj1. XSR (i) = XSR (i) / 36
  168. PRINT «XSR (" — i- «)=" — XSR (i), 1. NEXT i1. STOP1. PRINT
  169. FOR i = 1 TO 5: FOR s = 1 TO 5a (i, s) =01. FOR jj = 1 TO 36a (i, s) = a (i, s) + (x (i, jj) XSR (i)) * (x (s, jj) — XSR (s)) 'PRINT a (i, s) — ': STOP NEXT jj1. PRINT a (i, s)-1. NEXT s1. PRINT1. NEXT i1. STOP
  170. PnS = 0: FOR jj = 1 TO 36: PnS = PnS + pn (jj): NEXT jj: PnS = PnS36: PRINT «pns=" — PnS1. STOP
  171. FOR i = 1 TO 5: a (i, 6) =0: FOR jj = 1 TO 3 6a (i, 6) = a (i, 6) + (x (i, jj) XSR (i)) * (pn (jj) — PnS)
  172. PRINT «pnR (" — jj- «)=" — pnr (jj) — «pn (" — jj- «)=" — pn (jj) — (pn (jj) pnr (jj)) / pn (jj) * 100- «процентов» IF jj = 12 THEN STOP IF jj = 24 THEN STOP IF jj = 36 THEN STOP4042 NEXT jj STOP
  173. FOR i = 1 TO 11: PRINT INT (p (i) * 100 + .5) —: FOR j = 1 TO 11rpn (i, j) = bO + b (l) * l (j) + b (2) * p (i) + b (3) * l (j) Л 2rpn (i, j) = rpn (i, j) + b (4) * p (i) Л 2 + b (5) * l (j) * p (i)
  174. PRINT INT (rpn (i, j) * 10 000 + .5)-1. NEXT j1. PRINT1. NEXT i1. STOP
  175. OPEN «d:windowsworknidsta2.bas» FOR OUTPUT SHARED AS #11. PRINT #1, 0,1. FOR i = 1 TO 111(i) = 35 + (i 1} * 2p (i) = 72 3.2 * (i — 1)1. PRINT #1, 1(i), 1. NEXT i1. STOP1. PRINT #1,
  176. FOR i = 1 TO 11: PRINT #1, INT (p (i) * 100 + .5),: FOR j = 1 TO 11rpn (i, j) = b0 + b (l) * l (j) + b (2) * p (i) + b (3) * l (j) Л 2rpn (i, j) = rpn (i, j) + b (4) * p (1) 2 + b (5) * l (j) * p (i)
  177. PRINT #1, INT (rpn (i, j) * 10 000 + .5), 1. NEXT j1. PRINT' #1,1. NEXT i1. CLOSE #1
  178. PRINT «Расчет коэффициентов двухфакторных моделей в виде полиномов»
  179. PRINT «по результатам статических исследований"1. PRINT «nidal4"1.L3 вылет державки
  180. У (2, 1, 1) = -41: у (2, 1, 2) = .378: у (2, 1, 3) = .405
  181. У (2, 2, 1) = .488: у (2, 2, 2) = .577: у (2, 2, 3 = .458
  182. У (2, з, 1) = .525: у (2, 3, 2) = .556: у (2, 3, 3 = .542
  183. У (2, 4, 1) = .6: у (2, 4, 2) = .614: у (2, 4, 3) = .605
  184. У 3, 1, 1) = .367: У 3, 1,
  185. У 3, 2, 1) = .628: У 3, 2,
  186. У, 3, 3, 1) = .552: У (3, 3,
  187. У (3, 4, 1) = .817: У (3, 4,2. = .44: у (3, 1, 3) = .4142. = .504: у (3, 2, 3) = .6082. = .594: у (3, 3, 3) = .5282. = .762: у (3, 4, 3) = .721
  188. PRINT «Подпрограмма формирование матрицы коэффициентов для уравненя регрессии»
  189. ТО 12: u (i) 13 ТО 24: u (i) 25 ТО 36: u (i)1 ТО 33 STEP 42 ТО 34 STEP 43 ТО 35 STEP 44 ТО 36 STEP 435: NEXT i45: 55: v (i) v (i) v (i) v (i)
  190. NEXT i NEXT i = .669: = .57: = .812: = .768:
  191. FOR FOR FOR FOR FOR FOR i FOR i
  192. FOR 1 = 1 TO 36: PRINT u (i), v (i): 'STOP
  193. FOR i = 1 TO 3: NEXT j: NEXT i 'FOR i = 1 TO 15: PRINT FOR i = 1 TO 3: FOR j = i): NEXT j: NEXT i 'FOR i = 13 TO 24: PRINT pn (i) FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4 i): NEXT j: NEXT i 'FOR i = 25 TO 36: PRINT pn (i)
  194. NEXT i NEXT i NEXT i NEXT i NEXT i1. FOR j = 1 TO 4: pn ((i 1pn (l) 1 TO1. NEXT i pn (121. STOP1. NEXT i: pn (24 +1. STOP (i4 + j) = у (1, j, i) :i 1- 14 + j) =4 + j) =1. У (2, j, y (3, j, 1. NEXT i: STOPрасчет средних значений аргументов и функции
  195. FOR i = 1 TO 5: XSR (i) = 0: FOR jj = 1 TO 3 6 XSR (i) = XSR (i) + x (i, jj) NEXT jj1. XSR (i) = XSR (i) / 36
  196. PRINT «XSR (" — i- «)=" — XSR (i), 1. NEXT i1. STOP1. PRINT
  197. FOR i = 1 TO 5: FOR s = 1 TO 5a (i, s) = 01. FOR jj = 1 TO 3 6a (i, s) = a (i, s) + (x (i, jj) XSR (i)) * (x (s, jj) — XSR (s)) 'PRINT a (i, s) — ': STOP NEXT jj1. PRINT a (i, s) -1. NEXT s1. PRINT1. NEXT i1. STOP
  198. PnS = 0: FOR jj = 1 TO 36: PnS = PnS + pn (jj): NEXT jj: PnS = PnS36: PRINT «pns=" — PnS1. STOP
  199. PRINT «pnR (" — jj- «)=" — pnr (jj) — «pn (" — jj- «)=" — pn (jj) — (pn (jj) — pnr (jj)) / pn (jj) * 100- «процентов"1. jj = 12 THEN STOP1. jj = 24 THEN STOP1. jj = 36 THEN STOP4042 NEXT jj1. STOP
  200. Расчет остаточной дисперсии Skwoskwo = 01. FOR k = 1 TO 36skwo = skwo + (pnr (k) pn (k)) Л 2 NEXT kskwo = skwo / 6: PRINT «Skwo=" — skwo: STOP 'Наблюдаемый критерий Фишера Fh ff = skwo / .14 874 PRINT ff: STOP1. i l) ¦ .0242 *2 (i1
  201. PRINT INT (p (b (l) * l (j) j) + b (4)10000 +i) * 100 + b (2) * * P (i) л .5) -1. PLAY «abcddcba 2000
  202. PRINT 0- FOR i = 1 TO l (i) = 35 + p (i) = .57 + PRINT 1(i) — NEXT i ' STOP PRINT
  203. FOR i = 1 TO 11 rpn (i, j) = bO rpn (i, j) = rpn (i, PRINT INT (rpn (i, j NEXT j PRINT NEXT i STOP
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!