Формирование асимметричных вихревых факелов в газомазутных горелках паровых котлов

Реализация решений КПСС и Советского правительства, поставленных перед энергетикой страны, предъявляет все более высокие требования к надежности и экономичности современного энергетического обрудования.

В настоящее время на тепловых электрических станциях доля эксплуатационных повреждений паровых котлов составляет свыше половины общего количества аварийных ситуаций. При этом значительное число аварий приходится на топочные поверхности нагрева.

Надежность экранных поверхностей нагрева обуславливается совместным влиянием двух факторов: внутреннего-концентрацией в котловой воде накипеобразующих и коррозионноактивных веществ, и внешнего-тепловой нагрузкой труб и составом газовой среды вблизи поверхности нагрева.

Тенденция к использованию на современных энергетических котлах с высокой средней тепло напряженностью экранов небольшого числа мощных горелочных устройств привела к значительной неравномерности падающих тепловых потоков. Заметное превышение местной теп-лонапряженности труб над средней интенсифицирует процессы разрушения металла. При этом фактический срок безаварийной работы экранной системы оказывается меньше предполагаемого, расчетного, так как нормирование качества воды ориентируется, как правило, не на максимальную, а на среднюю тепловую нагрузку экранов.

Вопросы надежности работы экранов котлив промышленного назначения также стали приобретать все большую актуальность вследствие повышения теплонапряжений топочного объема, стремления к сжиганию топлива с пониженными избытками воздуха. Проектировщикам современных промышленных котлов необходимо было также решать и комплекс задач по технологической унификации котлов, снижению металлоемкоети, обеспечению поставки транспортабельными блоками. 13 силу сложности поставленных требований проектные решения не всегда оказывались оптимальными с точки зрения организации топочного процесса. Рассматриваемая проблема имеет для промышленных котлов свои специфические черты, связанные с относительно невысоким уровнем эксплуатации как основного, так и вспомогательного оборудования котельных. В первую очередь сказанное относится к системам водо-подготовки, где часто фактические показатели качества питательной еоды превышают нормативные. Несоответствие между организацией топочного процесса и водно-химическим режимом работы котла неизбежно приводит к нежелательным побочным явлениям.

Повышение надежности экранной системы со стороны внешнего фактора может быть достигнуто организацией такого топочного процесса, который обеспечивает большую равномерность температурного режима работы труб и нейтральный в отношении высокотемпературной коррозии состав продуктов сгорания. 3 современной теплоэнергетике для оптимизации топочного процесса в соответствии с поставленными требованиями разработаны различные методы, среди которых широкое распространение получили методы газового регулирования, включающие также и управление аэродинамикой газовых потоков в топочной камере с помощью горелочных устройств.

В представленной работе был изучен новый способ е методах газового регулирования — применение горелок с косым срезом амбразуры, формирующих асимметричные вихревые факела, отклоняющиеся от геометрической оси горелки. Изменение траектории движения таких факелов позволяет влиять на условия теплообмена в топочной камере и, следовательно, решать вопросы рациональной организации топочного процесса.

Выполненные исследования показали перспективность использования горелок с косым срезом на газомазутных котлах промышленного назначения для снижения локальных тепловых перегрузок экранных поверхностей, а также для уменьшения расстояния между горелкой и прилегающей стеной в условиях стесненной компоновки топочно-горе-лочного комплекса.

Рациональная область применения вихревых горелок с отклоняющимися факелами может быть расширена и на другие типы котлов при условии проведения соответствующих исследовательских и опытноко нстру хт ор с ки х раб от.

I. ОБЗОР МГЕРЛГУРНЛ ЛСГОЧННКОЗ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

Сущность явлений, происходящих в камерах сгорания, наиболее четко отражена в классическом определении горения и топочного проце’сса, которое дано проф. Г. ¿-.Кнорре /I/.

Согласно этому определению «горение есть процесс быстрого окисления топлива е высокотемпературной области, сложно сочетающий ряд химических и физических явлений. Горелка и топочная камера реализуют непрерывные поточные процессы, в которых участвуют потоки топлива, окислителя и топочных газов. Газо-воздушный поток.. .подчиняется законам аэродинамики,.аэродинамические явления осложняются теплообменными явлениями. и соответствующими ф и з и к ох им и ч е с к и ми яв л е н и ям и «.

Если рассматривать топочную камеру как устройство"предназначенное для получения тепловой энергии и передачи ее экранным трубам, то для изучения процессов в этом устройстве целесообразно выделить отдельные последовательные стадии, характеризуемые определенной совокупностью физико-химических явлений. Такое расчленение топочного процесса, являющегося в большей мере целостным, провести весьма сложно. Тем не менее для дальнейшего рассмотрения елияния на топочный процесс характера работы вихревых горелочных устройств используется следующая схема.

В топочном объеме выделяются отдельные зоны: I. Зона активного действия горелочных устройств. образованная суммарным потоком факелов системы горелок и имеющая такие отличительные признаки: а) высокие скорости горения топлива и, следовательно, резкое возрастание температуры и излучательной способности продуктов сгорания, в силу чего интенсивность тепловыделения достигает максимумаб) газовый поток обладает достаточной кинетической энергией, и его структура формируется практически независимо от распределения статического давления в объеме топки и подъемной силы факелав) внутри зоны могут организовываться пригорелочные рециркуляционные области.

2. Зона потенциального энергетического поля, формируемая за счет остаточных стадий развития физико-химических явлений первой зоны и собственного поля статических давлений, образованного работой тяго-дутьевых машин и самотягой топки. Характерным для этой зоны является: а) вялое протекание процесса горения и высокая забалластиро-ванность продуктов горенияб) снижение тепловых потоков в связи с уменьшением излучения потухающих газов с относительно невысоким температурным уровнемв) на организацию движения газового потока заметное влияние начинает оказывать подъемная сила.

3. Внешние крупномасштабные рециркуляционные зоны топочного объема, образуемые обратными течениями потухающих газов, главным образом, в пристенных областях. Как правило, рециркуляционные зоны более низкого температурного уровня и их состав определяется степенью завершенности процесса горения.

Дальнейший анализ взаимосвязанной работы топочно-горелочного устройства проводится с учетом предложенной физической модели и с выделением в качестве критериев оценки работы каждой из зон таких показателей как экономичность сжигания топлива и величины максимальных тепловых потоков.

Размеры и местонахождение первой зоны определяются компоновкой горелок, их конструктивными и режимными характеристиками. Влияние этой зоны на экономичность сжигания зависит от степени завершенности процесса горения, что, в сбою очередь, определяется условиями взаимодействия топлива и воздуха, включая и качество смесеобразования.

Зона активного действия горелочных устройств обеспечивает выгорание 60−90 $ топлива /2,3,4/ и определяет величину максимальных тепловых потоков.

Вторая зона — зона потенциального энергетического поляфор-мируется.как правило, в выходной части топочного объема. Очевидно, что итоговая экономичность сжигания топлива будет определяться тем, насколько интенсивно происходит догорание горючих компонентов. Температура в конце этой зоны зависит от размеров зоны и темпа охлаждения топочных газов.

Внешние крупномасштабные рециркуляционные зоны формируются под воздействием конструктивных и режимных характеристик топочно-горелочных устройств: конструкции и компоновки горелок, режима их работы, конфигурации и размеров камеры. Рециркуляционные зоны в определенной степени влияют на топочный процесс, в частности, на величину максимальных тепловых потоков и высокотемпературную коррозию экранных труб.

Если пристенный рециркуляционный слой имеет значительную тол-дину и начинается в той части топочного объема, где газы достаточно охлаждены и по мере движения дополнительно охлаждаются за счет переноса тепла к экранам, то можно ожидать уменьшения максимальных тепловых потоков к наиболее теплонапряженным участкам поверхностей нагрева. В этом случае возникает эффект аналогичный тому, который положен в основу принудительной рециркуляции продуктов сгорания из конвективных газоходов в топочную камеру.

Исследованиями установлено /5,6,7/, что наличие у стен восстановительной газовой среды с большим содержанием сероводорода п продуктов неполного горения вызывает высокотемпературную сульфидную коррозию. Это явление обусловлено взаимодействием сероводорода с металлом, либо с окислом металла, что приводит к образованию сульфида железа и к потери трубой прочности. Следует особо подчеркнуть тот факт, что область коррозионный сульфидных повреждений совпадает с местами соприкосновения факела с экранной поверхностью / 8,9 /. Рециркуляционные течения препятствуют динамическому воздействию факела на экранные трубы и созданию у стен востановитель-ной газовой среды, следовательно, способствуют снижению скорости высокотемпературной сульфидной коррозии.

Таким образом, выделенные критерии оценки работы топочного устройства в большой степени зависят от особенностей зоны активного действия горелочных устройств. Определенное влияние на топочный процесс оказывают и остальные зоны, но тем не менее первичним и определяющим фактором является система горелочных устройств.

Следовательно, одним из методов направленного воздействия на топочный процесс в соответствии с эксплуатационными требованиями может быть управление первой зоной путем изменения тех или иных характеристик горел очной системы.

Согласно классификации, предложенной Р.ь.Ахмедовым /Ю/, в управлении характеристиками горелочной системы без изменения компоновочных решений по топке можно выделить распределительный, кар-бюрационный, диффузионный и аэродинамический методы.

Распределительный метод, основанный на перераспределении тепловой нагрузки по горелкам или же на отключении отдельных горелок, в настоящее время применяется редко ввиду ступенчатого характера регулирования, снижения экономичности котельного агрегата и только там, где ступенчатое регулирование не нарушает технологический режим потребления тепла (например, водогрейные котлы типа ПТВМ).

Карбюрационные методы основаны на подмешивании веществ, меняющих радиационные свойства факеладиффузионные — на изменении топливного поля в объеме воздушного потока. Тот и другой методы проходят лабораторные и промышленные испытания и широкого распространения для парогенераторов пока не получили.

Аэродинамический метод, как следует из названия, базируется на управлении зоной активного действия горелочных устройств изменением ее аэроструктуры, осуществляемой потоками воздуха, подаваемыми через воздушные аппараты горелок.

Исследованию: аэроструктуры турбулентных факелов посвящено значительное число работ, во многих из которых в качестве первого приближения рассматривались изотермические струйные течения.

Для удобства изложения в дальнейшем горящий поток будет называться факелом, а изотермический — струёй.

1. Теория топочных процессов /Под ред.Г. Ф. Кнорре, И.И.Палее-ва — М.: Энергия, 1966;491 е., ил.

2. Мотин Г. И., Нахапетян Е. Л., Шрадер И. Л. Аэродинамическая структура потока вихревых горелок котла ПК-41. -Теплоэнергетика, 1974, $ 2, с.42−46.

3. К выбору компоновок и основных параметров топочных устройств обеспечивающих оптимальные условия сжигания мазута в паровых котлах /Митор В.В., Огорожук Я. П., Павлов В. А., Дубровский В. Д., Иванов B.C. -Труды ЦКТИД975, вып. 128, с.3−16.

4. Аэродинамика топочного пространства и развитие процесса горения АШ при работе прямоточных и турбулентных горелок /Шагалова С.Л., Резник В. А., Шннцер И. Н., Барбышев Б. Н. -Теплоэнергетика, 1966, L? 7, с. 37−41.

5. Клячко Б. И. Коррозии и загрязнение поверхностей нагрева паровых котлов при сжигании сернистых мазутов. Низкотемпературная коррозия.-М.: БТИ ОРГРЭС, 1963, 120 е., ил.

6. Иванова П. П., Каминский В. П. «Беляева А. Г. Высокотемпературная коррозия экранных труб парогенераторов сверхкритических параметров при сжигании АШ. -Теплоэнергетика, 1972, $ I, c. i6-I3.

7. Иванова П. П., Свистуиова JI. A, Коррозия в дымовых газах стали !2Х1−4Ф. -Теплоэнергетика, 1971, j} I, с.60−63.

8. Седов Л. И. Плоские задачи гидродинамики и аэродинамики.-П.: Гостехиздат, 1950 -318 е., ил.

9. Гуревич П. И. Теория струй идеальной жидкости. -И.: Наука, 1979 496 е., ил.

10. Абрамович Г. Н. Теория турбулентных стру й.-л.: Оизматгиз, i960 715 с., ил.

11. Були с Л. А., Кашкаров В. П. Теория струй вязкой жидкости.-М.: Наука, 19 5 5 428 е., ил.

12. Гиневский А. С. Теория турбулентных струй и следов.-л.: Машиностроение, 1959 -400 е., ил.

13. Бай-ши-и. Теория струй.-М.: дизматгиз, 1960;326 е., ил.

14. Лойцянский Л. Г. Распространение закрученной струи в безграничном пространстве, затопленном той же жидкостью.-Прикладная математика и механика, 1953, вып.' I, т. 17.

15. Дубов B.C. Распространение свободной закрученной струи в безграничном пространстве Труды ЛПИ, 1955, вып. 176, с. 182 190.

16. Ко роб ко В. И., далькович C.B. Развитие закрученной струив безграничном пространствеМеханика жидкости и газа, 1969, % 3, с. 24−30.

17. Яалькович C.B. Распространение закрученной струи в безграничном пространстве, затопленном той же жидкостью-Прикладная математика и механика, 1967, т. 31, 2, е. 79−87.

18. Иванов З. П. Распространение ламинарной закрученной струи в с пут, но м ускоренном потоке. -Труды ЛПИ, М.-Л.: Машиностроение, Г964, вып. 230, с. 90−98.

19. Устименко Б. Л. О расчете свободных турбулентных сильно-закрученных струй с помощью эквивалентной теории теплопроводности. -Вестник АН КазССР, 1964, 10 (235).

20. Устименко Б. П. 0 расчете свободных турбулентных сильно-закрученных струй В кн.:Теория и практика сжигания газа, Л.: Недра, 1967, т. Ш, с. 20−25.

21. Ахмедов Р. Б., Балагула Г. Б. К расчету аэродинамических характеристик закрученной струи Б кн.: Теория и практика сжигания газа, Л.: Недра, 1972, с. 15−27.

22. Шерстюк А. Н. Тарасова Л.А. К расчету закрученных струй-Изе. вузов. Сер. энергетики, 1982, с. 109−111.

23. Ахмедов Р. Б. Интегральные и локальные характеристики закрученного воздушного потока Газовая промышленность, 1965,12, с. 27−33.

24. Ляховекий А. И. Улиточный завихритель воздуха-Котлотурбо-строенне, 1949, ^ 2, с. 17−19.

25. Жуков И. Т., Полетаев А. В. Влияние конструкции выхода на аэродинамику струи, вытекающей из круглой турбулентной горелки-Теплоэнергетика, 1966, 8, с. 13−17.

26. Ахмедов Р. Б. Аэродинамические характеристики фарсела на выходе из горелок с тангенциальным лопаточным подводом воздуха-Теплоэнергетика, 1963, $ I, с. 28−33.

27. Ляховский Д. Н. Добронравииа Д.Н. Кинематика факела круглых пылеугольных горелокЭнергомашиностроение, 1968, 3, с. 15−18.

28. Афросимова В. Н. Аэродинамические характеристики струй при различных условиях теченияВ кн.: Теория и практика сжигания газа, Л.: Недра, 19®, т. 17, с. 52−64.

29. ШагалоЕа С.Л., Шницер И. Н., Громов Г. В. Исследование аэр-динамических характеристик потока, выдаваемого горелкой с лопаточным аппаратом Теплоэнергетика, 1965,, 7? 6, с. 27−32.

30. Шагалова С. Л., Шницер И. Н., Парпаров д.И. Аэродинамические характеристики факела вихревых горелок Теплоэнергетика, 1969, 15 6, с. 24−28.

31. Ляхоеский Д. Н., йаловская Л. З. Аксиальный лопаточный закручиватель как элемент горелочного устройстваЭнергомашиностроение, 1970, № 2, с. 23−26.

32. Волков Е. В., Суслов С., Шалаев Н. Б. Измеритель потока момента количества движения закрученных струй Известия вузов. Энергетика, 1975, № 12, с. 113−116.

33. Ахмедов Р. Б., Интенсивность крутки воздушного потока в вихревых горелках Теплоэнергетика, 1962, № 6, с. 9−12.

34. Ахмедов Р. Б., Рашидов Ф. К. Роль конструктивных элементов вихревых горелочных устройств е закрутке воздушного потока-Газо-вая промышленность, 1967, ^ 3, с. 42−44.4н. Ахмедов Р. Б. Дутьевые газогорелочные устройстваП.: Недра, 1970 -264 с.ил.

35. Ахмедов Р. Б., Рашидов '¿-.К. Аэродинамические характеристики вихревых горелок с аксиально-тангенциальным лопаточным аппаратомТеплоэнергетика, 1969, 3 3, с. 52−55.

36. Шагалова C. J1. Определение параметров крутки и коэффициентов гидравлического сопротивления горелочных устройств с различными завихрителями Теплоэнергетика, 1970, i 7, с.38−39.

37. Основы практической теории горения: Учебное пособие для вузов /Под ред. Б. В. Померанцева.-Л. .-Энергия, 1973;264 е., ил.

38. Ляховский Д. Н., Сыркин С. И. Аэродинамика элементарного факела 1937, вып. П, 5, с. 49−55.

39. Иванов Ю. З. Газогорелочные устройства ¿-М. .-Недра, 1977,-345 е., ил.

40. Результаты исследования турбулентной горелки ЗИО с радиальным закручивающим аппаратом и регулируемой круткой потока/ Иванов А. Г., Окерблом iO. И., Ушаков С. Г., Громов Г. В. -Энергомашиностроение, 10 63, 9, с. 8-iI.

41. Ахмедов Р. Б., Ахмедов Д. Б. Вихревая горелка.АоС.238 068 (СССР), опубл. в Б. И., 1969, 9, с. 64.

42. A.c. 314 037 (СССР). Горелочное устройство./Р.Б.Ахмедов, А. В. Валиходжаев, Ф. К. Рашидов, о.С.ТалибджановОпубл. в Б.И., 1971, j-? 27, с. 139.

43. A.c. 375 447 (СССР). Горелочное устройство./Р.Б.Ахмедов, X.А.Аеадуллаев, Ф. К. Рашидов, З.С.ТалибджановОпубл. в Б.И., 1973, 1* 16, с. 30.

44. Ахмедов Р. Б. ,'Галибджанов 3. С., Нусаев И. К, Реверсивные комбинированные горелочные устройства для котлоагрегатов предприятий черной металлургииТеплоэнергетика предприятий черной металлургии, 1972, сер. 14, вып.4, с. 22.

45. Арсеев A.B., Троянов Г. Г., Блохин К. П. Результаты исследования горелок для природного газа В кн.: Теория и практика сжигания газа, JI.: Недра, Т964, с. 313−328.

46. Ахмедов Р. Б., Ахмедов Д. Б. Газомазутная (пылегазовая) горелка A.c. 219 064 (СССР). Опубл. в Б.И., 1968, 1 18, с. 63.

47. Ахмедов Р. Б. Дворецкий А. Я. Завихрит ель воздуха.-А.С. 187 920 (СССР). 0 публ. в Б. И., 1966, -> 21, с. 80.

48. Алияров Б. К., Насибова Т. Н. Влияние оформления устья на аэродинамику факела двухулиточной горелкиТеплоэнергетика, 1975, 7, с. 39−40.

49. Ого рожу к Я. Л. Камеры сгорания стационарных газотурбинных и парогазовых установокЛ.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1978 -232 е., ил.

50. Афросимова В. Н. Исследование аэродинамики топочного пространстваТеплоэнергетика, 1967, 1 I, с. 9−13.

51. Ахмедов Р. Б., Дворецкий А. И., Ахмедов д.Б. Способ регулирования температуры перегретого пара котлоагрегатов. A.c.i8l225 (СССР). Опубл. в Б.П., 1966, 1 9.

52. Ахмедов Р. Б. Эффект взаимодействия вихревых пламен и его использование с целью регулирования температуры перегретого пара в топках паровых котлов.- В кн.: Теория и практика сжигания газа, Н, дpa, 1968, т, Т9б8. т. 1У, с. 262−269.

53. Ахмедов Р. Б. Взаимодействие факелов вихревых горелок и его влияние на теплообмен в топке Теплоэнергетика, 1977, .? 4, с. 43−47.

54. Ахмедов Р. Б. Использование эффекта взаимодействия вихрей в топках котельных агрегатовЭлектрические станции, 1973, if? 6, с. 7−12.

55. Серант ?"А.,'Гочилкин В.Н., Стрижко 10.В. Прямоточная пыле-угольная горелка. A.c. 8963X4. Опубл. в В.И., Г932, 1 It.

56. Разработка и проектирование короткофакельных газомазутных горелок большой единичной мощности: Отчет/ХПИРуководитель работы З. М. Летько. ^ ГР 7Ю77 591- низ.3 Б171 265-Харьков, 1975 г.-166 е., пл.

57. Абрамович Г. Н. Прикладная газовая динамика.-M.-JI. Госиздат, 19 51 -511 е., ил.

58. A.c. 315 376 (СССР). Горелка./Еременко Р. В., Станкевич ГЛ., Ьуваева Н. М. и др. -Опубл. в 3. П., 1971, .? 29.

59. Рябокобыленко И. З., Еременко Р. В. ,%ваева Н. М. Горелка. -A.c. 723 300 (СССР). Опубл. в Б.И., 1980, II.

60. Верховский Н. И. Сжигание высокосернистого мазута на электростанциях.

61. Сигал il.fi., Найденов Г. Ф. Расчет турбулентных газовых горелок для паровых котлов.-Газовая промышленность, 19 99, $ 6, с.24−30.

62. Бескин С. Г. Исследование горелочных устройств для природного газа на огневых установках.-3 кн.: Теория и практика сжигания газа, JI.: Недра, 1964, с. 342−372.

63. Сигал И. Я., Гуревич H.A. Закономерности горения в закрученном потоке и длина факела вихревых газовых горелок.-Газовая промышленность, 1968,)Ь 5, с. 35−39.

64. Сигал И. Я., Найденов Г.%, Нижник С. С. Характеристики факела горелки с комбинированным подводом воздуха.-В кн.:Энергетика и электрификация. Науч.-произв.сб. 3 6 (60), Киев: Техника, 1971, с. 12−13.

65. Арсеев A.B. Опытные характеристики работы промышленных горелок.-В кн. ¡-Теория и практика сжигания газа, Л. ¡-Недра, 1972, с. 191−211.

66. Сигал И. Я., Гуревич H.A. К вопросу о длине факела вихревых газовых горелок.-В кн.: Теория и практика сжигания газа, JI.: Недра, 1963, с. 177−134.

67. Разработка и проверка методики исследования неизотермических процессов тодочных и горелочных устройств на изотермических моделях: Отчёт / СО ОРГРЭС: Руководитель работы Ф. А. Серант. Новосибирск, 1969 г., 144 е., ил.

68. Кутателалзе С. С., Ляховский Д. Н., Пермяков В. А. Моделирование теплоэнергетического оборудованияМ.-Л.:Энергия, 1966; 351 е., ил.

69. Экспериментальное определение границ свободных турбулентных струй / Ерёменко Р. В., Згуровский В. Н. «Рябокобыленко И. В., Тонкошкур 8"Д. -Сб.Энергетическое машиностроение, Харьков: Вищашкола, 1978, с. 125−127.

70. Абрамович Г. Н. Турбулентные свободные струи жидкостей и газов. М.- Л. :Госэнергоиздат, 1948 — 282с., ил.

71. Петунин А. Н. Методы и техника измерений параметров газового потока (приёмники давлений и скоростного напора) М.: Машиностроение, 1972 — 332 е., ил.

72. Викторов Г. В. О погрешности измерения зондами потоковот вихреисточников. Энергомашиностроение, 1366, № 11, оЛ — 7.

73. Аэродинамический расчёт котельных установок (нормативный метод). Л.: Энергия, 1977 — 255 е., ил.

74. Кег£, N. M. cend Feasea Ц, Suri i, Pasil. E^ec-fc on ax is утте-Ъъ Icq Ь ia^eu^ent s^Joaoaa^ the Cftvst Unte Feu a/299, 4965, 65. G cees СМ., Hay s A. P.^ $QUrye S P.A. Tu^BuCeai virait on. ?og.a3?im?c spi? a6 su"?aces. Aeeonau-t. o-u?zt., 496Б, voit, 4?.

75. Кортиков H.H., Живов М. З., Соковишин Ю. А. Пристенная струя на искривлённой поверхности.- йнж.-физ.журнал, 197−2, т.22, № 5, с. 881 884.

76. Федяевский К. К., Гиневский A.C., Колесников A.B. Расчёттурбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости-Л.: Судостроение, 1973 -256 е., ил.

77. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод)-2-е изд., перераб./Под ред. II.В.Кузнецова, В. В. Митора и др., И.: Энергия, 1973 295 е., пл.

78. Роуч П. Вычислительная гидродинамика.-л.:Мир, 1930;616 е., пл.

79. Численные методы исследования точений вязкой жидкости/ Го с мен А.Д., Пан В. М., Ранчел А. К, Сполдинг Д. Б., Зольфштейн М.-М.: Мир, 1972 -323 е., ил.

80. Численное решение многомерных задач газовой динамики /Под ред. С. К. Годунова, М.: Паука, 1976 -400 е., ил.

81. Парис, ynTOKcp (Pa"rts W/utakesr S.) Confinedura. kes:a aame^icat sottiiion of ike NairLez—Stokes e^aations.-Ame?. i/ast. Ckem. вид. J., гго. в, р.<1озз.

82. Ke мель май Д. Ii., Зекин H. Б., давидов A.A. Наладка котло агрегатов. Справочник.-М.: Энергия, 1976.-344 с., ил.

83. Тепловая эффективность экранов топок паровых котлов, Митор 3.3. и др. Л.: ЦКГЙ, 1965, 134 е., ил.

84. Кржижановский Теплопроводность сталей аустенитного класса.-Энергомашиностроение, 19 53, j II, с.44−46.

85. Мельников В. К. Условия теплообмена в топках скоростного горения для торфа. Автореферат диссертации канд.техн.наукJI.: ЦКТИ, 1962 26 е., ил.

86. ОСТ 108.030. 132−80. Котлы паровые стационарные. Методы испытаний.-Л., 1930 14 е., ил.

87. Ахмедов Р. Б., Гамбарин М. Л. ,'Галибджанов З.С. К определению температуры продуктов сгорания на выходе из топки парогенератора.-Теплоэнергетика, 1974, j’i" о, с. 48−52.

88. Акопьянц Б. Е., Кокотов Б. Л. 0 нормах качества котловойеодн промышленных котлов со ступенчатым испарением.-Промышленная энергетика, 1972, 9, с. 36−36.

89. Акопьянц Б. Е., Артемьев П., Кокотов БД. Особенности эксплуатации котлов ДКЗР-20.-Энергомашиностроение, 1971, 3 3, с. 8−10.

90. Выявление и предотвращение аварий на котлах ДКВР-20, работающих на газе и мазуте /Ахмедов Д.В."Калинин Д.С., Ветрова П. В., Калинина В.Я.-Промышленная энергетика, 1974, 3 5, с. 23−25.

91. Бурзиков В., Берсзнпцкий Л.л. модернизация газомазутного котла ДКЗР-20/ 23. Промышленная энергетика, 1976, 3 2, с. 10 -14.

92. Исследование топочных процессов парогенератора ДКВР—20/13 при работе на газе и мазуте: Отчет /ХПИРуководитель работы 3. П. Петь ко, 1? ГР 76 068 998- инв.№ 517 273-Харь ков, 1977;127с., ил.

93. Рябокобыленко И. В., Еременко Р. В., Згуровекий В. Н. Модернизация горелочных устройств газомазутных котлов ДКВР-20−13-Про-мншлейная энергетика, 1983, 2, с. 38−41.

94. Манькина H.H. Исследование условий пакипеобразования ке-лезоокисных отложений.-Теплоэнергетика, 1956, -.? 3, с. 8−12.

95. Маргулова Т. К., Беляев A.A. Причины железоокисных отложений в котлах типа ТП-80 и меры по их устранению.-Теплоэнергетика, 1954, 9, с. 12−15.

96. Красякова Л. 10., Беляков П. И. Отложение окислов железа в ПРИ котла СКД с мазутной топкой.-Теплоэнергетика,.'.-'!, с. 4 5−47.

97. Беляков П. И., Красикова Л. Ю., Белоконеза А. Р. Отложения магнетита в экранах котла ТГПМ-П4 и опыт их удаления.-Теплоэнергетика, 1974, 2, с. 28−31.

98. Беляков И. И., Исследование температурного режима труб парогенераторов СКД при наличии внутренних железоокисных отложений. -Теплоэнергетика, 1976, X' 4, с. 54−55.

99. Паровые котлы дКЗР. Краткое описание и инструкция по монтажу и эксплуатации.-Бийск: БиКЗ, 1974 -128 е., ил.

100. Зулис л.А., Ершин Iii. Л., Ярин JI.il. Основы теории газового факела.-Л.: Энергия, 1956 203 е., ил.

101. Зулис Л. А., Ирин Л. П. Аэродинамика факела.-Л.:Знергия, 1978 -215 е., пл.

102. Комплексное исследование топочной камеры 5K3−320−140M—1 с подовым расположением горелок: Отчет /ЗТЯ-Башкирэнерго-ХФ ЦКБ: 1977 -171 е., ил.

103. Влияние режимных факторов на распределение локальных тепловых потоков в топочной камере /Елфимов Г. И., Карасина 3.G., Абрютин А. А., Давыдов Л.?.i.,?-Ьдылевский ЗД.-Электрические станции, 1973, А? 4, с. 23−31.

104. Семеновкер И. Е., Генделев З. Г. Радиометрическая вставка в экранные трубы.-Теплоэнергетика, 1970, 3 4, с. 63−55.

105. Чаплыгин А. !>. К измерению локальных тепловых, потоков в топочных экранах парогенераторов.-Сб.Энергетическое машнострое-i ш е, Ха рь ко в, Вищ, а школа, 1973, с. 116-I2 5.

106. Кутателадзе G.G. Основы теории теплообмена.-Л.-Л.:Хаш-гпз, 1957 -342 е., ил.

107. Абрамович Г. Н. Лрикладиая газовая динамика.-.-1.:Наука, 1969 824 е., ил.

108. Зитман Л. А., Кацнельсоп Б.д., Палеев И. Л. РаспылиЕапие жидкости форсунками. -Л.-Л.: Гл авэ нерго из дат, 1962;264 е., ил.

109. Геллер З.л. Мазут как топливо.-л.: Недра, 1365−495 е., ил.

110. Кулагин Л. В. «Морошшн л.Я. Зореунки для распиливания тяжелых топлив.-М.: Машиностроение, 1973 -200 е., ил.

111. Кулагин Л.13., Охотников G.G. Сжигание тякелых кцдких т о пл ив. -M.: ileдра, 19 57 230 с., ил.

112. Сжигание высокосернистого мазута на электростанциях /Зерховский П.И., Краеноселов Г. К., Запилов 3.3., Цирульников Л. М. -и.: Энергия, 1970 413 е., ил.

113. Павлов З. А., Огородук Я. П. Упроченная методика оценки распиливания жидкого топлива.-Теплоэнергетика, 1966:} 2, с.23−32.

114. Павлов 3. Л., Оторожук и.П. Расчет и конструирование форсунок.-Энергомашиностроение, ±966, 3 3, с.¿-3-iï-.

115. Распыливапие жидкости / Бородин З. А., Дитятин 10.3., Клячко Л. Л., Ягодин 3.3. -3.: Машиностроение, 1967;210 е., пл.

116. Хавкин З. И. Центробежные форсункиЛ.: Машиностроение, 1967 -158 е., пл.

117. Бондаренко 3.3. Исследование центробежной форсунки для мелкодисперсного распиливания мазута в топках парогенераторов. Автореферат диссертации канд.техн.наук-Киев, 1977;19 е., ил.

118. Оторожук Я. П., Асосков 3. А., Шестаков И. О. .ветод расчета выгорания тяжелого жидкого топлива Труды ЦКТИ, 1975, вып. 128, с. 71−73.

119. Шебалова З.А./Мухина И. П., Шостакова Л.II. Влияние компоновочной схемы вихревых горелок в топочной камере на аэродинами-.ку факела, его длину и тепловосприятие экранных поверхностей нагрева.-Труды ЦКТИ, вып. 128, с. 41−15.

120. A.c. 3×9629 (033?). Устройство для определения локальной концентрации капельной взвеси в газовом потоке /дреыенко Р. '3. огуеовекпй З.Н., Рябокобылепко Д. З., Зуваева H.H. Огг/бл. в 3. И., О л. * * U о *х93д, 13.

121. Равич М. Б. Упрощенная методика теплотехнических расчетов. л.: Наука, ?955 — 4л.6 е., ил.