Железобетонный каркас одноэтажного промышленного здания
М22л = Fw Нв WэквНвНв/2 Re. лНв= 28,55; Z, м k Ветровая нагрузка w, кН/м. М44п= Fw Н Wэкв НН/2 Re. пН= 10,67 кНм. 2,872,49)(1510)/2(2/3(1510)+10+0,15) = 281,27 кНм. М44п= FпасНWпасНН/2Re.пН= 75,52 кНм. Коэффициент сочетаний ψ = 0,7. F сркв = 32,92 кН. F сркн = 226,5 кН. Т = Тк ψ ∑yi = 5,15 0,85 3,067 = 13,43 кН. М44 = Mпост2 Mпост1 Re Н = 26,37 кНм. Δ = r1P/ r11 = 39,96/(0,25 Еб) = 1427,18/Еб… Читать ещё >
Железобетонный каркас одноэтажного промышленного здания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Содержание
- 1. Компоновка конструктивной схемы здания
- 2. Сбор нагрузок на поперечную раму
- 2. 1. Постоянная нагрузка
- 2. 2. Снеговая нагрузка
- 2. 3. Крановая вертикальная нагрузка
- 2. 4. Крановая горизонтальная нагрузка
- 2. 5. Ветровая нагрузка
- 3. Статистический расчет поперечной рамы
- 3. 1. Усилия в колоннах рамы от постоянной нагрузки
- 3. 2. Усилия в колоннах от снеговой и ветровой нагрузок
- 3. 3. Усилия в колоннах от крановой вертикальной нагрузки
- 3. 4. Усилия в колоннах от крановой горизонтальной нагрузки
- 3. 5. Таблица сочетаний усилий для левой стойки
- 4. Расчёт прочности колонны
- 5. Расчёт фундамента
- 5. 1. Определение геометрических размеров фундамента
- 5. 2. Расчёт фундамента на продавливание в плитной части
- 5. 3. Расчет прочности фундамента на раскалывание
- 5. 4. Прочностные и деформативные характеристики бетона и арматуры
- 5. 5. Расчет плитной части фундамента на прочность по норм. и накл. сечениям
- 5. 6. Расчет подколонника на прочность по нормальным и наклонным сечениям
- 5. 7. Расчет подколонника на местное сжатие
- 6. Расчёт стропильной фермы
- 6. 1. Определение нагрузок на ферму
- 6. 2. Статический расчет и определение усилий в элементах фермы
- 6. 3. Геометрические и расчетные длины элементов фермы
- 7. Расчёт сечений элементов фермы
- 7. 1. Верхний сжатый пояс
- 7. 2. Расчёт сжатых раскосов
- 7. 3. Расчёт нижнего пояса
- 7. 4. Расчёт растянутого раскоса
- 7. 5. Расчёт стоек
- 7. 6. Длина анкеровки
- 8. Расчёт подкрановой балки
- 8. 1. Расчётный пролёт подкрановой балки
- 8. 2. Компоновка поперечного сечения
- 8. 3. Сбор нагрузок на подкрановую балку
- 8. 4. Определение расчётных усилий в разрезной подкрановой балке
- 8. 5. Механические и деформативные характеристики материалов
- 8. 6. Расчёт подкрановой балки по предельным состояниям первой группы
- 8. 6. 1. Расчёт по нормальным сечениям. Подбор продольной напрягаемой арматуры
- 8. 6. 2. Геометрические характеристики приведенного сечения. Потери предварительного напряжения
- 8. 6. 3. Проверка прочности нормального сечения на действие вертикальных нагрузок
- 8. 6. 4. Проверка прочности нормального сечения на действие горизонтальных нагрузок
- 8. 6. 5. Расчёт прочности наклонных сечений на действие вертикальных сил
- 8. 6. 6. Расчёт прочности сечений на действие горизонтальных сил
- 8. 6. 7. Расчёт на выносливость сечениё, нормальных к продольной оси
- 8. 7. Расчёт подкрановой балки по предельным состояниям второй группы
- 8. 7. 1. Расчёт по образованию трещин, нормальных к продольной оси балки
- 8. 7. 2. Расчёт по образованию нормальных трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки
- 8. 7. 3. Расчёт по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
- 8. 7. 4. Расчёт по закрытию трещин, нормальных к продольной оси балки
- 8. 7. 5. Расчёт подкрановой балки по деформациям
- 1. 1. Компоновка здания по вертикали
- 2. 1. Постоянная нагрузка
- Расчетная линейная нагрузка
- gпок = gпок.табл. γn l
- gпок = 2,845 0,95 6 = 16,22 кН/м
- Опорное давление
- Fпок = gпок L/2 + Gф / 2 γF γn
- Fпок = 16,22 18 / 2 + 58 / 2 1,1 0,95 = 176,285 кН
- Mпок.1 = Fпок eпок, где
- eпок = 250 + е (hв / 2) = 250 + 150 (600/2) = 100 мм. Принимаем
- eпок = 0,1 м. Тогда
- Mпок.1 = 176,285 0,1 = 17,63 кНм
- Mпок.2 = Fпок eк. н = 176,285 0,35 = 61,7 кНм
- Г) Собственный вес подкрановой балки и рельса
- Аred = 0,65 0,21 + 0,34 0,35 + 0,24 0,14 2 0,05 0,5 0,255 2 0,5 0,1 0,1 = 0,274 м
Коэффициент сочетаний ψ = 0,85, ∑yi = 3,067.
DMax, 1= FMax ψ ∑yi,
DMin, 1= F Min ψ ∑yi.
DMax, 1 = 146,3 0,85 3,067 = 381,4 кН,
DMin, 1 = 54,34 0,85 3,067 = 141,66 кН.
МкрMax, 1= DMax, 1 епб, 1 = 381,4 0,35 = 133,49 кНм;
МсрMin, 1= D Min, 1 епб, 2 = 54,34 0,75 = 40,76 кНм;
МсрMax, 1= DMax, 1 епб, 2 = 381,4 0,75 = 286,05 кНм;
МкрMin, 1= D Min, 1 епб, 1 = 54,34 0,35= 19,02 кНм.
Коэффициент сочетаний ψ = 0,7.
DMax, 2 = 146,3 0,7 3,067 = 316,04 кН
DMin, 2 = 54,34 0,7 3,067 = 116,66 кН
МкрMax, 2 = D Max, 2 епб, 1 = 316,04 0,35 = 110,61 кНм;
МсрMin, 2= D Min, 2 епб, 2 = 116,66 0,75 = 87,5 кНм;
МсрMax, 2= DMax, 2 епб, 2 = 316,04 0,75 = 237,03 кНм;
МкрMin, 2= D Min, 2 епб, 1 = 116,66 0,35 = 40,83 кНм.
2.4. Крановая горизонтальная нагрузка.
Расчетная поперечная тормозная сила на колесо:
Тк = (Q + Gт) / 2 0,05 γF γn = (160 + 37) / 2 0,05 1,1 0,95 = 5,15 кН.
Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении (ψ = 0,85):
Т = Тк ψ ∑yi = 5,15 0,85 3,067 = 13,43 кН.
2.5. Ветровая нагрузка
Аэродинамический коэффициент cа = 0,8 (с наветренной стороны), сп= 0,6 (с подветренной), γF = 1,4, γn=0,95.
Ветровой район: II (определяется по карте 3 прил. 5 СНиП [1]).
Нормативное значение ветрового давления W0 = 0,3 кН/м2.
Коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте до 5 м от поверхности земли
z, м k Ветровая нагрузка w, кН/м
давление
са = 0,8 разрежение
ср = 0,6
Wм, 1 5,0 0,5 1,92 1,44
Wм, 2 10 0,65 2,49 1,87
Wм, 4 15 0,75 2,87 2,15
Wм, 5 18,6 0,82 3,14 2,36
W, 3 20 0,85 3,26 2,44
Макт= WM15(5/2+0,15) + WM15(5/2+5+0,15) +
+(WM2 WM1)5/2(2/35+5+0,15)+ WM2(Н010)(+10+0,15)+
+(WM4WM2) (2/3(Н010)+10+0,15) = 1,925(5/2+0,15)+1,925(5/2+5+
+0,15)+(2,491,92)5/2((2/3)5+5+0,15)+2,49(1510)((1510)/2+10+0,15)+
+(2,872,49)(1510)/2(2/3(1510)+10+0,15) = 281,27 кНм
Мпас= WM15(5/2+0,15) + WM15(5/2+5+0,15) +
+(WM2 WM1)5/2(2/35+5+0,15)+ WM2(Н010)(+10+0,15)+
+(WM4WM2) (2/3(Н010)+10+0,15)= 1,445(5/2+0,15)+1,445(5/2+
+ 5 + 0,15) + (1,871,44)5/2(2/35+5+0,15)+1,87(1510)((1510) / 2 + 10 +
+ 0,15) + (2,151,87)(1510)/2(2/3(1510)+10+0,15) = 211 кНм.
3. Статический расчет поперечной рамы
Общие сведения
Каноническое уравнение метода перемещений:
пр r11 r1р = 0,
где r1р реакция верха колонн от верхнего воздействия; пр коэффициент, учитывающий пространственный характер работы каркаса.
При расчете на постоянную, снеговую и ветровую нагрузки пр = 1. Для крановой нагрузки пр вычисляется по формуле:
Моменты инерции.
Крайняя колонна:
Средняя колонна:
Расчет опорной реакции
1) Реакция в наложенной связи от единичного смещения
Крайняя колонна:
Средняя колонна:
Суммарная реакция во введенной связи смещения на = 1:
2) Крайняя колонна:
Средняя колонна:
3) Крайняя колонна:
Средняя колонна:
4) Крайняя колонна:
Средняя колонна:
5) Крайняя колонна:
Средняя колонна:
3.1. Усилия в колоннах от постоянной нагрузки
Были рассчитаны:
Fкр1 = 176,285 кН; Fкр2 = 343,43 кН; Fкр3 = 124,22 кН;
Fср1 = 352,57 кН; Fср2 = 217,28 кН; Fср3 = 226,5 кН.
Мпост.1 = 17,63 кНм; Мпост.2 = 215,63 кНм;
Fкркв = 32,92 кН; Fкркн = 124,22 кН;
F сркв = 32,92 кН. F сркн = 226,5 кН.
Fств = 218,33 кН;
Fпб = 85,88 кН.
Fр = 6,3 кН.
пр r11 i + r1р = 0,
где r1р сумма реакций введённой связи во всех колоннах при том или ином загружении:
;
;
= 14,81 кН.
= 17,63 кНм.
= 79,83 кНм.
= 135, 8 кНм.
М44 = Mпост2 Mпост1 Re Н = 26,37 кНм
Q = Re = 14,81 кН.
Крайняя колонна:
;
= 427,54 кН;
= 519,72 кН;
= 643,94 кН.
Средняя колонна:
= 352,57 кН;
= 385,49 кН;
= 569,85 кН;
= 796,35 кН.
3.2. Усилия от снеговой и ветровой нагрузок
3.2.1. Снеговая нагрузка
Fсн = 215,46 кН;
αпр r11 Δi + r1p = 0,
где ,
;
= 6,78 кН
21,546 кНм;
= 50,02 кНм;
= 25,39 кНм;
М44 = Mсн2 + Mсн1 Reсн Н = 48,86 кНм;
Qсн = Reсн = 6,78 кН.
Крайняя колонна:
215,46 кН.
Средняя колонна:
430,92 кН.
3.2.2. Ветровая нагрузка
αпр r11 Δi + r1p = 0,
где αпр=1; r11 = 0,25 Еб;
= 39,96,
Δ = r1P/ r11 = 39,96/(0,25 Еб) = 1427,18/Еб
Крайняя левая колонна:
= 22,76 кН;
М22л = Fw Нв WэквНвНв/2 Re. лНв= 28,55;
М44п= Fw Н Wэкв НН/2 Re. пН= 10,67 кНм
= 11,94;
Q22л= Fw+WэквНв+Re.л.= 1,65;
= 1,65;
Q44л= Fакт+WактН+Re.л.= 13,23;
.
Крайняя правая колонна:
= 17,07;
М22пв = FпасНв WпасНвНв/2 Re. пНв= 21,38 кНм
М33п= М22п= 21,38 кНм
М44п= FпасНWпасНН/2Re.пН= 75,52 кНм
Q11п= Fпас+Re.п.= 8,95 кН
Q22п= Fпас+WпасНв+Re.п.= 1,225 кН;
Q33п= Q22= 1,225 кН
Q44п= Fпас+WпасН+Re.п= 18,92кН
Nп= 0