Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Изучение особенностей коррозионно-эрозионного разрушения и разработка кавитационностойкой нержавеющей стали

Диссертация: Изучение особенностей коррозионно-эрозионного разрушения и разработка кавитационностойкой нержавеющей стали
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Кавитация существенно изменяет также характер анодных кривых поляризации по сравнению с перемешиванием, на основании чего высказано предположение о различии механизмов коррозии сталей в этих двух случаях. Если перемешивание приводит к небольшому увеличению плотности тока коррозии сталей по сравнению со статическими условиями (в 3 раза), то при кавитации наблюдается значительное (на несколько… Читать ещё >

Изучение особенностей коррозионно-эрозионного разрушения и разработка кавитационностойкой нержавеющей стали (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. ОСНОВНЫЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ КОРРОЗИОННО-ЕЕХАШНЕСКОГО РАЗРУШЕНИЯ СТАЛЕЙ (АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР)
    • 1. 1. Коррозионное растрескивание
    • 1. 2. Коррозионная усталость
    • 1. 3. Кавитация
    • 1. 4. Кавитационная стойкость сталей
      • 1. 4. 1. Кавитационная стойкость мартенситностаревдих сталей
      • 1. 4. 2. Кавитационная стойкость нестабильных сталей
    • 1. 5. Постановка задачи
  • 2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 2. 1. Материалы
    • 2. 2. Методы изучения коррозии при кавитации и оценки факторов разрушения сталей .'
      • 2. 2. 1. Обзор методик
      • 2. 2. 2. Поляризационный метод изучения коррозии и разделения составляющих разрушения при одновременном кавитаци-онном воздействии среды
    • 2. 3. Кавитационные испытания на ударно-эрозионном стенде
    • 2. 4. Методы исследования
      • 2. 4. 1. Исследование структуры сталей
      • 2. 4. 2. Механические испытания
      • 2. 4. 3. Физические методы исследования
      • 2. 4. 4. Исследование характера кавитационно-коррозионного разрушения сталей
  • 3. ВЛИЯНИЕ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА КАВЙТАЦИОННОЕ РАЗРУШЕНИЕ СТАЛЕЙ
    • 3. 1. Интенсивность кавитации
      • 3. 1. 1. Влияние интенсивности кавитации на стационарный потенциал
      • 3. 1. 2. Влияние интенсивности кавитации на характер кривых катодной поляризации
      • 3. 1. 3. Влияние интенсивности кавитации на характер кривых анодной поляризации
      • 3. 1. 4. Влияние интенсивности воздействия среды на кавитационно-коррозионную стойкость сталей
    • 3. 2. Поляризация стали
    • 3. 3. Концентрация раствора
    • 3. 4. Температура среды
    • 3. 5. Выводы
  • 4. ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ И СТРУКТУРНЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ НА КАВЙТАЦИ0НН0-К0РР03И0НН0Е РАЗРУШЕНИЕ СТАЛЕЙ
    • 4. 1. Влияние мартенсита деформации на кавитационно-коррози-онное разрушение сталей
    • 4. 2. Изменение коррозионной стойкости сталей в условиях кавитации после отпуска
      • 4. 2. 1. Влияние упорядочения на коррозионную стойкость сталей при кавитации
      • 4. 2. 2. Влияние старения на коррозионную стойкость сталей при кавитации
    • 4. 3. Выводы. НО
  • 5. РАЗРАБОТКА КАВИТАЦИОННОСТОЙКШ НЕРЖАВЕЩЕЙ СТАЛИ
    • 5. 1. Обоснование выбора состава стали
    • 5. 2. Общая характеристика стали ОЗНОН5ШЗДТЮС
    • 5. 3. Кавитационно-коррозионная стойкость стали ОЗПШ5К5МЗДТЮС
    • 5. 4. Выводы

Явление кавитационной эрозии сталей в настоящее время изучено довольно подробно, однако, вопросу влияния коррозии на этот вид разрушения уделено недостаточно внимания. Тем не менее, с развитием техники проблема повышения работоспособности многих деталей машин и аппаратов в условиях комплексного нагружения, каким является кавитационно-коррозионное воздействие, представляется весьма актуальной. Такому воздействию подвергаются роторы компрессоров тита-но-магниевого производства, различные кислотопроводы, турбины насосов, прессы и другие узлы, соприкасающиеся с быстротекущими агрессивными потоками [ I ], на предприятиях цветной металлургии, химической, нефтяной и пищевой отраслей промышленности. Одним из основных требований, предъявляемых к материалам деталей химического производства, в частности турбин насосов по перекачиванию кислот [ 2 ], является их высокая коррозионная стойкость. Тогда как с учетом эрозионного фактора кавитационно-коррозионная стойкость сталей будет определяться их способностью сопротивляться комплексному на-груженшо, основными факторами которого в данном случае (нормальные температуры) являются коррозионный и механический [ 3−5 1.

Изучение особенностей коррозионно-эрозионного разрушения сталей: оценка его составляющих, влияние на них структурных и электрохимических факторов, исследование кинетики эрозии в различных условиях испытаний — позволит иметь более полное представление о его механизме с целью изыскания путей повышения стойкости материалов к исследуемому виду нагружения.

Работа выполнялась в соответствии с Постановлением Госкомитета по науке и технике СССР от 14.07.74 г. JS 357 и Координационным планом АН СССР «Конструкционные материалы для новой техники» (направление 2. 3.2).

Данная работа посвящена изучению особенностей коррозии и эрозии сталей при кавитационном воздействии химически активных сред с учетом этих двух факторов и разработке стаж, стойкой к подобного вида нагрузке нию. Для решения поставленной задачи была создана опытная установка, позволяющая изучать электрохимические процессы (хао рактер катодной поляризации, пассивируемость, степень ионизации металла и т. д.), протекающие в сталях при кавитационном воздействии среды и разделять факторы кавитационно-коррозионного разрушения. Б работе проводились металлографические и электронномшсроскопическиео <-«исследования, ре нтге, но структурный и магнитометрическии анализ, механические испытания, определялись микротвердость и коэффициент шероховатости поверхности образцов после кавитационных испытаний, использовались также физические методы исследования (резистои дилатометрия) и фотометрирование рабочих растворов.

Полученные результаты и анализ литературы позволили обнаружить определенные закономерности в процессах кавитационно-коррозионного разрушения, коррозионной усталости и коррозионного растрескивания сталей. На основании результатов кавитационно-коррозионных испытаний сталей различных классов, электронномикроскопических исследований и сравнения предполагает/их механизмов их разрушения было показано, что мартенситная структура является более кавитационо w о отгностоикои и коррозионностожои при данном виде нагружения. Характер разрушения мартенситной структуры равномерный без развитых локальных очагов разрушения.

Другой закономерностью разрушения материалов при коррозион-но-механическом воздействии среды, является зависимость скорости распространения трещин от условий поляризации стали: при катодной поляризации развитие трещин в условиях подобного нагружения возможно, а в случае анодной поляризации развитие трещин коррозионнойусталости замедляется, а коррозионного растрескивания — затормаживается практически полностью. Исследования, проведенные в данной работе, показали, что в условиях кавитации катодная поляризация интенсифицирует разрушение, а анодная угле ныла ет степень разрушения на П стадии эрозии (интенсивная кавитация).

Исследования показали, что кавитация повышает долю кислородной деполяризации в суммарном катодном процессе коррозии сталей за-счет ускорения диффузии кислорода к катоду. Ускорение анодного растворения сталей при кавитационном воздействии среды связывалось с проявлением механоэлектрохимического эффекта.

С учетом полученных результатов разработана кавитационностойкая мартенситностареющая сталь типа ОЗНОН5К5МЗДТЮС, которая показала высокую стойкость при кавитационном воздействии растворов серной, фосфорной и азотной кислот. Эффект от внедрения стали составил 104,6 тыс. рублей годовой экономии.

На защиту выносятся следующие результаты:1. Разработанная методика исследования коррозионных свойств сталей при одновременном кавитационном воздействии активной среды и разделения факторов коррозионно-эрозионного разрушения.

2. Предложенный механизм коррозии сталей при кавитации на основе поляризационных, структурных и фотометрических исследований, а также анализа характера разрушения сталей.

3. Результаты исследований влияния структуры (без изменения химического состава) и структурных превращений в сталях на их кор-розионно-эрозионное разрушение.

4. Разработка кавитационностойкой нержавеющей мартенситноста-реющей стали для работы в ряде агрессивных сред.

5.4. Выводы.

5.4.1. Обоснован выбор состава мартенситностареющей стали для работы в условиях кавитационно-коррозионного нагружения. Предложен состав стали типа 03Х10Н5К5МЗДТЮС, на который подана заявка, получившая решение ВНИЙГПЭ о выдаче авторского свидетельства.

5.4.2. Дилатометрическим, дюраметрическим и методом электросопротивления определены критические точки и оптимальные режимы термообработки стали 03Х10Н5К5МЗДТЮС. Методом электронной микроскопии и рентгеноструктурного анализа установлено, что основной упрочняющей фазой является мелкодисперсная интерметаллидная гексагональная Rфаза состава (FeCo)15Cr8 (температура нагрева 540. 700°С). При нагреве на 700 °C наблюдается, помимо укрупнившейся Rфазы, образование дисперсных частиц, идентифицировать которые не удалось.

— 137.

5.4.3. Показано, что снижение температуры аустенизации с 1050 до 950 °C существенно ухудшает механические свойства разработанной стали, особенно, ударную вязкость, что обусловлено, вероятно, неполным растворением в аустените легирующих элементов. Увеличение температуры отпуска выше максимума приводит к некоторму повышению пластичности и снижению прочности стали, ударная вязкость изменяется немонотонно, обнаруживая минимум при 600 °C.

5.4.4. Результаты испытаний позволили установить, что лучшей коррозионной и кавитационно-коррозионной стойкостью обладают образцы исследуемой стали после закалки с Ю50°С и отпуска на 520.540°С.

Этими режимами обеспечивается сочетание высокого предела текучести и ударной вязкости стали и, вследствие этого, высокая сопротивляемость стали хрупкому распространению микротрещин на стадии интенсивной кавитации и меньшее проявление механоэлектрохимического эффекта. Доля электрохимической коррозии в разрушении стали, термообработанной по этим режимам, не превышает 15%.

5.4.5. Методом растровой электронной микроскопии показано, что коррозионно-эрозионное разрушение мартенситностареющей стали ОЗХЮН5К5МЗДТЮС, обработанной на максимальную прочность, носит однородный вязкий характер со специфическими микротрещинами на дне углублений рельефа. Изменение режима закалки или старения приводит к появлению на фоне подобного разрушения элементов хрупкого скола, что связано со снижением вязкости стали.

5.4.6. Выдвинуто предположение, что влияние среды на кинетику кавитационно-коррозионного разрушения в инкубационном периоде обусловлено действием двух факторов: «упрочняющего» по барьерному механизму при образовании на поверхности стали окисной пленки и разупроч-няющего при хемомеханическом пластифицировании поверхности. Преобла.

— 138 дание того или иного фактора определяет поведение стали на различных стадиях разрушения. Показано также, что чем активнее среда и более кавитационностойка сталь, тем менее эффективна анодная защита.

5.4.7. На основании результатов исследования влияния анодной поляризации на скорость кавитационной эрозии сталей, на стадии интенсивного разрушения можно считать, что механизм распространения микротрещин в данном случае, носит электрохимически-механический характер, подобно разрушению при коррозионном растрескивании и коррозионной усталости. Условия сред (поляризации) в данном случае еще более жесткие, чем при усталостном разрушении, т.к. при использовании сред с высокой активностью, а материалов — с высокой эрозионной стойкостью эффект защиты будет очень мал, развитие трещин практически не замедляется.

5.4.8. Стендовые кавитационные 10-часовые испытания в воде и растворах серной кислоты показали, что мартенситно—стареющая сталь ОЗХЮН5К5МЗДТЮС, состаренная при температуре максимума (520°С) превосходит по стойкости сталь 03Х23Н28МЗДЗТ в воде почти в 3 раза, в 98 $ растворе серной кислоты — более, чем в 2 раза, а в 10.92 $ растворах — в 4 раза.

5.4.9. Применение разработанной стали в хлорных компрессорах типа РЕК 1800/1,5 титано-магниевого производства позволило получить эффект в размере 104,6 тыс. рублей годовой экономии.

ЗАИЛЕНИЕ.

В данной работе изучались особенности коррозии сталей при кавитации и в целом коррозионно-эрозионного разрушения, как результата воздействия двух основных факторов среды: коррозионного и механического. Рассмотрено также влияние на эти факторы параметров среды, структуры и структурных превращений в сталяхразработана сталь, стойкая к кавитационному воздействию химически активных сред.

Данные исследования являются частью комплексной работы, проводимой в Проблемной лаборатории металловедения согласно Постановлению Госкомитета по науке и технике СССР от 14.07.74 г. № 357 и Координационного плана АН СССР «Конструкционные материалы для новой техники» (направление 2. 9.2), в рамках госбюджетной темы 230 № гос.per. 81 048 334 «Создание экономнолегированных нержавеющих сталей для деталей гидромашин, химического и атомного машиностроения, подвергающихся коррозионно-эрозионному воздействию» .

Для решения поставленной задачи на основании обзора и критического анализа существующих методов была разработана методика, основывающаяся на снятии кривых поляризации кавитируемого образца. Количественная оценка составляющих разрушения проводилась по закону Фарадея. Предложенная методика дала возможность изучать процессы коррозии при одновременном воздействии кавитации, что является отражением реальных условии работы деталей. Она существенно отличается от известных методов, общим недостатком которых является раздельность кавитационных и коррозионных испытаний. Это в значительной степени влияет на соотношение факторов разрушения, вызванного различием характера и скорости анодного растворения металла, подвергающегося предварительному кавитационному воздействию и в момент растворения.

Использование разработанной методики позволило сделать ряд.

— I4U теоретических и практических выводов. Впервые было показано, что кавитация в средах-электролитах повышает долю кислородной деполяризации в суммарном катодном процессе за счет ускорения диффузии кислорода. Это выражается в уменьшении перенапряжения катодного процесса и росте предельного тока на кривой катодной поляризации тем более сильном, чем выше интенсивность кавитационного воздействия среды. Величина предельного тока стремится к значению, являющемуся функцией абсорбции кислорода воздуха электролитом. Анализ катодных кривых показал, что водородное охрупчивание сталей при кавитации маловероятно, т.к. процесс водородной деполяризации заторможен, и основной вклад в суммарный катодный процесс вносит кислородная деполяризация.

Кавитация существенно изменяет также характер анодных кривых поляризации по сравнению с перемешиванием, на основании чего высказано предположение о различии механизмов коррозии сталей в этих двух случаях. Если перемешивание приводит к небольшому увеличению плотности тока коррозии сталей по сравнению со статическими условиями (в 3 раза), то при кавитации наблюдается значительное (на несколько порядков) возрастание плотности тока. Такое усиление анодного растворения сталей можно объяснить только механоэлектрохимическим эффектом (связанным с преимущественным растворением участков поверхности металла, в которых в результате пластической деформации в процессе кавитацион-ных испытаний (в динамическом режиме) происходит концентрация напряжений (например, вблизи головных дислокаций плоских скоплений, вершины трещины и т. д.). Количественно это согласуется с увеличением плотности тока растворения, металла в вершине трещины по сравнению с ее боковыми стенками (не подвергающимися деформации) при коррозионном растрескивании под напряжением. Было высказано предположение, что развитие подобных микротрещин, приводящих к эрозии материала на стадии интенсивной кавитации, происходит аналогично этому процессу при таких видах макронагружения, как коррозионное растрескивание или коррозионная усталость, т. е. по электрохимически-механическому механизму. Исходя из этого, следовало ожидать, что на скорость их распространения окажет влияние рН раствора или характер поляризации.

Изучение влияния анодной поляризации на кинетику кавитационной эрозии аустенитных сталей I0XI8H9T, 03Х23Н28МЗДЗТ (ЭИ-943) и мартен-ситностареющей стали ОЗХЮН5К5МЗДТЮС в дистиллированной воде, растворах фосфорной и азотной кислот показало, что анодный потенциал может замедлять разрушение только на стадии интенсивной кавитации, в инкубационном периоде, наоборот, происходит интенсификация разрушения вследствие хемомеханического эффекта разупрочнения поверхности стали. Степень разупрочнения сталей в инкубационном периоде коррозионно-эро-зионного разрушения при анодной поляризации в зависимости от характера среды обусловлена двумя факторами: «упрочняющим» по барьерному механизму в случае образования на поверхности стали окисной пленки, препятствующей выходу дислокаций на поверхность и разупрочняющим при хемомеханическом пластифицировании поверхности, усиливающимся анодной поляризацией. На стадии интенсивной кавитации происходит замедление разрушения, тем более сильное, чем менее активна среда и кавитацион-ностойка сталь.

Оценка составляющих разрушения показала, что степень разрушения при катодном потенциале (-0,4 в) больше, чем при анодном (0,7 в) и без потенциала поляризации. Даже при малой интенсивности кавитации потери массы исследуемой стали в значительной мере определяются механическим фактором разрушения.

Электронная микроскопия фольг стали I0XI8H9T показала, что в первые моменты инкубационного периода (5 мин) кавитационного разрушения в воде в поверхностных слоях стали происходит повышение плотности дислокаций, фрагментация зерен, появление плоских дефектов, более дли.

— 142 тельные испытания (15 мин) приводят к образованию дефектов упаковки, увеличение времени воздействия до 30 минут вызывает поперечное скольжение в стали и формирование ячеистой дислокационной структуры.

В работе было показано, что такие факторы среды, как температура и концентрация (при практически равных значениях рН), влияют на изменение растворимости кислорода и вследствие этого на пассиви-руемость сталей. Чем выше концентрация и температура раствора, тем ниже содержание кислорода и ниже пассивируемость стали. Это выражается в увеличении перенапряжения катодного процесса (росте стационарного и критического потенциалов) и уменьшении устойчивости и ширины пассивной зоны на кривой анодной поляризации.

Результаты исследований показали, что в условиях кавитации в химически активных средах наиболее стойкой является мартенситная структура. Разрушение ее протекает более равномерно, рельеф поверхности менее развит чем в сталях с аустенитной структурой, для которых характерна локальная пластическая деформация под действием кавитации. Такой характер деформации приводит к локальной концентра-, ции напряжений, способствующей зарождению трещин, а также к локализации коррозионных процессов. Можно сказать, что деформационные и коррозионные процессы в данном случае взаимосвязаны. Этим, вероятно, объясняется повышенная коррозионная стойкость мартенситных сталей по сравнению с аустенитными. Такая закономерность была получена на стаж I0XI8H9T, обработанной на мартенсит деформации, присутствие которого несколько повышает долю электрохимической составляющей разрушения (в среднем на 5.10%) по сравнению с недеформированным состоянием стали в одной и той же среде при одинаковой интенсивности кавитации.

Показано, что присутствие в структуре мартенсита увеличивает продолжительность инкубационного периода, кавитационно-коррозионного разрушения, что связано, очевидно, с большей равномерностью процессов пластической деформации сталей с этой фазой, препятствующей зарождению трещин.

Методом растровой электронной микроскопии показано, что существенной особенностью кавитационно-коррозионного разрушения сталей является наличие большого числа микротрещин на дне углублений рельефа. Наличие перемычек, разделяющих углубления и наблюдающихся на поверхности аустенитных и мартенситных сталей свидетельствует о протекании в них значительной пластической деформации. Результаты исследований с помощью этого метода подтверждают вывод о предпочтительности мар-тенситной структуры для подобных условий нагружения: рельеф поверхности мартенситных образцов менее развит, чем аустенитных, т.к. во втором случае он связан с большей локализацией разрушения.

Исследование сплавов системы железо-хром-кобальт, являющейся основой ряда мартенситностареющих сталей, показало, что расслоение твердого раствора, протекающее при температуре 450 °C, снижает, а образование дальнего порядка повышает коррозионную стойкость (плотность анодного тока) сплавов при кавитации аналогично кавитационной стойкости в химически неактивных средах. Последнее, как известно, обусловлено различным характером пластической деформации упорядоченного и неупорядоченного сплавов.

Таким образом, как показали результаты проведенных исследований, в процессах коррозионно-механического разрушения сталей под действием макронагружения (коррозионное растрескивание и коррозионная усталость) и микронагружения (кавитационное воздействие), несмотря на существенное различие, можно отметить и ряд общих закономерностей:

I) распространение трещин во всех видах нагружения связано с условиями поляризации. Катодная поляризация приводит к тому, что раз.

— 144 рушение интенсифицируется, а анодная замедляет развитие трещин коррозионной усталости и коррозионно-эрозионного разрушения на стадии интенсивной кавитации и может полностью затормозить рост трещин при коррозионном растрескивании. Однако, в случае кавитации условия поляризации еще более жестки, чем при коррозионной усталости, т.к. при использовании сред с высокой коррозионной активностью и сталей с высокой эрозионной стойкостью эффект защиты оказывается очень малым;

2)зарождение трещин связано с местами высокой концентрации напряжений, обусловленных грубым скольжением по одной или нескольким плоскостям в процессе пластической деформации. Неблагоприятной с этой точки зрения является структура аустенитных нержавеющих сталей или мартенситных железо-хром-кобальтовых сплавов, в которых прошли процессы расслоения при отпуске на 450 °C;

Учитывая, что эрозионные и коррозионные процессы на поверхности сталей при кавитации взаимосвязаны. Первые из них обусловлены развитием микротрещин (на стадии интенсивной кавитации), вероятность зарождения которых растет при переходе от равномерного характера пластической деформации сталей к локальному. Коррозия, протекающая по механизму механоэлектрохимического эффекта, связана, вероятно, с растворением вершины этих микротрещин, т.к. в данных участках наиболее сильно повышается потенциал поверхности стали в динамическом режиме роста трещины. Мартенситная структура в этом смысле является оптимальной. Объектом дальнейших исследований были выбраны мартенсит-ностареющие стали, поскольку они имеют широкий диапазон легирования, что позволяет создавать стали специального назначения (для определенных сред) и дают возможность путем варьирования термообработок получать определенные свойства сталей.

На основании результатов исследований и анализа патентной ли.

— 145 тературы, касающейся мартенситностареющих сталей, стойких против коррозионно-механического воздействия, была разработана сталь на желе зо-хром-никель-кобальтовой основе, легированная молибденом, титаном, алюминием, кремнием и медью. Предложен состав стали типа ОЗХ10Н5К5МЗДТ10С, на который была подана заявка и получено решение.

ВНИИГПЭ на выдачу авторского свидетельства.

Разработанная сталь показала высокую кавитационно-коррозионную. стойкость в растворах серной, фосфорной и азотной кислот по сравнению с нержавеющей аустенитной хромоникелевой сталью 03Х23Н28МЗДЗТ (ЭИ-943) используемой на практике для работы в подобных средах. Методами электронной микроскопии и рентгеноструктурного анализа осадка установлено, что основной упрочняющей фазой в стаж при температурах отпуска выше 520 °C является интерметаллидная гексагональная Rфаза состава (FeCo)^CrgMo10. Отпуск при температурах выше 700 °C приводит к образованию помимо крупных частиц Rфазы (0,25 мкм) мелкодисперсных частиц, идентифицировать которые не удалось.

Механические испытания показали, что снижение температуры аус-тенизации с 1050 до 950°0 существенно ухудшает механические свойстваразработанной стали, особенно ударную вязкость, что обусловлено недостаточным пересыщением твердого раствора легирующими элементами после закалки с низкой температуры. При увеличении температуры отпуска выше максимальной (520°С) пластичность стали несколько повышается, а прочность и ударная вязкость снижаются.

Исследование коррозионных свойств стали при кавитации показало, что в закаленном состоянии они несколько уступают свойствам сталей после отпуска. Высокий уровень остаточных напряжений в стали после закалки обусловливает, очевидно, проявление значительного механоэлек-трохимического эффекта. Менее сильное его действие наблюдается после.

— 146 отпуска стаж на максимальную прочность иж на 20 °C выше этой температуры, в результате чего существенно повышаются прочностные характеристики при сохранении удовлетворительной для данного класса сталей ударной вязкости, что обеспечивает стали высокое сопротивление хруп-ному распространению трещин. Дальнейшее перестаривание (600°С) приводит к ухудшению коррозионных свойств стали ОЗХЮН5К5МЗДТЮС, что связано, вероятно с коагуляцией Rфазы. Наблюдалось также снижение коррозионной стойкости стаж с понижением температуры закалки.

Было показано, что характер коррозионно-эрозионного разрушения исследуемой стаж зависит от режима термической обработки. Снижение температуры аустенизации приводит к появлению помимо вязкого разрушения элементов хрупкого скола, обусловленного меньшей вязкостью стаж.

Определенная на ударно-эрозионном стенде по специальной методике коррозионно-эрозионная стойкость разработанной стали в 10.92 и 98% растворах серной кислоты при температуре около 55 °C превосходит стойкость стали ЭИ-943 в 98% растворе более, чем в 2 раза, а в остальных растворах — в 4 раза.

Таким образом, на основании анажза литуратуры и полученных результатов можно сказать, что такие требования к кавитационностойким сталям, как высокое сопротивление накоплению усталостных повреждений (что требует высокого предела текучести иж фазового превращения, протекающего в процессе нагружения) и микроструктура, обеспечивающая сопротивление распространению микротрещин, удовлетворяют и материалам, стойким к кавитационному воздействию химически активных сред.

В ходе проведенных исследований быж сформулированы и практические рекомендации. Было показано, что анодная защита сталей при кратковременных режимах кавитационного нагружения деталей в химически активных средах (кислых и нейтральных) неэффективна, т.к. разруше.

— 147 ние при этом интенсифицируется. Чем активнее среда и более кавитаци-онностойка сталь, тем менее эффективна защита на стадии интенсивной кавитации.

Для работы в условиях кавитации в активных средах следует использовать мартенситные стали, т.к. разрушение их менее локализовано по сравнению с аустенитными. При использовании. мартенситностарею-щих сталей необходимо обрабатывать их на максимальную прочность или на 20° выше этой температуры с целью получения высоких значений прочности и вязкости, т.к. это обеспечивает высокое сопротивление стали хрупкому распространению микротрещин на стадии развитой кавитации. Необходимо при этом учитывать, что низкие температуры аустенизации, не обеспечивающие достаточного пересыщения твердого раствора легирующими элементами в твердом растворе, приводят к снижению механических свойств и коррозионно-эрозионной стойкости.

Не рекомендуется использовать мартенситностареющие стали на основе XI3KJ0.15, подвергнутых отпуску при 450 °C, при кавитационном воздействии активных сред, т.к. протекающие при нагреве процессы расслоения отрицательно влияют в этом случае на коррозионную стойкость сталей.

Использование разработанной стали для хлорных компрессоров титано-магниевого производства позволило получить экономический эффект в размере 104,6 тыс.рублей.

Автор выражает глубокую благодарность научному руководителю, доктору технических наук, профессору Ю. Г. Векслеру за общую постановку задачи и обсуждение результатовнаучному консультанту, кандидату технических наук, старшему научному сотруднику Н. В. Звигинцеву за активную помощь в работе, участие в проведении экспериментов и обсуждении результатоввсему коллективу Проблемной лаборатории металловедения УПИ им. С. М. Кирова за постоянную поддержку и помощь в работе,.

— 148 доброжелательное отношение к проведенным исследованиям и, в первую очередь, кандидатам технических наук, старшим научным сотрудникам.

М.С.Хадыеву, Т. М. Маслаковой и старшему инженеру Н. А. Манаковойколлективу кафедры аналитической химии УПИ им. С. М. Кирова и, прежде всего, кандидату технических наук, доценту В. И. Кочерову за помощь, оказанную при разработке методики эксперимента и обсуждении результатова также коллективу лаборатории сварки и главному сварщику треста Укрцветметремонт А. С. Рудычеву за проведение производственных испытаний и помощь при внедрении результатов работы.

Показать весь текст

Список литературы

  1. И.Н., Еголаев В. Ф. Структура и свойства железомар-ганцевых сплавов. — М.: Металлургия, 1973, 296 с.
  2. Г. Я. Коррозионная стойкость материалов в агрессивных средах хижческих производств. М.: Химия, 1975, 296 с.
  3. И.Н. Кавитационное разрушение и кавитационностойкие сплавы. М.: Металлургия, 1972, 192 с.
  4. Ю.А. Исследование кагитационного разрушения металлов и сплавов при воздействии коррозии и механических напряжений.: Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. -Свердловск, 1972, 22 с.
  5. В.И. Исследование разрушения металлов и сплавов приtдинамическом воздействии расплавов свинец-висмут.: Автореф. дис. на соиск. уч. степени канд. техн. наук. Свердловск, 1970,20с.
  6. Н.Д., Чернова Г. П. Коррозия и коррозионностойкие сплавы. М.: Металлургия, 1973, 232 с.
  7. В.В. Критерий для количественного выражения коррозии металлов под напряжением. ФХММ, 1973, т. 9, № I, с. 21−25.
  8. Донченко Э#Г. К вопросу об усталостной модели кавитационного разрушения. В кн.: Труды координационных совещаний по гидротехнике, 1975, вып. 100, с. 135−140.
  9. И.Н., Векслер Ю. Г., Карасюк Ю. А. Влияние коррозионной среды на кавитационно-эрозионную стойкость латуней. ФХММ, 1971, т. 7У2, с. 28−32.
  10. И.И., Мелехов Р. К. Коррозионное растрескивание сталей. Киев: Наукова думка, 1977, 265 с.
  11. Коррозионное растрескивание и дислокационная структура аусте-нитных Ре- Or Ni -сплавов. /Богоявленский В.Я., Сокур- I5U ский Ю.Н., Филимонов А. В. Защита металлов, 1977, т. 13, вып. I, с. 29−38.
  12. Swann P. S., Pickering H. Dislocation Substructure vs Trans-granular Stress Corrosion Susceptibility of Single Phase Alloys. Corrosion, 1963, vol. 19″ p. 369−389.
  13. Хор Т. П. Коррозионное растрескивание. В кн.: Коррозия конструкционных материалов водоохлавдаемых реакторов. — М.: Атом-издат, 1965, с. 188−205.
  14. В.В. Механизм коррозионного растрескивания металлов.-В.кн.: Металлургия, металловедение, физико-химические методы исследования, 1963, вып. 13, с. I7I-I79.
  15. Scamans G.M. Evidence for crack-arrest markings on intergranu-lar stress corrosion fracture surfaces in Al-Zn-Mg alloys. -Met. Trans. As Phys. Met. and Mater. Sci., 1980, vol. 11, N 5, p. 846−850.
  16. Beavers J.A., Bugh E.N. The propagation of transgranular stress-corrosion cracks in admiralty metal. Met. Trans. As Phys. Met. and Mater. Sci., 1980, vol. 11, N 5, p. 809−820.
  17. Morfology of sub-critical growth in stress corrosion cracking and plastic zone at crack tip. /Li T.L., Wu J*S., Yang Z.B., Yan B.D. Scr. met., 1983, vol. 17, N 2, p. 215−220.
  18. Hahn M"T., Bugh E.N. The use of load pulsing in the interpretation of transgranular stress-corrosion fracture surfaces in- 151 a type 5105 stainless steel. Corrosion (USA), 1980, vol. 36, N 7, p. 380−382.
  19. Rugh E.N. On the propagation of transgranular stress-corrosion cracks. Atom.' Fract. Proc. NATO Adv. Res. Inst. Celca-toggio, 22−31 May, 1981, New York, London: 1983, p. 997−1008.
  20. Genda V.K., El-Sayed M.A., Sherbini G.M. Effect of pH on the stress corrosion cracking of d-brass in chlorate solution. -Brit. Corros. J., 1983, vol. 18, N 1, p. 40−46.
  21. Shamakian R.L., Troiano A.R., Hebemann R.E. Influence of chloride concentration on stress corrosion cracking of austenitic stainless steel in LiCl- solutions. Corrosion (USA), 1980, vol. 36, N 6, p. 279−284.
  22. Hahn M.T., Hugh E.N. The use of loed pulsing in the interpretation of transgranular stress-corrosion fracture surfaces in a type ЗЮ5 stainless steel. Corrosion (USA), 19S0, vol. 36, N 7, p. 380−382.
  23. Newman B.C., Sieradzki K. Electrochemical aspects of stress-corrosion crecking of stainless steels. Corros. Sci., 1983, vol. 23, N 4, p. 363−378.
  24. Davidson D.L., Lankford J. The effect of water vapor on fatigue crack tip mechanics in 7075-^651 aluminum alloy. «Fatigue Eng. Mater, and Struct.», 1983, vol. 6, N 3, p. 241−256.
  25. Л.Н., Ткаченко H.H. Влияние химической адсорбции на малоцикловую коррозионноуст&лостную прочность стали в кислой среде. Защита металлов, 1976, т. 12, вып. 2, с. 187−190.
  26. Violan P., Couvrat P., Gasc С. Influence of crystalline orientation on the environment affected fatigue, crack propagation in copper. «Strength Metals and Alloys. Proc. 5th Int. Conf., Aachen, 1979, vol. 2″, Toronto e.a., 1979, 1189−1194.
  27. Ewalds H.L. The effect of environment on fatigue crack closure in aluminium alloys. „Eng. Fract. Mech.“, 1980, vol. 13,1. N 4, p. ЮО1−1ОО7.
  28. P.H. Влияние водной среды на коррозионную усталость.-В кн.: Коррозионная усталость металлов. Тр. I сов. — англ. семинара. Львов, 19−22 мая, 1980, Киев: 1982, с. 66−85.
  29. Kimura Juji, lagasaki Takayoshi. Процесс зарождения коррозион-но-усталостных.трещин в ферритной нержавеющей стали. „Кога-кунн дайгаку кэнкго хококу, Bes. Hepts. kuin Univ.“, 1981, N 51, p. 84−92.
  30. Kitaura Ikushi e.a. Corrosion Fatigue Microcrack Initiation and Propagation. Tetsu to hagane, J. Iron and Steel Inst.
  31. Jap., 1983, vol. 69, N 5, p. 706−710.
  32. P.H. Фактор коррозионной среды при циклическом нагружении. В кн.: Коррозионная усталость металлов. Тр. I сов.-англ. семинара. Львов, 19−22 мая, 1980. Киев: 1982, с. 66−85.
  33. В.И. Влияние катодной поляризации на коррозионную усталость стали ЗОХГСНА в 3^-растворе NaCl . ФХММ, 1980, т. 16, № 5, с. 119−120.
  34. Vatanabe Masaki, Yoshikiko Mukai. Stress Corrosion Cracking of Austenitic Stainless Steel under Pulsating Load. „Mech. Be-hav. Mater.“. Proc. Inst. Conf. Mech. Behav. Mater. Kyoto, 1971, vol. 3, 1972, p. 283−291.
  35. А.Г., Миличенко С.JI., Пиньковский И. В. 0 характере кавитационного воздействия потока жидкости на поверхность твердого тела. Энергомашиностроение, 1971, № II, с. 37−40.
  36. В.В., Большуткин Д. Н. 0 механизме кавитационного разрушения и изменениях в поверхностном слое металлов. В кн.: Кавитационная и гидроабразивная стойкость металлов в гидротурбинах. М.: Машиностроение, 1965, с. 95.98.
  37. К.К., Козырев С. П. Релаксационная гипотеза кавитацион-ной эрозии. ДАН СССР, 1972, т. 202, № 5, с. I06I-I064.
  38. Особенности разрушения поверхности металлов при кавитации. /Богачев И.Н., Коробейников В. П., Литвинов B.C., Полева В.В.-ФХММ, 1974, т. Ю, № 2, с. 17−21.
  39. Дислокационная структура никеля после кавитационного изнашивания в химически и поверхностно активных средах. /Белый В.И., Некоз А. И., Пинчук В. Г., Прейс Г. А. ФХКМ, 1978, т. 14, № 5, с. 53−56.- 154
  40. Hansson I., Kexstrup Kristensen J., Morch K.A. The initial part of the incubation period of flow cavitation erosion on austenitic stainless steel. J. Phys., 1978, D11, N 6, p.891−898
  41. Э.М., Абдуллин И. Г., Бугай Д. Е. Кинетика изменений микроискажений кристаллической решетки и электрохимического поведения аустенитной стали в процессе малоцикловой коррозионной усталости. Защита металлов, 1982, т. 18, вып. 4, с. 535−539.
  42. В.Д., Рывкина Д. Т. Пластическая деформация и разрушение кристаллических твердых тел. ФММ, 1975, т. 39, № 3,с. 617−627.
  43. Matsumura M., Okumoto S., Saga Y. Effect of tensile stress on cavitation erosion. Werkst. und Korros., 1979, B. 30, N 7, S. 492−498.
  44. Vaidya S., Mahazam S., Preece C.M. The role of twinning in the cavitation erosion of cobalt single crystals. Met. Trans., 1980, A11, N 7, p. 1139−1150.
  45. СЛ., Александров А. Г., Пиньковский И. В. Особенности разрушения пластичных и хрупких материалов при кавитации.•Проблемы прочности, 1971, № 2, с. II7-II9.
  46. Г. В., Григоркин В. И. Коррозионно-усталостная прочность и кавитационная стойкость Сг-сталей со структурой нестабильного аустенита. Проблемы прочности, 1973, № 9,с. 48−50.
  47. Г. В., Григоркин В. И., Чухрин Л. А., Кузнецова Л. М. Коррозионно-усталостная стойкость при кавитации хромо-никель-кремнистых аустенитных сталей. Изв. вузов. Черная металлургия, 1974, № 4, с. 125−128.
  48. Роль коррозионного фактора в кавитационно-эрозионном разрушении металла в пресных водах /Эдель Ю.У., Халдеев Г. В., Кичи-гин В.И., Пылаев Н. И., Кузнецов В. В. Энергомашиностроение, 1979, № 8, с. 14−16.
  49. Ю.Е., Высоцкий А. А. Некоторые способы защиты металлов от коррозионно-кавитационного воздействия. В кн.: Труды третьего международного конгресса по коррозии металлов. — М.: Мир, 1968, с. 37−48.
  50. П.Д., Беленов Г. Н. О механизме разрушения поверхности металлов медно-цинковой группы, контактирующих, со. ртутью при ультразвуковом облучении. ФХММ, 1967, т'. 3, № I, с. 8−12.
  51. А.И., Прейс Г. А., Сологуб Н. А. О гидроэрозии сталей в щелочной среде. ~ ФХММ, 1969, т. 5, № 5, с. 584−587.
  52. Eisenberg Ph., Preiser H.S., Thiruvengadam A. On the mechanisms of cavitation damage and methods of protection. Trans. SNAME, vol. 73, 1965, p. 594−606.
  53. Thiruvengadam A. The concept of erosion strength Erosion by cavitation or Impingment, ASTM, STP, vol. 408, 1967, p. 317−325.
  54. Bickerby D.G. Correlation of erosion with mechanical properties in metals* Wear, 1983, vol. 84, N 3, p. 393−395.
  55. И.Н., Савалей E.B., Эйсмондт Т. Д. Влияние мартенситных превращений на кавитационную стойкость нестабильных аустенит-ных сталей. ФХММ, 1977, т. 13, № 6, с. 7&-80.
  56. А.А., Богачев И. Н., Синцов В. А. Свйоства высокопрочной кавитационностойкой стали 08Х13НЗГ5. Литейное производство, 1979, № 2, е. .9−11.
  57. Фомин.В. В. Гидроэрозия металлов. М.: Машиностроение, 1977, 287 с.
  58. И.Н., Малинов Л. С., Минц Р. И. Новые кавитационностой-кие стали для гидротурбин и их термообработка. М.: НИИинформ-ТяжМаш, 1967, 47 с.
  59. Л.И., Повышев И. А. Кавитационная стойкость хромомар-ганцевой стали марки 04Х15Г14М со структурой нестабильного аустенита. В кн.: Процессы постройки, сварки и монтажа судов. Л.: 1981, с. 13.17.
  60. .А., Богачев И. Н. Релаксация напряжений в хромомар-ганцевой аустенитной стали 30Х10П0. ФММ, 1964, т. 18, вып. 2, с. 257−262.
  61. Feller H.G., Kharrazi Y. Kavitationskorrosion en Metallen and1.gierungen. Metell (W.Berlin), 1982, B. 36, N 12, S. 12 681 273.
  62. М.Н., Астапчик С. А., Ярошевич Г. Б. Мартенситностарею-щие стали. Минск: 1976, 248 с.
  63. М.Д., Кардонский В. И. Высокопрочные мартенситностарею-щие стали. М.: Мзталлургия, 1970, 224 с.
  64. А.Я., Львов Ю. Б., Пестов И. В., Перкас М. Д. Сопротивление мартенситностареющей стали HI8K9M5T ударным, циклическим нагрузкам. -МиТОМ, 1975″ № 7, с. 37−41.
  65. И.В., Остапенко В. А., Перкас М. Д., Малолетнев А. Я., Кретов Н. А. Кинетика роста.трещин, в мартенситностареющей и среднеуглеродистой стали при малоцикловой ударной усталости.
  66. МиТОМ, 1977, № 7, с. 6−12.
  67. Bui Nam, Dabosi F» Resistance a la corrosion notamment sous contrainte, des asiers a haute limit elastique de type mara-ging. Corrosion (France), 1970, vol. 18, N 8, p. 4−93−502.
  68. И.Н. Нестабильные аустенитные хромомарганцевые стали. МиТОМ, 1965, № 7, с. 36−38.
  69. И.Н., Эйсмондт Т. Д. Особенности механизма разрушения и принцип выбора кавитационностойких сталей. В кн.: Защита от коррозии гидротехнических сооружений в речных водах.
  70. М.: Машиностроение, 1964, с. 156−166.
  71. И.Н., Малинов Л. С., Эйсмондт Т. Д. Влияние предварительной пластической деформации на кинетику мартенситного превращения и механические свойства нестабильных аустенитных сталей. Изв. АН СССР. Металлы, 1971, № 5, с. 168−174.
  72. И.Н., Мшц Р.И. Повышение кавитационно-эрозионной стойкости деталей машин. М.: Машиностроение, 1964, 112 с.
  73. Мшц Р.И., Горбач В. Г. Влияние никеля на сопротивление аустенитных сплавов кавитационному воздействию. ФММ, 1962, т. 14, вып. 6, с. 814−819.
  74. С.В., Зубов В. Я. Роль метастабильности структуры сплавов в релаксации напряжений. Изв. вузов. Металлы, 1968,2, с. 180−183.
  75. А.Л. Исследование влияния фазового состава на механические свойства сталей при криогенных температурах: Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд.техн. наук. 1979, Свердловск, 20 с.
  76. Woodford D.A. Cavitation erosion induced phase transformation in alloys. — Met. Trans., 1972, vol. 3, N 4, p. 1137−1145.
  77. Brooks J.M., Loretto M.H., Smallman B.E. HVEM observation of nucleation of martensite in stainless steel. Proc. IX Int. Conf. on Electron Microscopy, Toronto, vol. 1, 1978, p. 624 625.
  78. О.П., Эстрин Э. И. Изменение кинетики мартенситного превращения под влиянием ранее возникшего мартенсита. ДАН СССР, 1962, т. 142, № 2, с. 330−333.
  79. Л.С., Конон-Ляшко В.И. Холодная пластическая деформация хромомарганцевых аустенитных метастабильных сталей.
  80. МиТОМ, 1984, № I, с. 36−38.
  81. Оптимизация интенсивности мартенситного превращения при нагру-жении в хромомарганцевых сплавах. /Малинов Л.С., Коноп В. И., Соколов К. Н., Сверчкова Т. П. Изв. АН СССР. Металлы, 1976,5, с. 143−148.
  82. И.Н., Эйсмондт Т. Д., Малинов!.С. Влияние нагрева на развитие мартенситных превращений в холоднодеформированных нестабильных аустенитных хромомарганцевых сталях. ФММ, 1973, т. 35, вып. I, с. 134−140.
  83. Л.С., Коноп В. И., Соколов К. Н. Связь между параметрами распада аустенита при деформации и механическими свойствами хромомарганцевых нестабильных сталей. Изв. АН СССР. Металлы, 1977, № 6, с. II0-II4.
  84. И.Н., Рудаков А. А. Температурная зависимость механических свойств и кинетика фазовых превращений стали 0Х14АГ12М. -$ММ, 1978, т. 46, вып. I, с. 154−155.
  85. E.B., Богачев И. Н. Влияние мартенситного превращения на зарождение и распространение трещины в метастабильных аустенитных сталях. Изв. вузов. Черная металлургия, 1984, № I, с. 105−108.
  86. М.Г. Усовершенствование метода определения кавитационной стойкости металлов применительно к гидротурбинам.-Заводская лаборатория, 1968, № 12, с. I508-I5II.
  87. Wiegand Н., Hirth. F.W., Speckhardt Н. Erst versuche zur ge-trenten erfassung des mechanischen und chimischen angriffs auf metallische werkstoffe und Kavitations-korrosion. -Weikstoffe und Korrosion, 1971, B. 11, S. 934−937.
  88. Е.П., Нечеса И. Ф., Трифель М. С., Гликштейн Е. Д. Электрохимическое исследование механизма коррозионно-кавитационных разрушений низколегированных сталей. Гидротехническое строительство, 1969, № 4, с. 15−20.
  89. В.Э., Гринберг А. Я. Влияние электрохимической коррозии на скорость кавитационной эрозии материалов. В кн.: Гидромашиностроение. Труды ВНИИгидромаша, 1975, вып. 4 $, с. 44−53.
  90. Электронно-микроскопическое и электрохимическое исследование стали после кавитационно-эрозионной обработки в пресной воде. /Кичигин В.Н., Халдеев Г. В., ПылаевН.И., Эдель Ю. У., Кузнецов В. В. ФХММ, 1978, т. 14, № 6, с. 95−98.
  91. Л.А., Княжева В. М., Северина Л. С. О стандартизации методики снятия анодных потенциодинамических кривых нагтэтГа-лях типа 18−8. Защита металлов, 1974, т. 10, вып. 2, с. II5-I2I.
  92. Л.И. Теоретическая электрохимия. М.: Высшая школа, 1975, 568 с.
  93. Марченко 3. Фотометрическое определение элементов. М.: Мир, 1971, 502 с.
  94. Авт. свид. СССР № 331 282, БИ № 9, 1972.
  95. Wiegand Н., Piltz Н.-Н. Uber das Zusammenwirken von Kavita-tion and Korrosion. Werkstoffe und Korrosion, 1964, B. 15, N 3, S. 212−221.
  96. Н.И., Сотников A.A. Об электрохимических методах защиты гидротурбин от кавитационной эрозии. Энергомашиностроение, 1968, № 2, с. 26−28.
  97. IYTMaH Э. М. Механохимия металлов и защита от коррозии. -М.: Металлургия, 1981, 271 с.
  98. ЭИ. Коррозия и защита металлов, 1971, № 48, реф. 449.
  99. В.В. Теоретические основы коррозии металлов. Л.: Химия, 1973, 264 с.
  100. К. Электрохимическая кинетика. М.: Химия, 1967, 856 с. 121. %ллинс Т. Химия загрязнения воды. В кн.: Химия окружающей среды. Под ред. Дж.О. Н. Бокриса. — М.: Химия, 1982, с. 276−345.
  101. А.В., Халдеев Г. В., Кузнецов В. В. Влияние поверхностного наклепа на коррозию стали в серной кислоте. Защита металлов, 1976, т. 12, вып. I, с. 50−52.
  102. Ф.Ф. Коррозионное растрескивание высокопрочных конструкционных сталей. ФХММ, 1967, т. 3, № 3, с. 273−271.
  103. Кавитационная коррозия стали в нейтральных электролитах. I. Роль тонкой структуры. /Халдеев Г. В., Кичигин В. И., Го-гель В.К., Борисова Т. Ф., Сюр А. Н. Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности, М., 1982, № 7, с. 2−3.
  104. Характеристика коррозионно-кавитационного разрушения стали ЭП-943 в растворах Н^РО^. /Березовская В.В., Векслер Ю. Г., Кочеров В. Н., Зуйкова Г. М. Защита металлов, 1974, т. 15, вып. 5, с. 375−377.
  105. Кнэпп, Дейли Дж., Хэммит Ф. Кавитация. М.: Мир, 1974, 687 с.
  106. В.Н., Куропатенко В. Ф. 0 захлопывании пузырьков вязкой сжимаемой жидкости. В кн.: Тр. 1У Всесоюзн. семинара по численным методам механики вязкой жидкости, 1973, Новосибирск, с. 5−9.
  107. Alderisio A., Brevaglieri В., Signorelly G. The tffeet of cold deformation on the anodic behaviour of an austenitic Or-Ni stainless steel. Annali di Chemica, vol. 67, 1977, N 1−2, p. 1−8.
  108. Hakkarainen J. Austenittisen ruostumattoman terSksen selek-tiivinen lirikeneminen ja -jannitys-korrosio huoneenlSmpBtilas-sa. Tutkimus ja tekn., 1975, N 2, S. 50−54.
  109. Н. Д. Чернова Г. П. Пассивность и защита металлов от коррозии. М.: Наука, 1965, 208 с,
  110. Wright R.F., Mikkola D.E. Cavitation-induced Erosion of Ordered and Disordered Cu^Au. Mater. Sci. and Eng., 1976, vol. 26, N 2, p. 263−268.
  111. Gysler A., Ltttjering G., Gerold V. Deformation behavior of age-hardened Ti-Mo alloys. Acta Metall., 1974, vol. 22, N 7, p. 901−909.
  112. P. Пластическая деформация металлов. M.: Мир, 1972, 403 с.
  113. И.И. Теория термической обработки металлов. М.: Металлургия, 1978, 392 с.
  114. Wade E.H.R., Precce С.М. Cavitation erosion of iron and steel. Met. Trans., 1978, A9, N 7, p. 1299−1310.
  115. Фрактография и атлас фрактограмм. /Справ, изд. Пер. с англ. /Под ред. Дж.Феллоуза. М.: Металлургия, 1982, 489 с.
  116. Е.А., Голованенко С. А. Состояние и перспективы кор-розионностойких сталей. Сталь, ДНИИЧЕРМЕТ, № 9, 1978, с. 845−851.
  117. Исследование старения Ее Сг — Со-сплавов методами калориметрии и ядерного гамма-резонанса. /Овчинников В.В., Звигин-цев Н.В., Литвинов B.C., Осминкин В. А. — ФММ, 1976, т. 42, вып. 2, с. 310−317.
  118. О структуре магнитных сплавов Ее Сг — Со. /Винтайкин Е.З., Урушадзе Г. Г., Беляцкая И. С., Сухарева Е. А. — ФММ, т. 38,• вып. 5, 1974, с. I0I2-I0I5.
  119. В.В., Звигинцев Н. В., Осминкин В.А., Структура, особенности старения и коррозионные свойства сплавов
  120. Ре Сг — Со. — Изв. вузов. Черная металлургия, 1983, № 12, с. 81−86.
  121. В.А. Охрупчивание и особенности старения нержавеющих мартенситностареющих сталей.: Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. Свердловск, 1979, 21 с.
  122. А.Ф., Жуков О. П., Перкас М. Д. Изучение влияния кобальта на растворимость молибдена в железо-никелевом мартенсите.-ДАН СССР, 1969, т. 184, № 4, с. 828−830.
  123. В.В., Литвинов B.C., Звигинцев Н. В. Особенности атомного распределения в малоконцентрированных растворах на основе железа. Изв. вузов. Физика, 1981, № 12, с. 29−33.
  124. М.Д. Структура и свойства высокопрочных сталей со стареющим мартенситом. МиТОМ, 1970, № 7, с. 12−24.
  125. Влияние кобальта на старение мартенсита Ре Ш. -Мо -сплавов. /Перкас М.Д., Грузин П. Л., Еднерал А. Ф., Могутнов Б. М., Родионов Ю. Л., Еременко М. А. — МиТОМ, 1972, № 10, с. 6−10.
  126. О роли кобальта в упрочнении мартенситностареющих сталей. /Перкас М.Д., Еднерал А. Ф., Жуков О. П., Зайцева Р. Д., Русанен-ко В.В. ФММ, 1984, т. 57, вып. 2, с. 310−318.
  127. Структурные изменения при старении мартенситностареющей стали 03XIIHI0М2Т. /Спиридонов В.Б., Фридман B.C., Родионов Ю. Л., Грузин ПЛ. МиТОМ, 1974, № 10, с. 28−32.I
  128. А.Ф., Жуков О. П., Перкас М. Д. Влияние кобальта на старение мартенсита и феррита Ре Со — V/ и ре — Со — Мо сплавов. — МиТОМ, 1974, № 10, с. 24−28.
  129. М.П. Микролегирование стали. Киев: Наук, думка, 1982, 303 с.
  130. Я.М. Высокопрочные стали. М.: Металлургия, 1972, 303 с.
  131. Фазовый состав, структура и свойства мартенситностареющей стали XI4K9H6M5. /Лашко Н.Ф., Заславская Л. В., Никольская В. Л,
  132. Г. Г. МиТОМ, 1974, № 10, с. 39−42.
  133. Thompson F.A., West D.R.F. Intermetallic compound precipitation in an Fe-10%Cr-13%Co-5%Mo alloy. Journal of the ironand steel Institute, 1972, vol. 210, N 9, p. 691−697.
  134. Исследование фазовых превращений и структуры мартенситностареющий стали 07XIIKI0M6. /Битюков С.М., Звигинцев Н. В., Рунд-квист Н.А., Хадыев М. С., Червинский В. Ф. -ФММ, 1980, т. 50, вып. 6, с. 1252−1257.
  135. С.С., Расторгуев Л. Н., СКаков Ю.А. Электронографиче-ский и электроннооптический анализ. М.: Металлургия, 1970, 107 с.
  136. Влияние кобальта на структуру и фазовый состав келезохромко-бальтмолибденовых сталей. /Битюков С.М., Грачев С. В., Звигинцев Н. В., Рундквист Н. А., Червинский В. Ф. Изв. вузов. Черная металлургия, 1981, № 2, с. 85−90.
  137. Структура и свойства теплостойких и мартенситностареющих сталей. /Битюков С.М., Грачев С. В., Звигинцев Н. В., Лисин В. Н., Рундквист Н. А., Червинский В. Ф. Изв. вузов. Черная металлургия, 1982, № 6, с. 85−89.
  138. Низколегированные стали. /Еднерал А.Ф., Изотов В. И., Клей-нер Л.М., Коган Л. Н., Колонцов В. Ю. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. М.: Металлургия, 1972, I, с. 123−124.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!