Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Метод проектирования колебательной системы коаксиального магнетрона, работающего при малой длительности фронта модулирующего импульса

Диссертация: Метод проектирования колебательной системы коаксиального магнетрона, работающего при малой длительности фронта модулирующего импульса
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработан метод проектирования колебательной системы КМ миллиметрового диапазона длин волн, позволяющий, по крайней мере, в 4-мм диапазоне длин волн преодолеть трудности, возникающие при разработке коротковолновых КМ, и существенно отличающийся от приведенного в работе. В методе предложен ряд рекомендаций, которыми разработчику следует руководствоваться при создании КМ миллиметрового диапазона… Читать ещё >

Метод проектирования колебательной системы коаксиального магнетрона, работающего при малой длительности фронта модулирующего импульса (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. СОВРЕМЕННЫЕ ТЕНДЕНЦИИ РАЗВИТИЯ МАГНЕТРОНОВ
    • 1. 1. Положение дел в миллиметровом диапазоне длин волн
      • 1. 1. 1. Масштабное моделирование разнорезонаторных магнетронов сантиметрового диапазона длин волн
      • 1. 1. 2. Режим взаимодействия электронного потока с пространственной гармоникой вырожденного вида колебаний
      • 1. 1. 3. Коаксиальный магнетрон
    • 1. 2. Длительность фронта модулирующего импульса
  • Выводы к главе 1
  • Глава 2. АНАЛИЗ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КОАКСИАЛЬНОГО МАГНЕТРОНА
    • 2. 1. Классическая конструкция коаксиального магнетрона
    • 2. 2. Коаксиальный магнетрон с использованием режима взаимодействия электронного потока с низшей пространственной гармоникой вырожденного вида колебаний
      • 2. 2. 1. Равнорезонаторная анодная замедляющая система
      • 2. 2. 2. Разнорезонаторная анодная замедляющая система
    • 2. 3. Коаксиальный магнетрон с режимом взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой ж вида колебаний
    • 2. 4. Температурный режим анодной замедляющей системы
    • 2. 5. Стабилизирующий резонатор коаксиального магнетрона
  • Выводы к главе 2
  • Глава 3. ЩЕЛЕВОЙ ВИД КОЛЕБАНИЙ В КОАКСИАЛЬНОМ МАГНЕТРОНЕ
    • 3. 1. Способы подавления щелевого вида колебаний
    • 3. 2. Методики расчета параметров щелевого вида колебаний
      • 3. 2. 1. Идеология принятой методики [90]
      • 3. 2. 2. Методика Э. Д. Шлифера для нахождения проводимости щелей связи
      • 3. 2. 3. Представление щели связи как участка волновода
      • 3. 2. 4. Применение трехмерного моделирования для расчета параметров щелей связи
    • 3. 3. Сравнение результатов расчета различными методиками
    • 3. 4. Законы группировок щелей связи

    3.5 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне на основной волне ж вида колебаний и «тонкой» периферийной стенкой анодной замедляющей системы на примере модели сантиметрового диапазона длин волн.

    3.6 Обобщенный параметр величины неоднородности.

    3.7 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне на основной волне ж вида колебаний и «тонкой» периферийной стенкой анодной замедляющей системы в миллиметровом диапазоне длин волн.

    3.8 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне на высшей пространственной гармонике ж вида колебаний и «тонкой» периферийной стенкой анодной замедляющей системой.

    3.9 Реактивное подавление щелевого вида колебаний в коаксиальном магнетроне с «толстой» периферийной стенкой анодной замедляющей системы.

    Выводы к главе 3.

    Глава 4. МЕТОД ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КОАКСИАЛЬНОГО МАГНЕТРОНА МИЛЛИМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА ДЛИН ВОЛН.

    4.1 Метод проектирования колебательной системы коаксиального магнетрона коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн

    4.2 Проектирование колебательной системы коаксиального магнетрона 4 мм диапазона длин волн с малым уровнем выходной мощности [111]

    4.2.1 Выбор размеров катода.

    4.2.2 Расчет анодной замедляющей системы.

    4.2.3 Расчет тепловой нагрузки на ламели анодной замедляющей системы

    4.2.4 Расчет параметров стабилизирующего резонатора.

    4,3 Проектирование коаксиального магнетрона 4-мм диапазона длин волн со средним и высоким уровнями выходной мощности.

    Выводы к главе 4.

Актуальность работы.

Конструкция коаксиального магнетрона (КМ) позволила получить выходной сигнал с параметрами, значительно превосходящими параметры классического магнетрона. Благодаря этому последние вытесняются КМ во многих областях применения в диапазонах длин волн от 8 мм до 3 см.

В современной радиоэлектронике наблюдается ярко выраженная тенденция к увеличению частоты зондирующего сигнала. Это способствует увеличению разрешающей способности радиолокационной системы и созданию высокоточного оружия. Поэтому задача продвижения КМ в коротковолновую часть миллиметрового диапазона длин волн является весьма актуальной.

Наиболее «слабым» параметром КМ, ограничивающим области его применения, является относительно высокий уровень флюктуации фронта огибающей высокочастотного импульса при малых величинах фронта модулирующего импульса. Малая длительность фронта модулирующего импульса позволяет увеличить разрешающую способность радиолокатора по дальности.

Целью диссертационной работы является разработка метода проектирования колебательной системы КМ коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн, работающего при длительности фронта модулирующего импульса, сравнимой с магнетронами без стабилизирующего резонатора (СР).

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

— выделить проблемы, возникающие при разработке и производстве коаксиальных магнетронов коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн;

— разработать способ повышения стабильности работы КМ при малых длительностях фронта модулирующего импульса (на уровне магнетронов без.

СР);

— провести моделирование электродинамических параметров анодных замедляющих систем (АЗС) с использованием различных режимов взаимодействия электронного потока с высокочастотным полем и выбрать режим, позволяющий преодолеть известные трудности при разработке и производстве КМ коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн;

— разработать метод расчета степени «разрушения» спектра пространственных гармоник высокочастотного поля щелевого вида колебаний при использовании групп щелей связи, отличающихся по профилю или размерам, позволяющий выбрать наиболее эффективный закон «разрушения» и мини-мализировать негативное воздействие этого вида колебаний с минимальным ухудшением параметров рабочего вида колебаний;

— разработать рекомендации по выбору геометрических параметров СР КМ, позволяющие в коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн достигнуть плотности перестройки частоты, обеспечивающей приемлемые виброустойчивость и воспроизводимость частоты при работе на литерных частотах;

— разработать метод проектирования колебательной системы КМ миллиметрового диапазона длин волн, позволяющий провести полный расчет электродинамических характеристик КМ и не требующий многократной (более 1 -го раза) корректировки размеров;

— провести апробацию и внедрение результатов работы в производство.

Методы проведения исследования.

Теоретические исследования проведены с использованием математических аппаратов электродинамики, теории электромагнитного поля, метода эквивалентных схем, теории электрических цепей. При трехмерном моделировании использовался метод конечных элементов. Экспериментальные исследования проведены на отдельных деталях и узлах КМ миллиметрового и сантиметрового диапазонов длин волн.

Достоверность научных положений, выводов, рекомендаций подтверждается корректностью разработанных моделей, сравнением результатов теоретических и экспериментальных исследований, сравнением полученных результатов с результатами, опубликованными ранее в научных публикациях, результатами внедрения разработанных рекомендаций в процессы проектирования и производства коаксиальных магнетронов.

На защиту выносятся следующие научные положения:

1. Применение в К! М режима взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой высокочастотного поля ж вида колебаний равнорезонаторной АЗС, позволившее разработать такие модели колебательных систем импульсных КМ коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн, использование которых возможно в серийном производстве.

2. Закон группировки щелей связи, при котором уменьшается парциальный вклад синхронной (конкурирующей) гармоники щелевого вида колебаний в суммарное высокочастотное поле, что позволяет соответствующим образом уменьшить эффект подавления за счет диссипативных потерь щелевого вида колебаний и приводит к снижению потерь рабочего вида колебаний #011 СР через щели связи.

3. Модель СР, являющегося отрезком коаксиального волновода, близкого к запредельному для волны типа Н0, применение которой открывает путь для достижения в коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн плотности перестройки частоты, позволяющей обеспечить требования по виброустойчивости и воспроизводимости частоты при работе на литерных частотах (в 4-мм диапазоне длин волн применение такого СР в зависимости от его геометрических параметров позволяет достигнуть плотности перестройки частоты на коротковолновом краю -2-^-4,5 ГГц/мм).

4. Периферийная стенка АЗС толщиной ~Яв/4 (Лв — рабочая длина волны в щели связи), позволяющая в коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн повысить теплостойкость АЗС.

5. Метод проектирования колебательной системы КМ миллиметрового диапазона длин волн, позволяющий провести полный расчет ее электродинамических характеристик и, в отличие от метода, предложенного в работе [1], не требующий многократной (более 1-го раза) корректировки размеров, что позволяет сократить объем экспериментальных исследований.

Практическая ценность результатов диссертации:

1. Предложенные методы позволяют снизить объем расчетов и экспериментальных работ при создании новых магнетронов за счет достижения идеологического единообразия конструкции и ее технологической реализации, что, в свою очередь, значительно снизит материальные и временные затраты на проектирование КМ с современными выходными параметрами.

2. Разработанные расчетные методы позволяют усовершенствовать параметры существующих КМ сантиметрового и длинноволновой части миллиметрового диапазонов длин волн.

3. Показана возможность создания КМ коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн с параметрами, превосходящими известные модели магнетронов этого диапазона длин волн.

4. Использование разработанных рекомендаций по выбору параметров колебательной системы позволяет создавать параметрические ряды КМ.

Научная новизна диссертации заключается в следующем:

1. Представлен метод проектирования колебательной системы КМ миллиметрового диапазона длин волн, позволяющий провести расчет ее электродинамических характеристик и значительно снизить трудоемкость разработки КМ с современными выходными параметрами.

2. Предложен волноводный метод расчета параметров щелевого вида колебаний, применимый в КМ с анодной замедляющей системой с толщиной периферийной стенки более 0,07Храв (Храб — рабочая длина волны).

3. Предложена основанная на теории поля расчетная методика, позволяющая оценить вклад синхронной (конкурирующей) гармоники щелевого вида колебаний в суммарное высокочастотное поле при применении группировки щелей связи с отличающимися профилями или размерами.

4. Предложены рекомендации по проектированию АЗС с использованием режима ВПГ, по уровню диссипативных потерь находящейся на уровне классических АЗС и позволяющей снизить необходимую для стабильной работы КМ длительность фронта модулирующего импульса.

5. Предложено использование СР, являющегося отрезком волновода, близкого к запредельному для волны типа и разработаны рекомендации по его проектированию. Применение такого СР позволяет обеспечить выполнение требований по виброустойчивости и воспроизводимости частоты при работе на литерных частотах в коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн.

Реализация результатов диссертационной работы:

Результаты диссертационной работы нашли применение на производстве в ЗАО «Магратеп», ОАО «Владыкинский механический завод» и Радиоастрономическом институте ПАН Украинывнедрены в учебный процесс МИЭМ НИУ ВШЭа также нашли применение в программе «Magnetron dispersion calculator» (свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2 011 611 258).

Результаты внедрения диссертационной работы подтверждены соответствующими актами.

Апробация работы.

Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на международных, всероссийских и вузовских научных конференциях:

— на научных семинарах кафедры «Лазерные и микроволновые информационные системы» МИЭМ;

— в 2010, 2011 и 2012 г. на научно-технических конференциях студентов, аспирантов и молодых специалистов МИЭМ;

— на X и XI межвузовских научных школах молодых специалистов «Концентрированные потоки энергии в космической технике, электронике, экологии и медицине» в НИЯФ МГУ (2010 и 2011 г.);

— на 6-й отраслевой конференции «Технологии информационного общества» в МТУ СИ (2012 г.);

— на 67-й Всероссийской конференции с международным участием «Научная сессия, посвященная Дню радио» (2012 г.);

— на международной научно-технической конференции «Актуальные проблемы электронного приборостроения» («АПЭП — 2012») в СГТУ (2012 г.);

— на 22-й Международной Крымской конференции «СВЧ-техника и телекоммуникационные технологии» («КрыМиКо — 2012») в СевНТУ. (Доклад отмечен оргкомитетом «3-ей премией за лучшую научную работу, представленную молодым ученым (аспирантом)»).

Публикации.

Основные результаты, полученные в диссертации, опубликованы в 19 печатных работах, из них 4 статьи в рецензируемых изданиях, рекомендованных ВАК. Получено 1 авторское свидетельство на программу для ЭВМ.

Структура и объем диссертации

.

Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения и списка использованных источников, имеет общий объем 162 страницы, в том числе 39 рисунков и 24 таблицы, библиографический список из 111 отечественных и зарубежных источников на 12 страницах, приложения с актами внедрения результатов диссертации на 5 страницах.

Основные результаты работы:

1. В результате анализа причин, приводящих к нестабильной работе КМ при длительности фронта модулирующего импульса, сравнимой с магнетронами без стабилизирующего резонатора, выделен наиболее эффективный способ их устранения — применение в КМ режима взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой л вида колебаний. На основании массива расчетов и эксперимента в 8-мм диапазоне длин волн сделан вывод о целесообразности применения этого режима взаимодействия в КМ, особенно в коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн. Впервые обнаружено, что зависимость диссипативных потерь в АЗС от угла раскрыва резонаторов при работе на высшей пространственной гармонике ж вида имеет экстремальный характер с расположением максимума в районе -84°. Кроме того, выявлена сложная зависимость уровня диссипативных потерь от количества резонаторов АЗС.

2. Разработаны рекомендации по выбору геометрических параметров стабилизирующего резонатора КМ миллиметрового диапазона длин волн, особенно коротковолновой его части. При расчете параметров стабилизирующего резонатора предложено использовать в качестве исходного параметра его аксиальную протяженность на заданной частоте вместо отношения внешнего диаметра к внутреннему. Это позволяет существенно снизить объем необходимых расчетов и экспериментов.

3. В результате анализа тепловой задачи в КМ предложены меры по уменьшению температурной нагрузки на торцы ламелей в случае превышения допустимых значений температуры. С этой целью выполнено сравнение тепловой нагрузки на ламели при применении классической анодной замедляющей системы и анодной замедляющей системы с использованием режима взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой ж вида колебаний, а также при изготовлении анодных замедляющих систем с «толстыми» и «тонкими» периферийными стенками. При этом обоснована некорректность применения известных методов расчета тепловой нагрузки на ламели замедляющей системы, приведенных в работах [58, 75], связанная с тем, что не учитывается градиент температуры по периферийной стенке АЗС. Предложено использование программы [76] для расчета температуры на торцах ламелей.

4. Выбран наиболее эффективный способ усиления подавления щелевого вида колебаний посредством введения реактивного «разрушения» спектра его пространственных гармоник, что необходимо для устранения конкурирующего воздействия щелевого вида без ухудшения параметров рабочего вида. С этой целью предложена методика расчета степени «разрушения» спектра пространственных гармоник высокочастотного поля щелевого вида колебаний при использовании группировки щелей связи, оцениваемой по величине диссипативных потерь в анодной замедляющей системе при нормировании амплитуды-видной гармоники к единице. Рассмотрены способы расчета входной проводимости щели связи по методике Э. Д. Шлифера и предложена ее модификация. Представлены ограничения в использовании этих методик, связанные с рассмотрением щели связи как тонкой диафрагмы. Предложена новая (волноводная) методика расчета, применимая при рассмотрении группировки щелей связи в «толстой» периферийной стенке анодной замедляющей системы.

5. В результате анализа различных вариантов объединения щелей связи в группы, описанных в литературе, и расчета «разрушения» спектра пространственных гармоник высокочастотного поля щелевого вида колебаний при их применении расчетным образом подтвержден наиболее эффективный способ группировки — разделение щелей связи на две группы, отличающихся профилем либо размерами. На основании расчетов представлены рекомендации по составу этих групп. Представлены рекомендации по применению группировки щелей связи прямоугольного профиля различной аксиальной протяженности, эффективной в КМ миллиметрового диапазона длин волн, где изготовление щелей связи гантельного профиля приводит к уменьшению жесткости анодной замедляющей системы. В результате анализа целесообразности использования реактивного «разрушения» спектра пространственных гармоник высокочастотного поля щелевого вида колебаний при изготовлении «толстой» периферийной стенки анодной замедляющей системы показана необходимость применения диссипативного способа его подавления.

6. Разработан метод проектирования колебательной системы КМ миллиметрового диапазона длин волн, позволяющий, по крайней мере, в 4-мм диапазоне длин волн преодолеть трудности, возникающие при разработке коротковолновых КМ, и существенно отличающийся от приведенного в работе [1]. В методе предложен ряд рекомендаций, которыми разработчику следует руководствоваться при создании КМ миллиметрового диапазона длин волн, особенно коротковолновой его части — например, предпочтительность использования режима взаимодействия электронного потока с высшей пространственной гармоникой ж вида колебаний и предложения по выбору геометрических параметров стабилизирующего резонатора. Результатом проектирования по предложенному методу является законченный расчет электродинамических параметров колебательной системы КМ.

7. По предложенному методу выполнено проектирование колебательных систем КМ 4-мм диапазона длин волн с низким и средним уровнями выходной мощности и сделан вывод о возможности создания их промышленных образцов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Настоящая работа посвящена созданию метода проектирования колебательной системы КМ коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн, работоспособного при малой длительности фронта модулирующего импульса. Фрагментарное на сегодняшний день состояние принципов проектирования магнетронов этого типа приводит к серьезным трудностям в процессе разработки КМ миллиметрового диапазона длин волн. В процессе решения этой задачи создан метод разработки колебательной системы КМ миллиметрового диапазона длин волн и применены новые подходы к решению уже известных проблем, позволяющие выполнить полный цикл расчета электродинамических параметров КМ миллиметрового диапазона длин волн.

Проведена оценка целесообразности применения к КМ коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн уже существующих рекомендаций и предложены новые решения. Получило дальнейшее развитие применение режима ВПГ в КМ и выполнение группировки щелей связи прямоугольной формы путем изменения их аксиальной протяженности для реактивного подавления ДПВ в миллиметровом диапазоне длин волн. Предложено изготовление CP с Did < 2,0 с целью снижения плотности перестройки частоты и рассмотрено применение «толстой» периферийной стенки АЗС.

Массив проведенных расчетов позволил разработать новые рекомендации по проектированию КМ миллиметрового диапазона длин волн, с одной стороны, позволяющие улучшить характеристики известных приборов, а с другой — открывающие путь для создания КМ коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн. Их выполнение позволяет создавать КМ, стабильно работающие при длительностях фронта модулирующего импульса, сравнимых с магнетронами без СР. Согласно этим рекомендациям в настоящей работе выполнено проектирование колебательных систем КМ 4-мм диапазона длин волн с низким и средним уровнями выходной импульсной мощности с уровнем выходных параметров, превышающим уровень известных моделей магнетронов этого диапазона без СР.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Э.Д. Расчет и проектирование коаксиальных и обращено-коаксиальных магнетронов. М.: МЭИ, 1991. — 168 с.
  2. С.И. Вопросы теории и практического применения приборов магнетронного типа. М.: «Советское радио», 1967. — 216 с.
  3. В.И. Введение в электронику сверхвысоких частот. М.: «Советское радио», 1963. — 480 с.
  4. Д., Хагструм Г., Гатман 77. Магнетроны. М.: «Советское радио», 1948.-260 с.
  5. В.Ф. Введение в электронику сверхвысоких частот, издание второе. М.: «Советское радио», 1955. — 344 с.
  6. Основы использования магнетронов, под редакцией Ю. Хлопова. М.: «Советское радио», 1967. — 334 с.
  7. A.A., Еремка В. Д., Писаренко JI.B. Микроволновый медицинский облучатель, Материалы конференции «10-я Международная Крымская конференция «СВЧ-техника и телекоммуникационные технологии» («Кры-МиКо 2000»). — Севастополь, 2000. -С. 61- 68.
  8. Патент США № 2.854.603. Кл.315−39.77. Приоритет в США 1955 г. Заявитель: «Bell Telephone Lab., Inc». Изобретатель: Robert J. Collier, Joseph Feinstein.
  9. Патент США № 2.734.148. Кл.315−39.61. Приоритет во Франции -1950г. Заявитель: «Compagnie Generale de Telegtaphie Sans Fil». Изобретатель: Charles Azema.
  10. Патент Англии № 691.139. Кл.39(1). Приоритет в Англии 1951 г. Заявитель: «English Electric Valve Company Lim.». Изобретатель: Herbert Six-emith.
  11. М.Ф. и др. Авторское свидетельство № 1 780 444. Приоритет в СССР от 23.10.77 г. Опубликовано в официальном бюллетене комитета по патентам и товарным знакам «Изобретения» № 8, 1994. С. 216.
  12. ИД. Импульсные миллиметровые магнетроны, «Электроника и радиофизика миллиметровых и субмиллиметровых радиоволн» под общей редакцией А.Я. Усикова. Киев: «Наукова думка», 1986. — С. 7 — 20.
  13. В. Д., Науменко В Д. Исследование и разработка магнетронов миллиметрового диапазона, «Успехи современной радиоэлектроники». № 4, 2008.-С. 23−58.
  14. Naumenko V.D. Investigations of millimeter-wave magnetrons. -International Conference on Millimeter and Submillimeter Waves and applications. Sun Diego, California, January, 10- 14, 1994.
  15. Naumenko V.D. Alternative Approach to the Design of Millimeter-Wave Magnetrons. Proceedings of the German-Ukrainian Seminar «Microwave Electronics: Theory, devices, and applications». Kharkov, Ukraine, 1996. — P. 49 -55.
  16. Yeryomka V.D., Kopot M.A., Kulagin O.P., Naumenko V.D. Spatial-harmonic magnetrons THz electromagnetic radiation oscillators. — «International Conference on Microwave and Millimeter Wave Technology» (ICMMT 2008). -Vol. 3, 2008. — P: 1199−1201.
  17. JI.M., Науменко В. Д., Суворов АН., Сыров А. Р. Импульсный магнетрон коротковолновой части миллиметрового диапазона с подстройкой частоты, «Специальная электроника», сер. 1 «Электроника СВЧ». -№ 6, 1990. -С.3−6.
  18. Naumenko V.D., Suvorov A.N., Sirov A.R. Tunable magnetron of a two-millimeter-wavelength band, «Microwave and Optic Technology Letters». Vol. 12, № 3, 1996.-P. 129−131.
  19. Naumenko V.D., Schunemann К., Vavriv D.M. Miniature 1 kW, 95 GHz magnetrons, «Electronics Letters». Vol. 35, № 22, 1999. — P. 1960 — 1961.
  20. A.E., Науменко В. Д., Суворов A.H., Сыров А. Р. Импульсный 3-мм магнетрон с большим сроком службы, «Радиофизика и радиоастрономия». Т.8, № 4, 2003. — С. 421 — 428.
  21. V.D., Suvorov A.N., Gritsayenko S.V. 95 GHz magnetron with operating resource more than 10 000 hours, Proceedings of the 14 Crimean Conference «Microwave technics and telecommunications». Sevastopol, Ukraine, September 13−17, 2004:
  22. Патент США № 2.482.495. Кл.250−27.5. Приоритет в США 1943 г. Заявитель: «Westinghouse Electric Corp.». Изобретатель: Alfred H.Laiding.
  23. Патент США № 3.032.680. Кл.315−39.61. Приоритет в США 1960 г. Заявитель: «Bell Telephone Lab., Inc». Изобретатель: Hilding M.Olson.
  24. Патент США № 3.157.818. Кл.315−39.77. Приоритет в США 1960 г. Заявитель: «Bell Telephone Lab., Inc». Изобретатель: Hilding M. Olson, Lawrence J.Smith.
  25. Патент США № 3.169.211. Кл.315−39.77. Приоритет в США 1961 г. Заявитель: «S-F-D Lab., Inc». Изобретатель: Jerome Drexler.
  26. Патент Франции № 1.173.546. Kn.HOIj. Приоритет во Франции -1957г. Заявитель: «Compagnie Francaise Thomson-Houston».
  27. Патент США № 3.263.118. Кл.315−39.55. Приоритет в США 1963 г. Заявитель: «Westinghouse Electric Corp.». Изобретатель: Howard P. Presley, Allan J. Bemford.
  28. Патент США № 3.333.148. Кл.315−39.55. Приоритет в США 1966 г. Заявитель: «Westinghouse Electric Corp.». Изобретатель: Daniel С. Buck.
  29. Патент США № 3.383.551. Кл.315−39.77. Приоритет в США 1965 г. Заявитель: «Westinghouse Electric Corp.». Изобретатель: William A. Gerard.
  30. Патент США № 3.381.168. Кл.315−39.75. Приоритет в США 1964 г. Заявитель: «Westinghouse Electric Corp.». Изобретатель: William A. Gerard.
  31. Патент США № 3.395.314. Кл.315−39.75. Приоритет в США 1964 г. Заявитель: «Westinghouse Electric Corp.». Изобретатель: Robert Е. Decker.
  32. Патент США № 2.901.666. Кл.315−39.51. Приоритет в Англии 1951 г. Заявитель: «English Electric Valve Company Lim.». Изобретатель: Herbert Sixemith.
  33. Патент США № 3.231.781. Кл.315−39.53. Приоритет в США 1962 г. Заявитель: «S-F-D Lab., Inc». Изобретатель: Maurice F.Liscio.
  34. Патент США № 3.289.035. Кл.315−39.51. Приоритет в США 1962 г. Заявитель: «S-F-D Lab., Inc». Изобретатель: Jerome Drexler.
  35. Патент США № 3.290.548. Кл.315−39.51. Приоритет в США 1962 г. Заявитель: «S-F-D Lab., Inc». Изобретатель: Fred A. Feulner.
  36. Магнетроны сантиметрового диапазона, т. 1. Перевод под редакцией С. А. Зусмановского. М.: Советское радио, 1950. — 420 с.
  37. КВ. Техника и приборы СВЧ, т. 2, издание второе, переработанное и дополненное. М.: Высшая школа, 1972. — 376 с.
  38. D.A.T.A. Volume 32. Book 30. 1987.
  39. Bernstein M. J., Kroll N.M. Magnetron research at Columbia Radiation Laboratory, «Trans. IRE». Vol. MTT-2, № 3, sept. 1954. — P. 33 — 3744. «Microwave Journal». Vol. 23, № 8, 1980. — P. 63.
  40. И.Д., Крупаткин И. Г. Об использовании режимов пространственной гармоники в импульсных миллиметровых магнетронах, «Труды радиофизических отделов ФТИ АН УССР». Т. 2. 1954. — С. 110 — 123.
  41. Г. Я., Старченко Р. Ф. Условия работы катода в миллиметровых магнетронах непрерывного действия, «Труды радиофизических отделов ФТИ АН УССР». Т. 2, 1954. — С. 124 — 133.
  42. В.Я. Линейная теория магнетрона с поверхностной волной, «Труды Института радиофизики и электроники АН УССР». Т. 9, 1961. — С. 204−216.
  43. В.В. Выбор параметров конструкции магнетрона поверхностной волны, «Труды Института радиофизики и электроники АН УССР». -Т. 13, 1965.-С. 185- 188.
  44. A.B., Гурко A.A., Трутень ИД. и др. О физических условиях устойчивой одночастотной генерации в магнетронах с поверхностной волной, «Труды Института радиофизики и электроники АН УССР». Т. 18, 1970.-С. 5−21.
  45. Г. Я., Усиков А. Я. и др. Авторское свидетельство № 478 555 Магнетрон поверхностной волны. Опубликовано в официальном бюллетене комитета по патентам и товарным знакам «Открытия. Изобретения» № 19, 1976. -С. 171.
  46. A.A. Повышение стабильности низковольтных магнетронов непрерывного действия миллиметрового диапазона волн, дисс. на соискание ученой степени к. т. н. М.: МИЭМ, 1969. — 142 с.
  47. Microwave magnetrons, Edited by G.B. Collins, First Edition, New York, Toronto, London: McGraw-Hill Book Company, Inc, 1948. 806 p.
  48. Э.М. Сравнение характеристик коаксиального и классического магнетронов. «Электронная техника», Электроника СВЧ, № 6, 1971. С. 86 — 92.
  49. В.М., Буряк B.C., Гутцайт Э. М., Марин В. П. Электронные приборы СВЧ: учебное пособие для вузов по специальности «Электронные приборы». М.: Высш. Шк., 1985. — 296 с.
  50. A.A. Пути и средства совершенствования параметров магнетронов миллиметрового диапазона, дисс. на соискание ученой степени д.т.н. М.: МИЭМ, 2004. — 247 с.
  51. Э.Д. Расчет многорезонаторных магнетронов, 2-е изд. М.: МЭИ, 1966.- 144 с.
  52. С.Х. Некоторые вопросы создания импульсных перестраиваемых магнетронов 2 мм диапазона радиоволн, «Материалы XIV отраслевого координационного семинара по СВЧ технике». Нижегородская область, п. Хахалы, 2005. — С. 39 — 41.
  53. С.Х., Цуканов A.A. Импульсный коаксиальный магнетрон 2 мм диапазона длин волн, «Материалы XVI Отраслевого координационного семинара по СВЧ технике». — Нижегородская область, п. Хахалы, 2009. — С. 33−34.
  54. С.Х., Цуканов A.A. Коаксиальный магнетрон поверхностной волны 2-мм диапазона длин волн, «Материалы XVII отраслевого координационного семинара по СВЧ технике». Нижегородская область, п. Хахалы, 2011.-С. 14−17.
  55. И. Г. О возможности создания импульсного коаксиального магнетрона в миллиметровом диапазоне, работающего в режиме пространственной гармоники, «Труды института радиофизики и электроники АН УССР». Т. 18, 1970. — С. 82 — 89.
  56. А.А. Исследование принципиальной возможности создания не лг-видного коаксиального магнетрона 8-мм диапазона длин волн, Научно-технический отчет по НИР. Шифр «Бильбао». М.: ОКБ АО «Плутон», 1994.
  57. А.А. Оценка возможности повышения к.п.д. магнетронов миллиметрового диапазона с использованием не 7г-видных колебаний, «Радиофизика и радиоастрономия». Т. 5, № 1, 2000. — С. 80 — 83.
  58. Г. Я. Высшие пространственные гармоники в магнетронах с симметричным анодным блоком, «Труды радиофизических отделов ФТИ АН УССР». Т. 2, 1954. — С.124 — 133.
  59. A.A. Магнетрон на высших пространственных гармониках ж-вида колебаний, «Радиофизика и радиоастрономия». Т. 5, № 1, 2000. — С. 80 -83.
  60. A.A. Коаксиальный магнетрон на высших пространственных гармониках я>вида, «Электромагнитные волны и электронные системы», № 10, 2003.-С 49−51.
  61. В.П., Гурко A.A. Современный взгляд на теорию и практику разработки и производства не 7г-видных магнетронов, «Наукоемкие технологии». Т. 9, № 10, 2008. — С. 36 — 44.
  62. A.A. Анодная замедляющая система коаксиального магнетрона, Тезисы докладов научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых специалистов МИЭМ, посвященная 50-летию МИЭМ. -М.: МИЭМ, 2012. С. 271 — 272.
  63. Д.Е. «Основы расчета и конструирования многорезонатор-ных магнетронов». М.: Советское Радио, 1966. — 224 с.
  64. Comsol Multiphysics 4.3а, 2012.
  65. H.H., Гурко A.A., Марин В. П. О возможности создания в 2 мм диапазоне длин волн импульсного коаксиального магнетрона, «Наукоемкие технологии». Т. 7, № 7 — 8, 2006. — С. 107 — 109.
  66. A.A., Чистяков К. И. Коаксиальный магнетрон 4-мм диапазона длин волн, Тезисы докладов научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых специалистов МИЭМ. М.: МИЭМ, 2010. — С. 262 -263.
  67. А.А. Нетрадиционный подход к проектированию коаксиального магнетрона. Тезисы докладов научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых специалистов МИЭМ. М.: МИЭМ, 2011. — С. 234−235.
  68. А.А. К вопросу о концепции помогающих видов колебаний в коаксиальном магнетроне, «Радиофизика и электроника». Т. 4, № 2, 1999. -С. 134−136.
  69. С.Х., Кузнецов М. И., Фролов В. Н., Фролова Н. М., Кузьмина Е. И., Мельниченко А. А. Резонаторная система коаксиального магнетрона, Авторское свидетельство № 136 169 с приоритетом от 2 октября 1978.
  70. Патент США № 3.034.014. Кл.315−39.77. Приоритет в США 1958 г. Заявитель: «Bell Telephone Lab., Inc». Изобретатель: Jerom Drexler.
  71. Патент США № 2.976.458. Кл.315−39.77. Приоритет в США 1958 г. Заявитель: «Bell Telephone Lab., Inc». Изобретатель: Joseph Feinstein.
  72. A.A. Подавление щелевого вида колебаний в коаксиальных магнетронах миллиметрового диапазона длин волн, «Радиофизика и электроника». Т. 4(18), № 1, 2013. — С. 81 — 85.
  73. Э.Д. Авторское свидетельство № 99 718. Приоритет в СССР — 1975 г.
  74. Р.Я. Развитие радиоэлектронных методов исследования приборов магнетронного типа коротковолновой части СВЧ диапазона и реализация их в специальном оборудовании, дисс. на соискание ученой степени к. т. н.-М., 1981.-201 с.
  75. A.A. Электродинамика анодной замедляющей системы коаксиального магнетрона с реактивным подавлением щелевого вида колебаний, «T-comm телекоммуникации и транспорт», № 10, 2012. — С. 82 — 84.
  76. P.A. Расчет характеристик линий передач СВЧ, «Электронная техника». Серия 1 «СВЧ-техника». Выпуск 5 (449). 1992. — С. 41 — 49.
  77. И.В. Техника и приборы сверхвысоких частот, т.1. М. -Ленинград: ГОСЭНЕРГОИЗДАТ, 1961. — 512 с.
  78. Алмазов-Долженко К.И., Королев А. Н. Техническая электродинамика и устройства СВЧ. М.: Научный мир, 2006. — 263 с.
  79. Ansys Ansofl HFSS v. 13, 2011.
  80. CST STUDIO SUITE v.2011,2011.
  81. В.Б. Явления взаимодействия волн в электромагнитных резонаторах. М.: ОБОРОНГИЗ, 1955. — 115 с.
  82. A.A. О подавлении щелевого вида колебаний в коаксиальных магнетронах низкого уровня мощности, «Электронная техника», № 4 (515), 2012.-С. 39−42.
  83. Патент Российской Федерации № 2 014 664. Кл. H01J 25/55. Авторская заявка № 5 017 038/21 от 02.07.1991. Опубликован 15.06.1994. Заявитель: ОКБ при Саратовском заводе «Тантал». Авторы: Адамович В. А., Еремин В. П., Кузнецов В.М.
  84. М.И., Вигдорчик И. М. Магнетрон с боковым катодом, «Труды ИРЭ АН УССР». Т. 2, 1961. — С. 150 — 162.
  85. C.B., Ерёмка В. Д. и др. Многорезонаторные магнетроны с холодным вторично-эмиссионным катодом: достижения, проблемы, перспективы, «Радиофизика и электроника». Т. 10, 2005. — С. 499 — 529.
  86. A.A. О перспективах создания коаксиального магнетрона коротковолновой части миллиметрового диапазона длин волн, «Радиофизика и электроника». Т. 17, № 4, 2012. — С. 76 — 79.
  87. .Ч. Современные эффективные катоды, «Радиотехника», № 4,1999.-С. 55−60.
  88. Н.И. Магнетроны 2-мм диапазона длин волн: Новые разработки компании «Плутон», «Электроника», № 7, 2011. С. 86 — 87.
  89. A.A., Гурко A.A. О проектировании стабилизирующего резонатора коаксиального магнетрона 4-мм диапазона длин волн, «Наукоемкие технологии». Т. 13, № 12, 2012. — С. 14 — 16.
  90. Магнетроны сантиметрового диапазона, т.2. Перевод под редакцией С. А. Зусмановского. -М.: Советское радио, 1951. 472 с.
  91. A.A. Разработка малогабаритного низковольтного коаксиального магнетрона с автоэмиссионным запуском, дипломный проект. М.: МИЭМ, 2009.-113 с.
  92. A.A., Гурко A.A. О проектировании коаксиального магнетрона 4-мм диапазона длин волн, «Электронная техника», № 4 (515), 2012. -С. 43−48.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!