Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Совершенствование конструкций и методики расчета составных прокатных валков и роликов МНЛЗ с целью повышения их прочности, износостойкости и качества заготовок

Диссертация: Совершенствование конструкций и методики расчета составных прокатных валков и роликов МНЛЗ с целью повышения их прочности, износостойкости и качества заготовок
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В результате исследования влияния покрытий, нанесенных методом ФП, на усилие распрессовки соединений с натягом впервые установлено, что при нанесении на посадочную поверхность ролика алюминиевого покрытия толщиной 10−15 мкм, усилие распрессовки увеличивается в 2−2,3 раза, что существенно увеличивает несущую способность соединения. Применение обмазки из смеси жидкого стекла и корунда дополнительно… Читать ещё >

Совершенствование конструкций и методики расчета составных прокатных валков и роликов МНЛЗ с целью повышения их прочности, износостойкости и качества заготовок (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ ПРОЧНОСТИ И ИЗНОСОСТОЙКОСТИ СОСТАВНЫХ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ И РОЛИКОВ МНЛЗ
    • 1. 1. Обзор и анализ некоторых конструкций составных прокатных валков
    • 1. 2. Составные ролики МНЛЗ
      • 1. 2. 1. Ролики конструкции ВНИИМЕТМАШ
      • 1. 2. 2. Ролики конструкции ПО «Уралмаш»
      • 1. 2. 3. Конструкция бандажированного ролика с различными вариантами сопряжения колец
      • 1. 2. 4. Обзор и анализ некоторых патентов на конструкции роликов
    • 1. 3. Краткий обзор методов расчета напряженно-деформированного состояния составных валков и роликов
    • 1. 4. Обзор исследований соединений с натягом и способов повышения их несущей способности
    • 1. 5. Выводы. Цель диссертации
  • 2. МЕТОДИКИ РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОСТАВНЫХ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ И РОЛИКОВ МНЛЗ
    • 2. 1. Напряжения в опорном валке в плоскости перпендикулярной его оси
    • 2. 2. Напряжения в бандаже опорного валка
    • 2. 3. Подготовка данных для определения напряженного состояния рабочего валка методом граничных элементов
    • 2. 4. Расчёт напряжённого состояния бандажа рабочего валка
    • 2. 5. Расчет напряженного состояния роликов, собранных по посадке с натягом
    • 2. 6. Расчёт напряжённо-деформированного состояния составного ролика, собранного по посадке с зазором, с последующей наплавкой бандажа
    • 2. 7. Выводы
  • 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ МОДЕЛЕЙ СОСТАВНЫХ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ И РОЛИКОВ МНЛЗ
    • 3. 1. Исследование влияния покрытий, нанесенных методом фрикционного плакирования, на повышение несущей способности соединений с натягом
    • 3. 2. Экспериментальное исследование прогибов составных рабочих валков и роликов МНЛЗ
    • 3. 3. Исследование влияния наплавки на усадку бандажей
    • 3. 4. Выводы
  • 4. ИЗГОТОВЛЕНИЕ, ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ И ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ СОСТАВНЫХ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ И
  • РОЛИКОВ МНЛЗ
    • 4. 1. Выбор материала для бандажей составных валков листовых станов горячей прокатки
    • 4. 2. Рабочие и вертикальные валки черновой группы стана 2000 горячей прокатки
      • 4. 2. 1. Составные вертикальные валки стана 2000 горячей прокатки
      • 4. 2. 2. Составные рабочие горизонтальные валки для черновых клетей кварто стана 2000 горячей прокатки
    • 4. 3. Ролики МНЛЗ
      • 4. 3. 1. Разработка конструкции трехсекционного бандажированного ролика, собранного по посадке с натягом
      • 4. 3. 2. Разработка и испытание конструкции бандажированного ролика, собранного по посадке с зазором и с новой системой охлаждения
    • 4. 4. Выводы

Одна из фундаментальных проблем науки и техники третьего тысячелетия — ресурсосбережение. В нее входит и проблема экономии металла. Особенно актуальными эти задачи становятся в условиях мирового экономического кризиса. С целью экономии сырья и топлива для производства металлов, запасы которых невосполнимы, необходимо разрабатывать ресурсосберегающие технологии и рациональные конструкции. В первую очередь это относится к металлоемким изделиям, таким, как, например, прокатные валки. Валки больших размеров дороги и трудоемки в изготовлении. Однако при износе поверхностного рабочего слоя бочки, толщина которого составляет всего 5−7% от первоначального диаметра, а масса 13−14% от массы валка, валки отправляются в скрап. Эти цифры относятся к списанию по естественному износу. Однако немало валков списывается из-за выкрошек, отслоений, сколов и других дефектов. Аналогичная картина наблюдается и с роликами машин непрерывного литья заготовок (MHJI3). Основными причинами их списания являются: интенсивный износ поверхности, появление сетки разгара и развитие в этой зоне трещин, что непосредственно влияет на нормальное протекание процесса непрерывного литья и, главное, качество заготовок. Следует отметить, что износ поверхности прокатных валков влияет на технологические процессы последующей прокатки слябов. Известно, что качество полосы закладывается в черновой группе клетей и исправлять полученные дефекты в чистовых клетях затруднительно, а иногда и невозможно. Таким образом, качество заготовок непосредственно влияет на качество готовой продукции.

Еще в начале прошлого века был предложен метод повторного использования списанных валков путем бандажирования. Бандажированные ролики применялись на первых МНЛЗ ОАО «ММК» и используются на ряде заводов и в настоящее время.

Основные достоинства составных конструкций:

— возможность изготавливать бандаж из износостойких материалов, а ось из сталей, способных выдерживать длительные циклические нагрузки;

— возможность замены изношенного бандажа при многократном использовании оси.

Использование составных конструкций в металлургии и металлургическом машиностроении позволяет получить большой экономический эффект.

В большинстве конструкций бандажированных валков и роликов используется посадка с натягом. Соединения с натягом, в том числе и крупных деталей, широко используются в различных областях техники. Заметим, что при проектировании, изготовлении и эксплуатации составных конструкций, в которых используется посадка с натягом, возникает немало проблем, являющихся общими для изделий различного назначения. Как правило, такие соединения нагружены крутящим моментом, радиальными и осевыми силами, от действия которых происходят износ и (или) фреттинг сопрягаемых поверхностей, усталостные разрушения, сдвиг в осевом направлении или проворачивание насаженной детали и другие нежелательные явления.

В нашей стране и за рубежом выполнено большое количество исследований и опубликованы многочисленные работы в связанных между собой областях: расчет и конструирование соединений с натягом, влияние различных факторов на усталостную прочность соединений, явления фреттинга на сопряженных поверхностях, способы повышения несущей способности соединений с натягом и др. Широко известны работы B.C. Ивановой, И. В. Кудрявцева, С.В. Се-ренсена, Е. И. Берникера, JI.T. Балацкого, Е. С. Гречищева, и др. Крупный вклад в решение теоретических и практических задач посвященных исследованию составных прокатных валков внесли П. И. Полухин, В. П. Полухин, В. А. Николаев, Ф. Д. Кащенко, А. Ю. Фиркович, П. П. Полецков и др. Вопросам совершенствования конструкций и повышения стойкости роликов MHJI3 посвящены работы JI.B. Буланова, К. Н. Вдовина, В. М. Колокольцева, Н. И. Шестакова, и др.

Несмотря на несомненные успехи в решении многих теоретических и практических задач, ряд проблем, связанных с расчетами, конструированием, повышением прочности и износостойкости составных прокатных валков и роликов MHJ13 еще далек от завершения.

Основные выводы по диссертации.

1. Одним из главных вопросов увеличения стойкости составных валков и роликов, предотвращения случаев выхода их из строя, вследствие разрушения бандажей и осей, является снижение напряжений, возникающих при посадке, что требует снижения величины применяемых натягов. Это возможно при повышении несущей способности соединений с натягом за счет увеличения коэффициента трения на сопрягаемых поверхностях.

2. Разработана методика расчета НДС составных опорных прокатных валков и роликов с помощью ТФПК и СКМ MATLAB.

3. Разработана методика расчета НДС бандажей рабочего валка и ролика методом граничных элементов. Установлено, что наибольшие напряжения от внешних усилий возникают в месте контакта ролика со слябом. Для толстостенных бандажей (d=230 мм, D=330 мм) и максимальной нагрузке 0,882 МН/м радиальные и окружные напряжения на внутреннем диаметре бандажа определяются, в основном, натягом.

4. Предложена методика расчета НДС составного ролика, собранного по посадке с зазором, с последующей наплавкой бандажа износостойким материалом. В результате происходит его усадка, и в соединении возникает натяг. Расчетным путем определены напряжения и перемещения в зависимости от температуры и других факторов.

5. В результате исследования влияния покрытий, нанесенных методом ФП, на усилие распрессовки соединений с натягом впервые установлено, что при нанесении на посадочную поверхность ролика алюминиевого покрытия толщиной 10−15 мкм, усилие распрессовки увеличивается в 2−2,3 раза, что существенно увеличивает несущую способность соединения. Применение обмазки из смеси жидкого стекла и корунда дополнительно увеличивает усилие распрессовки минимум в два раза.

6. Впервые исследовано влияние режимов наплавки на усадку бандажей с различной толщиной стенки, что позволило разработать и запатентовать новую конструкцию ролика МНЛЗ. Наплавка роликов износостойким материалом повышает их износостойкость и качество заготовок.

7. Разработан проект конструкции бандажированного ролика. В качестве оси используется отработанный ролик, на который по посадке с натягом насаживаются три секции бандажа. Перед сборкой на ось ролика методом ФП наносится алюминиевое покрытие. Четыре опытных ролика успешно прошли промышленные испытания.

8. На основании проведённых расчётов и экспериментальных исследований разработана конструкция составного рабочего валка клети кварто стана 2000 горячей прокатки, успешно прошедшая промышленные испытания. Материал бандажа — сталь 150ХНМ, по износостойкости превосходящая не менее чем в 2,3−2,6 раза сталь 60ХН. Равномерность износа по длине бочки валков клетей черновой группы уменьшает разнотолщинность подката и позволяет повысить качество готовой продукции. Стоимость составного валка, ось которого изготовлена из отработанного валка, составляет 64% от стоимости нового цельнокованого валка. В России это первый опыт изготовления и эксплуатации составного рабочего валка для клети кварто стана горячей прокатки.

9. Ожидаемый экономический эффект от внедрения составных прокатных валков составил 40 млн руб. (доля соискателя от общего экономического эффекта 2,8 млн руб.).

Основные положения диссертационной работы доложены на научно-технических конференциях, симпозиумах и конгрессах в России и за рубежом.

По теме диссертации опубликовано 12 печатных работ, в том числе монография, 8 статей, из которых 2 — в издании, одобренном ВАК, получено 3 патента РФ на полезную модель.

Результаты диссертационной работы внедрены на ОАО «ММК», ООО «ЮжУралТехнотрейд» г. Магнитогорск, ООО «Южуралмашзавод» г. Орск и могут быть использованы на других металлургических предприятиях, в железнодорожном транспорте, судостроении и др. областях техники.

Заключение

.

Повышение прочности и износостойкости составных прокатных валков и роликов MHJT3 путем совершенствования теоретических основ расчета и конструкций имеет существенное значение для экономики страны, особенно в период кризиса. Созданные новые методики расчета и полученные экспериментальные данные вносят существенный вклад в соответствующие отрасли знаний. Ниже изложены основные выводы по диссертации.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.П., Полухин П. И., Николаев В. А. Составной рабочий инструмент прокатных станов. М.: Металлургия, 1977. 87 с.
  2. Прочность прокатных валков / П. И. Полухин, В. А. Николаев, В. П. Полухин и др. Алма-Ата: Наука, 1984. 295 с.
  3. Пат. 23 823 Японии, МКИ 12 В 4. Способ изготовления валков для прокатки металла / Накано Йосиро (Япония).
  4. Пат. 29 095 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Производство составных опорных валков / Миеси Хадзимэ (Япония).
  5. Пат. 14 007 Японии, МКИ 12 С 2811, 4. Способ соединения бандажа с осью опорного валка клети кварто / Накагава Моро (Япония).
  6. Пат. 31 010 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Напряженный состав валков / Миеси Хадзиме и др. (Япония).
  7. Пат. 15 174 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Способ изготовления валков с применением связующих синтетических смол / Исода Сигэнобу (Япония).
  8. Пат. 16 418 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Способ производства бандажиро-ванных опорных валков / Миеси Хадзимэ и др. (Япония).
  9. Пат. 18 184 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Метод сборки бандажированных валков / Фукусимэ (Япония).
  10. Пат. 975 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Бандажированный опорный валок / Миеси Хадзиме, Миура Кацусигэ (Япония).
  11. Пат. 19 772 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Метод производства бандажированных валков / Фукусима Масатака, Микиита Киеси (Япония).
  12. Пат. 48−6380 Японии, МКИ 12 С 211, 3. Составной валок / Кадосэ Масуо (Япония).
  13. Пат. 48−6022 Японии, МКИ 12 В 3 (В 23р). Способ изготовления бандажированных прокатных валков / Симэти Тадаси и др. (Япония).
  14. Пат. 1 321 564 Великобритании, МКИ В 3 V (В21 В 27/02, В23р 11.02). Бандажированный валок и способ его изготовления / Sekimoto Yasuhiro, Коrenage Jtsuo. Built-up rolling mill sleeve roll and method of making the same (Hitachi-Metals, Ltd.).
  15. Пат. 3 718 956 США, МКИ 29−132 (В21 В 31/03). Изготовление комбинированных валков / Sekimoto Yasuhiro. Built-up rolling mill sleeve roll and method of making the same (Hitachi-Metals, Ltd.).
  16. Пат. 29 094 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Составной опорный прокатный валок / Судзуки Сигэси и др. (Япония).
  17. Пат. 16 622 Японии, МКИ 12 В 3. Способ изготовления бандажирован-ных валков методом горячей посадки / Исода Сигэнобу (Япония).
  18. Пат. 16 572 Японии, МКИ 12 С 211, 4. Бандажированные валки станов холодной прокатки / Онодера Синсаку и др. (Япония).
  19. Пат. 1 148 457 Великобритании, МКИ ВЗМ, B3V. Составные (бандажированные) валки / Iseki Takeshi. Sieeve roi. Kanto Special Steel Works, Ltd.
  20. Пат. 9646 Японии, МКИ 12 С 211, 3. Способ изготовления комбинированных опорных валков / Онодэра Синсаку, Хори Киёси (Япония).
  21. Пат. 9647 Японии, МКИ 12 С 211, 3. Способ изготовления комбинированных опорных валков / Онодэра Синсаку, Хори Киёси. Reinforced roll of sleeve type for rolling mill/ Кабусики кайся Хитати сэйсакусё.
  22. Sleeve back-up roll. Hetachi Rev. 1973, V22, № 3, p.124.
  23. Кабаяси Кадзуеси. Тецу то хаганэ. Tetsu to hagane. J. Jron and Stee Jnst gap, 1971, 57, № 5, p. 725−737.
  24. Валки холодной прокатки. Свердловск: УЗТМ. 1963. 29с.
  25. Nouveau cyindre de lamlnoir a chaud. (Soc Francfise des Cylindrts de Lami-noirs. Marichal Ketin ае).Франц. патент, кл. B216 27/10, В 22d 13/10, № 2 086 561.
  26. Build-up sleeve work roll for roughing stands in hot strip mills. Hetachi Rev. 1973, V22, № 3, p.123−124.
  27. H.C. и др. Усовершенствование валков универсальных клетей. // Металлург. -1969. -№ 12. С. 29−30.
  28. Пт. 2 191 648 РФ, МКИ В 21 В 27/03. Составной валок / Полецков П. П., Фиркович А. Ю., Тишин С. В. и др. (РФ).
  29. Пат. 12 991 РФ, МКИ В 21 В 27/02. Составной валок / Полецков П. П., Фиркович А. Ю., Антипенко А. И. и др. (РФ).
  30. Пат. 2 210 445 РФ, МКИ В 2 В 27/03. Составной валок / Полецков П. П., Фиркович А. Ю., Антипенко А. И. и др. (РФ).
  31. А.Ю., Полухин В. П., Николаев В. А. и др. // Бюл. ин-та «Черме-тинформация». 1974. № 23(739). С. 44.
  32. А.с. 668 630 СССР, МКИ В 21 В 27/02. Составной валок / А. Ю. Фиркович, П. И. Полухин, В. П. Полухин и др. (СССР).
  33. А.Ю. Повышение долговечности составных опорных валков // Сталь. 1981. № 10. С. 53−54.
  34. Н.И. Тепловые процессы при непрерывной разливке стали. М.: Черметинформация, 1992.268 с.
  35. А.В., Шусторович В. М., Безукладов В. И. и др. Эксплуатация бандажированных роликов слябовых MHJI3 // Сталь. -1990. -№ 7. С. 49−51.
  36. А.с. 1 091 991 (СССР). Ролик зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок / Целиков А. А., Шусторович В. М., Буторов А. В. и др. // Открытия. Изобретения. 1984. № 18. С. 26.
  37. А.с. 1 196 117 (СССР). Ролик зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок / Буторов А. В., Шусторович В. М., Целиков А. А. и др. // Открытия. Изобретения. 1985. № 45. с 41.
  38. А.с. 1 379 081 (СССР). Ролик зоны вторичного охлаждения / Нисковских В. М., Гельфенбейн Е. Ю., Буторов А. В., Шусторович В. М. //Открытия. Изобретения. 1988. № 9. С. 62.
  39. А.с. 1 671 403 (СССР). Ролик машины непрерывного литья заготовок / Нисковских В. М., Буланов JI.B., Суский Н. В. и др. //Открытия. Изобретения. 1991. № 31. С. 36.
  40. Заявка 57−85 959 (Япония). Составной ролик для устройства непрерывного литья / Насикадзу Хадзимэ, Томоно Хироси, Каточи Кэн и др. 1982.
  41. Патент 2 237 646 (ФРГ). Направляющий и ведущий ролик в установке непрерывной разливки / J. Eisen, H. Eichholz, G.Bollihg. 1978.
  42. А.с. 1 502 176 (СССР). Ролик зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок / Савченко В. В., Потапов Р. П., Климов В. П., Лунев А. Г. // Открытия. Изобретения. 1989. № 31. С. 56.
  43. Патент 4 577 674 (США). Направляющий ролик / Hiroshi Toyoda, Katsuhiko Honma, Shigeru Matsushita. 1986.
  44. Заявка 59−218 249 (Япония). Ролик для непрерывной разливки / Хираиси Хисаси, Аратани Кёнобу. 1984.
  45. Заявка 59−107 757 (Япония). Керамический валок для УНРС / Тэракадо Рёдзи, Сибата Мицукура, Миура Нобуёси, Кэйто Бундзи. 1984.
  46. Заявка 57−112 959 (Япония). Огнеупорный ролик или прокатный валок / Уэмура Мисао, Хираока Нобору, Накадзима Хирэо, Касо Осаму. 1982.
  47. Патент 4 577 673 (США). Направляющий ролик / Harada Shinichi, Jshihara Voshinobu, Matsushita Shigeru. 1986.
  48. A.c. 971 564 (СССР). Ролик зоны вторичного охлаждения установки непрерывной разливки металлов / Буланов Л. В., Шусторович В. М., Карлинский С. Е. и др. 1982.
  49. Напряженно-деформированное состояние ролика МНЛЗ со спиральным бандажом / Буланов Л. В., Шусторович В. М., Карлинский С. Е., Волегова В. Е. // Новая техника и технологии при производстве проката. Череповец: ЧФ СЗПИ. 1986. С. 97- 104.
  50. А.с. 1 276 432 (СССР). Ролик машины непрерывного литья / Буланов Л. В., Шусторович В. М., Матюхин А. В. и др. // Открытия. Изобретения. 1986. № 46. С. 37.
  51. Заявка 1 429 058 (Франция). Ролик поддерживающей и направляющей проводки слябовой УНРС. 1980.
  52. Заявка 58−93 549 (Япония). Комбинированные ролики, стойкие против разрушения / Тюдзи Кадзуо, Сакамото Коити, Ямамото Сотокио. 1983.
  53. Патент 346 004 (Австрия). Ролик установки непрерывной разливки. 1978.
  54. А.с. 1 407 663 (СССР). Ролик машины непрерывного литья заготовок / Иванченко И. Ф., Матюхин А. В., Панина JI.B. и др. // Открытия. Изобретения. 1988. № 25, С. 57.
  55. А.с. 850 283 (СССР). Ролик для направления и поддержания слитка /Крулевецкий С.А., Иванченко И. Ф., Матюхин А. В. и др. // Открытия. Изобретения. 1981. № 28. С. 41.
  56. Заявка 56−99 060 (Япония). Ролики для УНРС и способ их изготовления / Ямагали Иосиаки, Иосимицу Арата. 1981.
  57. Заявка 6 444 252 (Япония). Валок с насадными бочками для непрерывной отливки полосы / Дзиябо Ясухиро. 1989.
  58. Заявка 56−99 059 (Япония). Ролики для УНРС / Ямагами Иосиаки, Иосимицу Арата. 1981.
  59. Заявка 55−81 050 (Япония). Ролики, применяемые в установках непрерывной разливки / Ямагами Иосиаки, Иосимицу Син. 1980.
  60. Патент 53−25 685 (Япония). Ролики, применяемые в установке непрерывной разливки / Мурасэ Йосио, Иосимицу Син. 1978.
  61. А.с.1 614 894 (СССР). Ролик машины непрерывного литья /Матюхин А.В., Глух B.C., Шевченко А. И. и др. //Открытия. Изобретения. 1990. № 47. С. 29.
  62. Закономерности усадки втулок типа бандажей прокатных валков при поверхностной электрозакалке / Гедеон М. В., Полухин В. П., Николаев В. А. и др. // Известия вузов. Черная металлургия. 1978. № 5. С. 67−69.
  63. Влияние состава стали на усадку втулок типа бандажей прокатных валков при поверхностной электрозакалке и отпуске / Полухин В. П., Гедеон М. В., Белецкий Н. В. и др. // Известия вузов. Черная металлургия, 1980. № 1. С. 88−90.
  64. П.И. и др. Исследование прочности бандажированных опорных валков с неравномерной посадкой бандажа // Изв. вузов. Черная металлургия. 1965. № 11. С .93−98.
  65. Исследование работоспособности прессовых соединений типа вал-втулка в условиях статического и циклического знакопеременного нагружения / Фирсов В. Т., Морозов Б. А., Софронов Е. И. и др. // Вестник машиностроения. 1982. № 11. С. 29−33.
  66. В.Т., Софронов Е. И., Морозов Б. А. Экспериментальное исследование жесткости и остаточного прогиба бандажированных опорных валков // Прочность и надежность металлургических машин: Труды ВНИМЕТМАШ. Сб. № 61. М., 1979. С. 37−43.
  67. Г. Ф. Исследование работоспособности составных прокатных валков со сменным бандажом: Автореф. дис. канд. техн. наук. Магнитогорск, 1974. 22 с.
  68. JI.C., Колбасин Г. Ф., Бухиник Г. В. Особенности передачи момента прокатки составным валком: Сб. науч. трудов. Магнитогорск: МГМИ, 1975. Вып. 155. С.121−123.
  69. Применение составных прокатных валков / Белевский JI.C., Колбасин Г. Ф. и др. // Бюл. ин-та «Черметинформация». 1976. № 7. С. 89.
  70. JI.C., Скороходов Н. Е., Колбасин Г. Ф. Исследование составных валков // Изв. вузов. Черная металлургия. 1977. № 5. С. 113−116.
  71. В.П. и др. Оценка надежности посадки бандажей рабочих валков с гладкой бочкой // Изв. вузов. Черная металлургия. 1973. № 8. С.72−75.
  72. JI.C., Фиркович А. Ю., Судоргин И. В., Колбасин Г. Ф., Цыбров С. В., Бледнова З. И., Белевская E.JL, Клочков О. С. Составные прокатные валки: Монография. Магнитогорск: МГТУ, 2004. 206 с.
  73. Н.И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. М.: Издательство академия наук СССР, 1954, -648 с.
  74. М.З. К выбору посадок колец подшипников качения //Инженерный сб. Института механики АН СССР. 1947. Т. III. Вып. 2. С. 15−26.
  75. В.П. Математическое моделирование и расчёт на ЭВМ листовых прокатных станов. М.: Металлургия, 1972, -512 с.
  76. Ю.В. Приближенное решение некоторых задач о выборе оптимальных параметров прессовых и горячий посадок втулок и бандажей // Изв. вузов. Машиностроение. 1973. № 10. С.27−31.
  77. А.И., Монахов-Ильин Г.П. Исследование напряжений в деталях, соединенных посадкой с натягом, с применением «замораживания» // Заводская лаборатория. 1967. Т.ЗЗ. № 6. С.755−756.
  78. Mahter J. Ashrink fit desing optimization // Desing Engng. (Eng.) 1969, Oct. P. 141−143.
  79. Е.И. Посадки с натягом в машиностроении. М.: Машиностроение, 1966.
  80. С.В. Прочность валов и осей в связи с напрессовкой деталей // Исследования в области машиноведения. М.: Изд-во АН СССР, 1944.
  81. М.М. Прочность прессовых соединений при повторно-переменной нагрузке. М.: Машгиз, 1954.
  82. М.М. Прочность соединения с гарантированным натягом в условиях кругового изгиба вала // Вестник машиностроения. 1962. № 4.
  83. B.C., Голубев С. Н. Расчет прочности соединения с натягом в условиях изгиба, кручения и осевого нагружения вала // Судовые силовые установки. 1970. № 9. С.191−202.
  84. Tomson A.S., Scott A.W., Ferguson W. Strength of Shrink fits in bending torsion//The Engineer. 1962. № 5531. P.178−190.
  85. JI.T. Усталость валов в соединениях. Киев: Техника, 1972. 180 с.
  86. Г. Н., Балацкий JI.T. Фреттинг в соединениях судовых деталей. JL: Судостроение, 1973. 296 с.
  87. Г. Я. Тепловая сборка колесных пар. Харьков: Изд-во Харьков, ун-та, 1965.
  88. П.Е. Современные направления в области обеспечении высокого качества поверхностей деталей. М.: Машгиз, 1960.
  89. Е.Г. Внутренние напряжения при посадках с натягом и их влияние на износ // Трение, изнашивание и качество поверхности. М.: Наука, 1973.
  90. С.П. Сопротивление материалов. Т.2. М.: Наука, 1965. 480 с.
  91. С.Д. и др. Расчеты на прочность в машиностроении / Под ред. Пономарева С. Д. М.: Машгиз, 1958. Т.2.
  92. Е.С. Распределение контактного давления в ступице колеса и оси при прессовой посадке // Вестник ВНИИЖТ. 1958. № 1. С.49−53.
  93. К.И., Мак C.JI. Влияние конструктивных форм деталей машин на их долговечность. Киев: Техника, 1971.
  94. Е.С., Ильященко А. А. Соединения с натягом. М.: Машиностроение, 1981. 247 с.
  95. Albert E.V. Do You Know About Fretting Corrosion? // Diesel Powerand Diesel Transportation. 1949. Vol. 27. No. 3. P. 38−43.
  96. B.T., Сафронов Е. И., Морозов Б. А. Экспериментальное исследование жесткости и остаточного прогиба бандажированных опорных валков // Прочность и надежность металлургических машин: Труды ВНИМЕТМАШ. Сб. № 61. М, 1979. С.37−43.
  97. Избирательный перенос в тяжелонагруженных узлах трения / Под ред. Д. Н. Гаркунова. М.: Машиностроение, 1978. 211 с.
  98. А.с. 57 162 СССР, МКИ С 23 С 26/2, В 05 D 1/28. Способ нанесения металлических покрытий / А. А. Абиндер (СССР).
  99. Пат. 863 087 Великобритании. Улучшение метода нанесения металлического покрытия на поверхность / А. Д. Джеймс (Великобритания).
  100. А.с. 139 892 СССР, МКИ С 23 С 26/00. Автомат для серебрения циферблатов часов методом натирания / И. М. Смирнов, Н. А. Николаев, С. Д. Крылов (СССР).
  101. А.с. 1 206 068 СССР, МКИ В 24 В 39/00. Способ нанесения покрытий / JI.C. Белевский, В. И. Кадошников, Ю. В. Миронов (СССР).
  102. Пат. 2 015 853 РФ, МКИ В 22 F 7/00. Способ получения покрытий на поверхности металлических изделий / Белевский JI.C., Харитонов И. М., Серов Н. В. (РФ).
  103. JI.C. Повышение надежности машин и материалов нанесением покрытий механическим способом // Машиноведение. 1989. № 3. С. 39−41.
  104. JI.C. Пластическое деформирование поверхностного слоя и формирование покрытия при нанесении гибким инструментом. Магнитогорск: Лицей РАН, 1996. 231 с.
  105. Tulupov S.A., Belevskiy L.S., Smirnov O.M., Belevskaya E.L. Enhancement of Reliability of Machines and Materials by Friction Plating. The draft paper accepted by the World Tribology Congress 111, Washington, DC, USA (Sept. 2005)
  106. Ю.Г., Куликовских В. А. Обработка поверхностей проволочными щетками // Вестник машиностроения. 1963. № 2. С. 25−29.
  107. Ю.Б. Обработка деталей вращающимися металлическими щетками. Пермь: ЦБТИ Пермского совнархоза, 1960. 59 с.
  108. П.П. Обработка деталей механическими щетками. Л.: Лениздат, 1967. 132 с.
  109. Е.В. Очистно-упрочняющая обработка изделий щетками. М.: Машиностроение, 1989. 136 с.
  110. B.C. Геометрия процесса чистовой обработки деталей механическими щетками // Технология производства сельскохозяйственных машин: Межвуз. сб. Ростов н/Д, 1969. С. 109−118.
  111. Ю.Г., Ершов B.C. Исследование зоны контакта механической щетки с обрабатываемым изделием // Исследование технологических процессов упрочняюще-калибрующей и формообразующей обработки металлов: Межвуз. сб. Ростов н/Д, 1970. С. 144−154.
  112. Ю.И., Папшев Д. Д. Технологическое обеспечение качества поверхности при упрочнении механическими щетками // Вестник машиностроения. 1986. № 4. С. 54−58.
  113. И.Г., Семенов А. П. Исследование температуры в зоне обработки поверхности металла вращающейся проволочной щеткой // Исследование механического сопротивления материалов и конструкций: Сб. тр. М.: МИСИ, 1976. Вып. 20. С. 116−121.
  114. B.C. Исследование процесса обработки деталей механическими щетками: Автореф. дис. канд. техн. наук. Ростов н/Д, 1973. 23 с.
  115. Д.К. О свойствах поверхностных слоев, образующихся при обработке металлической щеткой. Л.: ЛГУ, 1976. 76 с.
  116. Пат. 1 793 977 РФ, МКИ В 21 В 45/06. Способ упрочнения поверхности металлов / Белевский Л. С., Стариков А. И., Фиркович А. Ю. и др. (РФ).
  117. Пат. 2 015 853 РФ, МКИ В 22 F 7/00. Способ получения покрытий на поверхности металлических изделий / Белевский Л. С., Харитонов А. О., Кутлубаев И. М., Серов Н. В. (РФ).
  118. А.с. 1 344 588 СССР, МКИ В 24 В 39/00. Устройство для нанесения покрытий на изделие / С. С. Дударев, П. Н. Смирнов, И. И. Ошеверов, Л. С. Белевский (СССР).
  119. А.с. 1 446 194 СССР, С 23 С 26/02. Устройство для нанесения покрытия на поверхность/ В. А. Пиксаев, Л. С. Белевский, Г. М. Красовская, С. П. Гуров (СССР).
  120. Пат. 1 590 364 РФ, МКИ В 24 В 39/00. Устройство для нанесения покрытий / В. П. Анцупов, Л. С. Белевский, В. А. Досманов, В. И. Кадошников (РФ).
  121. И.В., Виноградова И. Э. Коэффициенты трения. М.: Маш-гиз, 1962. 219 с.
  122. Е.И. Посадки с натягом в машиностроении. M.-J1.: Машиностроение, 1966. 166 с.
  123. Г. А. Прочность посадок, осуществляемых с применением холода. М.: Машиностроение, 1971. 95 с.
  124. И.В. Трение и износ. М: Машиностроение, 1978. 480 с.
  125. М.М. Соединения деталей с гарантированным натягом // Детали машин. М.: Машиностроение, 1977. Т.1. 168 с.
  126. О.Г. Статическая прочность прессовых соединений с гальваническими покрытиями // Вестник машиностроения. 1966. № 3. С.23−25.
  127. Г. И. Прочность прессовых соединений с гальваническими покрытиями. Киев: Гостехиздат, 1961. 60 с.
  128. И.Д., Железнов Ю. Д., Коцарь С. Л., Пыженков В. И. Радиальные деформации валков стана кварто. // Изв. вузов. Чёрная металлургия, 1972, № 7, С. 83−85
  129. Контактное взаимодействие металла и инструмента при прокатке // Полухин П. И., Николаев В. А., Полухин В. П. и др. — М.: Металлургия, 1974, 200с.
  130. К.Н. Основы математических методов в теории обработки металлов давлением. -М.: Высшая школа, 1970, 352с.
  131. А.И. Теория упругости. -М.: Наука, 1970, 940с.
  132. В.И., Москвин В. М., Белевская Е. Л. Напряжения в поперечной плоскости опорного валка. // Производство проката. 2007. № 8. С. 19−24.
  133. С.Д., Бидерман В. Л., Лихарев К. К. и др. Расчёт на прочность в машиностроении. Том 2. -М.: Машгиз, 1958, -975 с.
  134. В.И., Москвин В. М., Белевская Е. Л. Методика определения напряжённого состояния рабочего валка методом граничных элементов. // Металлург. 2008. № 10. С.63−66.
  135. С., Старфилд Метод граничных элементов в механике твёрдого тела. М.: Мир, 1987, -328 с.
  136. В.М. Аналитическое выражение для радиального напряжения на границе круга. Математика. Приложение математики в экономических, технических и педагогических исследованиях. //Сб. науч. тр. Магнитогорск, МГТУ, 2005, С. 177−180.
  137. СП. Теория упругости. -М.: Высшая школа, 1979. -431 с.
  138. П.И., Железнов Ю. Д., Полухин В. П. Тонколистовая прокатка и служба валков. -М.: Металлургия, 1967. -387 с.
  139. В.А. Расчёт усилий при горячей прокатке. // Изв. вузов. Чёрная металлургия. 2005. № 11.
  140. В.Ю., Храмов П. А. Приближенный метод расчета укорочения элементов металлоконструкций при сварке / Ленинград, 1968, -23с.
  141. И.В., Михин Н. М. Узлы трения машин: Справочник. М.: Машиностроение, 1984. 280 с.
  142. В.А., Григорьянц А. Г. Теория сварочных деформаций и напряжений, М: Машиностроение, 1984. 280 с.
  143. К.Н., Гималетдинов Р. Х., Колокольцев В. М., Цыбров С. В. Прокатные валки: Монография. Магнитогорск: МГТУ, 2005. 543 с.
  144. А.Ю. Разработка конструкций, технологии изготовления и исследование стойкости составных опорных валков с литыми бандажами. Авто-реф. дис. канд. техн. наук. Москва, 1975. 24 с.
  145. Опыт восстановления опорных валков методом их бандажирования / Фиркович А. Ю., Черкасский Р. Н., Кушнарев И. В., Боровков, Носов В. Л., Су-доргин И.В. // Сб. науч. тр. Центр, лаборатории ОАО «ММК». Вып. 5. Магнитогорск, 2001. С. 219−222.
  146. И.В., Наумченков Н. Е., Савина Н. М. Усталость крупных деталей машин. М: Машиностроение, 1981. 240 с.
  147. Эксплуатация высокопрочных прокатных валков на стане 2000 / Скорохватов Н. В., Глухов В. В., Смирнов B.C., Гостев К. А. // Сталь. 2002. № 3. С. 8890.
  148. Разработка новой быстрорежущей стали с оптимизированным карбидным составом для валков/ Лекомт-Бекер, Чу-фанг Чуин-джан и др. // Сталь. 2003. № 2. С. 88−91.
  149. К. Предотвращение повреждений и улучшение эксплутаци-онных свойств валков // Сталь. 2002. № 8. С. 37−40.
  150. Ф., Гостев К. А. Опорные и рабочие валки фирмы «Готерман — Пайперс» для станов горячей прокатки // Сталь. 1998. № 1. С. 42−44.
  151. Пат. на полезную модель № 49 743. Составной прокатный валок / Белев-ский JI.C., Клочков О. С., Фиркович А. Ю., Белевская E. JL и др. (РФ).
  152. Пат. 35 515 РФ, МКИ В 21 В 21/02. Составной прокатный валок / Морозов А. А., Тахаутдинов Р. С., Белевский J1.C. и др. (РФ).
  153. Пат. на полезную модель № 46 693. Ролик зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок. / Белевский JI.C., Клочков О. С., Белевская E.JI. и др. (РФ).
  154. Пат. на полезную модель № 78 710 Ролик зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья заготовок. / Кадошников В. И., Завьялов В. И., Белевская E.JI. и др. (РФ).
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!