Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Совершенствование методики расчета резьбообразующих инструментов в условиях автоматизированного проектирования

Диссертация: Совершенствование методики расчета резьбообразующих инструментов в условиях автоматизированного проектирования
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В связи с этим автором поставлена задача повысить эффективность проектных работ, связанных в основном с разработкой новых инструментов для обработки резьб, путем создания универсальной, комплексной методики автоматизированного расчета рабочих параметров резьбообразующих инструментов на основе их математической модели, Очевидно, что для достижения поставленной задачи необходимо на основе анализа… Читать ещё >

Совершенствование методики расчета резьбообразующих инструментов в условиях автоматизированного проектирования (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА В ОБЛАСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РЕЗЬБООБРЗУЮЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ
    • 1. 1. Характер задач, решаемых в современном производстве при проектировании резьбообразующих инструментов
    • 1. 2. Существующие методы расчета резьбообразующих инструментов
      • 1. 2. 1. Рассчитываемые рабочие параметры резьбообразующих инструментов
      • 1. 2. 2. Расчет метчиков
      • 1. 2. 3. Расчет резьбонарезных головок
      • 1. 2. 4. Расчет резьбонакатных инструментов
      • 1. 2. 5. Расчет вспомогательных инструментов для получения резьб
    • 1. 3. Методы расчета металлообрабатывающих инструментов
  • Выбор метода расчета
    • 1. 4. Анализ конструктивных особенностей и параметров расчета резьбообразующих инструментов
    • 1. 5. Особенности реализации базового метода расчета на современных ЭВМ
    • 1. 6. Выводы, цель и задачи работы
  • 2. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ РЕЗЬБООБРАЗУЮЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ
    • 2. 1. Входные параметры математической модели резьбообразующих инструментов
    • 2. 2. Расчет рецепторов тел и поверхностей резьбообразующих инструментов на основе операций с множествами
    • 2. 3. Расчет рецепторов тел и поверхностей резьбообразующих инструментов на основе операций с неравенствами
      • 2. 3. 1. Метчики
        • 2. 3. 1. 1. Описание стружечных канавок
        • 2. 3. 1. 2. Описание профилей резьб
        • 2. 3. 1. 3. Описание затылований
      • 2. 3. 2. Резьбообразующие головки
        • 2. 3. 2. 1. Описание круглых гребенок
        • 2. 3. 2. 2. Описание плоских радиальных плашек
        • 2. 3. 2. 3. Описание плоских тангенциальных плашек
        • 2. 3. 2. 4. Описание резьбонакатных роликов
        • 2. 3. 2. 5. Моделирование установки рабочих элементов в корпус резьбообразующих головок
      • 2. 3. 3. Элементы вспомогательных инструментов для получения резьб
      • 2. 3. 4. Определение рецепторов тел и поверхностей резьбообразующих инструментов
    • 2. 4. Определение рабочих параметров резьбообразующих инструментов
      • 2. 4. 1. Установление зависимостей для расчета геометрических параметров резьбообразующих инструментов
        • 2. 4. 1. 1. Расчет приведенного и производящего средних диаметров
        • 2. 4. 1. 2. Расчет геометрических параметров лезвий
      • 2. 4. 2. Разработка зависимостей для определения конечных элементов тел резьбообразующих инструментов при их расчете на прочность и жесткость
  • Результаты и
  • выводы
  • 3. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ И ОБЩЕГО АЛГОРИТМА РАСЧЕТА РАБОЧИХ ПАРАМЕТРОВ РЕЗЬБООБРАЗУЮЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ. УТОЧНЕНИЕ РАБОЧИХ ПАРАМЕТРОВ ИНСТРУМЕНТОВ
    • 3. 1. Разработка методики расчета рабочих параметров резьбообразующих инструментов
    • 3. 2. Разработка общего алгоритма расчета рабочих параметров резьбообразующих инструментов и программного комплекса проектирования резьбообразующих инструментов
    • 3. 3. Уточнение геометрических параметров резьбообразующих инструментов
      • 3. 3. 1. Расчет угла профиля резьбы метчиков
      • 3. 3. 2. Проверка условий работы бесстружечного метчика с новым образованием деформирующих элементов
    • 3. 4. Уточнение параметров прочности и жесткости резьбообразующих инструментов
      • 3. 4. 1. Расчет прочности и жесткости метчиков
      • 3. 4. 2. Определение прочности и жесткости резьбонарезных головок
      • 3. 4. 3. Определение параметров прочности и жесткости вспомогательных инструментов для получения резьб
  • Результаты и
  • выводы
  • 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ПРОВЕРКА ПОЛУЧЕННЫХ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ РЕЗУЛЬТАТОВ. РЕШЕНИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ ЗАДАЧИ
    • 4. 1. Исследование характера разрушения метчиков
    • 4. 2. Опытное определение жесткости вспомогательного инструмента для получения резьб
    • 4. 3. Решение производственной задачи образования высокоточных резьб особо большой длины свинчивания
    • 4. 4. Практическая ценность работы
  • Результаты и
  • выводы
  • ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБЩИЕ
  • ВЫВОДЫ

В современном машиностроении резьбообработка является одной из важнейших технологических операций. Методы и средства получения резьб весьма многообразны и основаны преимущественно на использовании метчиков, резьбонарезных головок, резцов, фрез, абразивного и накатного инструментов. В последние годы в конструкциях различных изделий все чаще появляются резьбовые поверхности высокой степени точности, специального профиля, имеющие ограничения по сбегу резьбы, выполняемые в заготовках из материалов с новыми физико-механическими свойствами. Для обработки таких поверхностей, как правило, необходима разработка специального инструмента, который в ряде случаев не имеет аналогов. В связи с этим требуются в каждом конкретном случае разработка новых расчетных схем, вывод соответствующих зависимостей, а также последующая отработка проектируемого инструмента в опытном производстве.

Вместе с тем на предприятиях машиностроения повсеместно наблюдается сокращение или полная ликвидация лабораторий резания, конструкторских бюро инструмента. Ситуация усугубляется рыночными условиями, когда оперативный выпуск конкурентноспособной продукции напрямую связан с оперативностью проектных работ в системе технологической подготовки производства.

Сокращение сроков проектных работ может быть достигнуто с привлечением средств современной вычислительной техники. Она уже доказала свою эффективность в расчетах ряда инструментов (фасонных резцов, протяжек, метчиков) по методикам, поддающимся автоматизации. К таким методикам следует отнести и методики расчета по ряду параметров резьбообразующих инструментов. Отметим, что в настоящий момент проведение комплексного расчета по всем параметрам резьбообразующих инструментов с применением ЭВМ затруднительно. Это вызвано наличием сложных рабочих поверхностей, значительным количеством рассчитываемых параметров и, по нашему мнению, отсутствием общности в 7 в представлении данного инструмента. Вместе с тем автоматизированный расчет по всем рабочим параметрам позволил бы в комплексе провести оценку новой конструкции инструмента,.

В связи с этим автором поставлена задача повысить эффективность проектных работ, связанных в основном с разработкой новых инструментов для обработки резьб, путем создания универсальной, комплексной методики автоматизированного расчета рабочих параметров резьбообразующих инструментов на основе их математической модели, Очевидно, что для достижения поставленной задачи необходимо на основе анализа существующих методов расчета определить наиболее эффективный метод расчета резьбообразующих инструментов, который, в свою очередь, позволит создать универсальную, комплексную математическую модель резьбообразующих инструментов, а затем — искомую методику расчета.

Автор выражает глубокую признательность и благодарность в оказанной помощи при написании работы научному руководителю, доктору технических наук, профессору Мирнову Ивану Яковлевичу, научному консультанту, доктору технических наук, профессору Щурову Игорю Алексеевичу, а также доктору технических наук, профессору Шаламову Виктору Георгиевичу.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

В процессе выполнения диссертационной работы получены следующие результаты.

1. Разработана универсальная, комплексная математическая модель резьбообразующих инструментов.

2. Разработана универсальная, комплексная методика расчета, которая позволяет определять основные рабочие параметры резьбообразующих инструментов.

3. Уточнены геометрические параметры и величины деформаций метчиков, выполнены расчеты жесткости и прочности компенсирующих элементов резьбонарезных патронов.

4. На основе универсальной, комплексной математической модели и методики расчета создан программный комплекс проектирования резьбообразующих инструментов.

5. Программный комплекс и полученная на его основе новая конструкция метчика внедрены на ряде предприятий и используется в учебном процессе.

По данной работе сформулированы следующие выводы.

1. Проведенные исследования доказали, что совершенствование методики расчета резьбообразующих инструментов достигается на основе их универсальной, комплексной математической модели, базирующейся на дискретном методе моделирования.

2. Доказано, что созданные математическая модель и методика расчета резьбообразующих инструментов являются универсальными и охватывают как режущие, деформирующие, так и вспомогательные инструменты для обработки резьб.

3. Расчетами и экспериментами установлено, что очаги разрушения метчиков возникают, как правило, на последних режущих зубьях, вблизи режущих кромок.

4. Изменения производящего среднего диаметра метчиков от их деформации в результате действия сил резания не превышают 3.5 микрометров. На практике при обработке резьб грубее четвертой степени точности по ГОСТ 16 093–81 такими изменениями можно пренебречь.

5. Решение комплексных задач, связанных с проектированием резьбообразующих инструментов, и производственного вопроса, направленного на получение резьб особо большой длины свинчивания, доказало высокую эффективность разработанных математической модели и методики расчета. /.

Показать весь текст

Список литературы

  1. С.И., Литвиненко A.B. Изучение напряженного состояния метчиков методом фотоупругости// Известия вузов. Машиностроение. — 1986. — № 12. — С. 118−123.
  2. В.А., Алексеев Г. А. Резание металлов и режущий инструмент. М.: Машиностроение, 1968. — 480 с.
  3. .С. Основы технологии машиностроения. М.: Машиностроение, 1966. — 556 е.
  4. В.Ф. Многопроходное нарезание крепежных резьб резцом. -М.: Машиностроение, 1982. 104 с.
  5. . Б. Резьбонарезные и резьбонакатные головки завода фрезер// Резьбообразующий инструмент: Материалы конференции/ Под ред. канд. техн. наук. К. Ф. Романова. М.: ВНИИМАШ, 1968. -С. 101 — 105.
  6. В. И., Бубнов В. А. Оценка прочности режущего инструмента по развитию макротрещин/ / СТИН.-1999. № 3. -С. 20−22.
  7. И.Н., Семендяев К. А. Справочник по математике. М: Наука, 1962. — 608 с.
  8. Д.Т. Центрирующая резьбонарезная головка. М.: Машгиз, 1946. — 40 с.
  9. В.Н., Матвеев В. В., Мирнов И. Я. Нарезание специальных резьб метчиками/ / Технология чистовой и отделочной обработки поверхностей деталей. Челябинск: ЧГТУ, 1969. — С. 149−159.
  10. В.Н. Расчет величины затылования метчиков с ведущими зубьями/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧПИ, 1972. — С. 5−7.
  11. М. Х. Гочарук М.Р. Головка для нарезания внутренней резьбы резцом в неподвижных заготовках// Станки и инструмент. 1978. -№ 8. С. 11−12.
  12. М.Х., Давыдова Е, Г. Измерение осевых сил при нарезании резьбы метчиком. М.: ГОСИНТИ, 1967. — 10 с.
  13. М.Х. Исследование и разработка конструкции и метода расчета режущей части метчиков для работы на станках и автоматических линиях: Дисс.. канд. техн. наук. Челябинск: ЧПИ, 1966. — 242 с.
  14. М.Х. Исследование и разработка метчиков с криволинейной заборной частью / / Высокопроизводительная обработка металлов резанием. Челябинск: Южно-Уральск. центральн. бюро техн. информац.- 1966. — С. 190−206.
  15. М.Х. Расчет кинематического заднего угла у метчиков и влияние на его износ / / Прогрессивная технология чистовой обработки деталей машин. Челябинск: ЧПИ, 1970. — С. 84−88.
  16. М.Х., Мирнов И. Я. Регулируемые метчики для обработки точных резьб большого диаметра/ / Станки и инструмент. -1974. № 9. — С. 21−22.
  17. Т. А. Жегина И.П. Анализ изломов при оценке надежности материалов. М.: Машиностроение, 1978. — 200 с.
  18. Г. И. Металлорежущий инструмент. Конструкция и эксплуатация. М.: Машгиз, 1954. — 315 с.
  19. А.А. Некоторые вопросы эксплуатации метчиков/ / Резьбообразующий инструмент: Материалы конференции/ Под ред. канд. техн. наук. К. Ф. Романова. М.: ВНИИМАШ, 1968. — С. 77−100.
  20. А.П. Накатывание резьбы роликами. М.: Машгиз, 1947. — 134 с.
  21. Дикарло Л. Intel переходит на Pentium П// PC week. 1998. -№ 11. — С. 26−28.
  22. С.С. Определение положений профилирующих сечений и оптимизация геметрии резьбонарезных гребенок/ / Технология и автоматизация машиностроения. Киев: Техшка, 1974.-Вып. 14. -С. 23−28.
  23. С.С. Трехкомпонентный динамометр для замера составляющих сил резьбонарезания/ / Технология и автоматизация машиностроения. Киев: Технша, 1974. — Вып. 13. — С. 19−24.
  24. Дыхнов А-Е- Графоаналитический способ расчета предельного крутящего момента для метчиков/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки, Челябинск: ЧПИ, 1972, — С. 10−13.
  25. А.Е. Исследование влияния конструктивных и технологических факторов на прочность машинных метчиков и разработка алгоритма их прочностного расчета: Дисс,. канд. техн. наук. -Челябинск: ЧПИ, 1971. 143 с.
  26. Дыхнов А, Е. О влиянии пластичности материала и инструмента на его прочность/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки деталей машин. Челябинск: ЧПИ, 1970. — С. 79−83.
  27. Н.И., Киселев В. В. Проектирование и производство режущих инструментов/ Под ред. П, И, Ящерицина, Минск: Вышейш. школа, 1975. 400 с.
  28. Г. Г. Проектирование металлорежущих инструментов. -М.: Машиностроение, 1984. 272 с.
  29. Исследование прочности бесстружечных метчиков/ Г, П. Урлапов,
  30. B.Т. Белоус, A.B. Меньшаков, В. В. Семенов // Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧПИ, 1972.1. C. 160−167.
  31. Ф.Н., Жакич Б. Т. Головка для накатывания резьбы на метчиках / / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧПИ, 1980, — С. 124−126.
  32. В. П. Теоретические основы производства графитированных электродов и ниппелей с заданным комплексом свойств на базе создания новых технологий оборудования их механической обработки: Дисс.. докт. техн. наук. Челябинск: ГосНИИЭП, 1989. — 426 с.
  33. С.И., Юликов М. И. Проектирование режущей части инструмента с применением ЭВМ. М.: Машиностроение, 1980. — 208 с.
  34. С. И. Юликов М.И, Расчет и конструирование металлорежущих инструментов с применением ЭВМ. М.: Машиностроение, 1975. — 392 с.
  35. В. П. Метчики для формирования резьбы без осевого подрезания// СТИН. 1999. — № 4. — С. 21−24.
  36. Г. Е. Винторезные головки. М.: Машиностроение, 1968. — 100 с.
  37. В. В., Зайончик Л. И., Слесарев В. М. Анализ и совершенствование механизма регулировки резьбонарезных головок/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧПИ, 1978. — С. 83−84.
  38. В.В., Мирнов И. Я. Влияние погрешности изготовления метчиков и их деформаций при работе на точность нарезаемой резьбы/ / Технология чистовой и отделочной обработки поверхностей деталей. -Челябинск: ЧГТУ, 1969. С. 149−159.
  39. В. В. Исследование точности обработки резьб метчиками// Резьбообразующий инструмент: Материалы конференции/ Под ред. канд. техн. наук. К. Ф. Романова. М.: ВНИИМАШ, 1968. — С. 290−298.
  40. В.В. Нарезание точных резьб (машинными метчиками). -М: Машиностроение, 1968. 116 с.
  41. В.В. Нарезание точных резьб. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1978. — 88 с.
  42. В.В., Мирнов И. Я., Гольдфельд М. Х. Новые конструкции метчиков для нарезания точных резьб от Мб до М100// Технология машиностроения. Тула: ТПИ, 1971. — Вып. 24. — С. 51−55.
  43. В.В. Основы теории точности обработки резьб метчиками: Дисс.. докт. техн. наук. Челябинск: ЧПИ, 1970. — 403 с.
  44. В.В., Дыхнов А.Е, Теоретические исследования прочности и деформаций метчиков при кручении и изгибе/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки деталей машин. Челябинск: ЧПИ, 1970. — С. 58−63.
  45. В.М., Урлапов Г. П., Середа В. С. Анализ работы бесстружечных метчиков/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧПИ, 1972. — С. 98−101.
  46. В.М., Урлапов Г. П., Середа В. С. Бесстружечные метчики. М.: Машиностроение, 1976, — 167 с.
  47. Металлорежущие инструменты/ Г. Н. Сахаров, О. Б. Арбузов, Ю. Л. Боровой и др. М.: Машиностроение, 1989. — 328 с.
  48. Метчики для нарезания точных резьб: Конструкция: Сборник.: ОСТ 84−2369−87, ОСТ 84−2370−87, ОСТ 84−2368−87, ОСТ 84−2371−87, ОСТ 84−2367−87. Изд. офиц. — М., 1987. — 215 е.: ил — (отраслевые стандарты).
  49. Мирнов И. Я, Щуров И. А., Номикоз В. А., Попов М. Ю., Кузнецов
  50. B.П., Лакирев Г. С. Двухступенчатый метчик. Свидетельство на полезную модель «№ 7356 от 16.08.98.
  51. И.Я., Щуров И. А. Нарезание высокоточных резьб на токарных многошпиндельных станках. (Теоретические основы, инструмент и технологическое оснащение). Челябинск: ЧГТУ, 1996. — 244 с.
  52. И.Я. Основы повышения точности нарезания резьб мерными инструментами на токарных многошпиндельных автоматах: Дисс.. докт. техн. наук. Челябинск: ЧПИ, 1985. — 487 с.
  53. И.Я. Оценка влияния осевой деформации ведущих перьев специальных метчиков на точность обработки резьбы. / / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧПИ, 1976.1. C. 57−60.
  54. И.Я., Кухтенкова A.B. Патрон для нарезания точных резьб для нарезания на токарных автоматах / / Станки и инструмент. 1990. -№ 9. — С. — 31.
  55. И. Я. Щуров И.А. Применение дискретной математической модели в компьютерном комплексе расчета мерных резьбонарезных инструментов/ / Конструкторско-технологическая информатика 96: Труды 3 междун. конгресса. — М.: МГТУ „Станкин“, 1996. — С. 95−96.
  56. И.Я., Кузнецов В. П., Анпилогов O.A. Технологическое обеспечение и расчет наладок при нарезании резьб на токарных многошпиндельных автоматах: ЦНИИНТИКПК, 1989. 87 с.
  57. Морозенко О. В, Беглова Т. В., Аренднер JI.A. Комплект метчиков для нарезания глухих резьб/ / Резьбообразующий инструмент: Материалы конференции/ Под ред. канд. техн. наук. К. Ф. Романом. М.: ВНИИМАШ, 1968. — С. 54−58.
  58. Нарезание резьбы метчиками-протяжками. Руководящие материалы/ Под ред. И. Г. Баранова. М.: ВНИИ, 1967. — 33 с.
  59. Определение максимальной величины разбивания среднего диаметра резьбовых отверстий, образованных бесстружечными метчиками/
  60. B.М. Меньшаков, Г. П. Урлапов, B.C. Кабардин и др.// Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧПИ, 1976.1. C. 156−159.
  61. Основы проектирования режущих инструментов с применением ЭВМ / П. И. Ящерицин, Б. И. Синицин, Н. И. Жигалко, И. А. Басс. Минск: Высш. школа, 1979, — 304 с.
  62. В.А. Расчет динамической прочности режущего инструмента. М.: Машиностроение, 1979. — 168 с.
  63. .А. Отображения аффинного пространства в теории формообразования поверхностей резанием. Харьков: Вища школа, 1981. — 152 с.
  64. .И., Сарычев И. Г. Метчики в зарубежной практике/ Совершенствование технологических процессов и инструментов в машиностроении. Куйбышев: Куйб. кн. изд-во, 1970. — С. 80−90.
  65. .И. Многокомплектные метчики для нарезания резьбы повышенной точности в деталях из труднообрабатываемых сталях// Резьбообразующий инструмент: Материалы конференции/ Под ред. канд. техн. наук. К. Ф. Романова. М.: ВНИИМАШ, 1968. — С. 33−39.
  66. М.И. Накатывание точных резьб и шлицев. M.-JL: Машгиз, 1963. — 176 с.
  67. М.И. Накатывание точных резьб и шлицев. JL: Машиностроение, 1973. — 200 с.
  68. Прибыл ов Б. П. Исследование прочности и жесткости метчиков// Резьбообразующий инструмент: Материалы конференции/ Под ред. канд. техн. наук. К. Ф. Романова. М.: ВНИИМАШ, 1968. — С. 43−53.
  69. Протяжной инструмент 2-е изд., перераб. и доп./ Д. К. Маргулис, М.М. Тверской» В. А. Вакурова и др.- Под ред. Д. К. Маргулиса. — Челябинск: Металлургия. Челябинское отделение, 1992. — 336 с.
  70. Е.С., Приходько В. П. Эксперимент по отсеиванию технологических факторов при исследовании точности нарезания наружных резьб/ / Технология и автоматизация машиностроения. Киев: Техшка, 1974. — Вып. 13. — С. 89−92.
  71. В.А. Прогрессивные конструкции резьбообразующих инструментов. М.: Машиностроение, 1972. — 44 с.
  72. С. Энтони. Pentium 120/133 пока самые быстрые// PC magazine. 1996. — № 1. — С. 110−142.
  73. П.Р. Основы проектирования режущих инструментов: Учебник. Киев: Выща шк., 1990. — 424 с.
  74. Э.В. Степашин, Андрейчиков . Раскатывание резьб. М.: Машиностроение, 1974. — 120 с.
  75. И.И., Матюшин В. М., Сахаров Г. Н. Проектирование металлорежущих инструментов/ Под ред. И. И. Семенченко. М.: Машгиз, 1963. — 952 с.
  76. Справочник инструментальщика/ И. А. Ординарцев, Г. В. Филлипов, А. Н. Шевченко и др.- Под общ. ред. И. А. Ординарцева. Л.: Машиностроение. Ленингр. Отд-ние, 1987. — 846 с.
  77. Справочник конструктора-инструментальщика/ Под общ. ред. В. И. Баранчикова. М.: Машиностроение, 1994. — 560 с.
  78. Т.А. Резьбонакатные головки. М.: Машиностроение, 1966. — 136 с.
  79. Т.А., Косарев В.А, Усовершенствование резьбонарезных головок для обработки внутренних резьб. М.: Знание, 1989.
  80. О.В., Аверьянов О. И., Толмачев С. И. Кинематический анализ процесса нарезания резьб метчиками// СТИН. 1999. — № 4. -С. 27−29.
  81. Г. Э., Пуховских Е. С. Влияние вибраций на стойкость гребенок резьбонарезных головок и на качество обработки// Станки и инструмент. 1972. — № 12. — С. 32−33.
  82. Г. Э., Пуховский Е. С. Влияние значимых технологических факторов на параметры вибраций при нарезании наружных резьб/ / Технология и автоматизация машиностроения. Киев: Техшка, 1974. -Вып. 13. — С. 108−115.
  83. Г. Э., Добрянский С. С., Радченко С. Г. Исследование составляющих сил резьбонарезания с помощью математической теории планирования эксперимента// Технология и автоматизация машиностроения. Киев: Техшка, 1974. — Вып. 13. — С. 116−123.
  84. Г. Э., Пуховских Е. С. Повышение качества наружных резьб, нарезаемых самооткрывающимися резьбонарезными головками// Вестник машиностроения. 1973. — № 9. — С. 68−69.
  85. Г. Э. Получение точных наружных резьб. Киев: Техника, 1974. — 116 с.
  86. Г. Э., Пуховских Е. С., Добрянский С. С. Прогрессивные процессы резьбоформирования. Киев: Техшка, 1975. — 240 с.
  87. Твердосплавные метчики/ В. М. Эпштейн, В. Я. Рыбак, С. И. Диденко Киев: Наук, думка, 1984. — 152 с.
  88. Г. П., Меньшаков В. М., Драчук A.B. Методика расчета исполнительных размеров комплектных бесстружечных метчиков/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. -Челябинск: ЧПИ, 1978. С. 121−123.
  89. В.А. Расчет размеров смазочных канавок бесстружечных и комбинированных метчиков// СТИН. 1999. — № 3. — С. 312−32.
  90. Г. В. Режущий инструмент. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1981. — 392 с.
  91. Ю.Л. Высокопроизводительный резьбообразующий инструмент. М.: Машгиз, 1963. — 164 с.
  92. Ю.Л. Высокопроизводительный резьбообразующий инструмент. -2-е изд., перераб. и доп.-М.: Машиностроение, 1977. 183с.
  93. Ю.Л. Новое в резьбе и методах ее образования/ / Резьбообразующий инструмент: Материалы конференции/ Под ред. канд. техн. наук. К. Ф. Романова. М.: ВНИИМАШ, 1968. — С. 115−122.
  94. В.П., Шатин Ю. П. Справочник конструктора-иструменталь-щика. М.: Машиностроение, 1975. — 456 с.
  95. A.B. Конструирование протяжек. 2-е изд., испр. и доп. — Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1960. — 352 с.
  96. И. А. Общие определения, принципы и правила использования рецепторных моделей в расчетах инструментов и процессов резания// Прогрессивная технология в машиностроении. Челябинск: ЮУрГУ, 1997. — С. 12−20.
  97. И. А. Применение дискретной модели для автоматизированного расчета метчиков// СТИН. -1997.-№ 1. С, 19−23.
  98. A.B. Методика определения упругих компенсаторов в технологических системах при резьбонарезании/ / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки. Челябинск: ЧГТУ, 1991. -С. 43−44.
  99. A.B. Совершенствование методики расчета метчиков и параметров резьбообразования в условиях автоматизированного проектирования: Дисс.. канд. техн. наук.-Челябинск: ЧГТУ, 1995.-144 с.
  100. В.М., Сахаров A.C., Завьялов Г. Г. Исследование прочности метчиков, оснащенных пластинками твердого сплава// Станки и инструмент. 1976. — № 6. — С. 13−16.
  101. М.И., Горбунов Б. И., Колесов Н. В. Проектирование и производство режущего инструмента. М.: Машиностроение, 1987.-192 с.
  102. В.Г., Ставров В. А. Изготовление резьбы: Справочник. -М: Машиностроение, 1989. 192 с.
  103. В.Г. Оптимальная технология изготовления резьб. М.: Машиностроение, 1985. — 184 с.
  104. Kalpakjan S. Manufacturing Engineering and Technology. Reading, mass, et all.: Addison-Wesley Publishing Company, 1990. — 1200 p.
  105. Taps// Cutt. Tool Eng. 1992. — № 3. — P. 73.
  106. Taps support work cells// Amer. mach. 1996. — № 6. — P. 88.
  107. Thread mills// Cutt. Tool Eng. 1996. — № 2. — P. 84.1. Рис, 1 -1 Головное менюрис- 1.2, Диалоговое окно «Исходные данные»
  108. Рис. 1.5. Результаты расчета по переднему углу
  109. Рис. 1.6. Трехмерное представление фрагмента режущей части круглой гребенки резьбонарезной головки
  110. Z=3.750 Ro=4.9123 Fl=179,40
  111. Z=3.800 Ro=4.9123 Fi=179.40
  112. Z=3.850 Ro=4,9023 Fl=179.40
  113. Z=3.900 Ro=4.8823 Fi=179.40
  114. Z=3.950 Ro=4.8823 Fl=179.40
  115. Z=4.000 Ro=5.0317 Fi=179.50
  116. Z=4.050 Ro=5.0217 Fl=179,50
  117. Z=4.100 Ro=5.1610 FI=179.S0
  118. Z=4.150 Ro=5.1510 Fl= 179.60
  119. Z=4.200 Ro=5.2905 Fi=179.70
  120. Z =4.250 Ro=5.4302 Fl=179.80
  121. Z=4.300 Ro=5.4302 FH179.80
  122. Z=4.35Q Ro=5.5500 Fi=179.90
  123. Z=4.400 Ro=5.6900 Fl= 180.00
  124. Z=4.450 Ro=5.6800 Fi=180.00
  125. Z=4.500 Ro=5.8100 F1=180.101. Z=4.550 Ro=5.8100 № 180.10
  126. Z=4.600 Ro=5.8000 Fl=180.10
  127. Z=4.650 Ro=5,7900 Fl=180.10
  128. Z=4.700 Ro=5.7800 Fl=180.10
  129. Z=4.75Q Ro=5.7800 Fi"180.10
  130. Z=4.800 Ro=5.7700 Fl=180.101. Z=4.850 Ro=5.7600 FM80.10
  131. Z=4.900 Ro=5.7600 Fl=180.10
  132. Z=4.950 Ro=5.7500 Fl=180.10
  133. Z=5.000 Ro=5.6100 Fl=180.00
  134. Z=5.050 Ro=5.6000 FN180.00
  135. Z=5.100 Ro=5.4500 Fl=179.90
  136. Z=5.150 Ro"5.3002 Fi=179.80
  137. Z=5.200 Ro=5.3002 Fi=179.80
  138. Z=5.25G Ro=5.1505 Fi=179.70
  139. Z=5.300 Ro=5.1405 Fi=179.70
  140. Z=5.350 Ro=4.9810 Fi=179.60
  141. Z=5.400 Ro=4.9710 Fi=179.60
  142. Z=5,450 Ro=4.8218 Fl=179.50
  143. Z=5.500 Ro=4.8118 Fi=179.50
  144. Z=5.550 Ro=4,8118 Fl=179.50
  145. Z=5.600 Ro=4.7918 FN179.50
  146. Z=5.650 Ro=4.7818 Fi=179.50
  147. Z=5.700 Ro=4.7818 Fl=179.50
  148. Z=5.750 Ro=4.9310 Fl= 179.60
  149. Z=5.800 Ro=4.9210 Fi=179.60
  150. Z=5.850 Ro=5.0606 Fi=179.70
  151. Z=5.900 Ro=5.1902 Fl=179.80
  152. Zs5.950 Ro"5.1902 Fi=179.80
  153. Z=6.000 Ro=5.3300 Fi=179.90
  154. Z=6.050 Ro=5.3300 Fl=179.90
  155. Z=6.100 Ro=5.4500 Fl=180.00
  156. Z=6.150 Ro=5.5800 Fl=180.10
  157. Z=6.200 Ro=5.7102 Fi=180.20
  158. Z=6.250 Ro=5.7102 Fi=180.2Q
  159. Z=6.300 Ro=5.6902 Fi=180.20
  160. Z=6,360 Ro=6.6802 Fl=180.20
  161. Z=6.400 Ro=5.6802 Fi=180.20
  162. Z=6.450 Ro=5.6802 Fi=180.20
  163. Z=6.500 Ro=5.6702 FN180.20
  164. Z=6.55Q Ro=5.6602 Fl=180,20
  165. Z=6.600 Ro=5.6502 FN180.20
  166. Z=6.650 Ro=5.6402 Fl=180.20
  167. Z=6.700 Ro=5.6402 Fl=180.20
  168. Z=6.750 Ro=5.5000 FN180.10
  169. Z=6.800 Ro=5.4800 Fl=180.10
  170. Z=6.850 RO=5.3500 Fl=180.00
  171. Z=6.900 Ro=5.3400 FN180.00
  172. Z=6,950 Ro=5.1900 Fl=179.90
  173. Z=7.000 Ro=5.0502 Fl=179.80
  174. Z=7.050 Ro=5.0302 Fl=179.80
  175. Z=7.100 Ro=4.8707 F≠179.70
  176. Zs7.150 Ro=4.8707 Fl=179.70
  177. Ze7.20Q Ro®4.7211 Fl=179.602=7.250 Ro"4.7111 Fi=179.602=7.300 Ro=4,7011 Fl=179.602=7.350 Ro=4.6911 Fl=179.602=7.400 Ro=4.6811 Fi=179.602=7.450 Ro=4.6811 Fi=179.602=7.500 Ro=4.8307 Fl=179.702=7.550 Ro=4.9603 Fl=179.80
  178. ZS7.60Q Ro=4.9603 Fl"179.80
  179. Z=7.650 Ro=5.0900 Fl=179.90
  180. Z=7.700 Ro=5.0900 Fi=179.90
  181. Z=7.750 Ro=5.2300 Fl=180.00
  182. Z"7.800 Ro=5.3500 Fl=180.10
  183. Z-7.850 Ro=5.3400 Fl=180.10
  184. ZS7.90Q Ro=5.4702 Fi=180.20
  185. Z=7.950 Ro=5.6104 Fl=180.30
  186. Z=8.000 RO=5.6004 Fl=180.30
  187. Z=8.050 Ro=5.5804 Fl=180.30
  188. Z=8.100 Ro=5.5804 Fi=180.30
  189. Z=8.150 Ro=5.5704 Fi=180.30
  190. Z=8.200 Ro=5.5704 Fl=180.30
  191. Zs8.250 Ro=5.5704 Fi=180.30
  192. Z=8.300 Ro=5.5504 Fl=180.30
  193. Z=8.350 Ro=5.6809 Fl=180.40
  194. Za8.400 Ro=5.6709 Fi"180.40
  195. Z=8.450 Ro=5.5404 Fl=180.30
  196. Zs8.500 Ru=5.5304 Fi=180.30
  197. Z=8.550 Ro=5.3802 Fl=180.20
  198. Za8,600 Ro=5.2400 Fl=180.10
  199. Z=8.650 Ro=5.2300 Fi=180.10
  200. Z=8.700 Ro=5.0900 Fl=180.00
  201. Z=8.750 Ro=5.0800 Fl=180.00
  202. Z=8,800 Ro=4.9201 Fi=179.90
  203. Z=8.850 Ro=4.9201 Fl=179.90
  204. Z=8.900 Ro=4.7703 Fi=179.80
  205. Z=8.950 Ro=4.6207 Fl=179.70
  206. Z=9.000 Ro=4,6107 Fi=179.70
  207. Z®9.050 Ro=4.6007 Fi=179.70
  208. Za9.100 Ro=4,5907 Fl=179.70
  209. Z=9.150 Ro=4.5807 Fl=179.70
  210. Z=9.200 Ro=4.7303 Fl=179.80
  211. Z=9.250 Ro=4.7303 Fl=179.80
  212. Z=9.300 Ro=4.8601 Fl=179.90
  213. Z=9.350 Ro=4.8501 Fi= 179.901. Z"9.400 Ro=4.9900 FM8Q.00
  214. Z=9.450 Ro=5.1300 Fi=180.10
  215. Zs9.500 Ro=5,1100 Ft—180.10
  216. Z=9.550 Ro=5.2402 Fi=180.20
  217. Z=9,600 Ro=5.3705 Fl=180.30
  218. Z=9.650 Ro=5.3705 Fl=180.30
  219. Z=9.700 RO=5.5009 Fl=180.40
  220. Z=9.750 Ro=5.6113 Fl=180.50
  221. Z=9.800 Ro=5.6113 Fl=180.50
  222. Z=9.850 Ro=5.6013 Fl=180.50
  223. Z"9.900 Ro=5.6013 Fi=180.50
  224. Z=9.950 Ro=5.5913 Fl=180.50
  225. Z=10,000 Ro=6.5813 Fl=180.50
  226. Z=10.050 Ro=5.5813 Fl=180.50
  227. Z=10.100 Ro=5.5713 Fl=180.50
  228. Z=10.150 Ro=5.5613 Fi=180.50
  229. Z=10.200 Ro=5.4309 Fl=180.40
  230. Z=10.250 Ro=5.4209 Fl=180.40
  231. Z=10.300 Ro=5.2805 F?=180.30
  232. Z=10.350 Ro=5.2705 Fl=180.30
  233. Z=10.400 Ro=5.1302 Fl=180.20
  234. Z=10.450 Ro=4.9800 Fi=180.10
  235. Z=10.500 RO*4.9700 Fl=180.10
  236. ZB10.550 Ro=4.8200 Fl=180.00
  237. Z=10.600 Ro=4.8200 Fl=180.00
  238. Z=10,650 Ro*4.6701 Fl=179.90
  239. Z=10.700 Ro=4.6701 Fl=179.90
  240. Z=10.750 Ro=4.6501 Fl=179.90
  241. Z=10.800 Ro=4.6501 Fl=179.90
  242. Z=10.850 Ro=4.6401 Fl=179.90
  243. Z=10.900 Ro=4.6301 Fi=179.90
  244. Z=10.950 Ro=4.6301 Fl"179.90
  245. Z=11.000 Ro=4.7600 Fl=180.00
  246. Z=11.050 Ro=4.7600 Fi" 180.002=11.100 Ro=4.8900 Fl=180.102=11.160 Ro=4.8900 Fi=180.10
  247. Z=11.200 Ro=5.0202 Fi=180.20
  248. Z"11.250 RO=5.1405 Ff= 180.30
  249. Z=11.300 Ro=5.1405 Fl=180.30
  250. Z=11.350 RO=5,2709 Fl=180.40
  251. Z=11 400 Ro=5.3913 Fi=180.502=11.450 Ro=5.3913 Fl=180.50
  252. Z=11.500 Ro=5.5018 Fl=180.602=11.550 Ro=5.5018 Fi=180.60
  253. Z=11.600 Ro=5.5018 FI=180.602=11.850 Ro=5.4918 Fl=180.60
  254. Z=11.700 Ro=5.4918 Fi= 180.60
  255. Z=11.750 Ro=5.4718 Fl=180.60
  256. Z=11.800 Ro=5.4718 Fi=180.60
  257. Z=11.850 Ro"5.4618 Fl=180.60
  258. Z=11.900 Ro=54 618 Fl=180.60
  259. Z=11.950 Ro=5.4418 Fi=180.60
  260. Z=12.000 Ro=5.3114 Ft=180.50
  261. Z=12.050 Ro=5.1710 Fi=180.40
  262. Z=12.100 Ro=5.1710 Fl=180.40
  263. Z=12.150 Ro=5.0305 Fl=180.30
  264. Z=12.200 Ro=5.1510 Fi=180.40
  265. Z=12.250 Ro®5.1410 Fl=180.40
  266. Z=12.300 Ro=5.1410 Fi=180.40
  267. Z=12.350 Ro=5.1310 Fl=180.402=12.400 Ro=5.1310 Ff=180.40
  268. Z=12.450 Ro=5.1210 Fl=180.40
  269. Z=12.500 Ro=5.2414 Fi=180.50
  270. Z=12.550 Ro=5.2414 Fl= 180.50
  271. Z=12.600 Ro=5.2314 Fl=180.50
  272. Z=12.650 Ro=5.2314 Fi=180.50
  273. Z=12.700 Ro=5.2114 Fl=180.50
  274. Z=12.750 Ro=5.2114 Fl=180.50
  275. Z=12.800 Ro=5.3318 Fl=180.60
  276. Z=12.850 Ro=6.3318 Fl=180.60
  277. Z=12.900 Ro=5.3218 Fi=180.60
  278. Z=12.950 Ro=5.3118 Fi=180.60
  279. Z=13.000 Ro=5.3118 Fi=180.60
  280. Z®4.200 Ro®5.9200 F =179.90
  281. Z®4.250 Ro*5.7702 F «179.80
  282. Z®4.300 Ro®5.6304 F =179.70
  283. Z®4.350 Ro®5.6304 F =179.70
  284. Z®4.400 Ro®5.4809 F =179.60
  285. Z®4.450 Ro®5.4709 F =179.60
  286. Z=4.500 Ro®5.3216 F =179.50
  287. Z=4.550 Ro®5.3216 F =179.50
  288. Z®4.600 Ro®5.1622 F =179.40
  289. Z®4.650 Ro=5.1622 F =179.40
  290. Z=4.700 Ro=5.1522 F =179.40
  291. Z®4.750 Ro=5.1522 F =179.40
  292. Z®4.800 Ro=5.1522 F =179.40
  293. Z®4,850 Ro®5.3016 F =179.50
  294. Z®4.900 Ro=5.2916 F =179.50
  295. Z®4,950 Ro=5.4409 F =179.60
  296. Z=5.000 Ro®5.5904 F =179.70
  297. Z®5.050 Ro=5.5904 F =179.70
  298. Z=5.100 Ro®5.7302 F =179.80
  299. Z®5.150 Ro®5.8700 F =179.90
  300. Z®5.200 Ro®5.8600 F =179.90
  301. Z®5.250 Ro=6,0000 F =180.00
  302. Z®5.300 Ro®6.1300 F =180.10
  303. Z®5.350 Ro=6.1300 F =180.10
  304. Z=5.400 Ro=6.1200 F =180.10
  305. Z®5.450 Ro=6.1200 F =180.10
  306. Z=5.500 Ro®6.1300 F =180.10
  307. Z®5.550 Ro®6.1200 F =180.10
  308. Z=5.600 Ro=6.2502 F =180.20
  309. Z®5.650 RO®6.2502 F =180.20
  310. Z®5.700 Ro=6.2402 F =180.20
  311. Z®5.750 Ro=6.2402 F =180.20
  312. Z=5.800 Ro®6.2402 F =180.202=5.860 Ro®6.1000 F =180.10
  313. Z®5.900 Ro=5.9600 F =180.002=5.950 Ro=5.9600 F =180.00
  314. Z®6.000 Ro®5.8200 F =179.90
  315. Z®6.050 Ro®5.8200 F =179,90
  316. Z=6.100 Ro=5.6702 F =179.80
  317. Z®6.150 RO®5.6602 F ®179.80
  318. Z=6.200 Ro=5.5106 F =179.70
  319. Z=6,250 Ro®5.3609 F =179.60
  320. Z®6.300 Ro=5.3609 F =179.602=6.350 Ro®5.3509 F =179.60
  321. Z=6.400 Ro®5.3509 F =179.602=6.450 Ro®5.3509 F =179.60
  322. Z=6.500 Ro=5.3509 F =179.60
  323. Z®6.550 Ro®5.3409 F =179.60
  324. Z=6.600 Ro=5.3409 F =179.60
  325. Z®6.650 Ro=5.4806 F =179.70
  326. Z®6.700 Ro=5.4806 F =179.70
  327. Z®6.750 Ro®5.6302 F =179.80
  328. Z=6.800 Ro=5.7700 F =179.90
  329. Z®6.850 Ro®5.7600 F =179.90
  330. Z=6.900 Ro®5.9000 F =180.00
  331. Z®6.950 Ro®5.8900 F =180.00
  332. Z®7.000 Ro®6.0400 F =180.10
  333. Z®7.050 Ro=6.1702 F =180.20
  334. Z=7.100 Ro=6.1602 F =180.20
  335. Z®7,150 Ro=6.2904 F =180.30
  336. Z=7.200 Ro®6.2904 F =180.30
  337. Z=7.250 Ro=6.2904 F =180.30
  338. Z=7.300 Ro®6.2904 F =180.30
  339. Z®7.350 Ro®6.2804 F =180.30
  340. Z®7.400 Ro®6.2704 F =180.30
  341. Z®7.450 RO=6.2704 F =180.30
  342. Z®7.500 Ro®6.2804 F =180.30
  343. Z®7.550 Ro®6.2704 F =180.30
  344. Z®7.600 Ro=6.1302 F =180.20
  345. Z=7.650 Ro=6.1302 Fl=180.202=7.700 Ro=6.00QQ Fl®180.10
  346. Z=7.750 Ro=5.8600 Fl=180.00
  347. Z®7.800 Ro=5,85Q0 Fl®180.00
  348. Z®7.850 Ro=5.7000 Fl®179.90
  349. Z=7.900 Ro=5.7000 Fl=179.90
  350. Z=7.950 Ro=5.5602 Fl=179.80
  351. Z=8.000 Ro=5.5502 Fi=179.80
  352. Z=8.050 Ro=5.4006 Fl=179.70
  353. Z=8.100 Ro=5.3906 Fi=179.70
  354. Z=8.150 Ro=5.3906 Fl=179.70
  355. Z=8.200 Ro=5.4006 Fl=179.70
  356. Z=8.250 Ro=5.3906 Fl=179.70
  357. Z=8.300 Ro=5.380S Fl=179.70
  358. Z=8.350 Ro=5.38Q6 Fl=179.70
  359. Z=8.400 Ro=5.5202 Fl=179.80
  360. Z=8.450 Ro=5.5302 Fl=179.80
  361. Z®8,500 Ro=5.6601 Fl® 179.90
  362. Z=8.550 Ro=5.8000 Fl=180.00
  363. Z=8.800 Ro=5.8000 Fi=180.00
  364. Z=8.650 Ro=5.9300 Fl=180.10
  365. Z=8.700 Ro=6.0802 Fi=180.20
  366. Z=8.750 Ro=6.0702 Fl=180.20
  367. Z=8.800 Ro=6.2004 Fl=180.30
  368. Z=8.850 Ro=6.3308 Fl=180.40
  369. Z=8.9Q0 Ro=6.3208 Fl=180.40
  370. Z=8.950 Ro=6.3308 Fl=180.40
  371. Z=9.000 Ro=6.33Q8 Fi=180.40
  372. Z=9.050 Ro=6.3208 Fl=180.40
  373. Z=9.100 Ro=6.3108 Fi® 180.40
  374. Z=9.150 Ro=6.3108 Fl® 180.40
  375. Z=9.200 Ro=6.3108 Fl=180.40
  376. Z=9.250 Ro=6.3108 Fl=180.40
  377. Z=9.300 Ro=6,3108 Fl=180.40
  378. Z=9.350 Ro=6.3008 Fl=180.40
  379. Z=9.400 Ro=6.1604 Fl® 180.30
  380. Z=9450 Ro®6.0302 Fl=180.20
  381. Z®9.500 Ro®6.0302 FH180.20
  382. Z=9.S50 Ro=5.8800 Fi®180.10
  383. Z®9.600 Ro=S.8800 Fl®180.10
  384. Z=9.650 Ro=5.7300 Fl=180.00
  385. Z=9.700 Ro®5.5901 Fl®179.90
  386. Z=9.750 Ro=5.5901 Fl=179.90
  387. Z=9.800 Ro=6.4402 Fl®179.80
  388. Z=9.850 Ro=5.4302 Fl=179.80
  389. Z"9.900 Ro=5.4402 Fi®179.80
  390. Z=9.950 Ro=5.4402 Fl=179.80
  391. Z®10.000 Ro®5.4302 Fl=179.80
  392. Z=10.050 Ro=5.4202 Fl=179.80
  393. Z®10.100 Ro®5.4202 Fl®179.80
  394. Z®10.150 Ro®5.5701 Fl=179.90
  395. Z= 10.200 Ro®5.7100 Fl®180.00
  396. Z= 10.250 Ro=5.7000 Fl®180.00
  397. Z®10.300 Ro®5.8400 Fl®180.10
  398. Z=10.350 Ro=5.9702 Fl=180.20
  399. Z®10.400 Ro®5.9802 Fl®180.20
  400. Z=10.450 Ro®6.1104 Fl=180.30
  401. Z®10.500 Ro=6.2408 Fl®180.40
  402. Z=10.550 Ro=6.2408 Fl=180.40
  403. Z=10.600 Ro=6.3811 Fl=180.50
  404. Z=10.650 Ro=6.3S11 Fi=180.50
  405. Z®10.700 Ro®6.3611 Fl® 180.50
  406. Z=10.750 Ro=6.3611 Fl=180.50
  407. Z=10.800 Ro®6.3511 Fl® 180.50
  408. Z®10.850 Ro®8.3511 Fi=180.50
  409. Z®10.900 Ro®6,3511 Fl=180.50
  410. Z=10.950 Ro=6.3511 Fl=180.50
  411. Z®11.000 Ro®6.3511 Fl® 180.50
  412. Z=11.050 Ro=6.3411 Fi®180.50
  413. Z=11.100 Ro®6.3311 Fl=180.50
  414. Z=11.150 Ro=6.2108 Fl=180.40
  415. Z®11.200 Ro®6.2108 Fl= 180.40
  416. Z"11.250 Ro=6.Q604 Fl® 180.30
  417. Z=11.300 Ro®5.9202 Fl®180.20
  418. Z®11.350 RO®5.9202 Fl®180.20
  419. Z®11.400 Ro=5.7800 Fl=180.10
  420. Z®11.450 Ro=5.7800 Fl®180.10
  421. Z=11.500 Ro®5.7700 Fl®180.10
  422. Z®11.550 Ro®5.7700 Fl®180.10
  423. Z®11.600 Ro=5.9002 Fl=180.20
  424. Z®11.650 Ro®5.9102 Fl®180,20
  425. Z=11.700 Ro®5.9002 Fl®180.20
  426. Z®11.750 Ro®5.9002 Fl=180.20
  427. Z=11.800 Ro=5.9002 Fl=180.20
  428. Z=11.850 Ro®5.8902 FH180.20
  429. Z®11.900 Ro=6.0304 Fi®180.30
  430. Z®11.950 Ro®6.0304 Fl®180.30
  431. Z®12.000 Ro®6.0204 Fl=180.30
  432. Z®12.050 Ro®6.0204 Fl®180.30
  433. Z®12.100 Ro®6.0104 Fl=180.30
  434. Z®12.150 Ro®6.1508 Fl®180.40
  435. Z= 12.200 Ro®6.1508 Fl®180.40
  436. Z® 12.250 Ro®6.2811 Fi®180.50
  437. Z=12.300 Ro®6.4015 Fl=180.60
  438. Z®12.350 Ro=8.4015 Fl®180.60
  439. Z®12 400 Ro=6.4015 Fl®180.60
  440. Z®12.450 Ro®6.4015 Fi®180.60
  441. Z=12.500 Ro=6.5222 Fl=180.70
  442. Z®12.550 Ro®6.5122 Fl®180.70
  443. Z=12.600 Ro=6.5122 Fl=180.70
  444. Z®12.650 Ro®6.5222 Fl®180.70
  445. Z=12.700 Ro=6.5122 Fl=180.70
  446. Z® 12.750 R0®6.5122 Fl®180.70
  447. Z=12.800 Ro®6.5022 Fl®180.70
  448. Z®12.850 Ro®6.3715 Fl=180.60
  449. Z® 12.900 Ro=6.3715 Fl®180.60
  450. Z®12.950 Ro=6.3715 Fl®180.60
  451. Z=13.000 Ro®6.3715 Fl=180.60
  452. Z®13.050 Ro®6.3615 Fl®180.60
  453. Z=13.100 Ro=6.4922 Fl=180.70
  454. Z®13.150 Ro®6.4922 Fl®180.70
  455. Z=13.200 Ro=6.4922 Fl=180.70
  456. Z=13.250 Ro=6.4822 Fl®180.70
  457. Z=13.300 Ro=6.4822 Fl=180.70
  458. Z=13.350 Ro®6,6027 Fl®180.80
  459. Z=13.400 Ro®6.6027 Fl®180.80
  460. Z®13.450 Ro®6.6027 Fi®180.80
  461. Z®13.500 Ro=6.6027 Fl=180.80
  462. Z=13.550 R0®6.5927 Fi®180.80
  463. Z=13.600 Ro=6.5927 Fl®180.80
  464. Z®13.650 Ro®6,7233 Fl®180.90
  465. Z=13.700 Ro®6.7133 Fl®180.90
  466. Z®13.750 Ro®6.7033 Fl®180.90
  467. Z=13.800 Ro®6.7033 Fl= 180.90
  468. Z®13.850 Ro®6.7133 Fl®180.90
  469. Z=13.900 Ro®6.8339 Fl®181.00
  470. Z®13.950 Ro®6.8239 Fl®181.00
  471. Z®14.000 Ro=6.8239 Fl=181.00
  472. Z=14.050 Ro®6.8139 Fl®181.00
  473. Z=14.100 Ro®6.8239 Fl=181.00
  474. Z®14,150 Ro®6.8139 Fl®181.00
  475. Z®14.200 Ro=6.9349 Fl®181.10
  476. Z®14.250 Ro®6.9249 Fl®181.10
  477. Z®14.300 Ro®6.9249 Fl®181.10
  478. Z®14.350 Ro®6.9349 Fl®181.10
  479. Z®14.400 Ro=6.9249 Fl®181.10
  480. Z®14.450 Ro®6.9149 Fl®181.10
  481. Z®14.500 Ro=6.9149 Fl=181.10
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!