Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Раскрытие и закрытие трещин в растянутых железобетонных элементах со смешанным армированием

Диссертация: Раскрытие и закрытие трещин в растянутых железобетонных элементах со смешанным армированием
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Практическое значение и внедрение результатов работы. Разработаны практические рекомендации по назначению оптимального соотношения площадей сечения преднапряженной и ненапрягаемой арматуры, при котором обеспечиваются требования к трещиностойкос-ти растянутых железобетонных элементов со смешанным армированием. Даны рекомендации по расчету ширины раскрытия трещин и их условного закрытия при высоких… Читать ещё >

Раскрытие и закрытие трещин в растянутых железобетонных элементах со смешанным армированием (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.'
    • 1. 1. Классификация элементов, содержащих предварительно напряженную арматуру
    • 1. 2. Обзор исследований применения предварительно напряженных конструкций со смешанным армированием
    • 1. 3. Методы расчета трещиноетойкости растянутых элементов
    • 1. 4. Учет эффекта предварительного растяжения арматуры и предварительного обжатия бетона
    • 1. 5. Задачи исследования
  • 2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 2. 1. Программа экспериментальных исследований
    • 2. 2. Характеристики материалов и конструкция опытных образцов
    • 2. 3. Изготовление и испытание опытных образцов
  • 3. ВЛИЯНИЕ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
    • 3. 1. Изменение предварительных напряжений в арматуре и характеристик материалов
    • 3. 2. Образование трещин
    • 3. 3. Ширина раскрытия трещин при однократном и повторном загружениях
    • 3. 4. Закрытие трещин при повторных нагружениях и разгрузке
  • Выводы по главе 3
  • 4. РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ РАСЧЕТА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ ЖЕЛЕЗО БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ ПРИ ПОВТОРНЫХ НАГРУЖЕНИЯХ
    • 4. 1. Напряжения в преднапряженной и ненапрягаемой арматуре железобетонных элементов при их совместном деформировании
    • 4. 2. Расчет по образованию трещин
  • 4. 3- Расчет ширины раскрытия трещин
    • 4. 4. Напряженно-деформированное состояние железобетонного элемента со смешанным армированием при растяжении и неупругой работе арматуры. 88 /
    • 4. 5. Определение ширины раскрытия трещин железобетонных элементов со смешанным армированием при неупругой работе арматуры. 90V
    • 4. 6. Расчет по «закрытию» или безопасшэду раскрытию трещин. 98 v
    • 4. 7. Алгоритм расчета растянутых железобетонных элементов по раскрытию и условному закрытию трещин с учетом неупругой работы арматуры,
  • Выводы по главе 4
  • 5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ СМШПАННОГО АРМИРОВАНИЯ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
    • 5. 1. Оптимальные соотношения сечений преднапряженной и ненапрягаемой арматуры в растянутых элементах
    • 5. 2. Технико-экономические преимущества смешанного армирования в железобетонных фермах
  • Выводы по главе 5
  • ОСНОВНЫЕ вывода

Основными направлениями экономического и социального развития СССР на 1981;1985 годы и на период до 1990 года, принятыми 26 съездом КПСС, предусмотрено повышение уровня индустриализации строительного производства, расширения объема применения новых эффективных строительных конструкций и материалов.

Совершенствование предварительно напряженных железобетонных конструкций, объем производства которых растет с каждым годом, должно быть направлено на решение таких важных задач, как снижение материалоемкости, трудоемкости и энергоемкости, а также повышение качества строительства. Все это полностью отвечает требованиям Постановления ЦК КПСС и Совета Министров СССР и0б усилении работы по экономии и рациональному использованию сырьевых, топливно-энергетических и других материальных ресурсов" .

Одним из главных направлений повышения экономичности производства железобетонных элементов является применение предварительно напряженных железобетонных конструкций. С развитием производства этого вида изделий и методов их расчета выявляются еще неиспользованные ресурсы экономии арматурной стали, которые могут существенно влиять на сокращение затрат на материалы и стоимость изготовления конструкций.

В среднем, общий расход стали в предварительно напряженных конструкциях распределяется следующим образом: — на рабочую арматуру 20−65%, сопротивление которой зачастую полностью не используется— на конструктивную арматуру 50 + 20%, которая обычно в расчетах не учитывается— на закладные детали и проч. 12−20%.

Из этого следует, что существуют большие резервы экономии виспользовании рабочей арматуры.

В предварительно напряженных элементах второй категории тре-щиностойкости преднадряжению можно подвергать не всю рабочую арматуру, подобранную из расчета по прочности, а лишь ее часть. Доля необходимой предналряженной арматуры нередко определяется требованиями допустимой ширины расщнтия трещин. В таких элементах ненапрягаемая часть арматуры может быть высокопрочной или обычной. Ее можно обрывать согласно эпюре внутренних усилий. Учитывая, что при определенных условиях (для высокопрочной арматуры при J ^ 0,5 Jr) ненапрягаемая арматура работает с полным расчетным сопротивлением, благодаря ее обрывам можно получить существенную экономию стали. В таких элементах со смешанным армированием, кроме того достигается снижение усилия обжатия в бетоне, что позволяет уменьшать площадь сечения бетона в зоне расположения напрягаемой арматуры. Наличие напрягаемой арматуры в преднапряженных элементах снижает потери предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона. Применение ненапрягае-мой высокопрочной арматуры вместо обычной позволяет снизить расход стали, а преднапряжение не всей арматуры, а только ее части также позволяет снизить трудоемкость работ при ее натяжении.

Наличие ненапрягаемой арматуры в преднапряженных элементах, как показали исследования, делает их более податливыми, и способными к большему энергопоглощению, что особенно важно при строительстве в сейсмических районах.

Вопрос использования высокопрочной стали в качестве ненапрягаемой арматуры в предварительно напряженных элементах является весьма актуальным, но недостаточно изученным. Выполненные ранее исследования в основном относятся к изгибаемым элементам.

Центрально и внецентренно растянутые преднапряженные элементы, содержащие неналрягаемую высокопрочную арматуру, практически не изучены. Поскольку в таких элементах расчет трещиностой-кости является определявшим, представляло большой интерес выполнить исследования их трещиностойкости с целью разработки рекомендаций по проектированию и расчету растянутых элементов со смешанным армированием.

Основное внимание обращено на изучение вопросов образования, раскрытия и закрытия трещин при повторных нагружениях высокого уровня, а также эффективности смешанного армирования и установления рационального соотношения площадей сечения напрягаемой и ненапрягаемой арматуры.

Исследования выполнялись в соответствии с отраслевой программой 0.55.16.031 Госстроя СССР на 1981;85 г. г. (тема 02).

На защиту выносятся: — результаты экспериментальных исследований о влиянии на трещиностойкость растянутых железобетонных элементов со смешанным армированием коэффициента частичного преднапряжения Кц— предложенные аналитические выражения для определения оптимального соотношения площадей сечения преднапряженной и ненапрягаемой арматуры из условия максимально допустимой ширины раскрытия трещин— возможность образования в растянутой зоне на участках между трещинами при их раскрытии обжатых зон бетона— рекомендуемые методы определения ширины рас*фытия трещин при полностью растянутом участке между ними и при наличии между трещинами обжатых зон с учетом неупругой работы арматуры— условия «закрытия» трещин при неупругой работе арматуры— данные об экономической эффективности растянутых железобетонных элементов со смешанным армированием.

Научная новизна работы: — получены новые экспериментальные данные d влиянии на трещиностойкость растянутых железобетонных элементов со смешанным армированием коэффициента частичного преднапряженияполучены аналитические выражения для определения оптимального соотношения площадей сечения преднапряженной и ненадрягае-мой арматуры из условия максимально допустимой ширины раскрытия трещин при заданной нагрузке— доказано, что при определенных условиях в растянутой зоне на участках мевду трещинами при их раскрытии возможно образование обжатых зон бетонав этих случаях длину растянутого участка и ширину раскрытия трещин следует определять по предложенным формулам— при полностью растянутом участке бетона между трещинамии неупругой работе арматуры ширину раскрытия трещин рекомендуется определять с учетом пластических деформаций арматуры согласно разработанной методике— показано, что если при расчете по условному закрытию трещин усилие обжатия бетона определяется с учетом потерь лредна-пряжений от неупругих деформаций арматуры, то для элементов со сталью, не имеющей площадки текучести, достаточно только одно условие, обеспечивающее «закрытие» трещин — установление минимально необходимого напряжения обжатия бетона.

Практическое значение и внедрение результатов работы. Разработаны практические рекомендации по назначению оптимального соотношения площадей сечения преднапряженной и ненапрягаемой арматуры, при котором обеспечиваются требования к трещиностойкос-ти растянутых железобетонных элементов со смешанным армированием. Даны рекомендации по расчету ширины раскрытия трещин и их условного закрытия при высоких уровнях нагружения (неупругой работе арматуры).

Доказана возможность существенной экономии стальной арматуры в растянутых железобетонных элементах благодаря обрывам высокопрочной неналрягаемой арматуры в соответствие с эпюрой усилий.

По заказу института тtCeвкaвЗHИИЭПceльcтpoй, выполнено проектирование типовой железобетонной фермы пролетом 24 м с предварительно напряженным нижним поясом с заменой в нем части лредна-пряженной арматуры неналрягаемой того же класса. Это позволило снизить расход стали в нижнем поясе на 8Результаты исследований автора переданы в НИИЖБ Госстроя СССР для использования в новых нормативных документах. Они внедрены также в учебный процесс в Ростовском инженерно-строительном институте.

Апробацияработы и публикации. Основные положения диссертации опубликованы в трех научных статьях. Материалы диссертации доложены и обсуждены на научно-технических конференциях РИСИ в 1981 и 1984 г. г.

Диссертационная работа выполнена в Ростовском инженерно-строительном институте под руководством доктора технических наук, профессора Р. Л. Маиляна.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. Установлено влияние на трещиностойкость растянутых железобетонных элементов коэффициента частичного лредналряжения Кн, под которым понимается отношение усилия в напрягаемой арматуре растянутой зоны к усилию во всей арматуре той же зоны при достижении во всех стержнях предела текучести (для центрально растянутых элементов) или моментов этих усилий (для остальных случаев).

2. Получены опытные и теоретические зависимости ширины раскрытия трещин от коэффициента частичного преднапряжения. Уменьшение последнего приводит к росту ширины раскрытия трещин, их допустимые значения могут быть обеспечены при Кн существенно меньших единицы (в проведенных опытах 0,9.О, 65).

3. Степень приращения ширины раскрытия трещин при повторных нагружениях практически не зависит от коэффициента Кн. Однако его влияние на отношение максимальной ширины раскрытия трещин к средней ощутимо — с ростом Кн отношение 0. такс/астре^ снижается.

4. Расчет ширины раскрытия трещин предналряженных элементов со смешанным армированием при упругой работе арматуры рекомендуется производить по методике СНиП или норм ЕКБ, с учетом в последней коэффициента К = 1,1 при растяжении с эксцентриситетом ее < о, 5 (Ко — а').

5. Показано, что если суммарные напряжения в предналряженной арматуре превышают предел упругости, то при последующих нагружениях до определенного уровня, на участках между трещинами длиной т при их раскрытии возможно образование обжатых зон бетона. В этих случаях длина растянутого участка бетона в о! фестностях трещин (р < Lt и ее значения могут определяться по предлагаемой формуле (4.14).

6. При полностью растянутом участке бетона между трещинами и неупругой работы арматуры ширину раскрытия трещин рекомендуется определять с учетом пластических деформаций арматуры по формуле (4.6). Входящие в нее напряжения и пластические деформации в арматуре определяются из системы уравнений (4.7 — 4.9) или (4.9), (4.II) и (4.12) соответственно для центрально или внецентренно растянутых элементов.

7. При наличии на участке между трещинами зон с обжатым бетоном (ip < (т) ширину раскрытия трещин можно определить по предложенной формуле (4.18).

8. В равнопрочных растянутых элементах при одинаковом уровне преднапряжения арматуры с понижением коэффициента частичного преднапряжения внешнее усилие, соответствующее закрытию трещин, уменьшается.

9. Если при расчете по закрытию трещин усилие обжатия бетона оцределяется с учетом потерь предналряжений от неупругих деформаций арматуры, то для элементов со сталью, не имеющей площадки текучести, достаточно только одно условие, обеспечивающее «закрытие» трещин — установление минимально необходимого напряжения обжатия бетона.

10. Составлен алгоритм расчета растянутых железобетонных элементов со смешанным армированием по раскрытию трещин, в котором нашли отражение все указанные выше предложения автора.

11. При осевом растяжении, а также при изгибе и внецентрен-ном растяжении или сжатии при J ^ 0,5 J я лреднапряженных элементов со смешанным армированием, к моменту достижения в пред-напряженной арматуре временного сопротивления, напряжения в неналрягаемой арматуре без площадки текучести или с короткой площадкой текучести также могут достигать временное сопротивление, а при длинной площадке текучести равны пределу текучести.

12. Получены выражения (5.II) и (5.14), с помощью которых определяются оптимальные соотношения площадей сечения преднапряженной и ненапрягаемой арматуры из условия максимально допустимой ширины раскрытия трещин при заданных уровнях нагрузки, классах арматуры и уровне предварительного напряжения.

13. В растянутых железобетонных элементах с арматурой класса Ат-У1 при соблюдении условий трещиностойкости до 30% площади сечения рабочей арматуры можно оставить без предналряжений. На конкретном примере железобетонной фермы пролетом 24 м показано, что это может привести к снижению расхода стали в нижнем поясе более, чем на 8%.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Абеле с П. В. Использование предварительно напряженного железобетона в связи с планом электрификации Манчестер-Шеффильд-уот. Доклад на Международном I конгрессе в Гонте по предварительно напряженному железобетону, 1956, с. 5−10.
  2. С.И., Маилян Д. Р. Влияния предварительного обжаг-тия на прочность бетона в преднапряженных сваях и колоннах. -В кн.: Основания и фундаменты. Строительство на просадочных грунтах. Ростов-на-Дону, Изд-во РТУ, 1979, с.130−134.
  3. С.И., Маилян Д. Р. Изменение деформативных свойств высокопрочного бетона после длительного обжатия. -Сб.трудов Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. РИСИ. Ростов-на-Дону, 1979, с.83−87.
  4. М.М. Исследование прочности, трещиностойкости и жесткости железобетонных изгибаемых элементов со смешанным армированием.: Автореф. Мо.. канд. техн.наук. М., 1983. — 19 с.
  5. В.П., Арсланбеков М. М. Выбор классов арматуры при смешанном армировании. Бетон и железобетон, 1981, $ 5, с. 14−15.
  6. Банков В.Н.*, Мадатян С. А., Мит асов В. М. Об уточнении аналитических зависимостей диаграммы растяжения арматурных сталей. Изв. вузов. Строительство и архитектура, 1983, 9, с. 1−5.
  7. Г. И., Васильев А. П., Гвоздев А. А. и др. Предварительно-напряженный железобетон. (По материалам У Международного конгресса ФИП. Париж, 1966). М., Госстройиздат, 1968, 239 с.
  8. Г. И., Таршиш В. А. Закрытие трещин при разгрузке преднапряженных элементов. Межотраслевые вопросы строительства. Отечественный Опыт. ВДНИС, 1972, JS 7.
  9. Ю.Ф., Гуща Ю. П. Закрытие трещин в нормальных сечениях железобетонных предварительно-напряженных конструкций.
  10. В кн.: йлитриева С. А. Предельные состояния элементов железобетонных конструкций. М, Стройиздат, 1976, с. 47−56.
  11. П.Н., Каган В. Б., Маялян Д. Р. Расчет прочности элементов с учетом эффекта предварительного напряжения арматуры. -Бетон и железобетон, 1979, J? 9, с. 28−29.
  12. А.А., Дмитриев С. А. К вопросу о расчете сечения по трещинообразованию, Бетон и железобетон, I960, Л 7, с.31−32.
  13. Гвоздев А.А., .Щлитриев С. А., Немировский Я. М. 0 расчете перемещении (прогибов) железобетонных конструкций по проекту новых норм (СНиП П-В.1−62). Бетон и железобетон, 1962, & 6.
  14. Н.Г. Трещиностойкость изгибаемых элементов при смешанном армировании. Строительные конструкции. Строительная физика. Отечественный и зарубежный опыт. ЦИНИС, 1977, J6−6, • -с. 7-II.
  15. Н.Г. Трещиностойкость и деформативность преднапря-женннх изгибаемых элементов при смешанном армировании. В кн.-: Экспериментальные и теоретические исследования строительных конструкций,' М., Стройиздат, 1978.
  16. ГПНТБ, пер. 72/64 818. Предварительные испытания балок со смешанной арматурой, (перевод с голландского языка статьи Ф. Г. Рисео и В. Депо, 1965). М., 1972.
  17. И. И. О роли неналрягаемой арматуры в нижних поясах предварительно-напряженных ферм. Вестник П.Т. И. Вопросысовременного строительства. Львов, 1971, Jfc 51.
  18. И.И., Стасюк М. И. Раскрытие и закрытие трещин в изгибаемых элементах со смешанным армированием. Бетон и железобетон, 1983, В 3, с. 29−30.
  19. И.И., Стасюк М. И. Методика экспериментального исследования влияния ненапряженной арматуры на работу предвари-тельно-налряженных железобетонных изгибаемых элементов. Вестник Л.П. И. Вопросы современного строительства, 1973,1. Ш 80.
  20. Ю.П. Предложения ло нормированию диаграмм растяжения высокопрочной стержневой арматуры. Бетон и железобетон. 1979, J& 7, с. 15−16.
  21. Ю.П. Ширина раскрытия нормальных трещин в элементах железобетонных конструкций.1 В кн.: .Щштриева С. А. Предельные состояния элементов железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1976, с. 30−43.
  22. Железобетонные предварительно напряженные сегментные фермы для покрытия зданий пролетом 18 и 24 м. Рабочие чертежи. Серия ПК-01−129/78. Выпуск 4. ЦИШ ГОССТРОЙ. М., 1981, 142 с.
  23. С.А. Расчет железобетонных элементов кольцевого сечения. Строительная промышленность. ВДНИС, 1977, IS 6.
  24. С.А., Бирулин Ю. Ф. Раскрытие трещин в предваритель-но-налряженных железобетонных конструкциях. Бетон и железобетон, 1970, & 5.
  25. С.А., Калатуров Б. А. Расчет предварительно-напряженных конструкций. М., Стройиздат, 1965, 508 с.
  26. А.С. Расчет предварительно-напряженных элементов по образованию трещин в нормальных сечениях с учетом неупругих деформаций сжатого бетона. Бетон и железобетон, 1964, J6 8.
  27. Инструкции по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций и указания по их изготовлению (проект, 1941). М., Стройиздат, 1943.
  28. Инструкции по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций (СН.10.57).-М., Госстройиздат, 1958.
  29. А.А. Исследование прочностных характеристик железобетонных балок с многорядным расположением арматуры.- В кн.: Исследования в области строительства. Ростов-на-Дону, 1975, с. 92.
  30. В.В. Влияние эффекта предварительного напряжения на сопротивление изгибу керамзит об етонных элементов с арматурой классов Ат-У1 Ат-УП. :Автореф. Дисс. .канд. техн. наук. — Тбилиси, 1983, 24 с.
  31. Н.А. Комбинированный напряженный армированный железобетон и возможности его применения в городских и автодорожных мостах. Изд. Минколхоза РСФСР, 1952.
  32. Н.А., Синегуб К. Г. Применение смешанного армирования в пролетных автодорожных мостах. Транспортное Строительство, 1973, $ 4.
  33. А.И., Горячев Б. П., Попов В. В. Стойки опор линии электропередач с арматурой класса А-У, Бетон и железобетон, 1972, & II.
  34. И.Ю. Трещиностойкость железобетонных изгибаемыхэлементов при действии длительных нагрузок переменного уровня.: Автореф. Дис.. канд. техн. наук. Москва, 1982, 17 с
  35. В.И. Трещиностойкость железобетонных элементов кольцевого сечения с прядевой арматурой. Межотраслевые вопросы Строительства. Отечественный опыт. ВДНИС, 1972, 12.
  36. Л.Д. Расчет железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучести бетона. Киев, Изд-во «Вшца Школа», 1971, с. 22−30.
  37. Лин Т. К. Проектирование предварительно-напряженных железобетонных конструкций, (пер. с английского). М., Госстрой-издат, I960, 438 с.
  38. С.А. Технология натяжения арматуры и несущая способность железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1980, с. 1−82.
  39. С.А. Повышение механических свойств высокопрочной арматуры стали при предварительном напряжении. Бетон и железобетон, 1976, JB 5, с. 22−24.
  40. Р.Л. Частично лреднапряженные железобетонных конструкции. Изв. вузов. Строительство и архитектура, 1982, Л I, с. 137 — 140.
  41. Д.Р., Аржановский С. И. Расчет железобетонных элементов с учетом изменения механических свойств предварительно обжатого бетона. Сб.тр.: Вопросы прочности, деформативнос-ти и трещиностойкости железобетона. РИСИ. Ростов-на-Дону, 1980, с. 89−94.
  42. Р.Л., Ганага П. Н. Образование, раскрытие и закрытие трещин в железобетонных балках на известняке-ракушечнике.- Сб.тр.: Вопросы прочности, трещиностойкости и деформатив-ности. Ростов-на-Дону, 1974, с. 39−56.
  43. Р.Л., Ганага П. Н., Каган В. Б. Трещиностойкость керамзит обет онных балок с высокопрочной стержневой арматурой.- Сб.тр.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. Ростов-на-Дону, РИСИ, 1979, с.136−148.
  44. Р.Л., Ионнисян С. Г., Аскаров Б. А. Международный конгресс по предварительно-напряженному железобетону. Изв. вузов, — Строительство и архитектура, 1983, J6 9, с. I38-I4I.
  45. Л.П. Снижение сопротивления бетона растяжению после длительного сжатия. Доклад на УП Международном конгрессе по предварительному напряженному железобетону (ФИЛ). -Нью-Йорк, 1974, 204 с.
  46. Л.П. Снижение кратковременной жесткости высокопрочных бетонов после длительного одноосного обжатия. В кн.: Высокопрочные бетоны и конструкции из них. (Материалы ХУЛ сессии союзной комиссии ФИП). Киев, «Будивельник», 1969, с. 37−38.
  47. Л.П., Битько Н. М. Исследование влияния начального относительного уровня напряжения на нелинейную ползучесть цементного камня и бетонов при центральном сжатии. Сб.тр.: Вопросы надежности железобетонных конструкций. Куйбышев, 1976.
  48. Л.П., Свинаренко И. А., Битько Н. М. Изменение модуля упругости (деформации) бетона при длительном сжатии различной интенсивности. Сб.тр.: Вопросы надежности железобетонных конструкций. Куйбышев, 1974, с. 77−80.
  49. Макаренко Л.П.-, Свинаренко И. А., Битько Н. М. О некоторых существенно важных особенностях сопротивления бетона растяжению. Сб.тр.: Вопросы надежности железобетонных конструкций. Куйбышев, 1975, с. I08-III.
  50. Т.И. О расчете деформации высокопрочной арматуры в изгибаемых железобетонных элементах на стадиях работ, близких к разрушению, — Сб.тр.: Вопросы прочности, деформа-тивности и трещиностойкости железобетона. РИСИ. Ростов-на-Дону, 1978, с.66−71.
  51. Материалы Симпозиума ФИП по частичному предналряжению. -Бухарест, 1980, 397 с.
  52. Международные рекомендации для расчета и осуществления обычных и предварительно-напряженных железобетонных конструкций. (Пер. с французского). ОНТИ: НИЙЖБ. Госстроя СССР, 1970, 72 с.
  53. В.А., Маилян Р. Л. Аналитические описания для диаграммы растяжения высокопрочной арматурной стали. В кн.: Новые ввды арматуры и ее сварка. Сборник докладов Всесоюзного совещания в Волгограде. М., 1982.
  54. Ю.И., Шаракаукас И. Ю. О закрытии трещин в предварительно напряженных керамзитобетонных конструкциях. Ста-тиба ир архитектура (Строительство и архитектура), 1976, № 10, с. 24−25 (на литовском языке).
  55. В.В. Напряженно-армированный железобетон. Закгиз, 1933.
  56. В.И. Теория появления и раскрытия трещин, расчет жесткости железобетонных элементов. Строительная промышленность, 1940, № II.
  57. В.И. Трещиностойкость, жесткость и прочность железобетона. М., Стройиздат, 1950, 268 с.
  58. В.И. К расчету прочности изгибаемых железобетонных конструкций. Бетон и железобетон, 1979, Л 9, с.24−25.
  59. В.В., Ионнисян С. Г., Гюлзадян А. А. Некоторые вопросы расчета предварительно напряженных железобетонных конструкций по второй группе предельных состояний. (Доклад на 90 М Международном конгрессе ФШ1 в г. Стокгольме, 1982). М., 1982, 33 с.
  60. М.А. Железобетонные опоры с натяжением части арматуры. Бетон и железобетон, I960, Ш 3.
  61. К.В. 0 замене части преднапряженной арматуры в железобетонных конструкциях на ненапрягаемую. В кн.: Строительные конструкции и материалы. Уфа, 1976.
  62. К.В. Исследование трещиностойкости изгибаемых железобетонных элементов с напрягаемой арматурой класса Ат-У1 при повторных нагружениях. Межотраслевые вопросы Строительства. Отечественный и зарубежный опыт. ЦИНИС, 1961, № 6.
  63. К.В. Раскрытие и закрытие трещин в изгибаемых элементах со стержневой арматурой класса Ат-У1. Материалы XI научно-технической конференции Пермского политехнического института. Пермь, 1972.
  64. Л.И., Аржановский С. И. Влияние длительного обжатия бетона на его прочности и деформативные свойства. Бетон и железобетон, 1972, Ш 12, с. 34−37.
  65. СНиП П-В-1.-62. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. М., Госстройиздат, т 1962.
  66. СНиП П-21−75. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. М., Госстройиздат, 1975, 89 с.
  67. В.А. Влияние немногократно повторного загружения на деформативность и раскрытия трещин в предварительно напряженных железобетонных элементах. Межотраслевые вопросы строительства. Отечественный опыт. ЦИНИС, 1972, В 6.
  68. И.И. Теория и расчет железобетонных стержневых конструкций с учетом длительных процессов. Киев, «Буди-вельник», 1967, 347 с.
  69. Н.Н., Трифонов И. А. Работа смешанной арматуры изгибаемого элемента в стадии разгружения. Изв. вузов. -Строительство и архитектура. Новосибирск, 1979, is 7.
  70. М.М. Трещинообразование в центрально армированных призматических элементах при осевом растяжении. Сборник трудов НИИжелезобетона, Госстройиздат, 1961, вып. 5, с. II8-I44.
  71. С.Ю., Миловидов К. И. Влияние первичного загружения бетона на некоторые его свойства при разгрузке и последующем нагружении. В кн.: Заводская технология сборного железобетона. Сборник трудов ВНИИ железобетона. М., Стройиздат, 1972.
  72. Abeles P.W. Fully and partly prestreased Reinforced Concrete. A.C.I. Journal Jan., 1945, p.35−39.
  73. Abeles P.W. Static and Fatigue Test on Partially Pre-stressed Concrete Construction. A.C.I.Journal, Proceeding vol.50, N 7, Dec 1954, p.361−376.
  74. Abeles P.W. Partial Prestressing and Posibilities for its Practical Application. P.C.I. Journal, vol.4, N I, June 1959, p.35−51.
  75. Abeles P.W. Partial Prestressing of concrete. Highways and Bridges. V.27, И 1305, 1959.
  76. Abeles P.W., Brown E.J., Woods J.O. Preliminary Report on Static and Sustained Loading Tests. P.C.I. Journal, August 1968, p.12−32.
  77. Abeles P.W. The use of High Strength Steel in ordinary Reinforced and Prestressed Concrete Beams. Supplement Finalth
  78. Report 4 Congress IABSE, 1953.
  79. Abeles P.W. Effect of non-tensioned steel in prestressed concrete. International Civil Engineer, v.13, 1961, H II.
  80. Abeles P., Rung R. Der Einfle schaffler Bewehrung auf den Vorspannverlest in folge Schwinden und Kriechen. «Bavinge-nieur», 1975, IT 5, S. 184−189.
  81. H. 10 Theses on Partial Prestresing. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete, F.I.P. Bucharest, 1980, p.92−103.
  82. Bachmann H. Teilweise Vorsprannung. Erfahrungen in der Schweiz und F’ragen der Bemessung. Beton u Stahlbetonbau. 1980, U 2, S.40−44, III.
  83. Bennett E.W. Design of partially prestressed concrete with reference to the СЕВ FIP Model Code. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F-I-P. Bucharest, 1980, p.207−235.
  84. Bobrowski J., Bardhan-Roy B.K. Partial prestressing development and design recomendations. — Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.338−360.
  85. Cormack L.G. Practical considerations in the design of partially prestressed concrete ctructures. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced conc±ete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.258−271.
  86. Dave N.H., Garwood T.G. The Limit State Behaviour of «Class 3» Posttensioned Beams Under Short Term, Sustained and Fatigue Loading. Comportement en Service des Ouvrages en Beton Lioge. Belgique, 1975, Vol.1, p.319−330.
  87. Dean J.A., Park P., Titan L.C. Serviceability and strength criteria for partially prestressed concrete members. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p .1−14.
  88. Desay P.A. A method for determining the spacing and widthof cracks in partially prestressed concrete beams. Proceeding of ICE, vol.59, N 9, 1975, p.411−429.
  89. Dumitrescu D. Design aspects of partial prestressed concrete in Romainian Codes. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.377−390.
  90. Fujii M., Miyamoto A., Kajimura V. Crack control design of intermediate anchoraje zone in prestressed concrete. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. E.I.P. Bucharest, 1980, p.45−51.
  91. Hagnestad H. High Strength bars as concrete reinforcement.-Part 2. Journal PCA, V.4, N I, 1962.
  92. Hoptner M. Der Einfluss der Vorspenngrades auf die Materia-lokonomie im Eisenbannbrttckenbau. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.294−326.
  93. Hutton S.C., Love R.E. Flexural Behaviour of prestressed, Partially Prestressed and reinforced concrete beams. ACI Journal, Proceedings, vol.63, N 12, Dec.1966, p. I40I-I408.
  94. Inomata S. A theoretical study on section ductility of partially prestressed concrete. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p. I50-l6l.
  95. Janda L., Voves B. Partial Prestressing in Czechoslovakia.
  96. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.391−397.
  97. Leonhard F. Partial prestressing improves serviceability.-Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.250−257.
  98. Lloyd J.P. Rejali H.M., Kesler C.E. Crack control in oneway Slabs Reinforced with Deformed Welded' Wire Fabric. Journal ACI, Vol.66, IT 5, May 1969, p.366−376.
  99. Naaman A.E. Partially prestressed beams. A unified design procedure for strength and serviceability. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P., Bucharest, 1980, p.236−249.
  100. Naaman A., Siriaksorn A. Serviceability based design of partially prestressed beams. Part I. Analitic formulation. — Journal of Prestressed concrete Institute, v.24, N 2, 1979, p.64−89, III.
  101. Nawy E.G., Huang P.T. Crack and Peffection Control of Pre-tensioned Prestressed beams. PCI Journal, vol.22, IT 3, May-June 1977, p.30−43.
  102. Okada K. Class Three prestressed concrete. beams in flexure and shear. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.28−35.
  103. Okamora S. Experimental study of the ductility of partially prestressed concrete. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P., Bucharest, 1980, p. 128−140.
  104. Park R. Partially prestressed concrete in seismic design of frames. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p. I04-H7.
  105. Riessauw F.G. Influence des deformations imposees sur le comportemenz des poustrev a armatures mixtes. Travaux T.50, N 393, 1967, p.531−538.
  106. Rostam S., Pedersen E.S. Partially prestressed concrete bridges. Danish experience. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.361−376.
  107. Shaich A.F., Branson D.E. Non-tensioned steel in Prestressed Concrete Beams. P.C.I. Journal, V. I5, N I, 1970, p.14−36.
  108. Siriarsorn A., Naaman A. Serviceability based design of partially prestressed beams. Journal PCI. v.24, N 3, 1979, p.40−60.
  109. Surya Kymar G.V. An investigation on cracking of partially prestressed concrete beams. «Journal of Structural Engineering», 1974, v. I, 2, p.72−76.
  110. Walther R. Teilweise Vorspannung. «Beton und Stahl-beton-bau», 1975, N 4, S.79−92.
  111. Warner R.F. Serviceability of cracked partially prestressed concrete members: Tests and analysis. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. E.I.P. Bucharest, 1980, p.15−27.
  112. Wiese H. Erfahrungen mit geringen Vors panngraden in der DDR. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. E.I.P. Bucharest, 1980, p.327−337.
  113. Xercavins P. La Precantrainte partielle selon la reglemen-tation francaise. Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1980, p.271−276.
  114. Leonhart P. Spannbeton. Springe-Verlag, Berlin, 1980, S.7I.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!