Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка и исследование некоторых способов повышения эффективности конденсационных устройств теплофикационных турбин при малопаровых режимах работы

Диссертация: Разработка и исследование некоторых способов повышения эффективности конденсационных устройств теплофикационных турбин при малопаровых режимах работы
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Проведены исследования новых схем концевых уплотнений цилиндров турбин типа ПТ-60−130/13 и ПТ-80/100−130/13, реализующих принцип полного самоуплотнения и обеспечивающих полезное использование до 5−7 МВт теплоты. Отличительными особенностями предложенных технических решений является то, что отсос пара из уплотнений может осуществляться в теплообменник, включенный на подогрев обратной сетевой воды… Читать ещё >

Разработка и исследование некоторых способов повышения эффективности конденсационных устройств теплофикационных турбин при малопаровых режимах работы (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. Состояние вопроса и постановка задачи ис- 13 следований
    • 1. 1. Основные пути снижения потерь теплоты в 13 конденсаторах теплофикационных турбин
    • 1. 2. Особенности работы конденсатора теплофика- 23 ционной турбины при малых пропусках в него пара
    • 1. 3. Обзор результатов исследований деаэрирующей 28 способности конденсаторов турбоустановок
    • 1. 4. Постановка задачи исследований
  • 2. Объекты и методика исследований
    • 2. 1. Выбор объекта и общей методики исследова- 45 ний
    • 2. 2. Организация измерений и режимов работы тур- 52 боустановок при проведении испытаний
  • 3. Экспериментальная оценка составляющих вели- 58 чин суммарного теплового потока в конденсаторы теплофикационных турбин
  • 4. Разработка методики расчета равновесных га- 82 зосодержаний конденсата на выходе из вакуумного конденсатора пара и ее экспериментальная проверка
    • 4. 1. Выбор основных зависимостей для расчета 82 равновесных газосодержаний труднорастворимых газов в воде
    • 4. 2. Разработка методики определения величин 90 парциальных давлений воздуха и пара в конденсаторе и экспериментальная ее проверка
  • 5. Разработка некоторых способов повышения де- 107 аэрирующей способности конденсаторов паровой турбины на базе расчетных и экспериментальных исследований
    • 5. 1. Результаты расчетных оценок влияния экс- 107 плуатационно-режимных факторов на деаэрирующие характеристики конденсатора паровой турбины
    • 5. 2. Разработка способов и устройств для подачи 124 химически обессоленной воды, конденсата рециркуляции и дренажей в конденсаторы теплофикационных турбин
    • 5. 3. Разработка и исследование модернизированной 147 системы удаления парогазовой смеси турбо-установки

    5.4. Повышение деаэрирующей способности конден- 158 саторов путем раздельного удаления паровоздушной смеси из подогревателей и конденсаторов теплофикационных турбоустановок. б. Разработка и исследование некоторых спосо- 166 бов снижения потерь теплоты с потоками, поступающими в конденсаторы теплофикационных турбин помимо части низкого давления.

    6.1. Выбор основных путей утилизации теплоты по- 166 токов, поступающих в конденсаторы помимо

    6.2. Разработка способов и устройств подачи хи- 168 мически обессоленной воды в конденсаторы с целью снижения теплопотерь.

    6.3. Полезное использование теплоты конденсата 175 рециркуляции и других потоков в конденсаторе теплофикационной турбины.

    6.4. Разработка и исследование новой системы са- 188 моуплотнения цилиндров теплофикационной паровой турбины.

    6.5. Использование выносных расширителей дрена- 204 жей для утилизации тепла и пароводяных потоков

Важнейшей задачей, стоящей перед современной энергетикой, является повышение эффективности топливоис-пользования на электростанциях. Решению этой задачи в значительной степени способствует применение комбинированного способа производства тепловой и электрической энергии. В настоящее время ТЭЦ вырабатывают более половины от общего количества электроэнергии, производимой на тепловых электростанциях, обеспечивая при этом около 40% потребности страны в тепловой энергии [61]. Тем не менее, типовые решения, используемые при проектировании ТЭЦ, не в полной мере учитывают местные условия и передовой опыт по внедрению результатов научно-исследовательских работ. По этой причине на многих ТЭЦ имеются значительные резервы по экономии топливно-энергетических ресурсов. Вскрытие этих резервов и разработка наиболее эффективных режимов работы ТЭЦ возможны на базе комплексных исследований турбинного оборудования для реальных условий его эксплуатации.

Проблема повышения экономичности ТЭЦ связана в первую очередь с решением вопросов снижения потерь теплоты в конденсаторах теплофикационных турбин и увеличением выработки электроэнергии на тепловом потреблении. Наиболее характерными режимами эксплуатации большинства теплофикационных турбин в отопительный период являются режимы с малыми пропусками пара в конденсатор при охлаждении его циркуляционной водой. Такие режимы позволяют без снижения маневренности и располагаемой мощности обеспечивать потребителей тепловой и электрической энергией. Однако в этих условиях рабочие ступени части низкого давления (ЧНД) турбины находятся в вентиляционном режиме, то есть потребляют мощность, в выходном патрубке наблюдаются обратные токи способные выносить эрозионноопасную влагу к последней ступени, возникают дополнительные вибрационные напряжения в рабочих лопатках. Проявление указанных негативных явлений тем значительней, чем выше плотность среды в которой они происходят, то есть чем выше давление в конденсаторе. Практика эксплуатации показывает, что при малых пропусках пара в конденсатор в нем наблюдаются повышенные, относительно нормативных значений, величины температурных напоров и значительное переохлаждение конденсата. На трубном пучке конденсатора происходит интенсивное насыщение конденсата агрессивными газами (кислород, углекислота) до значений концентраций, в несколько раз превышающих нормативные, что приводит к активной коррозии питательного тракта от конденсатора до деаэратора и выносу окислов меди и железа на теплообменные поверхности котлов. Накопление продуктов коррозии в трубах экономайзеров и экранов является одной из основных причин аварий котлоагрегатов. Кроме того, на указанных режимах помимо ЧНД в конденсатор сбрасывается ряд пароводяных и паровоздушных потоков, теплота которых соизмерима с теплотой пропуска пара через регулирующую диафрагму ЧНД. Снижение потерь теплоты с этими потоками позволяет существенно повысить экономичность турбоустановок.

Следовательно, задачи повышения экономичности, маневренности и надежности теплофикационных паротурбинных установок на режимах работы по тепловому графику с минимальными пропусками пара в ЧНД напрямую связаны с задачами повышения эффективности работы их конденсаторов.

В опубликованных работах практически отсутствуют данные по исследованию конденсаторов теплофикационных турбин на малопаровых режимах, в которых конденсатор рассматривался бы как часть системы конденсатор-эжектор с учетом теплоты сбрасываемых в него потоков и режима работы последних ступеней турбины. Проведение таких исследований позволило бы минимизировать расходы теплоты в конденсатор, повысить его деаэрирующую способность, экономичность и надежность турбоустановки в целом.

Таким образом, поставленная в настоящей работе задача разработки и исследования способов повышения эффективности конденсационных устройств теплофикационных турбин при малопаровых режимах работы является весьма актуальной. Решение данной задачи потребовало изучения ряда конкретных вопросов, основные из которых перечислены ниже.

Проведена экспериментальная оценка составляющих величин суммарного теплового потока в конденсаторы теплофикационных турбин различных типов. Установлено, что количество теплоты, поступающего в конденсаторы теплофикационных турбин помимо проточной части, вполне соизмеримо с теплотой вентиляционного пропуска пара через закрытые регулирующие неуплотненные диафрагмы ЧНД и существенно (в 1,5−2 раза) превышает расчетные данные заводов-изготовителей. Основными составляющими суммарного теплового потока в конденсаторы помимо ЧНД являются: теплота конденсата рециркуляции (0,6−0,7), теплота, поступающая с отсосами паровоздушной смеси (п.в.с.) из регенеративных и сетевых подогревателей.

0.15−0,2 Ок) и с дренажами из теплообменников, находящихся в контуре рециркуляции («0,10^). Величины указанных тепловых потоков возрастают практически линейно с увеличением расхода пара на турбину [107].

Полученные результаты показали целесообразность и принципиальную возможность полезного использования теплоты потоков, сбрасываемых в конденсатор помимо ЧНД.

Предложены методики расчета системы конденсатор-воздухоудаляющее устройство, позволяющие определить давление в конденсаторе и равновесное газосодержание воды на выходе из него. Сравнительные исследования с использованием имеющихся экспериментальных данных подтвердили возможность применения разработанных методик для проведения практического анализа влияния различных факторов на деаэрирующую способность конденсатора и разработки мероприятий по повышению эффективности его работы [100,101].

Установлено, что традиционный подход к определению минимально возможного кислородосодержания конденсата и других водяных потоков, основанный на предположении неизменности расхода воздуха через различные (по ходу пара) сечения конденсатора, определяемого присосами воздуха в вакуумную систему, не позволяет получить адекватную оценку величины остаточного содержания кислорода в конденсате на выходе из конденсатора в режимах работы по тепловому графику. Результаты выполненных исследований свидетельствуют о том, что содержание кислорода в конденсате является показателем не только регенератив-ности и воздушной плотности конденсатора, но и степени соответствия характеристики воздухоудаляющего устройства характеристике конденсатора.

На базе расчетных и экспериментальных исследований выявлено влияние эксплуатационно-режимных факторов на деаэрирующие свойства конденсаторов и выбрана совокупность наиболее эффективных управляющих воздействий, позволяющих обеспечить требуемое качество деаэрации конденсата. Этими воздействиями являются: перевод конденсата рециркуляции, подпиточной химически обессоленной воды (ХОВ), других пароводяных и паровоздушных потоков в зону регенеративного подогрева конденсатора через специальные водораспределительные устройствауменьшение до минимума вентиляционного пропуска пара в конденсаторснижение присосов воздуха в конденсатор и понижение давления всасывания эжекторов с помощью дополнительных устройств. Сформулированы необходимые требования к конструктивному оформлению ввода в паровое пространство конденсатора конденсата рециркуляции подпиточной ХОВ, дренажей и предложены конкретные варианты их исполнения [97,100,42].

Определены начальные параметры подпиточной воды и других потоков, необходимые для их глубокой деаэрации в конденсаторе. Установлено, что для обеспечения нормативного содержания кислорода в конденсате на выходе из конденсатора количество вводимых в зону регенеративного подогрева пароводяных потоков должно, как минимум, в 34 раза превышать вентиляционный пропуск пара через ЧНД [101,108] .

Разработан и экспериментально проверен способ снижения массового расхода паровоздушной смеси за счет дополнительной конденсации паровой фазы из состава п.в.е., поступающей на эжекторы, в специальных выносных охладителях [44]. Использование данного способа позволяет снизить давление в конденсаторе на 0,4−0,8 кПа и снизить остаточное содержание кислорода в конденсате на 30−60 мкг/кг.

Предложены модернизированные схемы раздельного отсоса паровоздушной смеси из регенеративных и сетевых подогревателей и конденсатора. Использование предложенных схем позволяет уменьшить количество воздуха, попадающего в конденсатор, на 50−75%, углубить в нем вакуум и снизить содержание кислорода в конденсате, стекающем с трубного пучка [44] .

На базе проведенных оценок тепловых потерь в конденсаторах и определения количества теплоты, необходимого для поддержания их деаэрирующих свойств на заданном уровне, разработан ряд новых решений, направленных на снижение тепловых потерь с пароводяными потоками, поступающими в конденсатор помимо ЧНД.

Разработан и реализован на нескольких турбоустанов-ках способ замещения конденсата рециркуляции основного конденсата в конденсатор деаэрированной ХОВ более низкого теплового потенциала [3,83,99,105].

Для условий параллельной работы основного пучка, охлаждаемого циркуляционной водой, и встроенного пучка, в котором подогревается технологическая вода, разработан ряд решений, обеспечивающих подвод горячих пароводяных потоков к специально выделенной части встроенного пучка. Эти решения дают возможность существенно увеличить тепловую нагрузку встроенного пучка за счет снижения потерь теплоты с охлаждающей основной пучок циркуляционной водой. При этом предусмотрены меры, позволяющие регулировать указанную тепловую нагрузку [4 6].

Экспериментально подтверждена работоспособность новых систем концевых уплотнений цилиндров турбин типа ПТ-60/75−130/13 и ПТ-80/100−130/13, реализующих принцип полного самоуплотнения и обеспечивающих полезное использование до 5−7 МВт теплоты [7,98,99,106].

Предложена регенеративная установка• теплофикационной паровой турбины, предусматривающая поддержание давления в паровых пространствах охладителей эжектора уплотнений и сальникового подогревателя на заданном уровне за счет регулирования расхода основного конденсата через их трубные системы. Использование предлагаемой установки позволяет уменьшить присосы в вакуумную систему, поддерживать на минимальном уровне расход пара на уплотнения, обеспечить работу роторов турбины в стабильном температурном режиме. Кроме того, оборудование указанной установки дополнительным водоводяным теплообменником обеспечивает утилизацию избытка теплоты конденсата рециркуляции и ХОВ [43].

Экспериментально установлена достаточно высокая эффективность (как утилизатора теплоты) опытно-промышленной установки, состоящей из отделенного от конденсатора смешивающего расширителя дренажей и водо-водяного подогревателя химически обессоленной воды [99,108,97].

Результаты выполненной работы позволяют решать практические задачи, связанные с разработкой и внедрением на ТЭЦ мероприятий по снижению потерь тепла в холодном источнике и повышению надежности оборудования. Выявленные закономерности и разработанные методики расчетов дают возможность уменьшить объем натурных исследований, сократить затраты на их проведение и используются в НПЛ «Повышение эффективности работы ТЭЦ» ВятГТУ при проведении НИР и ОКР для различных энергосистем нашей страны. Реализация разработанных решений позволяет экономить ежегодно 3−5 тыс. ту. т. на одну турбоуста-новку. Результаты настоящей работы к настоящему времени используются на ТЭЦ Кировэнерго, Пермьэнерго, Архэнер-го, Смоленскэнерго и других энергосистем.

ВЫВОДЫ.

1. На базе проведенных оценок тепловых потерь в конденсаторах и определения количества теплоты, необходимого для поддержания их деаэрирующих свойств на заданном уровне, разработан ряд новых решений, направленных на снижение тепловых потерь с пароводяными потоками, поступающими в конденсатор помимо ЧНД.

2.Разработан, исследован и реализован на ряде турбо-установок способ, предусматривающий замещение конденсата рециркуляции, подаваемого в конденсатор, деаэрированной ХОВ более низкого теплового потенциала.

3.Отлажена и допущена к эксплуатации схема подачи ХОВ в деаэратор с предварительным подогревом ее в водоводя-ном подогревателе выходящей из деаэратора подпиточной ХОВ.

4. Для условий параллельной работы основного пучка, охлаждаемого циркуляционной водой, и встроенного пучка, в котором подогревается технологическая вода, разработан ряд решений, обеспечивающих подвод горячих пароводяных потоков к специально выделенной части встроенного пучка. Эти решения дают возможность существенно увеличить тепловую нагрузку встроенного пучка за счет снижения потерь теплоты с охлаждающей основной пучок циркуляционной водой. При этом предусмотрены меры, позволяющие регулировать указанную тепловую нагрузку.

5.Экспериментально подтверждена работоспособность новых. систем концевых уплотнений цилиндров турбин типа ПТ.

60/75−130/13 и ПТ-80/100−130/13, реализующих принцип полного самоуплотнение и обеспечивающих полезное использование до 5−7 МВт теплоты.

6.Предложена регенеративная установка теплофикационной паровой турбины, предусматривающая поддержание давления в паровых пространствах охладителей эжектора уплотнений и сальникового подогревателя на заданном уровне за счет регулирования расхода основного конденсата через их трубные системы. Использование предлагаемой установки позволяет уменьшить присосы в вакуумную систему, поддерживать на минимальном уровне расход пара на уплотнения, обеспечить работу роторов турбины в стабильном температурном режиме. Кроме того, оборудование указанной установки дополнительным водоводяным теплообменником обеспечивает утилизацию избытка тепла конденсата рециркуляции и ХОВ.

7.Экспериментально установлена достаточно высокая эффективность (как утилизатора теплоты) опытно-промышленной установки, состоящей из отделенного от конденсатора смешивающего расширителя дренажей и во-доводяного подогревателя химически обессоленной воды.

215 ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

1. Результаты выполненных исследований, разработанные на их базе и апробированные конструктивные, режимные и схемные решения, позволили решить ряд актуальных задач проблемы повышения экономичности и надежности теплофикационных турбоустановок;

2. Выполненные натурные исследования 18 теплофикационных турбин различных типов позволили оценить фактические тепловые нагрузки теплообменников, включенных в контур рециркуляции основного конденсата (охладители основных эжекторов, эжектора уплотнений и сальникового подогревателя).Установлено, что в реальных условиях работы турбоустановок суммарная величина указанных тепловых потоков в 1,5−2 раза превышает расчетные данные заводов-изготовителей турбин. При этом в режимах работы турбин по тепловому графику с охлаждением конденсатора циркуляционной водой потери теплоты с рециркуляцией основного конденсата могут составить до 2−4% от общего расхода теплоты на турбоустановку;

3. Предложены методики расчета системы конденсатор-воздухоудаляющее устройство, позволяющие определять давление в конденсаторе и равновесное газосодержание воды на выходе из него при переменных паровых нагрузках, расходах и начальных температурах охлаждающей воды и пароводяных потоков, присосах воздуха в вакуумную систему и с учетом реальной характеристики воздухоуда-ляющего устройства. Проведенные исследования показали удовлетворительное соответствие результатов расчетов с использованием указанных методик и экспериментальных данных по конденсаторам различных типов.

4. Показана пригодность предложенных расчетных методик для создания математических моделей конденсаторов турбин и использования этих моделей для получения расчетных теплотехнических и деаэрирующих характеристик конденсаторов;

5. На основе выполненных комплексных, расчетных и экспериментальных исследований эффективности конденсационных установок турбин в переменных режимах обоснована концепция ввода водяных потоков в зону регенеративного подогрева конденсатора через специальные водораспределительные устройства. Сформулированы необходимые требования к конструктивному выполнению этих устройств и предложены конкретные варианты их исполнения. Реализация предложенной концепции позволила:

— уменьшить возможность выноса эрозионноопасной влаги к рабочим лопаткам последних ступеней;

— повысить деаэрирующую способность конденсаторов;

— создать условия для минимизации затрат тепла на деаэрацию конденсата, стекающего с трубного пучка и водяных потоков, поступающих в конденсатор помимо ЧНД;

6. Определены начальные параметры подпиточной воды и других потоков, необходимые для их глубокой деаэрации в конденсаторе. Установлено, что для обеспечения нормативного содержания кислорода в конденсате на выходе из конденсатора количество вводимых в зону регенеративного подогрева пароводяных потоков должно, как минимум, в 34 раза превышать вентиляционный пропуск пара через ЧНД.

7. С целью повышения деаэрирующих свойств конденсатора разработан и экспериментально проверен способ снижения массового расхода паровоздушной смеси, поступающей на эжекторы, за счет дополнительной конденсации паровой фазы из ее состава в специальных выносных охладителях. Использование предложенного способа позволяет снизить давление в конденсаторе на 0,4−0,8 кПа и остаточное содержание кислорода в конденсате на 3060 мкг/кг.

8. Предложены модернизированные схемы раздельного отсоса паровоздушной смеси из регенеративных и сетевых подогревателей и конденсатора с использованием водоструйных и пароструйных эжекторов. Реализация предложенных схем позволяет уменьшить количество воздуха, попадающего в конденсатор, на 50−75%, углубить в нем вакуум и снизить содержание кислорода в конденсате, стекающем с трубного пучка.

9. На базе проведенных оценок тепловых потерь и с учетом количества тепла, необходимого для поддержания деаэрирующих свойств конденсатора на заданном уровне предложены следующие технические решения позволяющие существенно снизить потери теплоты в теплофикационных паровых турбинах:

— предложен и реализован на нескольких турбоуста-новках способ замещения рециркуляции основного конденсата в конденсатор деаэрированной химически обессоленной водой более низкого теплового потенциала. Способ обеспечивает снижение потерь теплоты в конденсаторе на 2−3 МВт и надежную деаэрацию добавочной воды;

— для условий параллельной работы основного пучка, охлаждаемого циркуляционной водой, и встроенного пучка, в котором подогревается технологическая вода, разработан ряд решений, обеспечивающих подвод горячих пароводяных потоков к специально выделенной части встроенного пучка. Указанные решения реализованы на турбоустановках Т-50−130, Т-100−130 и ПТ-80−130/13 и позволили существенно увеличить тепловую нагрузку встроенного пучка за счет снижения потерь тепла с охлаждающей основной пучок циркуляционной водой;

— проведены исследования новых схем концевых уплотнений цилиндров турбин типа ПТ-60−130/13 и ПТ-80/100−130/13, реализующих принцип полного самоуплотнения и обеспечивающих полезное использование до 5−7 МВт теплоты. Отличительными особенностями предложенных технических решений является то, что отсос пара из уплотнений может осуществляться в теплообменник, включенный на подогрев обратной сетевой воды, а в случае отсутствия сетевой воды — в трубопровод нижнего теплофикационного отбора через специальный охладитель. Кроме того в схеме предусмотрена установка на линии отсоса пара из передних концевых уплотнений ЦВД специального обратного клапана, который предотвращает попадание горячего пара на заднее КУ ЦНД;

— предложена регенеративная установка теплофикационной паровой турбины, предусматривающая поддержание давления в паровых пространствах охладителей эжектора уплотнений и сальникового подогревателя на заданном уровне за счет регулирования расхода основного конденсата через их трубные системы. Использование предлагаемой установки позволяет уменьшить присосы воздуха в вакуумную систему, поддерживать на минимальном уровне расход пара на уплотнения, обеспечить работу роторов турбины в стабильном температурном режиме. Оборудование указанной установки дополнительным водо-водяным теплообменником обеспечивает утилизацию избытка тепла конденсата рециркуляции и химически обессоленной воды;

— проведены исследования опытно-промышленной установки, состоящей из отделенного от конденсатора смешивающего расширителя дренажей и водо-водяного подогревателя химически обессоленной воды. Показана высокая эффективность (как утилизатора теплоты) указанной установки .

10. Реализация предлагаемых решений позволяет практически полностью исключить потери теплоты в конденсаторе теплофикационной турбины с пароводяными потоками, поступающими в него помимо проточной части низкого давления, и обеспечить требуемое качество деаэрации этих потоков. Эффективность всех разработок подтверждается результатами экспериментальных исследований и опытно-промышленной эксплуатации, что дает возможность рекомендовать их для широкого внедрения на ТЭЦ.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.C. 1 020 741 (СССР). Конденсатор / Б. В. Штехман, Е. И. Литвинов, Е. Б. Кузьменко. -Опубл. в Б.И., 1983, № 20.
  2. A.C. 1 101 564 (СССР). Паротурбинная установка /Г.И.Метелица, В. Б. Грибов, В. И. Длугосельский и др. -Опубл. в Б.И., 1984, № 25.
  3. A.C. 1 129 390 (СССР). Способ восполнения конденсата теплофикационной многоцилиндровой паротурбинной установки /Г.А.Шапиро, В. П. Лагун, Л. Л. Симою, А. Г. Шемпелев, Е. И. Эфрос. -Опубл. в Б.И., 1984, № 46.
  4. A.C. 1 163 015 (СССР). Регенеративная и сетевая установка теплофикационной паровой турбины /Э.И.Тажиев, Э. И. Антонов, В. В. Куличихин и др. -Опубл. в Б.И., 1985, № 23.
  5. A.C. 1 366 779 (СССР). Система утилизации тепла пара концевых уплотнений паротурбинной установки /Н.Н.Трифонов, В. Ф. Ермолов, А. И. Фирсов и др. Опубл. в Б.И., 1988, № 72.
  6. A.C. 1 430 561 (СССР). Часть низкого давления паровой теплофикационной турбины /Л.Л.Симою, В. П. Лагун, А. Б. Нафтулин, В. Ф. Гуторов, Н. А. Сорокин, Ю. Н. Неженцев, М. Я. Ицкович, Г. А. Шапиро, Е. И. Эфрос. -Опубл. в Б.И., 1988, № 38.
  7. A.C. 1 495 448 (СССР). Паротурбинная установка /Г.А.Шапиро, В. Ф. Гуторов, Е. И. Эфрос, Д. Н. Горячевский, А. Г. Шемпелев. -Опубл. в Б. И., 1989, № 27.
  8. A.C. 1 539 337 (СССР). Поворотная регулирующая диафрагма турбины /Г.А.Шапиро, А. Г. Шемпелев, В. М. Карцев, Е. И. Эфрос, С. Н. Иванов. -Опубл. в Б.И., 1990, № 4 .
  9. A.C. 1 561 589 (СССР). Система регенерации низкого давления паровой турбины /Г.А.Шапиро, А. Г. Шемпелев, В. М. Карцев. -Опубл.в В.И., 1990, № 32.
  10. A.C. 1 613 797 (СССР). Способ работы конденсационной установки паровой турбины /Г.А.Шапиро,
  11. A.Г.Шемпелев, Г. И. Ефимочкин, В. М. Карцев. -Опубл. в1. B.И., 1990, № 46.
  12. A.C. 1 650 925 (СССР). Паротурбинная установка /Г.И.Ефимочкин, Г. А. Шапиро, А. Г. Шемпелев, В. М. Карцев. -Опубл. в Б.И., 1991, № 19.
  13. A.C. 620 642 (СССР). Система удаления парогазовой смеси турбоустановки /Е.И.Ефремов. -Опубл. в Б.И., 1978, № 31.
  14. A.C. 659 771 (СССР). Теплосиловая установка /Е.П.Ковалев, Н. А. Зеленов. -Опубл. в Б.И., 1979, № 16.
  15. A.C. 857 519 (СССР). Паротурбинная установка /Г.И.Метелица, В. Б. Грибов, В. И. Длугосельский. Опубл. в Б.И., 1981, № 81.
  16. A.C. 878 975 (СССР). Выхлопной патрубок паровой турбины /В.П.Лагун, Л. Л. Симою, А. Б. Нафтулин, Ю. В. Нахман, В. А. Матвеенко, С. А. Майзель, Г. А. Шапиро, В. И. Гайдис, М. М. Третьяков, И. В. Давлют, Е. И. Эфрос. -Опубл. в Б.И., 1981, № 41.
  17. В.М., Гришфельд В. Я. Исследование летних режимов работы ТЭЦ с турбинами Т-100−130 при оборотной системе водоснабжения Теплоэнергетика, 1972, № 2 с. 75−77
  18. В.М., Гришфельд В. Я. Определение аналитических выражений для тепловых характеристик теплофикационных турбин методом планирования эксперимента. Теплоэнергетика 1970 № 11 с. 48−51
  19. Г. Д. Тепловая экономичность турбины Т-100/120−130 на режимах работы по тепловому графику при наличии и отсутствии пропусков пара в ЦНД -Электрические станции, 1990, № 7 с.43−47.
  20. Е.И., Иоффе A.C. Теплофикационные паровые турбины М.: Энергоиздат, 1986, 271 с.
  21. Л.Д. К инженерному тепловому расчету конденсаторов паровых турбин. Теплоэнергетика, 1975, № 10, с.34−39.
  22. Л.Д. О распределении концентраций газов в конденсате, образующемся в конденсаторах паровых турбин. Электрические станции. 1984, № 1 с.19−22.
  23. Л.Д. Материалы и защита от коррозии конденсаторных трубок. Энергохозяйство за рубежом. 1975, № 4, с.16−21.
  24. Л.Д. Работа конденсационных установок на переменных режимах Изв. ВТИ, 1950, № 9, с. 5−12.
  25. Л.Д., Зернова Э. П. Зависимость коэффициентатеплопередачи конденсаторов паровых турбин от режимных условий. Изв. вузов. Энергетика, 1980, № 9, с.48−55.
  26. Л.Д., Ефимочкин Г. И., Зернова Э. П. Конструкции, расчет и исследование конденсационных устройств крупных паровых турбин в Великобритании. -Теплоэнергетика, 1977, № 9, с. 88−92.
  27. Л.Д., Зингер Н. М. Воздушные насосы конденсационных установок паровых турбин М.: ГЭИ, 1962. 96 с.
  28. Л.Д., Фукс С. Н. Массообмен в конденсаторе с горизонтальными трубками при содержании пара в воздухе. Теплоэнергетика, 1958, № 8, с. 66−74.
  29. Л.Д., Фукс С. Н. Расчет поверхностных тепло-обменных аппаратов для конденсации пара из паровоздушной смеси. Теплоэнергетика, 1959, № 7> с. 7 489.
  30. Н.Б., Сутоцкий Г. П., Секретарь В. Э. Водно-химический режим конденсатора блока 300 МВт. -Энергомашиностроение, 1982, № 4, с 4−7.
  31. Ю.М., Савельев Р. З. Конденсационные установки паровых турбин М.: Энергоатомиздат, 1994, 287с.
  32. Г. Д., Туева A.A. Деаэрация добавочной воды в конденсаторах турбин Электрические станции, 1959, № 7 с. 38−41.
  33. Вибропрочностные исследования рабочих лопаток ЦНД мощной паровой турбины /А.Ю.Кондаков, Л. Л. Симою, В. П. Лагун и др. Теплоэнергетика, 1986, № 12, 2831.
  34. Влияние свойств и параметров инжектируемого пара на работу пароструйного эжектора /Г.Г.Шкловер, О. О. Мильман, А. В. Герасимов, А. Г. Капитальный Теплоэнергетика 1977 № 12 с. 55−57.
  35. Возбуждение аксиальных колебаний колес паровых турбин в эксплуатационных условиях /И.П.Усачев, Э. Н. Ефименко, В. В. Ильиных и др. Энергомашиностроение, 1981, № 3, с.5−9.
  36. Газодинамические исследования проточной части низкого давления мощных паровых турбин /В.П.Лагун, Л. Л. Симою и др. В кн.: Котельные и турбинные установки энергетических блоков: Опыт освоения. / Под ред. В. Е. Дорощука М.: 1971, гл. 6, с.157−171.
  37. И.К. О механизме обогащений кислородом конденсата отработавшего пара в конденсаторе турбины, Теплоэнергетика, 1961, № 3, с. 40−45.
  38. Э.П., Дорощенко A.B., Григорьев В. Ю. Влияние присосов воздуха на работу конденсационной установки. Теплоэнергетика, № 1, 1997, с.55−59.
  39. В.Ф., Николаев Г. В., Максимов К. И. Деаэра-ционные испытания конденсатора 300 КЦС-1 Тр. ЦКТИ, вып. 94, 1969, с.63−70.
  40. Заявка на ПМ № 98 112 064 пр. 22.06.98. Система удаления парогазовой смеси турбоустановки / Е. И. Эфрос,
  41. A.Г.Шемпелев, Б. Е. Смирнов Положительное решение от 28.0″. 98.
  42. на. ПМ № 98 120 007 пр. 05.11.98. Теплофикационная паротурбинная установка /Е.И.Эфрос, Л. Л. Симою, В. П. Лагун, В. Ф. Гуторов А.Г.Шемпелев -Положительное решение от 4.12.98.
  43. Заявка на ПМ № 98 108 960 пр. 18.05.98. Теплоэнергетическая установка /Е.И.Эфрос, А. Г. Шемпелев,
  44. B.Ф.Гуторов Положительное решение от 2 9.06.98.
  45. В.В. Водоструйные эжекторы для турбин мощностью 10 0, 250 и 800 МВт. Сборник научных трудов ВТИ. Конденсатор и система регенерации паровых турбин. М.: Энергоатомиздат, 1985, 37 с.
  46. Инструкция по проведению экспресс-испытаний турбоустановки ПТ-60−130/13 ЛМЗ. М.: Союзтехэнерго, 1977.
  47. Инструкция по проведению экспресс-испытаний турбоустановки Т-100−130 ТМЗ. М.: Союзтехэнерго, 1978.
  48. Исследование температурного состояния ЧНД турбин ПТ-60−130/13 при работе с закрытой регулирующей диафрагмой низкого давления /Г.А.Шапиро, Ю. В. Нахман, Е. И. Эфрос и др. Теплоэнергетика, 1980, № 6, с.31−34.
  49. К вопросу о деаэрирующей способности вакуумного конденсатора пара /Шкловер Г. Г., Васильев К. В., Герасимов М. Д. и др. Теплоэнергетика, 1960, № 10, с.11−13.
  50. К вопросу об аэрации стекающего конденсата в конденсаторе. /Николаев Г. В., Походий В. И., Промыслов A.A. и др. Энергомашиностроение, 1979, № 9, с. 13−16.
  51. В.В. Основы массопереноса. М.: Высшая школа, 1972, 494 с.
  52. А.К. Деаэрация в конденсаторах паровых турбин. Теплоэнергетика, 1962, № 10 с.35−41.
  53. А.К. Методы и результаты испытаний конденсаторов паровых турбин и опыт эксплуатации конденсационных установок. Теплоэнергетика, 1978, № 2, с.89−91.
  54. C.JI. Тепловое испытание паротурбинных установок электростанций. М.: Государственное энергетическое издательство, 1961, 408 с.
  55. М.Д., Юрков Э. В. Влияние режима работы на динамические напряжения в рабочих лопатках последней ступени теплофикационной турбины. Электрические станции, 1979, № 10, с.30−33.
  56. Концепция РАО «ЕЭС России» технической и организационно-экономической политики в области теплофикации и централизованного теплоснабжения.-М., 197 7 г.
  57. А.Г. Колебания рабочих венцов последних ступеней паровой турбины в нерасчетных условиях работы Теплоэнергетика, 1983, № 1 с. 22−26
  58. Ю.К. Техническое состояние лопаточного аппарата последних ступеней теплофикационных турбин. Сборник научных трудов ВТИ «Оптимизация режимов работы цилиндров низкого давления мощных теплофикационных турбин. М.: Энергоатомиздат, 1989, с.73−77.
  59. Методические указания 34−70−093−84 по тепловым испытаниям паровых турбин. М.: СПО Союзтехэнерго, 1986 г.
  60. Методические указания по испытанию сетевых подогревателей МУ-34−70−001−82. М.: СПО Союзтехэнерго, 1982 г.
  61. Методические указания по испытаниям конденсационных установок паровых турбин. МУ-34−70−010−82. М.: СПО Союзтехэнерго, 1982 г.
  62. Методические указания 34−703 005 382 по испытанию ПНД. М.: СПО Союзтехэнерго 1982 г.
  63. В.В., Чернова H.A. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов. М: Наука, 1965 г, 326 с.
  64. И.И., Пермяков В. А. Термическая деаэрация воды на тепловых электростанциях. Л.: Энергия, 1971, 185 с.
  65. В.Г. Предотвращение тепловых ударов в концевых уплотнениях паровых турбин. Электрические станции, 1983, № 6, с.24−26.
  66. Особенности работы последних ступеней ЦНД на малых нагрузках и холостом ходу /В.П.Лагун, Л. Л. Симою и др. Теплоэнергетика, 1971, № 2, с.21−24.
  67. Пат. № 1 816 872, Россия МКИ F01D21/00. Система каскадного слива греющего пара подогревателей теплофикационной паровой турбины при ступенчатом подогреве сетевой воды /Баринберг Г. Д., Вененсон Е. И., Гольд-берг И.И. /Б.И. 1989, № 27.
  68. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей. М.: Энергоатомиздат, 1989 г, 287 с.
  69. В. П. Теплотехнические измерения и приборы. М.: Энергия, 1978, 703 с.
  70. A.A., Тушаков Н. С. О минимально возможном кислородосодержании в конденсате на выходе из конденсатора судовой ПТУ. Энергомашиностроение, 1977, № 2, с. 35−42.
  71. Г. Н. Шабалаев В.Х Повышение деаэрирующей способности и экономичности конденсаторов турбин Т-110/120−130−3 ТМЗ Электрические станции 1983. № 4 с.63−65
  72. Разработка и промышленные исследования деаэрацион-ных устройств для конденсатосборников теплофикационных турбин. /Жгилев В.И., Тесис A.M., Расторгуева H.A., Сухарев М. П. Промышленная теплоэнергетика 1979, № 8, с. 21−24.
  73. РД 50−213−80 Правила измерения расхода жидкости и газов стандартными сужающими устройствами. М: Изд-во стандартов, 1980, 106с.
  74. Руководящие указания по тепловому расчету поверхностных конденсаторов мощных турбин тепловых и атомных электростанций. М: СПО Союзтехэнерго, 1982, 407 с.
  75. В.К., Неженцев Ю. Н., Лиснянский Ф. А. Теплофикационная паровая турбина типа Т-180/210−130. -Энергомашиностроение, 1978, № 4, с.7−10.
  76. A.M. Тепловые испытания паровых турбин. -М.: Энергоатомиздат, 1990, 238с.
  77. Свидетельство на ПМ № 8412 (РФ). Теплосиловая установка /Е.И.Эфрос, А. Г. Шемпелев, Б. Е. Смирнов. Опубл. 1998 г, Бюл. № 11−98.
  78. Система деаэрации химически обессоленной воды в конденсаторах теплофикационных турбин /Тесис A.M., Шемпелев А. Г., Расторгуева А. Н., Окунев Л. П., Миронова Н. И. Электрические станции, 1987, № 4, с. 2 932.
  79. Сравнительные испытания пароструйных и водоструйных эжекторов на турбине Т-250/300−240 ТМЗ ТЭЦ-23 /Ефимочкин Г. И., Иванов В. В., Альбертинский Л. И. и др. Мосэнерго. Электрические станции, 1982, № 8, с.20−23.
  80. .М., Исследование деаэрации конденсата в конденсаторах паровых турбин. Автореферат дис. на соиск. учен. ст. канд. Техн. наук. МВТИ, 1970, 24с.
  81. .М., Шмиголь И. Н. Деаэрирующая способность конденсатора турбины К-150−130ХТГЗ. Теплоэнергетика, 1963, № 8, с. 16−19.
  82. .М., Шмиголь И. Н. Деэрирующая способность конденсатора турбины К-300−240. Теплоэнергетика, 1970, № 8, с.8−11.
  83. Температурные измерения. /Геращенко O.A., Гордеев А. Н., Лах В. И. и др. Киев Наукова думка, 1984, 494с.
  84. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент. Справочник под ред. Григорьева В. А. и Зорина В. М. -М.: Энергоиздат, 1982, 463с.
  85. A.M. Исследование деаэрирующей способности конденсатора головного образца турбины Т-175/210
  86. Сборник научных трудов ВТИ. Конденсатор и система регенерации паровых турбин. М.: Энергоатом-издат, 1985, с. 23−30.
  87. A.M., В.И. Жгилев, Расторгуева H.A. Раздельное удаление парогазовой смеси из подогревателей и конденсаторов теплофикационной турбоустановки 100 МВт. Электрические станции, 1976, с.74−75.
  88. Н.С., Промыслов A.A. Экспериментальное исследование аэрации и деаэрации конденсата в конденсаторе паротурбинной установки. Энергомашиностроение, 1981, № б.
  89. Е.В. Вибрационная надежность паровых турбин и методы ее повышения. Автореферат диссертации на соискание ученой степени д.т.н. М.: 1997.
  90. Г. А. Исследование эрозионноопасных режимов теплофикационных турбин. В кн. Повышение надежности лопаток последних ступеней паровых турбин. Тез. докл. Всесоюзн. нучн.-техн. совещ. /Всесоюзн. теп-лотехн. НИИ им. Ф. Э. Дзержинского, М. 1981, с. 28−30
  91. Г. А. Повышение эффективности работы ТЭЦ. -М.: Энергоиздат, 1981, -200 с.
  92. Г. А., Эфрос Е. И., Шемпелев А. Г. Модернизация концевых уплотнений цилиндров турбины. В кн.: Экономия энергетических ресурсов. Тез. докл. науч.техн. конф./Киров, 1987, с. 27.
  93. Г. А., Шемпелев А. Г. Новые способы утилизации теплоты пара теплофикационных турбин. В кн.: Повышение эффективности энергосистем. Тез. докл. науч.-техн. конф./Киров, 1990, с. 33.
  94. А.Г., Сущих В. М. Расчет и диагностика вакуумного конденсатора пара с учетом характеристик его воздухоудаляющего устройства. Сб. науч. тр. (№ 2) ВятГТУ/Киров, 1997, с.116−118.
  95. А.Г. О минимально возможном среднем кисло-родосодержании конденсата на трубном пучке конденсатора паровой турбины. Сб. науч. тр. (№ 2) Вят-ГТУ/Киров, 1997, с.118−120.
  96. Г. А., Эфрос Е. И., Шемпелев А. Г. Результаты модернизации и исследования регулирующих диафрагм теплофикационных турбин Теплоэнергетика, 1990. № 11 с. 56−60
  97. Г. Г., Мильман 0.0. Исследование и расчет конденсационных устройств паровых турбин. М.: Энергоатомиздат, 1985, 240 с.
  98. Эрозия выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней паровых турбин / В. П. Лагун, Л. Л. Симою, О. В. Нахман и др. -Теплоэнергетика, 1977, № 10, с.12−17.
  99. Е.И., Скопин В. В., Шемпелев А. Г. Снижение те-плопотерь в конденсаторах ТЭЦ посредством подачи в них значительного количества химически обессоленной воды. Деп. ВИНИТИ № 3123-В97, 1997, 16 с.
  100. Е.И., Шемпелев А. Г. Некоторые способы снижения теплопотерь в конденсаторах теплофикационныхтурбин на базе самоуплотнения цилиндров. Сб. матер. т.2. Per. науч.-техн. конф./Киров, 1998, с.152−154.
  101. Е.И., Шемпелев А. Г., Смирнов Б. Е. Экспериментальная оценка составляющих величин суммарного теплового потока в конденсаторы теплофикационных турбин.- Сб. матер, т.2. Per. науч.-техн- конф./Киров, 1998, с.157−158.
  102. Е.И., Шемпелев А. Г., Смирнов Б. Е. Разработка способов снижения теплопотерь в конденсаторах с использованием выносных расширителей дренаже. Сб. матер, т.2. Per. науч.- техн. конф./Киров, 1998, с.158−159.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!