Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение эффективности работы теплообменника воздушного охлаждения компрессорных станций буровых установок

Диссертация: Повышение эффективности работы теплообменника воздушного охлаждения компрессорных станций буровых установок
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Создана новая конструкция ТВО повышенной тепловой эффективности в двухконтурном исполнении с зигзагообразной компоновкой трубного пучка из оребрённых труб, позволяющая снизить температуру компрн-мированного воздуха на выходе из КСБУ в 5 раз, обеспечивая тем самым стабильность режимов работы и эксплуатационных показателей пневмоуправляемого оборудования и механизмов буровых установок 1 и 2… Читать ещё >

Повышение эффективности работы теплообменника воздушного охлаждения компрессорных станций буровых установок (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. Анализ конструкций и современное состояние эксплуатации ком-перссорных станций буровых установок воздушного тина
    • 1. 1. Описание компрессорных станций буровых установок
    • 1. 2. Обзор технических характеристик компрессорных станций эксплуатирующихся в нефтегазовой отрасли
    • 1. 3. Обзор оребрённых труб для теплообменников воздушного охлаждения
      • 1. 3. 1. Обзор конструкций
      • 1. 3. 2. Биметаллические оребренные трубы отечественного производства
      • 1. 3. 3. Обзор исследований
    • 1. 4. Зигзагообразная компоновка пучка оребрённых труб
    • 1. 5. Выводы. Постановка задачи исследования
  • 2. Исследования режимов работы теплообменника воздушного охлаждения компрессорных станций буровых установок и конструктивные решения повышения его тепловой эффективности
    • 2. 1. Описание испытательного стенда для натурных испытаний теплообменников воздушного охлаждения компрессорных станций буровых установок
    • 2. 2. Модернизация теплообменника воздушного охлаждения
    • 2. 3. Порядок проведения испытаний
      • 2. 3. 1. Методика проведения измерений
      • 2. 3. 2. Методика обработки экспериментальных данных
    • 2. 4. Испытание и анализ полученных результатов
  • 3. Расчётно-экспериментальные исследования влияния загрязнений наружной поверхности оребрённых труб на тепловую эффективность теплообменников воздушного охлаждения
    • 3. 1. Разработка методики и лабораторного стенда для оценки тепловой эффективности оребрённых труб
      • 3. 1. 1. Анализ размерностей по 7 Г — теореме
      • 3. 1. 2. Методика определения теплопередачи косвенным способом
      • 3. 1. 3. Описание лабораторного стенда
      • 3. 1. 4. Программа расчётов
    • 3. 2. Разработка способа и устройства для очистки оребрённых труб от смазочной охлаждающей жидкости
      • 3. 2. 1. Способ очистки оребрённых труб в процессе производства
      • 3. 2. 2. Устройство для очистки оребрённых труб
    • 3. 3. Обработка экспериментальных данных и оценка тепловой эффективности
      • 3. 3. 1. Обработка и анализ экспериментальных данных.8(Х
      • 3. 3. 2. Расчёт погрешностей
  • 4. Исследование теплообменника воздушного охлаждения новой конструкции двухконтурного исполнения с зигзагообразно компоновкой пучков из оребрённых труб
    • 4. 1. Тепловой расчёт теплообменника воздушного охлаждения
      • 4. 1. 1. Гидравлический расчёт
      • 4. 1. 2. Тепловой расчёт
    • 4. 2. Испытание двухконтурного теплообменника воздушного охлаждения с зигзагообразным трубным пучком и оребрённых труб

Актуальность работы. Успешное функционирование системы управления буровыми установками, во многом определяет технический уровень и производительность поисковоразведочных и буровых работ.

На эффективность функционирования системы дистанционного управления буровыми установками оказывает влияние надежность источников питания пневматической системы, в качестве которых наибольшее распространение в нефтегазовой отрасли получили воздушные компрессоры типа 4ВУ1−5/9.

Несмотря на наличие существенных достоинств, таких как простота, надежность в эксплуатации и высокая ремонтопригодность, данные компрессорные станции имеют такой недостаток как высокая температура сжатого воздуха на выходе из компрессора. Это негативно сказывается на рабочем режиме компрессорной станции буровой установки (КСБУ) из-за частых остановок вследствие перегрева компрессора. Высокая температура компримиро-ванного воздуха снижает долговечность пневмоуправлясмого оборудования и механизмов системы дистанционного управления буровых установок.

В связи с этим работы, направленные па снижение температуры компри-мированного воздуха компрессора повышением эффективности теплообменников воздушного охлаждения (ТВО) КСБУ, совершенствованием конструкции и технологии изготовления, являются актуальными.

Цель диссертационной работы. Повышение тепловой эффективности теплообменника воздушного охлаждения компрессорной станции буровой установки совершенствованием конструкции и технологии производства.

Для реализации поставленной цели были сформулированы следующие задачи:

1. Анализ существующих конструкций КСБУ и оценка эффективности их работы.

2. Обоснование конструкторско-геометрических параметров и компоновки трубных пучков ТВО повышенной тепловой эффективности.

3. Создание стенда для проведения натурных испытаний по оценке тепловой эффективности ТВО КСБУ.

4. Исследование влияния загрязнений наружной поверхности оребрённых труб на тепловую эффективность ТВО и разработка эффективного способа механизированной очистки при их изготовлении.

5. Исследование тепловой эффективности ТВО двухконтурного исполнения с зигзагообразной компоновкой трубного пучка.

Научная новизна:

1. Разработана методика экспериментального исследования тепловой эффективности теплообменников воздушного охлаждения, позволяющая определять общую теплопередачу между теплоносителями, исключая при этом влияние физических свойств охлаждающего воздуха.

2. Установлена эмпирическая зависимость термического сопротивления загрязнений смазочно-охлаждающей жидкости от числа Рейнольдса охлаждающего воздуха в пределах 1686 -т- 11 342, позволяющая определять теплопередачу оребрённых труб при проектировании теплообменников воздушного охлаждения, с учётом загрязнений наружной поверхности в процессе эксплуатации КСБУ.

Практическая значимость и реализация результатов работы:

1. Испытания ТВО новой конструкции на разработанном стенде, проведённые в ОАО «Красный пролетарий», показали высокую тепловую эффективность трубного пучка двухконтурного исполнения, позволяющего снизить температуру компримированного воздуха на выходе из КСБУ 4ВУ1−5/9 в 5 раз (со 165 до 30°С), что обеспечивает стабильность рабочего режима КСБУ и эксплуатационных показателей пневмоуправ-ляемого оборудования, а так же механизмов системы дистанционного управления буровыми установками 1 и 2 категорий.

2. Разработанное устройство для ¿-механизированной очистки при накатке наружных поверхностей оребрённых труб ТВ О от загрязнений СОЖ, успешно прошло испытание в технологическом потоке производства и принято к внедрению в ОАО «УТС-Туймазыхиммаш».

3. Применение оребрённых труб с развитой поверхностью позволило в 1,5 раза снизить металлоёмкость теплообменников воздушного охлаждения компрессорных станций буровых установок.

Апробация работы. Основное содержание работы докладывалось и обсуждалось на международном научном симпозиуме им. М. А. Усова студентов и молодых ученых (г. Томск 2005 г.) — VI-ой Всероссийской (с международным участием) научно-технической конференции «Механики XXI — веку» (г. Братск 2007 г.) — Всероссийской научно-методической конференции «Инновации и наукоемкие технологии в образовании и экономике» (г. Уфа 20 072 010 г.) — Международной научно-практической конференции «Экономическое, социальное и культурное развитие Западного Казахстана» (г. Орал 2008 г.) — II Всероссийской студенческой научно-практической конференции «Интенсификация теило-массообменных процессов, промышленная безопасность и экология» (г. Казань 2008 г.) — В VIII конгрессе нефтегазопромышленников (г. Уфа 2009 г.) — IX Российской научно-практической конференции (г. Оренбург 2009 г.).

Публикации по теме диссертации. По теме диссертации опубликовано 18 печатных работ, в том числе одна статья в издании включенном в перечень ВАК РФ, получен 1 патент РФ.

Основные выводы и заключение.

1. Разработанная методика косвенного определения теплопередачи позволила установить упрощённую эмпирическую зависимость термического сопротивления загрязнений СОЖ от числа Рейнольдса обеспечением постоянства физических свойств охлаждающего воздуха при лабораторных исследованиях.

2. Экспериментальными исследованиями получены зависимости теплопередачи чистой и загрязнённой труб от числа Рейнольдса по воздуху, позволившие оценить влияние загрязнений СОЖ на тепловую эффективность ТВО КСБУ с пучком труб различной компоновки и конструктивного исполнения.

3. Установлена эмпирическая зависимость термического сопротивления загрязнений наружной поверхности от числа Рейнольдса по воздуху, позволяющая учесть влияние загрязнений СОЖ в пределах Ле = 1686 ч- 11 342 и средней температуре воздуха? = 20 °C.

4. Создана новая конструкция ТВО повышенной тепловой эффективности в двухконтурном исполнении с зигзагообразной компоновкой трубного пучка из оребрённых труб, позволяющая снизить температуру компрн-мированного воздуха на выходе из КСБУ в 5 раз, обеспечивая тем самым стабильность режимов работы и эксплуатационных показателей пневмоуправляемого оборудования и механизмов буровых установок 1 и 2 категории.

5. Разработан и внедрён способ механизированной очистки оребрённых труб от загрязнений СОЖ рациональным синтезом операций накатки, мойки, очистки и сушки в общий технологический поток производства с оптимальными значениями конструктивно-геометрических и технологических параметров моющего устройства.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Руководство по эксплуатации компрессорной станции ДЭН-45ШМ // ОАО «ЧМЗ», Челябинск, 2006. 106 с.
  2. Паспорт компрессорной станции КСБУ-4ВУ1−5/9 // ОАО «Красный пролетарий», Стерлитамак., 2000. — 135 с.
  3. В.М. К определению термического сопротивления контакта обработанных металлических волнистых поверхностей, — Инженерно-физический журнал, 1977, том 32, № 5, с.779−785.
  4. С. А. Насосы и компрессоры. — Мю: Недра, 1974. — 296 с.
  5. В. Е., Дрегалин А. Ф., Тишин А. П. Теория ракетных двигателей. — М.: Машиностроение, 1989. — 464 с.
  6. В. М., Белецкий Г. С. Теплопередача и аэродинамические сопротивления трубчатых поверхностен в поперечном потоке. — М.: Машгиз, 1948. 117 с.
  7. Г. С., Молодцов С. Д., Соловьянов А. А. Энергосбережение как важнейший компонент природоохранной политики. — Теплоэнергетика, 1998. -Том. 1. С. 78−80.
  8. А. В. Технология аппаратостроения. — Уфа: Изд-во УГНТУ, 2001. 297 с.
  9. М. И., Чиркова А. Г. Конструирование и расчет элементов оборудования отрасли. — Уфа: Изд-во УГНТУ, 1999. — 172 с.
  10. А. Н., Дрейцер Г. А., Кунтыш В. Б. Основы расчета и проектирования теплообменников воздушного охлаждения. — СПб: Недра, 1996. — 512 с.
  11. П. В. Анализ размерностей — М.: ОНТИ, 2001 — 119 с.
  12. Ю. Н., Марголин Г. А. Системы охлаждения компрессорных и нефтеперекачивающих станций — М: Недра, 1977. — 222 с.
  13. Е. Б., Головков Л. Г., Сырицин Т. А. Жидкостные ракетные двигатели — М: Воениздат, 1970. — 592 с.
  14. А. А. Введение в теорию подобия — М.: Высшая школа, 1973 — 296 с.
  15. П. Конструирование узлов и деталей машин: Учеб. пособие для вузов. 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Высш. школа, 1968. — 352 с.
  16. А. А. Конвективный перепое в теплообменниках. — М.: Наука, 1982. 472 с.
  17. В., Буткус А., Улинскас Р., Жюгжда И. Теплогидравли-ческие характеристики компактных пучков ребристых труб — Энергетика, 1990. 235 с.
  18. В. К., Фирсова Э. В. Теплообмен и гидравлическое сопротивление пучков труб. — JL: Наука, 1986. — 195 с.
  19. И. М. Коэффициенты теплопередачи аппаратов воздушного охлаждения (ABO) газовой промышленности. / Камалетдинов И. М., Абузова Ф. Ф. —Изв. Вузов. Проблемы энергетики, 2002. — С. 154 158.
  20. И. М. Определение модели движения теплоносителей в ABO. / Камалетдинов И. М., Абузова Ф. Ф. // Тез. докл. 53 научн.-техн. конф. Студентов, аспирантов и молодых учёных УГНТУ. — Уфа: 2002. — С. 437−444.
  21. В.М. Аэродинамическое сопротивление поперечноомываемых коридорных пучков оребрённых труб / Легкий В. М., Письменный Е. И., Терех A.M. // Теплоэнергетика, 1994, № 5, С. 58−61.
  22. И. М. К расчёту свободноконвективного охлаждения природного газа / Камалетдинов И. М., Давлетов К. М., Абузова Ф. Ф. и др. // Тез. докл. 51 научн.- техн. Конф. Студентов, аспирантов и молодых учёных УГНТУ. Уфа: 1999. — С. 453−462
  23. Э. С. Теплообмен в пучках труб с поперечными ребрами // Изв. ВТИ. -1952. Т. 12, № 12. — С, 12−16.
  24. Д., Краус А. Развитые поверхности теплообмена. Пер. с англ. — М.: Энергия, 1977. — 464 с.
  25. Н. П. Аппараты воздушного охлаждения. — М: Химия, 1983. — 168 с.
  26. В. Б. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление шахматных стеснённых пучков труб с накатными рёбрами. — Известия вузов. Лесной журнал., 1991. — Т. 2. — 80 с.
  27. В. Б. Влияние дистанционных прокладок на теплообеи и аэродинамическое сопротивление пучка из труб со спиральными рёбрами. —- СПб, 1993.
  28. В. Б., Аксенов В. В., Рощин С. П. Интенсификация теплообмена в пучках оребреипых труб методом струйного обдува. — Химическое и нефтегазовое машиностроение.
  29. В. Б., Бессонный А. М. Основные способы энергетического совершенствования аппаратов воздушного охлаждения. — Химическое и нефтегазовое машиностроение.
  30. В. Б., Кузнецов H. М. Тепловой и аэродинамический расчёты оребрённых теплообменников воздушного охлаждения. — СПб: Энергоатом-издат, 1992. — 280 с.
  31. В. Б., Пиир А. Э., Аксенов В. В. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление в последовательно установленных пучках оребрённых труб. — 1994. 188 с.
  32. В. Б., Стенин H. Н., Краснощекое JL Ф. Исследование тепло-аэродинамических характкристик шахматных пучков с нетрадиционной компановкой оребрённых труб. — Холодильная техника, 1991.
  33. В. Б., Топоркова М. А. Влияние разрыва в межтрубном пространстве на теплоообмен и аэродинамическое сопротивление шахматных пучков из оребрённых труб. — Теплоэнергетика, 1982.
  34. В. Б., Федотова Л. М., Кузнецов H. М. Теплообмен и сопротивление оребрённых труб пучков с неравномерными шагами в аппаратах вохдушного охлаждения. — Энергетика, 1982.
  35. В. М., Лондон А. Д. Компактные теплообменники. — М.: Гос-энергоиздат.
  36. А. К., Ворошилов В. П. Компрессорные машины. — М.: Энергоатомиздат. — 288 с.
  37. М. А., Михеева И. М. Основы теплопередачи. — М.: Энергия. — 344 с.
  38. И. П. Установки двигателей внутреннего сгорания в нефтяной и газовой промышленности. — М.: Недра. — 248 с.
  39. Ю. В., Фастовский В. Г. Современные эффективные теплообменники. — Госэнергоиздат. — 248 с.
  40. А. Э., Кунтыш В. Б. Исследование влияния коэффициента ореб-рения на теплоотдачу и аэродинамическое сопротивление шахматных трубных пучков аппаратов воздушного охлаждения. — Деп. в ВИНИТИ, 1990. — 22 с.
  41. Л. И. Методы подобия и размерности в механике. — М.: Наука. — 428 с.
  42. Я. Г., Шмеркович В. М., Барит С. Ю. О внедрении конденсаторов воздушного охлаждения на заводах нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности, № 8. — Химия и технология топлив и масел.
  43. В. В. Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Подготовка металлической поверхности перед окрашиванием: ГОСТ 9.402 80 (СТ — СЭВ — 5732 — 86). — М.: ИПК, Изд-во стандартов. — 92 с.
  44. В. В. Экономия от применения воздушного охлаждения на нефтеперерабатывающих заводах. В сб. «Машины и нефтяное оборудование». — М.: ЦНИИТЭнефтегаз.
  45. О. А., Иванов В. А. Охлаждение газа и масла на компрессорных станциях. — Л: Недра, 1982. — 143 с.
  46. Ш. М., Абдеев Р. Г. Прогрессивный способ очистки нефтяных труб от плотнофиксированных отложений // Вестник ОГУ. — 2008. — Т. 12. — С. 112−118.
  47. С. С. Основы динамики струй при разрушении горного массива. — М: Наука, 1979. — 147 с.
  48. X. Теория инженерного эксперимента. — М.: Мир. — 381 с.
  49. В. М. Аппараты воздушного охлаждения для технологических установок нефтеперерабатывающих и химических заводов. —-М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ. 131 с.
  50. В. М. Аппараты воздушного охлаждения для технологических установок нефтеперерабатывающих и химических заводов. Конструирование, исследование и опыт эксплуатации. — М.: ЦИНТИАМ. — 131 с.
  51. В. М. Исследование, конструирование и внедрение п промышленность конденсаторов-холодильников воздушного охлаждения. Сб.
  52. Состояние производства и перспективы развития теплообменной аппаратуры для химической и нефтехимической промышленности". — М.: ЦИНТИ-химнефтемаш.
  53. В. М. Результаты исследований секций из оребренных труб и руководящий материал по расчету конденсаторов-холодильников воздушного охлаждения. В сб. «Теплообмеиная аппаратура для нефтяной промышленности». ЦИНТИАМ. М.: ЦИНТИАМ.
  54. В. М. Результаты промышленной эксплуатации и испытаний конденсатора воздушного охлаждения КВО-1300Х2-Г па Куйбышевском нефтеперерабатывающем заводе. — Гипропсфтемаш.
  55. В. М. Современные конструкции аппаратов воздушного охлаждения. — ЦИНТИ-химнефтемаш, 1979. — 70 с.
  56. В. Ф. Теплообмен поперечно-орсбрснных труб. — JL: Машиностроение, 1982. — 189 с.
  57. М.И. Разработка технологического процесса очистки оребренных труб ABO. / Шарипов М. И., Шафиков P.P., Большаков В. Н. // IX-Международный научный симпозиум им. М. А. Усова студентов и молодых ученых, Томск 2005 г.
  58. М.И. Разработка способа очистки оребренных труб ABO. / Шарипов М. И., Габидуллин И. Ф., Шафиков P.P., и др. // VI-Всероссийская с международным участием научно-техническая конференция «Механики XXI веку» г. Братск, 2007 г. — С. 212−213.
  59. М.И. Способ очистки оребренных труб ABO на стадии изготовления. / Шарипов М. И., Абдеев Э. Р., Шафиков Р. Р и др.// III Научно-практическая конференция «ОАО Корпорация Уралтехнострой». г. Туйма-зы., 2007. С. 143−145.
  60. М.И. Повышение энергоэффективности аппаратов воздушного охлаждения нефтегазовой отрасли совершенствованием методов проектирования и изготовления. / Шарипов М. И., Абдеев Р. Г. // Вестник ОГУ -2008 Ml. С. 132−135.
  61. Пат. 2 377 079 Российская Федерация, МПК В 08 В 5/00. Устройство и способ для мойки оребренных труб / Абдеев Р. Г., Абдеев P.M., Шарипов М. И., Шафиков P.P., Габитов Г. К., Абдеев Э. Р. (РФ) 2 008 109 533/12- завл. 12.03.2008- опубл. 10.10.2009, Бюл. № 36.
  62. В.М. Обобщение эксперементальных данных по аэродинамическому сопротивлению шахматных пучков поперечнооребрённых и гладких труб / Лёкий В. М., Терех А. М., Сушко О. В. // Теплоэнергетика — 1991 -№ 2 С. 49−52.
  63. A.B. Закономерности тепломассопереноса в турбулентных течениях с отравными зонами / Горин А. В., Сиковский Д. Ф. // Промышленная теплоэнергетика, 2000, № 1, том 22, С. 10−16/
  64. А. А., Улинскас Р. В., Катинас В. И. Гидродинамика и вибрации обтекаемых пучков труб, Вильнюс: Мокслас, 1984.
  65. В.Б. Теплообмен и сопротивление зигзагообразных ребристых пучков. / Кунтыш В. Б., Степин Н. Н. // Изв. вузов. Лес.ж. — 1997. -№ 3. С. 120−128.
  66. В.Б. Теплоотдача и аэтодинамическое сопротивление поперечно обтекаемых переходных коридорно-шахматных пучков из оребрённыхтруб / Кунтыш В. В., Степин Н. Н. // Теплоэнергетика — 1993. № 2. -С. 41−45.
  67. Справочник по теплообменникам / Пер. с англ., под ред. B.C. Петухо-ва, В. К. Шикова. М.: Энергоатомиздат, 1987. Т.1.
  68. А., Жюгжда И. Теплоотдача цилиндра в поперечном потоке жидкости. Вильнюс: Мокслас, 1979.
  69. В.М. Сравнительные исследования теплоотдачи и сопротивления ребристых поверхностей // Энергомашиностроение. 1961. № 2. С. 12−16.
  70. Ю., Скринка А. Теплоотдача поперечно обтекаемых пучков ребристых труб. — Вильнюс- Минск, 1974.
  71. E.H. Теплообмен и аэродинамика пакетов поперечноореб-рённых труб: Автореф.дис.докт.техн.наук. — Киев, 1994. 37 с.
  72. A.B. Козобоков A.A., Шварц А. И. Устройство и монтаж технологических компрессоров — М.: Недра, 1985. — 239 с.
  73. В.А. Компоновки трубных пучков и синтез конвективных поверхностей теплообмена с повышенной энергоэффективность: Автореф.дис.докт.техн.наук. — Москва, 2008. 37 с.
  74. Методика теплового и аэродинамического расчёта аппаратов воздушного охлаждения. ВНИИНсфтсмашь. — М.: 1982 — 318 с.
  75. В.А. Интенсификация конвективного теплообмена: Учебное пособие / МИХМ. М., 1991. — 104 с.
  76. Д.Д., Попалов В. В. Оптимизация теплообменников по эффективности теплообмена. М.: Энергоатомиздат, 1986. — 173 с.
  77. В.И., Повышение эффективности теплоотдачи поперечно об-тикаемых пучков труб / Евенко В. И., Анисин А. К. // Теплоэнергетика. 1976. № 7 С. 37−40.
  78. A.A., Исследование теплообмена и гидродинамического сопротивлениям при турбулентном течении газа в поле продольного знакопеременного градиента давления. I / Гухман A.A., Кирпиков В. А., Гутарев В. В. и др // МФЖ. 1969. Т. 16, № 4.
  79. В.А. Интенсификация конвективного теплообмена посредством создания в потоке неоднородностей давления: Авто-реф., дис.докт.техн.паук. — М., 1986. 37 с.
  80. А. «Chemie Engineer Technik», 1981, v. 33.
  81. W. «Chemie Engineer Technik», 1982, v. 34.
  82. Т. E. «Kaitechnik», 1983, v. 15, № 4
  83. A. V., Beally K. 0. Chem. Engng. Progress, 1980, v 46, № 10.
  84. Beally К. O., Katz D. Z., Chen-t. Engng. Progress, 1988, v. 44, № 1.
  85. Gardner K.A., Carnavos T.C. Thermal Contact Resistance in Finned Tubing.- Transactions of the ASME. Journal of Heat Transfer, I960, 82, p. 279 293.
  86. Heat Transfer Engineering, vol. 1, no. 4, 1980, back cover.
  87. Cleve, Die H. Luftkuhlte Kombinationsanlage des 4000-MW-Kraftweres Matimba. / Ed. by Vovtvage. Sudafrika VGB Kraftwerke, 1983.
  88. Farouk В., Guceri S. Natural convection from horizontal cylinders in interacting flow fields // IJHMT. 1983. — Vol. 26, №. 2. — Pp. 231−243.
  89. Ham A., West L. ESKOMS Forschritt in der Trochrnkuhlung VGB Kraftwerken. №. 9. — 1988. Pp. 912−917.
  90. Лаборатории Силаватского филиала ОАО «Бпшкприсфтепродукт» ПАСПОРТ КАЧЕСТВА № 1375
  91. Наименование продукта: '^Нормативный документ:
  92. Сведения о сертификате соответствия1. Завод-изготовитель:
  93. Юридический адрес: Дата изготовления: Номер резервуара: Дата проведения анализа:
  94. МАСЛО КОМПРЕССОРНОЕ КС -14 ГОСТ 9243–75 с или. 1−5
  95. Декларация о соответствии № РОСС 1Ш. АЯ36. Д3 209, срок действии с 27.06.06 г. до 27.06.09 г., выдан ООО «Башкирский центр сшнларитции и жеиертнзы».
  96. Саляпагскин филиал ОАО «Ваткирпериснподукт"организации нсфтепрочукюобеспечепия)453256, РБ, г. Салаиац и/я 62 19 марта 2008 г. 5, уровень наполнения (мм)., количестно (ш)4 июни 2008 I.
  97. Наименование показателей 11орма Фактически
  98. Вязкость кинематическая при 100"С, мм"/с 18−22 20,22
  99. Индекс вязкости, не менее 85 94*
  100. Массовая доля мех. примесей, %, не более отсутспше OleyiClBHC
  101. Массовая доля воды, не более отсутствие OICyrClBHC
  102. S Температура вспышки в открытом тигле, „С, не ниже 260 268 Минус 15*
  103. Температура застывания. °С, не выше Минус 15
  104. Кислотное число, М1 КОН на 1 г масла, не более 0,02 0.0056* 0.002 У
  105. Зольность, %, не более 0,005
  106. Коксуемость, %, не более 0,5 0,20*
  107. Содержание селективных растворителей 01сугствие Отсутс гвис*
  108. Содержание водорастворимых кислот и щелочей oicyicTBite Отсутствие*
  109. Содержание серы, %, не более 1,1 1.08*
  110. Цвет на колориметре ЦПТ.ед.ЦНТ, не более 7,0 3,5*
  111. Общая стабильность прошв окисления а) осадок после окисления, %, не более б) кислотное число, мг КОН на I г окисленною масла, не более 01сутстпие 0,5 OreyieiBue' 0.42*
  112. Коррозионноегь на пластиках из свинца марок С1 или С2 по ГОСТ 3778–77,г/м2' не более 10 0.2*
  113. Склонность к образованию лака при 200 °C, в геченин 30 мнн., %, не более 3.5 0,83*
  114. Плотность при 20 „С, г/см не более 0,905 0.890
  115. Закгдочепйе: Соответствует ГОСТ 9243–75. Г—юля ,.2608 г „>>шкмпшораторнн- v * /,--г/) 7-у1. О.Н.Туннкова
  116. Б Обзор воздушных компрессоров объёмного типа1. ДЭН-45Ш (0,7 МПа)1. Описание компрессора
  117. Технические характеристики компрессора• Сжимаемый газ воздух• Давление конечное, номинальное 0,7 МПа• Производительность- 7,0 м3/мин• Потребляемая мощность 45 кВт• Габаритные размеры, мм• длина 1150• ширина 1045• высота 1800• Масса 1200 кг
  118. Технические Назначение компрессора
  119. Установка компрессорная предназначена для снабжения сжатым воздухом различных пневматических инструментов и оборудования на монтажных, строительных и других работах.
  120. Установка может эксплуатироваться в помещении с температурой окружающего воздуха от плюс 1 до плюс 35°С
  121. Установка компрессорная 4ВУ-1−7/11М61. Описание компрессора
  122. Технические Назначение компрессора
  123. Технические характеристики компрессора• Сжимаемый газ воздух• Давление конечное, номинальное 0,7 МПа• Производительность- 8,5 м3/мин• Потребляемая мощность 55 кВт• Габаритные размеры, мм• длина 1150• ширина 1045• высота 1800• Масса 1270 кг
  124. Технические Назначение компрессораI
  125. Установка компрессорная предназначена для снабжения сжатым воздухом различных пневматических инструментов и оборудования на монтажных, строительных и других работах
  126. Советы по эксплуатации компрессора
  127. Установка может эксплуатироваться в помещении с температурой окружающего воздуха от плюс 1 до плюс 35°С
  128. Установки компрессорные предназначены для выработки сжатого воздуха и снабжения им различных пневматических инструментов, механизмов и других потребителей сжатого воздуха.
  129. Установка компрессорная ЭПКУ-0,8/10−04
  130. Технические Назначение компрессора
  131. Установки компрессорные предназначены для выработки сжатого воздуха и снабжения им различных пневматических инструментов, механизмов и других потребителей сжатого воздуха.
  132. Винтовой компрессор ЗИФ-ШВ-7,5/0,61. Описание компрессора
  133. Шахтная компрессорная станция со взрывобезопасным электрическим приводом.
  134. Технические Назначение компрессора
  135. Станция компрессорная ВВП-9/7 Описание компрессора
  136. Передвижные компрессорные станции ВВП выпускаются с тормозной системой и световой сигнализацией и в этом случае являются транспортными средствами и без тормозной системы и световой сигнализации.
  137. Технические Назначение компрессора
  138. Станции компрессорные типа ВВП предназначены для выработки сжатого воздуха и снабжения им пневматических инструментов и механизмов в промышленности, а также при проведении строительно монтажных и ремонтных дорожных работ.
  139. Технические Назначение компрессора
  140. Агрегат компрессорный воздушный с винтовым компрессором и приводом от электродвигателя предназначен для снабжения сжатым свободным от масла воздухом технологических нужд в пищевой, химической промышленности и в других отраслях народного хозяйства.
  141. Компрессор винтовой 6ВВ-9/9М11. Описание компрессора
  142. Выпускается моноблоком полностью готовым к работе после подключения к электросети и трубопроводам нагнетания, слива конденсата.
  143. Технические Назначение компрессора
  144. Компрессорная установка предназначена для сжатия атмосферного воздуха.
  145. Устанавливается в помещении с температурой окружающего воздуха не ниже +10 С, на площадке, воспринимающей нагрузку только от собственного веса.
  146. Установка компрессорная 4ВУ-0,6−8/3,51. Описание компрессора
  147. Компрессор предназначен для подачи воздуха в систему пневмотранспорта зерна и зернопродуктов, песка, цемента и других сыпучих материалов.
  148. Технические Назначение компрессора
  149. Станции компрессорные предназначены для выработки сжатого воздуха и снабжения им пневматических инструментов и механизмов в промышленности, а также при провидении строительно-монтажных и ремонтных дорожных работ.
  150. Винтовой компрессор ЗИФ-ПВ-8/0,7 Описание компрессора
  151. Передвижная компрессорная станция с дизельным приводом на колесах.
  152. Технические Назначение компрессора
  153. Компрессорная станция предназначена для строительства и капитального ремонта зданий, сооружений- дорожных и земляных работ.
  154. Станция компрессорная ВВП-7/7 Описание компрессора
  155. Передвижные компрессорные станции ВВП выпускаются с тормозной системой и световой сигнализацией и в этом случае являются транспортными средствами и без тормозной системы и световой сигнализации.
  156. Технические Назначение компрессора
  157. Станции компрессорные типа ВВП предназначены для выработки сжатого воздуха и снабжения им пневматических инструментов и механизмов в промышленности, а также при проведении строительно монтажных и ремонтных дорожных работ.
  158. Поршневой компрессор 2ВМ4−8/4011. Описание компрессора
  159. Технические Назначение компрессора
  160. Станция компрессорная передвижная воздушная с винтовым компрессором и приводом от электродвигателя предназначена для снабжения сжатым воздухом различных систем, пневматических инструментов, цеховых линий и других потребителей.
  161. Агрегат компрессорный воздушный с винтовым компрессором и приводом от электродвигателя предназначен для снабжения сжатым свободным от масла воздухом технологических нужд в пищевой, химической промышленности и в других отраслях народного хозяйства.
  162. Агрегат компрессорный воздушный с винтовым компрессором и приводом от электродвигателя предназначен для снабжения сжатым свободным от масла воздухом технологических нужд в пищевой, химической промышленности и в других отраслях народного хозяйства.
  163. Установка компрессорная 4ВУ-1−7/11МЗ
  164. Компрессор шестеренчатый 23ВФ-9,7/1,8СМ2УЗ1. Описание компрессора
  165. В Расчёты теплообменников воздушного охлаждения
  166. Расчёт ТВО базового исполнения Гидравлический расчёт
  167. Средняя температура компримированного воздуха:1. Тср = = 373±-ш = 343 к
  168. Плотность компримируемого воздуха до входа в компрессор р^ = 1.163 556 кг/м3
  169. Скорость компримированного воздуха в холодильнике: ?V = т = 0 96 963 = § 697 001 м/с
  170. Тср'"кол 1.7 240 190.006465 '^Г = 8тш“.100'4 = 10 463.906325? для турбулентного режима:= 0.3164/Де25 = 0.3164/10 463.9063250'25 = 0.31 283 Коэффициенты: X = 1.11 Ф1 = 1.5 Ф2 = 0.5 Фз = 1 Ф4 = 2.5 Ф5 = 1−51. Потери давления:
  171. Ebfl. Пход. X = 0.31 283 • ?SjgL • 1−724 519−8.97 001“. 4. Ln =569.407 298 Па
  172. АРМ = (Ф1 + • Пход ф3 • пХОд + ф4 • Код — 1) + Ф5) • = (1.5 + 0.5 •4 • 1 • 4 + 2.5 ¦ (4 1) + 1.5) — 1−724 519−8-6 970 012 = 1206.55 9 5 3 6 Па
  173. Суммарная потеря давления:
  174. АР = ДРС + ДРМ 569.407 298 + 1206.559 536 = 1775.966 834 Па В процентах: п =. юо = 17^п834 • 100 = 1.44 686%1. Тепловой расчёт
  175. Принимаем расчётное давление с учётом потерь:
  176. P2 = Pi-AP = 170 000 1775.966 834 = 168 224.033166 Па
  177. Среднее давление компримированного воздуха: Рср = ^ = ^4−168 224.033166 = 169ц2.16 583 Па
  178. Определение свойств компримированного воздуха при средней температуре и давлении:
  179. ReBH = ^ = 14Г^41о-„14 = 17 464.46918
  180. Теплоёмкость компримированного воздуха на входе в холодильник Ст, 1012.404 Щ, кг-К
  181. Теплоёмкость компримированного воздуха на выходе из холодильника СГ2 = 1005.2616 Общая теплота:
  182. Q = Gkom. BO3-(CTi-Ti-CT2-T2) = 0.96 963-(1012.404−373—1005.2616−313) = 6106.711 433 Вт
  183. Свойства охлаждающего воздуха при средней температуре и атмосферном давлении:
  184. Плотность при 306.395 547К и 101 325Па равна ptcp = 1.150 661кг/м3. Кинематическая вязкость при 306.395 547К и 101 325Па равна ut = 1.6146 •
  185. Динамическая вязкость при 306.395 547.ii и 101 325Па равна? it = 1.8578−10−5Па • с.
  186. D Т —Ti 373—313 о oocini
  187. JL ~ U-ti ~ 309.791 094−303 ~ o.oouxuj.1. Р = = m? Tmm = 0−97 016
  188. По вспомогательным параметрам R и Р находим поправочный коэффициент для одноходового по трубному пространству аппарата = 1 еде = ед<�И1 + ¦ Код 1) = 1 + bi • (4 — 1) = 1
  189. Определим средний температурный напор:
  190. Коэффициенты фронтального и диагонального загромождения:
  191. Хфр = 1? • (¿-гр) = 1 — ш ¦ (°-016) = °-2
  192. Хд =? • 2 • (?2* ¿-гр). = оШ ¦ [2 • (0.2 214 — 0.016)] = 0.614
  193. Эквивалентный диаметр узкого сечения, и скорость в узком сечении:4 = 2 • (51! с? тр) = 2 — (0.02 — 0.016) = 0.008 м1. И^с = = & = 10 м/с
  194. Рейнольде для охлаждающего воздуха:
  195. Яенар = 1.-4°6°1106-, = 9909.575 127= 1-^-2 = 05-^- 2 =-1.154 737
  196. Коэффициент эффективности ребра: Ереб = 0.2
  197. Коэффициент теплопередачи трубы: ак = 1.13-cz-cs-Re^-Pr^ = 1.13−0.92 863−0.149 363−9909.5 751 270 688 879−0.695 750'33 = 78.699 531. М ¦ Л
  198. Т~> У^'^нарticip 1−0.014 0.014 п M2-/f
  199. Лнсс.тр — 2-Аст ' 111 dK“ 2−57 ' 111 0.014 ~~ U Вт
  200. R™p = = 20.558 238 = 0−04 8 6 42 ^т.“ 1 1 17 R780Q1 Вт
  201. Лш,+Л"ес.тр+Лтф ~ 0.8 247+0+0.48 642 ~~ J-' .о i ои"1 ь{2 Rг? Q 6106.711 433 19 ПЧЯКОЧ ЛЛ2 тсоР ~~ К-вср ~ 17.578 091−28.857 344 — ¿-¿--иооиуо м
  202. Кр = 7 Г • duap ¦ LTр ¦ птр = 3.141 593 • 0.014 • 0.88 • 168 = 6.502 344 м2пзап = Fnp~^°p 100 = и-5023с4502з24 438 093 ' 100 = -85.143 896% 17.578 091−6^502 344 = 0.11 339с спучка 10 080 руб.-Л
  203. Расчёт ТВО нового исполнения Гидравлический расчёт
  204. Средняя температура компримированного воздуха: Тср = = 2Z3±3i3 = з4з к
  205. Плотность компримируемого воздуха до входа в компрессор ptx — 1.163 556 кг/м3
  206. КОМ.ВОЗ = Уве • Рь = 0.83 333 • 1.163 556 = 0.96 963 кг/сек Площадь кольцевого сечения:5кол = Е^а. „а. = 3.141 593 0.1 642. ш = 0.2 112 м2
  207. ДРМ = (Фх + Ф2 • пход • Фз • пход + Ф4 • (пХОд 1) + Ф5) • = (1.5 + 0.5 •4 • 1 • 4 + 2.5. (4 1) + 1.5) • 1−724 519−26−6 222 133 = цзо5.714 757 Па
  208. Суммарная потеря давления:
  209. АР = ДРС + ДРМ = 3309.82 355 + 11 305.714757 = 14 615.538307 Па В процентах: п = ^ • 100 = 146™07 • 100 = 8.597 375% Тепловой расчёт
  210. Принимаем расчётное давление с учётом потерь:
  211. Р2 = Р!-АР = 170 000 14 615.538307 = 155 384.461693 Па
  212. Среднее давление компримированного воздуха: Р = = 170 000+155384.401 093 = 162 692.230847 Па-Р I А
  213. Определение свойств компримированного воздуха при средней температуре и давлении:
  214. Плотность воздуха ртср ~ 1.27 864 кг/м3 Кинематическая вязкость воздуха ит = 1.2159 • 10~5 Теплопроводность воздуха Атср = 0.29 422 ^^ Пересчитаем скорость и Рейнольде компримированного воздуха:= = 1.2 786 441 002 112 = 44−66 594 м/с
  215. Яевн = ^ =62 159.у4 = 60 245.202402
  216. Теплоёмкость компримированного воздуха на входе в холодильник Стг = 1012.404 Ц
  217. Теплоёмкость компримированного воздуха на выходе из холодильника Сто = 1005.2616 Щ-1-* КГ-хЧ.1. Общая теплота:
  218. Я = Ском. воз • {Стх ¦ Т—Ст2 • Т2) = 0.96 963-(1012.404−373—1005.2616−313) = 6106.711 433 Вт
  219. Свойства охлаждающего воздуха на входе:
  220. Плотность р1х — 1.163 556 кг/м3
  221. Теплоёмкость Сч = 1004.0712 ^
  222. Нагрев охлаждающего воздуха:
  223. Кхл.ьоз = И/-охл.воз • ^ = 4 ¦ = 1.539 381+ Уохл. в5р1г-Сн = 303 + 1.53 938 161°16355631004.0712 = 306.395 545 К Средняя температура охлаждающего воздуха: ср = ^ = 303+306.395 545 = 304.69 7 7 73 К
  224. Свойства охлаждающего воздуха при средней температуре и атмосферном давлении:
  225. Плотность при 304.697 773/1 и 101 325Па равна ри = 1.157 072кг/м3.
  226. Кинематическая вязкость при 304.697 773Х и 101 325Па равна utcp = 1.5995 • 1(Г5<�с
  227. Динамическая вязкость при 304.697 773Х и 101 325Па равна Д/ср = 1.8508−105Па • с.
  228. Дреб = А-ЧД^ = 0−0005+0.0005 = 0 0(Ю5 м1. Шаг ребра:5 = 1/преб = 1/286 = 0.3 497
  229. Вычисляем внешнюю площадь несущей трубы, которую не покрывают рёбра: вн. тр = 7 Г ¦ (?0 •орсб 7 Г ¦ (?0 ¦ Арсб —рсб ¦ ¿-ореб = 3.141 593 • 0.023 — 0.844 3.141 593 • 0.023 • 0.0005 ¦ 286 ¦ 0.844 = 0.52 264 м2
  230. Вычисляем боковую площадь ребра:5реб ^ = 3−141 593.(0.0380.023^) = 0Шп9 м2
  231. Коэффициент увеличения поверхности:= Ш = шШ = 7−804 205
  232. Коэффициенты фронтального и диагонального загромождения:
  233. ХФр = 1? • № + = 1 — Ш * (0−023 + 2−705З4Т5) = 0.386 715
  234. Хд ?¦¦ 2¦¦ -d0)-= от-¦ [2¦¦ (0.0437−0.023)-= 0.905 137
  235. Эквивалентный диаметр узкого сечения, и скорость в узком сечении:7 9 ?••(?, 1-^о)-2-/грсб-Ареб 9 0.3 497-(0.041—0.023)—2−0.0075−0.0005 п nn^QQ^ аэ ~ 2-Лреб+з — * 2−0.0075+0.3 497 — U. UUDJbO М
  236. Wy3.ee, = = = 10.343 535 м/с
  237. Коэффициент зависящий от угла атаки: Сф = 1
  238. Приведённый коэффициент теплопередачи: a&bdquo-ap = 0.115 • ^ ¦ Re°J7 = 0.115 • • 14 873.479525°-u7 = 95.872 827
  239. D
  240. Ш1 ~ aBH ' dBU ~ 303.87 519 ' 0.01C4 ~~ Вт
  241. D V-dp i dHap 9.517 236−0.023 0.02 oQ1Ar -i q-4 m2-Kнсс.тр — 2-Act ' ш dm 2−57 ' Ш 0.0164 ~ * Втр <�р-(1о 1 9.517 236 0.023 1-, 0.023 л 7дпо 1П-4 м2-К
  242. Лнар.тр — 2. Лал ' 111 (¿-„ар ~~ 2−204 ' 111 0.02 ~ и'' ^° ' Вт 1 1 А 01 П/1Ч-нар ~ анар — 95.872 827 — и. и1и<�±0 Вт
  243. Яктс = 1−64 .1(Г4 = 1.64 • 10~4 = 1.64 • Ю-4к =йвн+Янес.хр+Лктс+^нар.тр+Дпар 0.43 924+3.8105−10−4+1.64−10−4+0.7498−10−4+0.104 318.190407 ^
  244. К — <Э — 6106.711 433 19 о с 7/119 теор ~~ ?¦"р-Эср ~~ 16.55 428−29.851 736 ~~ 1
  245. С Я 6106 711 433 -. -. одспо '2тсор ~ #.еср — 18.190 407−29.851 736 ~ м
  246. Пзап = • Ю0 = 16−551б85М2 824 593 ' Ю0 = 32.6 633%тр К Бпр 18.190 407−16.55 428 ПП1ЙЙ01 Вт Ье ~ С,~ -ГбббО- - и.011 ^^
  247. Расчёт 1-го контура ТВО нового исполнения Гидравлический расчёт
  248. Средняя температура компримированного воздуха: Тср = = ^73±313 = 343 к
  249. Плотность компримируемого воздуха до входа в компрессор р^ = 1.163 556 кг/м3
  250. Якол = ^ • ^ = 3.141 593−0.1 642. Щ = 0.2 112 М2
  251. ДРс =. Ы.. Пход. Х = 0.22 733 ^ • 1−724 519.26.622 213^. 2 ¦ 1.11 =1654.911 775 Па
  252. ДРМ = (Ф! + Ф2 -Пход- Ф3-пход + Ф4 -(пход-1) + = (1.5 + 0.52. 1 • 2 + 2.5 • (2 1) + 1.5) • 1 724 519 2б-б222 132 = 4583.397 874 Па
  253. Суммарная потеря давления:
  254. АР = АРС + ДРМ = 1654.911 775 + 4583.397 874 = 6238.309 649 Па В процентах:
  255. П =. 100 = 62у7030°90 649 • 100 = 3.669 594% Тепловой расчёт
  256. Принимаем расчётное давление с учётом потерь:
  257. Р2 = Рг-АР = 170 000 6238.309 649 = 163 761.690351 Па
  258. Среднее давление компримированного воздуха: Рср = й±а = 170 000+163761.690 351 = 1бб880.845 176 Па
  259. Определение свойств компримированного воздуха при средней температуре и давлении:
  260. Плотность воздуха ртср = 1.27 864 кг/м3 Кинематическая вязкость воздуха итср = 1.1854 • 10~5 Теплопроводность воздуха Атс = 0.29 422
  261. Пересчитаем скорость и Рейнольде компримированного воздуха: ш = gKgM в9Э -0.09С9СЗ- 44 66 594 м/с
  262. УУ РГср-й'кол 1.27 804−0.2 112-ииоуч: м/с
  263. Re = и^вн = 44.66 594−0.0164 = 6 1 7д5 294 078 ЛСвн — &bdquo-Тср 1.1854−10“
  264. Теплоёмкость компримированного воздуха на входе в холодильник Од = 1012.404 ?f
  265. Теплоёмкость компримированного воздуха на выходе из холодильника Ст2 = 1005.2616 Общая теплота:
  266. Q = Ском. воз • {Cti ¦ Т — Ст2 ¦ Т2) = 0.96 963-(1012.404−373—1005.2616−313) = 6106.711 433 Вт
  267. Свойства охлаждающего воздуха на входе: Плотность ptl — 1.163 556 кг/м3 Теплоёмкость Си = 1004.0712 Щч кг-К
  268. Нагрев охлаждающего воздуха:
  269. У -Ш ¦ П’В2д"ф 4 — 3.141 593 0.494 972 п 7 596 762 = ?1 + Vox,.BJptl-Ctl = 303 + 0.76 967 661°Ш55 631 004.0712 = 30 9.79 1 2 1 8 А Средняя температура охлаждающего воздуха: ср = = 303+3029−791 218 = 306.395 609 К
  270. Свойства охлаждающего воздуха при средней температуре и атмосферном давлении:
  271. Плотность при 306.395 609А“ и 101 325Па равна ptcp = 1.150 661кг/м3. Кинематическая вязкость при 306.395 609А' и 101 325Па равна щ — 1.6146 • 10~5^.
  272. Динамическая вязкость при 306.395 609АТ и 101 325Па равна ptcp = 1.8578−10~5Па • с.
  273. Р = ^ = 309З779З-зоз303 = 0−97 017
  274. По вспомогательным параметрам й и Р находим поправочный коэффициент для одноходового по трубному пространству аппарата едг = 1еД4п1 + ' Код ~ !) = 1 +? ' (2 !) = 1
  275. АТивн = 0.021 • Яе&trade- • еь = 0.021 ¦ 61 795.29407808 • 1.211 205 = 173.61 822 Теплоотдача со стороны компримированного воздуха к внутренней стенке трубы: вн = А^вн • ^ = 173.61 822 • = 310.477 131. Высота ребра:
  276. Лреб = í-Цz£° = 0.038−0.023 = 0 0075 м1. Толщина ребра:
  277. Ареб = ^^ = °-0005+0−0005 = 0.00 05 м Шаг ребра: в = 1/Чюб = 1/286 = 0,3 497
  278. Вычисляем внешнюю площадь несущей трубы, которую не покрывают рёбра:
  279. З’вн-тр = 7 Г • • Ьорсб — 7 Г • (?0 ¦ Ареб ' &trade-реб ' ¿-ореб = 3.141 593 • 0.023 • 0.844 -3.141 593 • 0.023 • 0.0005 • 286 • 0.844 = 0.52 264 м25реб = = 3.141 593.(0.038"-0.023') = 0.719 м2
  280. Вычисляем площадь грани ребра:5Гр = 7 г • (¿-ореб • Ареб = 3.141 593 • 0.038 • 0.0005 = 0.5969 • 10~4 м2 Вычисляем площадь всего ребра: кольца = 2 • 5реб + 5гр = 2 • 0.719 + 0.5969 • 10~4 = 0.1 498 м2 Вычисляем наружную площадь орсбрспия трубы:
  281. Тр = • преб • Lope6 + SW-гр = 0.1 498 • 286 • 0.844 + 0.52 264 =0.413 857 м2
  282. Коэффициент увеличения поверхности:•Ф = М = И = 7−804 205
  283. Коэффициенты фронтального и диагонального загромождения: ХФр = 1? ¦ Мо + = 1 — ?I' (0−023 + 2'То&trade-) = 0.386 715
  284. Хд =? ¦ Р • (?2 „do)“ = afe ¦ Р • (0−0437 0.023) — 4То». =0.905 137
  285. Эквивалентный диаметр узкого сечения, и скорость в узком сечении: 2. Д-('5,1-^о)-2-Лреб-Ареб 2. 0−3 497-(0.041—0.023)—2−0.0075 0.0005 д 5 995 М э 2-/гр (-с2−0.0075+0.3 497
  286. Коэффициент зависящий от угла атаки: Сф = 1
  287. Приведённый коэффициент теплопередачи: анар = 0.115 ¦ ^ • Яе7 = 0.115 • • 14 734.3803420−67 95.706 484г? 1 9.517 236−0.023 п 4 900
  288. П’вн — ав&bdquo- ' (¿-Ш1 ~ 310.47 713 ' 0.0164 ~ О. О^УУ Втг? у-^о ¿-иаР 9.517 236−0.023 1 г, 0.02 о о1Пс- 1 П~4
  289. Лнес.тр — 2-Асг ' Ш ЙШ1 — 2−57 ' Ш 0.0164 — ?.О.ШО ¦ Ю Вто у-^р 1 9.517 236−0.023 1п 0.023 п 7400 1 п-4 М2-/У•^нар.тр 2-Ацл ' ¿-&bdquo-аР 2−204 ' ш 0.02 — О./^УО • Ю Вт7? = 1 — 1 — Г) 10 449 м2'кнаР «нар 95.706 484 Вт
  290. Лктс = 1−64 • 10~4 = 1.64 • 10~4 = 1.64 • 10~4к =18.498 297 -Щ?м--К
  291. К Я — 6106.711 433 ос теор — 5пр. еср ~ 8.27 714−28.857 308 ~~о С? 0106.711 433 /190 007., 2 теоР ~ Х-9ср 18.498 297−28.857 308 м
  292. Пзап = • 100 = 8−277 184~1711439837 • 100 = -38.210 022%
  293. Расчёт П-го контура ТВО нового исполнения Гидравлический расчёт
  294. Средняя температура компримированного воздуха: Гср = = 373±313 = з4з к
  295. Плотность комиримируемого воздуха до входа в компрессор р^ = 1.163 556 кг/м3
  296. ДРМ = (Фх + Ф2 ¦ пход • Ф3 • пход + Ф4 • (ггход 1) + Ф5) • = (1.5 + 0.5 • 2 • 1 • 2 + 2.5 • (2 — 1) + 1.5) • 7−9125−528 022 762 = 998.945 414 Па Суммарная потеря давления:
  297. АР = АРС + ДРМ = 360.701 666 + 998.945 414 = 1359.64 708 Па1. В процентах: п = 100 = ¦ 100 = 0.174 314%1. Тепловой расчёт
  298. Принимаем расчётное давление с учётом потерь:
  299. Р2 = Р1-АР = 780 000 1359.64 708 = 778 640.35292 Па
  300. Среднее давление компримированного воздуха: Рср = = 780 000+778640.35 292 = 77 9 3 20.176 46 Па
  301. Определение свойств компримированного воздуха при средней температуре и давлении:
  302. Плотность воздуха ртср = 1.27 864 кг/м3 Кинематическая вязкость воздуха ит = 2.5383 • 106 ^^ Теплопроводность воздуха Хтср = 0.29 422
  303. Пересчитаем скорость и Рейнольде компримированного воздуха:= = 1.2 786Ф0ЛЮ2112 = 44.66 594 м/с
  304. Девв = ^ = 44^-!0%64 = 288 587.40732
  305. Теплоёмкость компримированного воздуха на входе в холодильник Стг = 1012.404
  306. Теплоёмкость компримированного воздуха на выходе из холодильника Ст2 = 1005.2616 ^ Общая теплота:
  307. Я = Ском. воз-{Стг-Тг-СтгЪ) = 0.96 963-(1012.404−373−1005.2616−313) = 6106.711 433 Вт
  308. Свойства охлаждающего воздуха на входе: Плотность р^ = 1.163 556 кг/м3 Теплоёмкость СЬх = 1004.0712 Нагрев охлаждающего воздуха:
  309. V -Ш • 7Г'Д'"Ф 4 • 3.141 593−0 4Э4972 г, 760 676охл. воз —охл.воз 4 — ^ 4 — и-1и>/и|и2 = ?1 + ^.""г/^-С^ = 303 + 0.769 676Ч°1С3 556 313 004.0712 = 309.791 218 К Средняя температура охлаждающего воздуха: ¿-Ср = 1х±Ь = 303+309.791 218 = 30б.395 609 К
  310. Свойства охлаждающего воздуха при средней температуре и атмосферном давлении:
  311. Плотность при 306.395 609К и 101 325Па равна рЬср = 1.150 661кг/м3. Кинематическая вязкость при 306.395 609/^ и 101 325Па равна щ — 1.6146 • 10~5^.
  312. Динамическая вязкость при 306.395 609^ и 101 325Па равна = 1.8578−10~5Па • с.
  313. Р = Ь0- = зо9~оз = 0.97 017
  314. По вспомогательным параметрам Я и Р находим поправочный коэффициент для одноходового по трубному пространству аппарата ед* = 1 = едч + • Код 1) = 1 +? • (2 — 1) = 1
  315. АТивп = 0.021 • Яе°н8 • еь = 0.021 ¦ 288 587.407320−8 • 1.253 969 = 614.791 701 Теплоотдача со стороны компримированного воздуха к внутренней стенке трубы: с*вн = ¦ ^ = 614.791 701 • = 1102.951 3071. Высота ребра:0.038−0.023 = 0 0 0 75 м1. Толщина ребра:
  316. Дреб = А&М! = 0.0005+0.0005 = 0>0005 м Шаг ребра: в = 1/преб = 1/286 0.3 497
  317. Вычисляем внешнюю площадь несущей трубы, которую не покрывают рёбра: вн-тр = 7 Г • ёо ¦ Ь0реб 7 Г • (?0 ¦ Дреб ' &trade-реб • Ьорсб = 3.141 593 • 0.023 • 0.844 3.141 593 • 0.023 • 0.0005 • 286 • 0.844 = 0.52 264 м2
  318. Вычисляем боковую площадь ребра:5рсб = = 3.141 593-(0.0382 —0.0232) = 0.00 07 1 9 М²
  319. П — Ья. — 0−413 857 оп 79ос ^ ~ ~ 0.43 485 ~
  320. Коэффициент увеличения поверхности: * = % = И = 7−804 205
  321. Коэффициенты фронтального и диагонального загромождения: ХФр = 1 5 Г № + = 1 — ¡-¡-¿-г ¦ (0−023 + 2ТошТ5) = 0−386 715
  322. Хд =? • 2 (52* - ¿-о) — = оЖТ-[2-(0.0437 — 0.023) —тН =0.905 137
  323. Эквивалентный диаметр узкого сечения, и скорость в узком сечении:7 9 5-(5'1-^о)-2-уб-АреС 9 0.3 497-(0.041—0.023)—2−0.0075−0.0005 п ППгпае аэ ~ * ' 2-/1реС+я ~ ^ ' 2−0.0075+0.3 497 — и. ииОУУО М
  324. УЗ-сеч =г =ШЕ = 10.343 535 м/с Рейнольде для охлаждающего воздуха:
  325. Коэффициент зависящий от угла атаки:1. С-ф == 1
  326. Приведённый коэффициент теплопередачи: скдар = 0.115 ¦ ^ ¦ Де? ш6р7 = 0.115 • 14 734.3803420−67 = 95.706 484гр 1 у-^о 1 9.517 236 0.023 — П Щ ?1Щ м2-А'-«-в» авн ' Лт 1102.951 307 «0.0164 Втт> у-^онар 9.517 236−0.023 0.02 о 01Пс- 1 п-4 м2-/
  327. Лнес.тр 2-Лст ' Ш с1ан ~ 2−57 ' Ш 0.0164 ~ ?.О-ШО ' Вто ^-¿-о тп 9.517 236−0.023 .» 0.023 п 7/ЮЙ 1 П-4 м2-к
  328. Лгар.тр — 2-Аал ' ш сгнар 2−204 ' 111 0.02 ~ О. / '¿-Уо ±-и Вт= 1 — 1 = 0 10 444а"лр ~ 95.706 484 и’и1ШУ Вт
  329. Яктс = 1−64 • 10"4 = 1.64 • Ю-4 = 1.64 • 10"4 ^ К =
  330. Двн+Лнес.тр+Дктс+Днар.тр+Лм.ф 0.12 101+3.8105−10−4 + 1.64−10−4+0.7498−10--4+0.1 044 943.159202- 6106.711 433 огс-«¦теор — 5пр. еср — 8.27 714−28.857 308 ~~а
  331. Пзал = 5пр^теор • 100 = 8−277 842"741Э403 184 • Ю0 = 40.762 341%е = ^ = 43−15Э126 002^27714 = 0.02 2 3 27 ^
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!