Повышение надежности сварных листовых футерованных конструкций
Разработана (совместно с ЦНИИЧМ) низколегированная толстолистовая сталь 09Г2МФБ для кожухов ДП большого объема с повышенным сопротивлением тепловому охрупчиванию, обеспечивающая их продолжительную кампанию и отличающуюся от стали 09Г2С более высокими характеристиками прочности и хладостойкости. Разработаны и внедрены технические условия ТУ 14−1−4473−88 «Сталь листовая для кожухов ДП марки… Читать ещё >
Повышение надежности сварных листовых футерованных конструкций (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Содержание
Обеспечение надежности и долговечности сварных футерованных металлических конструкций, таких как кожуха доменных печей (ДП) и воздухонагревателей (ВН), корпуса кислородных конвертеров и миксеров и др. является важной задачей в техническом, экономическом и экологическом аспектах.
Аварийное разрушение таких конструкций может привести к человеческим жертвам и многомиллионным затратам на ремонт. Сооружение же новых конструкций является дорогостоящей и не всегда необходимой операцией. В связи с этим представляется целесообразным выполнение комплекса работ по продлению срока их службы.
При этом следует учитывать, что указанные объекты связаны между собой в рамках металлургического производства, и авария или остановка по каким-то причинам одного из них неизбежно приводит к нарушению ритма планомерной работы других объектов, что влечет за собой непредусмотренные простои и экономические потери.
Особенностью эксплуатации сварных футерованных конструкций является тот факт, что футеровка оказывает существенное дополнительное воздействие на металлический кожух и в случае ее разрушения или износа может привести к перегреву кожуха и неравномерным деформациям. В этих условиях могут оказаться также зоны металлических конструкций цехов металлургических предприятий, в которых нагрев металла происходит от открытого зеркала расплавленного металла или складируемой «горячей» продукции.
Анализ результатов исследований действительной работы ДП и ВН [13], конвертеров[ 4 ] показал, что в процессе эксплуатации кожухи ДП и ВН и корпуса конвертеров подвергаются «нештатным», непредусмотренными проектными решениями, температурным воздействиям. Перегревы оказывают существенное влияние на изменение напряженнодеформированного состояния и приводят к короблению, выпучиванию, а также к трещинообразованию. В этих условиях конструкции длительное время работают при повышенных запроектных температурах. При этом температурные воздействия могут быть как длительными постоянными (сотни и тысячи часов), так и кратковременными повторяющимися (десятки минут), что обусловлено особенностями технологического процесса, временем обнаружения дефекта или замены износившейся футеровки или вышедших из строя холодильников. Имеются отдельные данные [5, 6], свидетельствующие об эксплуатации указанных конструкций при температурах 300−600°С. Под воздействием этих температур в материале сварных конструкций развиваются процессы охрупчивания, которые при определенных условиях и при наличии в сварных соединениях всевозможных дефектов, являющихся концентраторами местных напряжений, повышают риск хрупкого разрушения. Практика эксплуатации футерованных конструкций указывает на образование и распространение в них протяженных хрупких трещин, иногда приводящих к их аварийному разрушению. Очаги зарождения трещин расположены, как правило, в сварных швах или околошовных участках, а также в зонах концентраций напряжений.
Анализ причин трещинообразования указывает на недостаточную хладостойкость сталей, используемых в кожухах ДП и ВН. Кроме того, при эксплуатации конструкций при температурах 300−550°С в стали могут развиваться процессы тепловой хрупкости, обусловливающие снижение служебных характеристик металла, особенно сопротивление хрупкому разрушению.
Известно, что химический состав стали оказывает существенное влияние на ее сопротивление хрупкому разрушению. Повышенное сопротивление стали и ее сварных соединений тепловой хрупкости наряду с высокой хладостойкостью и трещиностойкостью относятся к числу важнейших требований, сформулированных в последние годы к металлу сварных соединений для кожухов ДП и ВН [7−9].
Разработка и внедрение стали для кожухов ДП, отвечающей этим требованиям, позволит предотвратить развитие в металле конструкций процессов тепловой хрупкости и сохранить на необходимом уровне служебные свойства стали и ее сварных соединений, в том числе, характеристики трещиностойкости (вязкости разрушения).
Длительная и надежная эксплуатация сварных футерованных конструкций требует решения ряда вопросов, связанных с изучением природы и закономерностей процессов, протекающих в материале под воздействием эксплуатационных факторов, разработкой и совершенствованием методов диагностики и достоверной оценки их технического состояния и внедрением мероприятий по продлению ресурса их безопасной эксплуатации.
Особую актуальность этой проблеме придает известный факт, что основные производственные фонды России устарели, однако продолжают эксплуатироваться.
В процессе эксплуатации сварные металлоконструкции испытывают длительное воздействие нагрузок, температуры и среды, в результате чего происходит деградация их служебных свойств. Снижение свойств металла под воздействием эксплуатационных факторов может привести к достижению предельного состояния и, как следствие, к трещинообразованию или разрушению конструкций. Все это делает необходимым наряду с традиционными методами оценки прочности конструкций, основанными на коэффициентах запаса, разрабатывать и применять новые подходы для оценки предельного состояния конструкций, в том числе по критериям трещиностойкости.
В инженерной практике исходными данными для определения допустимых размеров дефектов служат значения критических коэффициентов интенсивности напряжений К^, Кс, 8С, 1-ингеграл и другие параметры, характеризующие величину разрушающих напряжений (деформаций) при известной длине трещины. Охрупчивание металла в процессе эксплуатации приводит к изменению характеристик его трещиностойкости и, соответственно, к уменьшению размеров допускаемых трещиноподобных дефектов, что может сказаться на безопасности конструкции.
Известно, что одним из наиболее опасных видов повреждений термоулучшенных сталей в условиях их длительной эксплуатации при повышенных температурах является тепловая хрупкость. Однако насколько механизм развития тепловой хрупкости действует в сталях с ферригно-перлитной структурой, используемых для изготовления сварных футерованных конструкций, остается до сих пор неясным. Отсутствует также достоверная информация о влиянии деградации металла сварных соединении в процессе эксплуатации на характеристики трещиностойкости (вязкость разрушения и величину критического раскрытия трещины).
Обеспечение длительной и надежной эксплуатация сварных футерованных конструкций возможно только на базе научно-обоснованного подхода к проблеме определения остаточного ресурса, основанного на достоверной оценке их технического состояния. Важнейшими составляющими такого подхода являются задачи определения изменений свойств металла сварных соединений конструкций (в том числе сопротивления хрупкому разрушению) под воздействием эксплуатационных факторов и надежного прогноза изменения характеристик трещиностойкости металла во времени. При этом необходим индивидуальный подход к каждому элементу кожуха с целью вскрытия резервов прочности и трещиностойкости металла.
Следовательно, расчет ресурса должен включать в себя оценку степени охрупчивания металла сварных соединений под воздействием эксплуатационных факторов. Это дает возможность более точно подойти к оценке остаточного ресурса конструкции, уточнить зоны конструкций, подлежащие замене и обосновать периодичность проведения обследования.
В связи с тем, что различные элементы конструкций испытывают разное воздействие силовых и температурных нагрузок, и имеют, соответственно, различный уровень повреждения, методика расчета остаточного ресурса конструкции с учетом изменения характеристик трещиностойкости под воздействием эксплуатационных факторов должна предусматривать возможность оценки уровня повреждаемости, характеристик трещиностойкости, механических свойств и критических температур хрупкости металла в различных зонах конструкции, а также возможность их прогнозирования.
Однако производить вырезку крупноразмерных фрагментов, необходимых для определения механических свойств и характеристик трещиностойкости на стандартных образцах из различных зон футерованных конструкций практически не представляется возможным.
В связи с этим остро стоит вопрос о создании и внедрении в практику освидетельствования сварных футерованных конструкций неразрушающих методов диагностики технического состояния конструкций, позволяющих быстро и надежно получать достоверные характеристики механических свойств и трещиностойкости и на их основе оценивать степень эксплуатационного повреждения металла конструкций. Такая оценка является важным фактором, определяющим безопасность работы сварных футерованных конструкций на протяжении длительных сроков эксплуатации, особенно в тех случаях, когда нет возможности определения механических свойств и характеристик вязкости разрушения непосредственно на стандартных образцах. Разработка и использование такой методики является актуальной задачей при решении проблемы определения остаточного ресурса сварных футерованных конструкций и обоснованного принятия решения о продлении сроков их службы. Наличие такой методики особенно ценно тем, что позволяет быстро и надежно получать достоверные характеристики металла из различных зон конструкций, не нарушая их целостности.
В связи с этим необходимо разрабатывать и развивать неразрушающие методы диагностирования конструкций, позволяющие оценивать степень деградации служебных свойств металла под воздействием эксплуатационных факторов. Имеющиеся в настоящее время методики базируются на определении твердости и оценке механических свойств по существующим корреляционным зависимостям. Широкое развитие нашла безобразцовая технология определения механических свойств, основанная на методе кинетической твердости, получившая широкое применение в атомной энергетике [10]. Однако эта методика не позволяет оценивать критическую температуру хрупкости и характеристики трещиностойкости металла сварных соединений конструкций.
Разработка и внедрение метода диагностирования степени повреждения (охрупчивания) металла сварных соединений металлоконструкций на малых пробах, основанного на установленных металлофизических закономерностях и не требующего проведения последующего ремонта, позволит быстро и надежно, без нарушения целостности конструкции, получать достоверные характеристики механических свойств и трещиностойкости различных участков кожуха, оценивать степень и скорость эксплуатационного повреждения металла сварных футерованных конструкций и на их основе осуществлять прогноз уровня указанных характеристик на срок следующей кампании.
Поэтому разработка методики оценки степени повреждения (охрупчивания) и фактических свойств металла конструкций, в том числе характеристик трещиностойкости (К1С, Кс, 8С, 1С) по результатам исследования микропроб является актуальной задачей при решении проблемы определения остаточного ресурса металлоконструкций и обоснованного принятия решения о продлении сроков их службы.
Все это подтверждает актуальность темы работы и определяет ее цель и задачи.
Цель работы: повышение надежности сварных листовых футерованных конструкций.
Для достижения указанной цели были поставлены следующие задачи:
— провести систематические обследования сварных соединений кожухов ДП, ВН, конвертеров, миксеров, рамных строительных конструкций и т. п., эксплуатируемых в условиях стационарного и нестационарного воздействия повышенных (250−550оС) температур с целью установления причин хрупкого трещинообразования-
— исследовать влияние теплового охрупчивания на характеристики статической трещиностойкости Кс (Kic) и 8С (Sic) сварных соединений ферритно-перлитных сталей-
— разработать и внедрить методы диагностирования степени повреждения (охрупчивания) металла сварных соединений металлоконструкций на малых пробах, не требующих проведения последующего ремонта-
— разработать и внедрить сталь для кожухов ДП с повышенным сопротивлением тепловому охрупчиванию-
— разработать методологические основы оценки технического состояния и на этой основе остаточного ресурса конструкций и оборудования с учетом изменения характеристик трещиностойкости при повышенных температурах (250−550°С) эксплуатации.
Научная новизна диссертационной работы заключается в следующем.
1. Впервые установлено, что причиной хрупкого трещинообразования кожухов ДП и ВН, корпусов кислородных конвертеров и других футерованных конструкций, выполненных из ферритно-перлитных сталей, является развитие в них процессов тепловой хрупкости, приводящих к снижению характеристик трещиностойкости.
2. Предложен механизм развития тепловой хрупкости в ферритно-перлитных сталях при эксплуатации их в сварных футерованных конструкциях при повышенных температурах, заключающийся в одновременном протекании двух процессов: сегрегации вредных примесей типа фосфора по границам зерен и изменении размера и выделением по этим границам критической плотности карбидов.
3. На основе систематических исследований влияния длительности и температуры выдержки на характеристики сопротивления хрупкому разрушению и фрактографические особенности разрушения сварных соединений СтЗ, 14Г2, 15ХСНД, 10ХСНД, 09Г2С, 12Г2МФТ разработан метод диагностики технического состояния сварных футерованных конструкций, учитывающий развитие в них повреждаемости по механизму тепловой хрупкости. Основные положения этого метода включены в РД 11 288−99.
4. На основе установленных закономерностей изменения характеристик трещиностойкости Кс (К 1с) и 5с (81с) при тепловой хрупкости предложен метод расчета остаточного ресурса сварных футерованных конструкций, учитывающий деградацию механических свойств сварных соединений под воздействием эксплуатационных факторов.
5. В металле кожуха ДП после длительной эксплуатации выявлено наличие зернограничной сегрегации фосфора, обусловливающей охрупчивание стали.
6. Для кожухов ДП разработана и внедрена свариваемая сталь 09Г2МФБ с повышенным сопротивлением тепловому охрупчиванию.
7. Установлена линейная зависимость между изменениями критической температуры хрупкости и доли межзеренного разрушения в хрупких изломах образцов, которая легла в основу метода определения повреждаемости (охрупчиваиия) металла сварных соединений конструкций на малых пробах, не требующего последующего ремонта (патент РФ № 1 249 388.
Основные положения, выносимые на защиту.
Результаты систематических обследований сварных футерованных конструкций и исследований металла их сварных соединений в условиях длительного воздействия повышенных температур, позволившие установить причину их хрупкого трещинообразования.
Разработка научных положений и на их основе комплекса мероприятий по повышению надежности сварных футерованных конструкций, включающего разработку и внедрение ферригно-перлитной стали 09Г2МФБ с повышенным сопротивлением тепловому охрупчиванию для кожухов ДП, метода оценки степени теплового охрупчиваиия с использованием микропроб, введение в практику оценки технического состояния конструкций определения степени охрупчиваиия и учет при оценке остаточного ресурса изменения характеристик трещиностойкости под воздействием эксплуатационных факторов.
Метод диагностики технического состояния сварных футерованных конструкций, основанный на установленной линейной связи между увеличением в хрупких зонах изломов доли межзеренного разрушения и степени охрупчиваиия ферритно-перлитных сталей в условиях длительного воздействия повышенных (250 + 500°С) температур.
Методика оценки на малых пробах степени повреждаемости металла и технического состояния металлоконструкций, подвергаемых длительному воздействию повышенных температур и агрессивных сред.
Закономерности влияния зернограничного охрупчиваиия на характеристики трещиностойкости конструкционных сталей, подвергнутых длительному воздействию повышенных температур (250 * 500°С) температур эксплуатации, учет которых обеспечивает надежную основу расчета остаточного ресурса сварных футерованных конструкций.
Практическая ценность и внедрение результатов работы.
1. На базе выявленной линейной зависимости между приростом критической температуры хрупкости и увеличением дож межзеренного разрушения в хрупком изломе разработан фрактографический метод диагностирования степени повреждения (охрупчивания) металла сварных соединений конструкций, эксплуатируемых при повышенных температурах, на малых пробах, не требующий проведения последующего ремонта (патент № 1 249 388). Указанный метод использован при оценке технического состояния и определении остаточного ресурса кожухов ВН СП АК «ТУЛАЧЕРМЕТ» и ОАО «Косогорский металлургический завод», корпусов миксеров, конвертеров, кожухов ВН и ДП и дуговых сталеплавильных печей ОАО «СЕВЕРСТАЛЬ» (г. Череповец), при определении степени теплового охрупчивания металла в кожухах ДП ММК (г. Магнитогорск) и НТМК (г. Нижний Тагил), а также сосудов и аппаратов ОАО «НОРСИ» (г. Кстово, более 500 ед.), ПО «НАФТАН» (г. Новополоцк, более 200 ед.).
2. Метод фрактографического определения степени охрупчивания сталей за счет ослабления границ зерен вошел составной частью в нормативные документы РД 03−421−01, РД 03−380−00 и РД 03−401−00.
3. Результаты исследований использованы при разработке нормативно-технического документа РД-11−288−99, регламентирующего последовательность и объем работ, выполняемых при обследовании кожухов ДПиВН.
4. Разработан способ ремонта кожухов ДП и ВН, испытавших охрупчивание, с использованием восстановительной термообработки мест разделки трещин до проведения сварки (патент по заявке № 92 002 260/02).
5. Разработана (совместно с ЦНИИЧМ и НТМК) низколегированная толстолистовая сталь 09Г2МФБ для кожухов ДП большого объема с повышенным сопротивлением тепловому охрупчиванию, обеспечивающая их продолжительную кампанию. В условиях НТМК проведена выплавка, прокатка и термообработка стали в толщинах 60 и 100 мм. Разработаны и внедрены технические условия ТУ 14−1-4473−88 «Сталь листовая для кожухов ДП марки 09Г2МФБ. Опытная партия». Сталь 09Г2МФБ применена в кожухах 5 ДП НТМК.
6. Результаты исследования склонности к тепловой хрупкости сварных соединений использованы при выборе режимов сварки стали 10Х2ГНМ для реакторов гидрокрекинга нефти.
7. Результаты исследований внедрены в РД 26.260.16−2002 в части расчетной оценки сопротивления хрупкому разрушению при выявлении трещиноподобных дефектов и оценки склонности металла конструктивных элементов к хрупкому разрушению.
9. Результаты обследования по определению степени охрупчивания металла сварных кожухов ДП № 5 ОАО «Северсталь» и ДП № 5 ОАО «НЛМК» использованы при уточнении участков кожухов, подлежащих замене при проведении капитальных ремонтов.
10. На основе моделирования влияния состояния теплового охрупчивания на характеристики трещиностойкости ферритно-перлитной стали 16Г2АФ выполнен расчет срока возможной эксплуатации кожуха ДП № 5 ОАО «Северсталь» после ремонта с заменой части кожуха.
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.
1. На основе выполненного комплекса обследований и исследований повреждаемости металла сварных кожухов ДП, ВН, миксеров, конвертеров, рамных строительных конструкций и т. п., изготовленных из ферритно-перлигных сталей (СтЗ, 14Г2, 15ХСНД, 10ХСНД, 09Г2С, 12Г2МФТ, 16Г2АФ) и эксплуатируемых в условиях стационарного и нестационарного воздействия повышенных (250−550оС) температур, сделан вывод о том, что причиной хрупкого трещинообразования указанных конструкций является тепловая хрупкость.
2. Установлено, что снижение сопротивления хрупкому разрушению ферритно-перлитных сталей в процессе эксплуатации при повышенных (250−550оС) температурах в кожухах ДП, ВН, корпусах кислородных конвертеров, миксерах и других объектах металлургического комплекса связано с характерными для развития процессов ТХ зернограничной сегрегацией вредных примесей типа фосфора и образованием по границам зерен повышенной плотности распределения карбидов, обусловливающих ослабление когезивной прочности границ зерен.
3. Впервые в металле кожуха доменной печи после длительной эксплуатации и в ферритно-перлитной стали после длительной тепловой выдержки при повышенной температуре обнаружена повышенная зернограничная сегрегация фосфора.
4. На основе выполненных экспериментальных исследований и анализа причин трещинообразования разработан комплекс мероприятий по повышению надежности сварных футерованных конструкций, включающий разработку и внедрение.
• ферритно-перлитной стали 09Г2МФБ для кожухов ДП с повышенным сопротивлением тепловому охрупчиванию;
• метода оценки степени теплового охрупчивания конструкций с использованием микропроб,.
• введение в практику оценки технического состояния конструкций определения степени охрупчивания и учет при оценке остаточного ресурса изменения характеристик трещиностойкости под воздействием эксплуатационных факторов;
• метода восстановительного отпуска сварных конструкций, испытавших тепловое охрупчивание.
5. Установлены закономерности развития тепловой хрупкости в ферритно-перлитных сталях сварных футерованных конструкций, эксплуатируемых при температурах 250−550оС.
6. Для свариваемых сталей с различным типом структуры выявлен диапазон температур (Т50 + -150оС), в котором доля межзеренного разрушения не зависит от температуры испытания. Доля межзеренного разрушения является свойством материала, отражающим состояние границ зерен и может быть использована в качестве критерия повреждаемости металла конструкций в результате длительного воздействия повышенных (250−550оС) запроектных температур.
7. Выявлена линейная зависимость между приростом критической температуры хрупкости и увеличением доли межзеренного разрушения в хрупких изломах сварных соединений конструкций.
8. Разработан фрактографический метод определения степени охрупчивания металла сварных конструкций, эксплуатируемых при повышенных температурах, на малых пробах, не требующий последующего ремонта. Метод защищен патентом РФ (№ 1 249 388). Методика фрактографического определения степени охрупчивания сталей за счет ослабления границ зерен вошла составной частью в нормативные документы РД 03−421−01, РД 03−380−00 и РД 03−401−00.
9. Разработан способ ремонта кожухов ДП и ВН с использованием восстановительной термообработки мест разделки трещин до проведения сварки (патент № 92 002 260/02). Показано, что в сварных соединениях сталей 09Г2С и ЮХСНД устранение ТХ достигается кратковременной выдержкой длительностью 10−20 мин в интервале температур 600−680оС.
10. Разработана (совместно с ЦНИИЧМ) низколегированная толстолистовая сталь 09Г2МФБ для кожухов ДП большого объема с повышенным сопротивлением тепловому охрупчиванию, обеспечивающая их продолжительную кампанию и отличающуюся от стали 09Г2С более высокими характеристиками прочности и хладостойкости. Разработаны и внедрены технические условия ТУ 14−1-4473−88 «Сталь листовая для кожухов ДП марки 09Г2МФБ. Опытная партия». В условиях НТМК проведена выплавка, прокатка и термообработка стали в толщинах 50 и 100 мм. Сталь 09Г2МФБ применена в кожухах трех ДП НТМК.
11. Обоснован порядок продления срока службы кожухов ДП и ВН, включающий визуальный и инструментальный контроль объектов, исследование фактических свойств металла и степени охрупчивания по результатам исследования малых проб и расчетную оценку остаточного ресурса с учетом выявленных дефектов и деградации свойств металла в результате длительной эксплуатации. Разработан РД 11−288−99, регламентирующий последовательность и объем работ, выполняемых при обследовании кожухов ДП и ВН. Показано, что для надежного определения технического состояния кожухов ДП и ВН при их диагностировании необходима оценка степени снижения характеристик трещиностойкости металла под воздействием эксплуатационных факторов.
12. Результаты исследований внедрены в РД 26.260.16−2002 в части расчетной оценки сопротивления хрупкому разрушению при выявлении трещиноподобных дефектов и оценки склонности металла конструктивных элементов к хрупкому разрушению.
13 Результаты обследования кожухов ДП № 5 ОАО «Северсталь» и ДП № 5 ОАО «НЛМК» с определением степени теплового охрупчивания сварных соединений позволили уточнить участки кожухов, подлежащих замене при проведении капитальных ремонтов.
14. На основе экспериментального моделирования влияния состояния теплового охрупчивания на характеристики трещиностойкости ферритно-перлитной стали 16Г2АФ выполнен расчет срока возможной эксплуатации кожуха ДП № 5 ОАО «Северсталь» после ремонта с заменой части кожуха.
15. Материалы и результаты исследований использованы при оценке технического состояния и определении остаточного ресурса кожухов воздухонагревателей СП АК «ТУЛАЧЕРМЕТ» и ОАО «Косогорский металлургический завод», корпусов миксеров и дуговых сталеплавильных печей, кожухов воздухонагревателей ОАО «СЕВЕРСТАЛЬ» (г. Череповец), при определении степени теплового охрупчивания металла в кожухах доменных печей ММК (г. Магнитогорск) и НТМК (г. Нижний Тагил), при выборе режимов сварки стали 10Х2ГНМ для реакторов гидрокрекинга нефти.
1. Сорокин JI.A. Работа конструкций доменных печей. М. Металлургия, 1976.-352 с.
2. Грацилев В. М. Люблин А.Е., Миллер В. Я. Реконструкция, ремонт и техническая эксплуатация стальных конструкций доменной печи. -М.Металлургия, 1984.-128 с.
3. Байшев Ю. П. Доменные печи и воздухонагреватели. Екатеринбург: УрО РАН, 1995. 993 с.
4. Майоров А. И., Победоносцев А. Н., Ахвердян A.C. Температурный режим корпуса и опорного кольца конвертера / Труды ВНИИметмаш, М., 1979. № 57. — с.50−57.
5. Бабарыкин H.H., Горбунов Г. В. Причины изменения стойкости шахты доменных печей ММК. Сталь № 6,1981.-С.7−12.
6. Millet L.W. High temperature friend and enemy of steel. Iron and Steel Engineer, 1980, No. 2, p. 46−51.
7. Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р., Заварыкин Л. Г. Способы повышения сопротивления трещинообразованию сварных футерованных конструкций //Металлургическая и горнорудная промышленность. 1991. № 1. С.38−40.
8. Потемкина Е. К., Харчевников В. П., Летвиненко Д. А., Гладштейн Л. И., Лактюшин B.C., Силкин В. Н., Бабицкий М. С., Иващенко Г. А. Сталь для кожухов доменных печей. Сталь, 1990, № 6. С.76−80.
9. Бакиров М. Б., Потапов В. В. Феноменологическая методика определения механических свойств корпусных сталей ВВЭР по диаграммевдавливания шарового индентора., Заводская лаборатория. Диагностика материалов., № 12., 2000., Том 66., с.35−44.
10. Стрелецкий Н. С., Беленя Е. И., Ведеников B.C. и др. Металлические конструкции. Специальный курс. М.: Изд-во литературы по строительству, 1965. С. 367.
11. Лессиг E.H., Лилеев А. Ф., Соколов А. Г. Листовые металлические конструкции. М.: Стройиздат, 1970. — 487 с.
12. Металлические конструкции. Справочник проектировщика под ред. Н. П. Мельникова. М.: Стройиздат, 1980. 776 с.
13. Миллер В. Я., Корчагин A.B., Толоконников В. Г. Стальные конструкции комплекса доменной печи и газоочистки. М.: Изд-во литературы по строительству, 1965. 275 с.
14. Мельников Н. П. Металлические конструкции. Современное состояние перспективы развития. М.: Стройиздат, 1983. С. 544.
15. Мельник В. И., Шейнкин Б. Л., Шнейдеров Р. Г. Сборка и сварка листовых строительных конструкций. М.: Государственное издательство литературы по строительству и архитектуре, 1952. С. 176.
16. Эксплуатация современной доменной печи / Ю. П. Волков, Л. Я. Шпарбер, А. К. Гусаров, В. М. Федченко М.: Металлургия, 1991. — 240 с.
17. Жеребин Б. Н. Практика ведения доменной печи. М.: Металлургия, 1980.-248 с.
18. Остроухое М. Я., Шпарбер Л. Я. Эксплуатация доменных печей. М.: Металлургия, 1975. 168 с.
19. Поведение конструкций доменных печей в процессе их эксплуатации. 4.1. Разрывы кожухов доменных печей. М.: ЦНИИПСК, 1961.
20. Бабарыкин H.H., Горбунов Г. В. Причины изменения стойкости шахты доменных печей ММК. Сталь № 6,1981. С. 7−12.
21. Бабарыкин H.H., Горбунов Г. В., Манаенко И. П., Полушкин М. Е. Исследование износа шахты доменной печи. Сталь № 1,1982. С. 18−21.
22. Бабарыкин H.H., Горбунов Г. В. Влияние бокового давления потокашихты на износ огнеупорной кладки доменной печи. Сталь № 2, 1986. С. 1522.
23. Волков Ю. П., Бабушкин Н. М., Носенко В. И. и др. Анализ простоев доменных печей по отрасли. М.: Черметинформация,-1981. С. 47.
24. Жило Н. Л., Першина Р. Ф., Белова A.A. U причинах ускоренного износа кладки и холодильников доменных печей ММК. Сталь № 4, 1977. С. 300−304.
25. Кудинов Г. А. Охлаждение современных доменных печей. М: Металлургия, 1988. 256 с.
26. Половченко И. Г. Движение шихтовых материалов и газов в доменной печи. М.: Металлургиздат, 1958. 164 с.
27. Стефанович М. А. Анализ хода доменного процесса. Свердловск: Металлургиздат, 1960. 286 с.
28. Стойкость кладки шахт доменных печей и пути ее повышения. Толстая В. Я., Старшинов Б. Н., Пигак Н. В., Сафронова В. П., Карякин Л. И. Сталь№ 1,1980.-С. 11−14.
29. Леонидов Н. К. Сооружения и оборудование доменных цехов. М.: ГОНТИ, 1955.-400 с.
30. Материалы по эксплуатации доменных печей и мероприятия по продлению срока их службы. Отчет о НИР. М.: ЦНИИПСК, 1958. 299 с.
31. Evans J.L. Workmann G.M. Journal of the Iron and Steel Institute, 1973, v. 211, № 4, p. 264−273.
32. Evans J.L. RefractoriesJournal, 1971, v. 46, April, p. 6−8- 11−14- 1722.
33. В. Ф. Новиков, B.M. Федченко. Повышение качества экспертизы технических устройств, расчет продолжительности кампании, степени старения и остаточного ресурса доменной печи. Сталь 2004. № 4. С. 11−12.
34. РД-11−288−99. Методика определения технического состояния кожухов доменных печей и воздухонагревателей. М.: ЦНИИПСК, 1999.
35. Исследование трещинообразования в листовыхметаллоконструкциях, подверженных неравномерному нагреву. Рекомендации по повышению надежности кожухов доменных печей и воздухонагревателей. Отчет о НИР. М: ЦНИИПСК, 1983 г.-135с.
36. Шкляр Ф. Р., Малкин В. М., Каштанов С. П. и др. Доменные воздухонагреватели. М.: Металлургия, 1982., 176 с.
37. Майоров А. И. Создание и исследование основных агрегатовконвертерных цехов: Дисс. докт. техн. наук. -М., 1980.-557 с.
38. Майоров А. И., Победоносцев А. Н., Ахвердян A.C. Температурный режим корпуса и опорного кольца конвертера / Труды ВНИИметмаш, М., 1979. № 57. — с.50−57.
39. Millet L.W. High temperature friend and enemy of steel. Iron and Steel Engineer, 1980, No.2, p. 46−51.
40. Майоров А. И., Решетов В. И., Грушин Н. В. Передвижной миксер емкостью 159 т. Труды ВНИИметмаш.-М.: 1976. № 45, с.67−72.
41. Майоров А. И., Решетов В. И., Победоносцев А. Н. Грушин Н.В. Передвижной миксер емкостью 420 т. Труды ВНИИметмаш.-М.: 1976. № 45, с.72−88.
42. Майоров А. И., Решетов В. И., Заков Л. П. Передвижные миксеры большой емкости. Создание и исследование сталеплавильных агрегатов машин непрерывного литья высокой производительности. Сб. научн. трудов ВНИИметмаш. М.: 1981. с.3−9.
43. Заков Л. П., Колбина М. А. Исследование и внедрение передвижного миксера емкостью 600 т. Создание и исследование сталеплавильных агрегатов машин непрерывного литья высокой производительности. Сб. научн. трудов ВНИИметмаш. М.: 1981. с. 10−19.
44. Анализ аварийных отказов доменного оборудования и металлоконструкций за 1984 г. Отчет о НИР, № г. р. 3 850 011 891, Днепропетровск, ВНИИМЧМ, 1985.
45. Гавриленко Н. Г., Носенко В. И., Довгань Л. В. О корреляционной связи между состоянием системы охлаждения и отказами кожуха доменной печи. В кн. Металлургическое машиностроение и ремонт оборудования, вып. 4. М.: Металлургия, 1975, с. 114−117.
46. Исследование причин разрушения кожухов доменных печей, воздухонагревателей и газопроводов. Разработка рекомендаций по увеличению их долговечности и ремонтопригодности. Отчет о НИР. М.: ЦНИИПСК, 1981,100с.
47. Рекомендации по устранению дефектов в кожухах существующих ВН доменных печей СССР. М.: ЦНИИПСК, 1973.
48. Исследование трещинообразования в листовых металлоконструкциях, подверженных неравномерному нагреву. Рекомендации по повышению надежности кожухов доменных печей и воздухонагревателей. Отчет о НИР. М: ЦНИИПСК, 1983 г.-135с.
49. Исследование влияния остаточных сварочных напряжений на малоцикловую прочность стали 09Г2С в местах перегревов. Отчет о НИР. М.: МИСИ им. В. В. Куйбышева, 1985. 107 с.
50. Хеллан К.
Введение
в механику разрушения: Пер. с англ. М.: Мир, 1988.-364 с.
51. Партон В. З., Морозов Е. М. Механика упругопластического разрушения. 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Наука, Гл. ред. физико-математической литературы, 1985. — 504 с.
52. Грудев И. Д., Востров В. К., Голыбин А. Н. Трещинообразование в кожухах доменных печей и воздухонагревателей от локального нагрева. Строительная механика и расчет сооружений. 1982, № 1, с.
53. Гладштейн Л. И., Калашников Г. В., Гродзенский А. И. О повреждении конструкций кислородно-конвертерного цеха // Промышленноеи гражданское строительство. 1996. — № 7. — с. 33−34.
54. Артюхов В. Н., Щербаков Е. А., Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р. О состоянии подкрановых конструкций корпуса конвертерного производства ОАО «Северсталь» // Промышленное и гражданское строительство. 2001. № 6. С.31−34.
55. Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р. Новые подходы к оценке остаточного ресурса металлургического оборудования. Промышленное и гражданское строительство. -1996. N5. — с.31−32.
56. Гейченко В. Н., Чалый И. И., Смольянинова H.A., Ильюшонок В. В. исследование свойств и структуры стали после эксплуатации на кожухах доменных печей. Металлургическая и горнорудная промышленность, 1986, № 1, с. 16−17.
57. Программа расчета футерованных конструкций доменных комплексов РАФК-ПК. М.: ЦНИИПСК, 1990 г. 251 с.
58. Руководство по расчету стальных конструкций доменных печей большого объема. М.: ЦНИИПСК, 1975.
59. Руководство по проектированию стальных конструкций объектов комплексов доменных печей большого объема. М.: ЦНИИПСК, 1998.
60. СНиП II 23−81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. М.: Стройиздат, 1995.
61. Востров В. К., Баско Е. М., Горицкий В. М., Кандаков Г. П. Трещинообразование в кожухах доменных печей.- Строит, механика и расчет сооружений. -1987.-N2. -с. 16−19.
62. Мельников Н. П., Баско Е. М., Беляев Б. Ф. Инженерный метод расчета строительных металлических конструкций на хрупкую прочность // Исследование хрупкой прочности строительных металлических конструкций.
63. Махутов H.A. Сопротивление элементов конструкций хрупкому разрушению. — М.: Машиностроение. 1973. — 200 с.
64. СНиП Ш 18−75. Правила производства и приемки работ. Металлические конструкции. — М.: Стройиздат, 1976. — 160 с.
65. Богданов В. И., Владимиров С. А., Гладштейн Л. И., Горицкий В. М. Тепловое охрупчивание низколегированной стали 10ХСНД в условиях длительных выдержек при 340−450 оС // Проблемы прочности. 1976. — № 7. с. 65−73.
66. Богданов В. И., Гладштейн Л. И., Горицкий В. М. Структура и сопротивление тепловому охрупчиванию низколегированной термоулучшенной стали 10ХН1М // Проблемы прочности. 1978. — № 2. — с. 93−99.
67. Горицкий В. М., Гладштейн Л. И., Орлова В. Н., Пичий Э. И. Склонность к тепловому охрупчиванию низколегированной термоулучшенной стали 12ГН2МФАЮ // Проблемы прочности. 1982. — № 1. -с. 103−108.
68. Гладштейн Л. И. Влияние толщины проката на свойства малоуглеродистых и низколегированных сталей. Металловедение и термическая обработка металлов. 1975. № 2 С. 16−22.
69. Мельников Н. П., Гладштейн Л. И., Гавриленко Л. Г. и др. Толстолистовая сталь 16Г2АФ после электрошлакового переплава. Сталь. 1982. № 12. С.65−69.
70. ОСТ 34−70−690−96. Металл паросилового оборудования электростанций. Методы металлографического анализа в условиях эксплуатации. М.: ВТИ, 1997.
71. РД 153−34.1−17.467−2001. Методика экспрессной оценки остаточного ресурса сварных соединений коллекторов котлов и паропроводов по структурному фактору.
72. Штромберг Ю. Ю. Контроль металла на тепловых электростанциях.
73. Теплоэнергетика. 1996. № 12. с. 17−20.
74. ASTM Е 1351−90. Production and Evaluation of Field metallographic Replicas.
75. ASTM E 512−87. Standard practice for production and evaluation of field metallographic replicas. Philadelphia. American Society for Testing of Materials. 8 p.
76. NORDTEST NT NDT 010. Remanent lifetime assessment of high temperature components in power plants by means of replica inspections. 1991. 6 P.
77. Rogers D.G. CEN Standards in non-destructure testing // 3 Progress Report. The British Journal of Non-Destructive Testing. 35 (12). 1993. P.718−720.
78. Горицкий B.M., Хромов Д. П. Оценка сопротивления распространению трещины по результатам испытаний на ударную вязкость. Завод, лаб. — 1984. — № 7. — С.70−72.
79. Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р. Склонность к тепловой хрупкости сталей СтЗсп, 14Г2 и 15ХСНД с повышенным содержанием мышьяка // Металловедение и термическая обработка металлов. 1984. № 11. С.29−32.
80. Горицкий В. М. Диагностика металлов. М.: Металлургиздат, 2004. -408 с.
81. Горицкий В. М. Хромов Д.П. Заводская лаборатория, 1984. № 7. С.70−72.
82. Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р., Маслюк В. М., Софронов К. М. Склонность к хрупкому разрушению сварных соединений стали 09Г2МФБ, подверженных длительному воздействию повышенных температур. Проблемы прочности № 9,1990. С. 35−40.
83. Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р. Влияние теплового охрупчивания на трещиностойкость низколегированных сталей // Трещиностойкость строительных металлоконструкций: сб. научн. труд. ЦНИИпроектстальконструкция. М. 1986. С.51−60.
84. РД 03−421−01. Методические указания по проведению диагностирования технического состояния и определению остаточного срока службы сосудов и аппаратов.
85. РД 03−380−00. Инструкция по обследованию шаровых резервуаров и газгольдеров для хранения сжиженных газов под давлением.
86. РД 03−410−01. Инструкция по проведению комплексного технического освидетельствования изотермических резервуаров сжиженных газов.
87. РД 22−01−97. Требования к проведению оценки безопасности эксплуатации производственных зданий и сооружений поднадзорных промышленных производств и объектов (обследование строительных конструкций специализированными организациями).
88. Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р. Особенности диагностирования технического состояния кожухов доменных печей и воздухонагревателей // Промышленное и гражданское строительство. 1998. N5. С. 11−13.
89. Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р. Новые подходы к оценке остаточного ресурса металлургического оборудования // Промышленное и гражданское строительство. 1996. № 5. С.31−32.
90. Патент 1 249 388 РФ. Способ определения температуры хрупкости стали / Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р. // Б.И., 1988, № 29.
91. Патент № 92 002 260/02. РФ. Способ ремонта кожуха ДП. Байшев Ю. П., Горицкий В. М., Шнейдеров Г. Р., Зайцева Т. Г., Иванов Г. П., Корольков П. М., ВНИИГПЭ. М., 1992 г.
92. РД 14−121−18−80. Кожухи доменных печей, воздухонагревателей и воздухопроводов горячего дутья. Эксплуатация и ремонт. —М.: Минчермет, 1981.
93. Винокуров В. А. Отпуск сварных конструкций для снижения напряжений.— М.: Машиностроение, 1973.
94. Аснис А. Е., Иващенко ГА. Повышение прочности сварных конструкций.— Киев: Наукова думка, 1985.
95. Корольков П. М. Термическая обработка сварных соединений трубопроводов и аппаратов работающих под давлением. — М.: Стройиздат, 1987.
96. Партон В. З., Морозов Е. М. Механика упругопластического разрушения. — М.: «Наука», 1985.