Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Основы синтеза пространственных неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах

Диссертация: Основы синтеза пространственных неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Основная идея работы заключается в разработке научных положений геометрического синтеза пространственных неэвольвентных зацеплений с помощью областей их существования, определяемых в обобщающих координатах торцового профиля зубцов цилиндрического эвольвентного исходного звена, по схеме «от обобщающих параметров поверхности зацепления — к параметрам передачи и исходного производящего контура… Читать ещё >

Основы синтеза пространственных неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 1. 1. Особенности синтеза схем пространственных неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического исходного звена концепция общего подхода)
      • 1. 1. 1. Схемы передач с перекрещивающимися геометрическими осями
      • 1. 1. 2. Схемы передач с пересекающимися геометрическими осями
      • 1. 1. 3. Системы координат, применяемые при синтезе передач, и матрицы их преобразования
    • 1. 2. Способы образования сопряженных зацеплений цилиндро-конических передач. Достоинства неэвольвентного зацепления
    • 1. 3. Методы управления качественными показателями зацеплений цилиндро-конических зубчатых передач
  • ВЫВОДЫ по разделу
  • 2. ОСНОВЫ ГЕОМЕТРИЧЕСКОГО СИНТЕЗА НЕЭВОЛЬВЕНТНЫХ ЗАЦЕПЛЕНИЙ НА БАЗЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ЭВОЛЬВЕНТНОГО ИСХОДНОГО ЗВЕНА В ОБОБЩАЮЩИХ ПАРАМЕТРАХ
    • 2. 1. Обобщающие параметры неэвольвентных зацеплений
    • 2. 2. Принципы синтеза зацеплений и управления их качественными показателями на стадии синтеза. Понятия об обобщенной и локальной областях существования зацепления
    • 2. 3. Особенности расчета областей существования зацеплений на базе исходного звена с внутренними и внешними зубьями
    • 2. 4. Математическое обеспечение геометрического синтеза зацеплений в виде функций их обобщающих параметров
      • 2. 4. 1. Общие уравнения поверхности и линии зацепления
      • 2. 4. 2. Общие уравнения неэвольвентной поверхности зубцов, их мгновенных линий контакта и активных действующих линий
      • 2. 4. 3. Общие зависимости для определения главных кривизн и главных сечений неэвольвентной поверхности зубцов
      • 2. 4. 4. Общие уравнения граничных линий обобщенной и локальной областей существования зацепления
      • 2. 4. 5. Условие отсутствия интерференции вершин зубцов во внутреннем зацеплении
    • 2. 5. К расчету координат точек переходной поверхности зубьев
    • 2. 6. Методология приведения неэвольвентного зацепления к эвольвентному при синтезе в обобщающих параметрах
      • 2. 6. 1. Приведение неэвольвентного зацепления к эвольвентному в торцовых сечениях исходного (огибаемого) звена
      • 2. 6. 2. Приведение неэвольвентного зацепления к эвольвентному в торцовых сечениях огибающего звена
  • РЕЗУЛЬТАТЫ по разделу
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ФУНКЦИЙ ОБЛАСТЕЙ СУЩЕСТВОВАНИЯ И КАЧЕСТВЕННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ НЕЭВОЛЬВЕНТНЫХ ЗАЦЕПЛЕНИЙ В ОБОБЩАЮЩИХ КООРДИНАТАХ
    • 3. 1. Функции граничных линий обобщенной и локальной областей существования неэвольвентного зацепления
    • 3. 2. Функции коэффициента перекрытия и коэффициента размещения полюса зацепления в зоне двухпарного касания зубцов
    • 3. 3. Функции геометрических показателей контакта
      • 3. 3. 1. Суммарная длина контактных линий
      • 3. 3. 2. Угол между главными нормальными сечениями и приведенный радиус кривизны контактирующих поверхностей
      • 3. 3. 3. Размеры и положение мгновенной площадки контакта
    • 3. 4. Функции кинематических показателей контакта
      • 3. 4. 1. Составляющие касательных контактных скоростей по осям мгновенной площадки контакта
      • 3. 4. 2. Коэффициенты скольжения поверхностей зубцов
    • 3. 5. К определению рациональной части обобщенной области существования неэвольвентного зацепления
    • 3. 6. Влияние погрешностей изготовления и монтажа передач на качество неэвольвентных зацеплений
  • РЕЗУЛЬТАТЫ и
  • ВЫВОДЫ по разделу
  • 4. К СРАВНИТЕЛЬНОЙ ОЦЕНКЕ НАГРУЗОЧНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ НЕЭВОЛЬВЕНТНЫХ ЗАЦЕПЛЕНИЙ НА СТАДИИ СИНТЕЗА В ОБОБЩАЮЩИХ ПАРАМЕТРАХ
    • 4. 1. К расчету сил, действующих в зацеплениях
    • 4. 2. К оценке контактных напряжений в зацеплениях
    • 4. 3. К оценке напряжений изгиба зубьев
  • ВЫВОДЫ по разделу
  • 5. МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ СИНТЕЗА НЕЭВОЛЬВЕНТНЫХ ПЕРЕДАЧ НА БАЗЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ЭВОЛЬВЕНТНОГО ИСХОДНОГО ЗВЕНА В ОБОБЩАЮЩИХ ПАРАМЕТРАХ
    • 5. 1. Алгоритм расчета обобщенной и локальной областей существования неэвольвентного зацепления

    5.2. Общая методика расчета геометро-кинематических и нагрузочных показателей зацеплений и геометрических параметров передач. .. 192 5.3. Особенности геометрического расчета передач с плоским колесом 202 i 5.4. К оптимизации параметров зацепления передач.

    5.5. К расчету параметров производящих контуров для звеньев передач и исходного производящего контура для изготовления инструмента

    5.6. К расчету регулировочных перемещений неэвольвентного звена при заданной точности изготовления и монтажа передач.

    РЕЗУЛЬТАТЫ по разделу.

    6. ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ СИНТЕЗА НЕЭВОЛЬВЕНТНЫХ ПЕРЕДАЧ НА БАЗЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ЭВОЛЬВЕНТНОГО ИСХОДНОГО ЗВЕНА В ОБОБЩАЮЩИХ ПАРАМЕТРАХ.

    6.1. Принципы, используемые при построении САПР неэвольвентных передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена. -6.2 Общая характеристика разработанного программного обеспечения системы автоматизированного синтеза передач.

    6.2.1. Блок-схема алгоритма функционирования системы.

    6.2.2. Характеристика основных программных модулей системы

    6.2.3. Характеристика интерфейса программ для геометрического синтеза зацеплений и оценки их нагрузочных показателей.

    6.3. Пример синтеза неэвольвентного зацепления с использованием разработанного программного обеспечения.

    РЕЗУЛЬТАТЫ по разделу.

    7. ПРАКТИЧЕСКОЕ ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ.

    7.1. Синтез цилиндро-конических передач планетарных редукторов для приводов следящих систем космической техники.

    7.1.1. Кинематический синтез передач редукторов.

    7.1.2. Предварительное определение габаритов передач.

    7.1.3. Разработка конструктивной схемы зацеплений.

    7.1.4. Автоматизированный синтез зацеплений.

    7.1.5. Компоновка передач и конструктивное исполнение.

    7.2. Синтез цилиндро-конических зацеплений высокомоментного планетарного редуктора для приводов механических топок.

    7.3. Синтез плоскоколесной передачи для электроперфораторов

    7.4. Синтез плоскоколесных передач самоблокирующегося дифференциала для легковых автомобилей.

    7.4.1. Особенности конструкции дифференциала.

    7.4.2. Автоматизированный синтез неэвольвентных зацеплений.

    7.5. Синтез плоскоколесных передач планетарного редуктора для нагружающего устройства стенда испытаний электроприводов

    7.5.1. Кинематическая схема и особенности конструкции редуктора.. .

    7.5.2. Автоматизированный синтез неэвольвентных зацеплений.

    7.6. К реализации цилиндро-конических и плоскоколесных передач.

    РЕЗУЛЬТАТЫ по разделу.

Актуальность проблемы. Качество современных машин в значительной степени определяется качеством применяемых в них зубчатых механизмов. Поэтому улучшение качественных показателей существующих и создание новых зубчатых механизмов с улучшенными свойствами является актуальной задачей машиностроения. В свете этой задачи настоящая работа направлена на повышение качества зубчатых передач с перекрещивающимися и пересекающимися геометрическими осями колес, образуемых на базе цилиндрического эвольвентного исходного (огибаемого) звена, в которых огибающее звено, по форме активной поверхности зубьев, является неэвольвентным.

Первые исследования таких передач были выполнены Я. С. Давыдовым [55], Л. Я. Либуркиным [88−90] и Ф. Л. Литвиным [92].

Я.С. Давыдовым установлено, что по форме поверхности вершин, при которой обеспечивается гарантированный минимальный и постоянный радиальный зазор в зацеплении, неэвольвентные колеса могут быть криволинейной формы (общий случай), конической формы (если межосевое расстояние равно нулю) и плоской формы (если межосевой угол равен 90°).

Вместе с тем, независимо от этого, все рассматриваемые неортогональные передачи объединены им под общим названием «цилиндро-конические передачи», исходя из наиболее простой формы заготовки огибающего звена — > конической. Ортогональные передачи рассматриваются как частный случай неортогональных, когда коническое колесо вырождается в плоское. Передачи с перекрещивающимися осями называются гипоидными, а передачи с пересекающимися осями — негипоидными передачами.

По терминологии Ф. Л. Литвина, все рассматриваемые передачи с перекрещивающимися геометрическими осями, независимо от формы поверхности вершин огибающего звена, называются, цилиндро-гипоидными передачами [92], а передачи с плоским колесом в его работах [224, 225] называются плос-" коколесными передачами.

Из достоинств рассматриваемых передач нужно, прежде всего, отметить их широкие компоновочные возможности.

Например, цилиндро-гипоидную передачу внешнего зацепления можно реализовать при сколь угодно малом межосевом расстоянии [111, 132], что невозможно при использовании винтовой передачи.

Цилиндро-коническую передачу на пересекающихся осях можно реализовать при малых межосевых углах (5°.15°) [26, 29, 30, 146, 147], что невозможно при использовании обычной конической передачи из-за отсутствия оборудования для изготовления колес с малым углом конусности.

Наиболее компактные зубчатые механизмы получаются на базе цилиндрического исходного звена с внутренними зубьями. Применение таких зацеплений в планетарных редукторах с малой разностью чисел зубьев сателлитов и центральных колес дает возможность разместить в них два конических сателлита [12, 131].

Важным достоинством рассматриваемых передач является возможность регулировать боковой зазор в зацеплении в процессе работы вплоть до полного его устранения [13, 109].

Кроме того, по сравнению с передачами, образуемыми из обычных конических зубчатых колес, они проще в изготовлении и менее чувствительны к погрешностям изготовления и сборки [92]. (Благодаря указанным достоинствам рассматриваемые передачи нашли разнообразное применение в технике.

На основе проведенного автором анализа литературы [61, 111, 112, 122, 125, 132, 136, 137, 153, 201−203, 220, 224] составлена таблица конкретных механизмов, характеризующих некоторые области применения цилиндро-конических и плоскоколесных передач. Как видно из таблицы, в большинстве своем — это ответственные приводы машин и механизмы, для которых особо актуальной является задача максимального использования геометро" кинематических возможностей зацепления.

Некоторые области применения цилиндро-конических и плоскоколесных зубчатых передач.

Виды передач Механизмы, характеризующие области применения.

Цилиндро-конические передачи внешнего зацепления Судовые приводы Приводы металлорежущих станков Механизмы приборов Механизмы систем управления авиационной техники Бытовая техника.

Цилиндро-конические передачи внутреннего зацепления Планетарные редукторы приводов следящих систем космической техники Нагружающие устройства Высокомоментные приводы механических топок Лебедки различного назначения.

Цилиндро-конические червячные передачи Механизмы подач металлорежущих станков.

Плоскоколесные передачи Трансмиссии вертолетов Приводы и цепи обкатки станков Механизмы приборов Дифференциалы автомобилей Зубчатые муфты.

Применение цилиндро-конических передач вместо традиционных передач в приводах машин и механизмах различного назначения позволило существенно улучшить их технико-эксплуатационные показатели.

Вот некоторые примеры.

Применение гипоидных цилиндро-конических передач с малыми межосевыми углами вместо винтовых передач в судовых приводах позволило существенно улучшить компоновку корабля, повысить КПД, уменьшить габариты и вес привода при сохранении нагрузочной способности [112,120,122, 132].

Использование в электромеханических приводах следящих систем космической техники планетарной передачи с двумя неэвольвентными коническими сателлитами вместо конструкции с волновой зубчатой передачей позволило улучшить массогабаритные показатели приводов, повысить их надежность и ресурс работы в несколько раз при обеспечении требуемых нагрузочных показателей [115, 122,123, 134, 136,137].

На базе неэвольвентных цилиндро-конических передач внутреннего зацепления созданы компактные конструкции лебедок для автомобилей [116] и редукторы для высокомоментных приводов [61, 112]. Проект, направленный на разработку зубчатых механизмов с такими передачами, был включен в Российскую программу «Прогрессивные зубчатые передачи» [1, 49].

Однако, геометро-кинематические возможности неэвольвентных передач, образуемых на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена, используются на практике далеко не полностью, так как существующие традиционные методики их проектирования [17, 32, 33, 55, 61, 63, 64, 83, 92, 97, 108, 111, 123, 124, 125, 132−138, 146, 147] по схеме «от параметров исходного производящего контура — к параметрам передачи» не позволяют определить предельную область существования зацепления, исследовать все его возможные варианты и выбрать такие параметры, при которых обеспечивается наиболее благоприятный комплекс его качественных показателей для заданных условий работы даже при автоматизированном проектировании.

Часто удовлетворить заданные требования к передачам с использованием традиционного метода проектирования оказывается просто невозможным из-за ограничений по заострению и подрезанию неэвольвентных зубцов.

Особенно остро эта проблема стоит при жестких требованиях к габаритным размерам механизма.

Вместе с тем, практикой проектирования и эксплуатации цилиндрических эвольвентных зубчатых передач доказано, что наилучшие проектные решения получаются тогда, когда геометрическое проектирование передачи выполняется в обобщающих параметрах зацепления [37−43].

Метод геометрического синтеза цилиндрических эвольвентных зубчатых передач в обобщающих параметрах разработан Э. Б. Булгаковым [37, 39−41], развивался его учениками М. С. Задиным [38], A.JI. Капелевичем [42, 71−74, 223] и другими, применялся B.JI. Дорофеевым [43, 57], В. Е. Старжинским [142, 143] и другими исследователями, а для винтовых эвольвентных передач был развит Б. А. Курловым [85].

Синтез состоит из двух этапов: 1) синтез зубцов (зубьев без переходных кривых), при котором параметры зацепления выбирают из обобщенной, не связанной с исходным производящим контуром, области его существования- 2) синтез зубьев, при котором параметры исходного производящего контура выбирают с учетом станочной интерференции при конструировании переходной кривой и изгибной прочности зубьев [37,39].

Главное требование при выборе обобщающих параметров зацепления по Э. Б. Булгакову — они должны полностью характеризовать его геометрию от основной окружности до окружности заострения [41]. В качестве основных обобщающих параметров плоского эвольвентного зацепления им используются углы профиля эвольвенты на окружностях заострения зубцов. Область существования зацепления строится в таких же обобщающих координатах при единичном диаметре основной окружности, заданных числах зубцов колес и значениях их относительной толщины на окружности вершин [37, 39−41].

При проектировании винтовых эвольвентных передач Б. А. Курловым [85] в качестве основных обобщающих параметров зацепления выбраны: угол зацепления (для наибольшей связи геометрии с прочностью) и относительная толщина зубцов на основной окружности в долях углового шага. Область существования зацепления таких передач строится в соответствующих обобщающих координатах при единичном межосевом расстоянии, заданных значениях углов наклона зубцов на начальных цилиндрах и числах зубцов колес.

Обобщающие параметры зацепления являются независимыми переменными его функций до тех пор, пока из множества вариантов зацепления не выбран единственный вариант, наиболее полно удовлетворяющий заданным требованиям к передаче.

Благодаря такому методу проектирования вскрыты «большие резервы повышения несущей способности, ресурса и надежности» цилиндрических эвольвентных зубчатых передач «средствами геометрии зубчатого зацепления.» [2, 403, 71−74, 85].

Его применение позволяет проектировать передачи для экстремальных условий работы зубчатых механизмов, когда требуется получение их максимальной нагрузочной способности, плавности и бесшумности или максимальной износостойкости при минимальных массе и габаритах, минимизация динамических нагрузок и др. [41,42, 60, 85, 142, 143]. (Изначально этот метод разрабатывался Э. Б. Булгаковым для применения, прежде всего, при автоматизированном проектировании [37, 41].

Появление визуальных языков программирования, таких как «Visual-basic» и «Delphi», существенно облегчает визуализацию областей существования передач, позволяет наблюдать их изменение при изменении значений обобщающих параметров в динамике, одновременно контролируя весь комплекс геометро-кинематических и нагрузочных показателей зацепления. Используя метод граничных элементов, можно исследовать влияние параметров «зацепления и переходной кривой на нагрузочные показатели передачи.

Однако, теория эвольвентных передач, разработанная Э. Б. Булгаковым [41], неприменима при проектировании рассматриваемых неэвольвентных передач, в которых действуют совершенно иные закономерности зацеплений, так как поверхность зацепления не является плоской [55, 92]. Для полного раскрытия и использования геометро-кинематических возможностей таких передач нужен иной подход, иные принципы геометрического синтеза зацеплений.

Об актуальности работы свидетельствует также ее выполнение в рамках инновационной программы Минобразования РФ «Прогрессивные зубчатые передачи» (1999 — 2000 гг.), госбюджетных тем «Теоретические основы синтеза цилиндро-конических зубчатых передач в обобщающих параметрах» (2002 — 2003 гг.) и «Теоретическое основы моделирования взаимосвязей качественных показателей неэвольвентных зубчатых зацеплений в предельной области существования» (2004;2005 гг.), программы «Планетарий» Росавиакосмоса.

На основании изложенного целью диссертационной работы является повышение качества неэвольвентных зубчатых передач, образуемых на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена при произвольном расположении осей звеньев, путем разработки научных основ синтеза пространственных неэвольвентных зацеплений в обобщающих параметрах, позволяющих максимально использовать их геометро-кинематические возможности.

Основная идея работы заключается в разработке научных положений геометрического синтеза пространственных неэвольвентных зацеплений с помощью областей их существования, определяемых в обобщающих координатах торцового профиля зубцов цилиндрического эвольвентного исходного звена, по схеме «от обобщающих параметров поверхности зацепления — к параметрам передачи и исходного производящего контура», позволяющих при обеспечении наглядности процесса синтеза и прямой связи геометрии с прочностью, за счет определения на области угла зацепления, найти предельную область существования зацепления, исследовать его качественные показатели в этой области и определить значения параметров, при которых обеспечивается наиболее благоприятный комплекс этих показателей.

Основные задачи диссертационной работы:

1. Сформулировать концепцию общего подхода к синтезу пространственных неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эволь-вентного исходного звена.

2. Разработать принципы геометрического синтеза пространственных неэвольвентных зацеплений на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах и принципы управления их качественными показателями в предельной области существования на стадии синтеза.

3. Установить закономерности исследуемых зацеплений на границах областей их существования, определяемых в обобщающих координатах, и на этой основе разработать принципы расчета этих областей.

4. Разработать математическое обеспечение геометрического синтеза рассматриваемых зацеплений (общие уравнения поверхности зацепления, не-эвольвентной активной и переходной поверхности зубьев, граничных линий областей существования и геометро-кинематических характеристик зацеплений) в виде функций обобщающих параметров как основных параметров управления их качественными показателями на стадии синтеза.

5. Исследовать функции областей существования и качественных показателей рассматриваемых зацеплений в обобщающих координатах и установить закономерности их изменения при изменении значений параметров управления.

6. Разработать методическое обеспечение синтеза рассматриваемых передач в обобщающих параметрах: методики расчета областей существования зацеплений, их геометро-кинематических и нагрузочных показателей, геометрических параметров передач.

7. Разработать программное обеспечение синтеза рассматриваемых передач в обобщающих параметрах для реализации разработанного методического обеспечения: структуру, алгоритм функционирования и программные модули системы автоматизированного синтеза передач.

Методы исследований. В работе использовались методы матричной алгебры, дифференциальной геометрии, математического и численного анализа, теории пространственных зубчатых зацеплений, визуального программирования, компьютерного моделирования и метод исследования пространственных неэвольвентных зацеплений, разработанный автором диссертации.

Научная новизна работы заключается в следующем: предложен системный подход к синтезу пространственных неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена и к анализу функций зацепления, при котором основным признаком, прежде других определяющим его геометрию и геометро-кинематические возможности, считается вид зубьев исходного звена — внутренние или внешние, что способствует созданию передач с улучшенными свойствамипредложена концепция проектирования рассматриваемых передач по схеме «от обобщающих параметров поверхности зацепления — к параметрам передачи и исходного производящего контура», реализация которой позволяет полностью использовать их геометро-кинематические возможностиразработан новый подход к синтезу зацеплений рассматриваемых передач с помощью областей существования поверхности зацепления, определяемых в системе обобщающих координат «угол зацепления — угол профиля зубца исходного звена», позволяющий решать задачу синтеза зацепления с наиболее благоприятным комплексом качественных показателей при обеспечении наглядности этого процесса и прямой связи геометрии с прочностью за счет определения на области угла зацеплениявпервые сформулированы аксиомы существования поверхности зацепления неэвольвентных передач, образуемых на базе цилиндрического эвольвентного исходного звенапри этом введены понятия: обобщенная и локальная области существования зацепления (ООСЗ и JIOC3) — установлены общие закономерности рассматриваемых неэвольвентных зацеплений на границах этих областей и на этой основе разработаны принципы их расчетасформулированы новые эффективные принципы управления качественными показателями зацеплений рассматриваемых передач на стадии синтеза путем изменения обобщающих координат определяющей точки JIOC3, формы ее граничной линии, соответствующей нижним точкам активной поверхности зубца исходного звена, и значений их обобщающих координатразработано математическое обеспечение геометрического синтеза рассматриваемых зацеплений в соответствии с принятым подходом: общие уравнения поверхности зацепления, неэвольвентной активной и переходной поверхностей зубьев, граничных линий обобщенной и локальной областей существования зацепления в виде функций обобщающих параметроввпервые выполнено комплексное исследование функций обобщенной и локальной областей существования рассматриваемых зацеплений, определены их характерные точки, возможные формы, показаны возможные характерные изменения положения и размеров JIOC3 в пределах ООСЗ при изменении положения определяющей точки, что необходимо для правильного расчета качественных показателей и эффективного синтеза зацепленийустановлены общие закономерности влияния обобщающих координат определяющей точки JIOC3 на геометро-кинематические показатели исследуемых зацеплений в предельной области существования и ее рациональная часть, что позволяет находить вариант зацепления с наиболее благоприятным комплексом качественных показателей для заданных условий работы.

Достоверность научных результатов работы обеспечивается корректным обоснованием разработанных методов синтеза и анализа рассматриваемых зацеплений, адекватным отражением их физических закономерностей в математических моделях, проверкой общих уравнений на известных частных решениях, использованием обоснованных критериев оценки качества зацеплений на стадии синтеза, проверкой теоретических результатов на экспериментальных моделях, и подтверждается практикой проектирования и результата> ми повышения качества зацеплений реальных зубчатых механизмов.

Практическая ценность работы.

1. Разработано методическое обеспечение синтеза неэвольвентных передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах, включающее: рекомендации по выбору исходных данных для расчета обобщенной области существования зацепления, алгоритм расчета ООСЗ и JIOC3, методику расчета геометро-кинематических и нагрузочных показателей и геометрических параметров передач, рекомендации по оптимизации параметров зацеплений в предельной области существования, а также алгоритм расчета параметров исходного производящего контура и методику расчета регулировочных перемещений неэвольвентного звена для компенсации смещения пятна контакта вследствие погрешностей изготовления и монтажа.

2. Разработано программное обеспечение системы автоматизированного синтеза неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена, обеспечивающее эффективную реализацию разработанного методического обеспечения синтеза зацеплений таких передач с помощью «динамических» областей их существования, моделирование колес для анализа напряженно-деформированного состояния зубьев и компоновку передач в редукторы.

3. При проектировании реально эксплуатируемых планетарных редукторов приводов механизмов углового поворота объектов космической техники, нагружающих устройств и высокомоментных приводов показаны возможности разработанной теории для существенного улучшения качественных показателей неэвольвентных зацеплений по сравнению с вариантами, спроектированными традиционным методом на базе стандартного исходного контура. Проекты выполнялись по заказу ФГУП «ГНП РКЦ «ЦСКБ-Прогресс» «в рамках программы «Планетарий» Росавикосмоса.

4. По заказам предприятий выполнен синтез плоскоколесных передач с благоприятными качественными показателями зацеплений при жестких требованиях к габаритным размерам механизмов различного назначения: приводов электроперфоратора и зубофрезерного станка, самоблокирующего дифференциала новой конструкции, улучшающего проходимость легковых автомобилей отечественного производства, и планетарного редуктора новой конструкции (патент на полезную модель № 39 927), в котором наряду с размещением нескольких пар сателлитов можно получить высокий кинематический эффект.

5. Для реализации передач разработаны: приспособление для нарезания зубьев неэвольвентных колес долбяком на типовых станках для зубодолбления эвольвентных колесспособ приближенного нарезания зубьев неэвольвентных конических колес червячной фрезой (патент № 2 175 593) — приспособление для их окончательной обработки шевером или хоном с внутренними зубьямиприспособление для контроля. Выполнено их экспериментальное нарезание и контроль в лабораторных и производственных условиях (у заказчиков).

На защиту выносятся.

1. Концепция проектирования неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах.

2. Принципы синтеза неэвольвентных зацеплений на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах.

3. Научные положения управления качественными показателями исследуемых зацеплений при синтезе в обобщающих параметрах.

4. Математическое обеспечение геометрического синтеза рассматриваемых зацеплений в виде функций обобщающих параметров.

5. Результаты комплексного исследования функций областей существования и качественных показателей рассматриваемых зацеплений.

6. Методическое и программное обеспечение синтеза неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах.

7. Результаты внедрения разработанной теории в практику проектирова-> ния зубчатых механизмов различного назначения.

Научные и практические результаты работы внедрены: на ФГУП «Государственный научно-производственный ракетно-космический центр «ЦСКБ-Прогресс» «при проектировании планетарных редукторов для приводов механизмов углового поворота объектов космической техникив научно-техническом центре «Наука» (г. Самара) при проектировании нагружающих устройств для испытаний электромеханических приводов летательных аппаратов в наземных условияхна предприятии «ТехИнвест» (г. Челябинск) при проектировании самоблокирующегося дифференциала для легковых автомобилейна предприятии «СКВ «Парус» «(г. Златоуст) при проектировании плоскоколесной передачи для зубофрезерного станкана предприятии «Ижевский механический завод» (г. Ижевск) при проектировании неэвольвентной зубчатой передачи для электроперфораторовв учебный процесс ЮжноУральского государственного университета.

Внедрение результатов работы подтверждается актами внедрения. Апробация работы.

Основные положения работы докладывались на: научно-технических конференциях ЮУрГУ, 2000;2005; научном семинаре учебно-научного центра зубчатых передач и редукто-ростроения «Проблемы совершенствования передач зацеплением», г. Москва, 2000; международной научном семинаре «Современные информационные технологии, проблемы исследования, проектирования и производства зубчатых передач», г. Ижевск, 2001; международной научно-практической конференции «Редукторостроение России: состояние, проблемы, перспективы», г. Санкт-Петербург, 2002; международной конференции «Механика и процессы управления мотор-но-трансмиссионных систем транспортных машин «, г. Курган, 2002; международной конференции «Техника приводов-03», г. Варна, Болгария, 2003; международной конференции «Актуальные проблемы конструкторско-технологического обеспечения производства», г. Волгоград, 2003; научно-технической конференции с международным участием «Теория и практика зубчатых передач», г. Ижевск, 2004; международном конгрессе «Mechanical engineering technologies-04», г. Варна, Болгария, 2004; на научных семинарах кафедр «Техническая механика» и «Технология машиностроения, станки и инструмент» ЮУрГУ и кафедр «Технология роботизированного производства» и «Теоретическая механика, теория механизмов и машин» ИжГТУ (2005 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликована 41 работа, в том числе 2 учебных пособия и 2 патента на изобретения (в печати — монография).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, семи разделов основного текста, результатов (или выводов) по разделам, заключения, списка литературы из 232 наименований и приложения (актов внедрения) — включает 122 рисунка и 12 таблиц. Общий объем работы — 337 страниц.

Выход.

Рис. 6.17. Вид основной рабочей панели с результатами расчета неэвольвентного зацепления при заданных параметрах ИПК.

1. Разработана структура системы автоматизированного проектирования неэвольвентных зубчатых передач, образуемых на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена, в обобщающих параметрах. Система построена на модульном принципе с возможностью встраивания в системы более высокого уровня с широким использованием средств диалога пользователя с компьютером и средств визуализации графической информации. В системе при синтезе и анализе неэвольвентных зацеплений реализуется принцип «динамических» обобщенной и локальной областей их существования.

Принципиальные отличия методики проектирования неэвольвентных передач в обобщающих параметрах от методик их проектирования традиционным методом определяют следующие модули разработанной системы: модуль расчета и визуализации обобщенной и локальной областей существования зацеплениямодуль расчета и визуализации изолиний геометро-кинематических и нагрузочных показателей зацепления, контактных линий и эллипса пятна мгновенного контактамодуль расчета параметров производящих контуров инструментамодуль расчета и визуализации компьютерных моделей неэвольвентных зубцов и неэвольвентных зубчатых колес.

2. Разработан алгоритм функционирования САПР неэвольвентных цилиндро-конических зубчатых передач в обобщающих параметрах. В основе разработки — алгоритм синтеза поверхности неэвольвентного зацепления.

3. Разработан алгоритм подпрограммы расчета контуров обобщенной и локальной областей существования неэвольвентного зацепления на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена.

4. Разработана структура панелей интерфейса программ для синтеза зацепления неэвольвентных передач, образуемых на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена, которые подробно описаны в разделе.

Основная рабочая панель содержит всю числовую и графическую информацию (в виде наложенной панели визуализации ООСЗ и ЛОСЗ) о геометрии зацепления, его геометро-кинематических и нагрузочных показателях, контрольном комплексе и позволяет выполнять комплексный анализ зацепления с помощью обобщенной и локальной областей его существования в динамике их изменения при изменении значений обобщающих параметров. На основную панель может быть выведена дополнительная панель для установки способа построения графиков и точности расчетов, ввода информации для построения изолиний ГКП, контактных линий и эллипса площадки мгновенного контакта.

5. Предложено, кроме основного алгоритма синтеза неэвольвентного зацепления в обобщающих параметрах, использовать модифицированный алгоритм с вводом параметров исходного производящего контура.

Модифицированный алгоритм отличается от основного тем, что при его использовании на панели визуализации графической информации, отображаются не только ООСЗ и ЛОСЗ, соответствующие расчетному варианту, но еще и две горизонтальные линии соответствующие заданным значениям параметров исходного контура a, ha*, hp*. Это позволяет просматривать возможность использования стандартного исходного производящего контура с незначительным отступлением от оптимального варианта зацепления, исследовать влияние коэффициентов высоты головки и ножки зуба ИПК на конфигурацию обобщенной и локальной областей существования зацепления, на его геометро-кинематические показатели.

7. ПРАКТИЧЕСКОЕ ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ.

7.1. Синтез цилиндро-конических передач планетарных редукторов для приводов следящих систем космической техники.

В современных космических аппаратах широкое применение находят различные конструкции электромеханических приводов, число которых может составлять от нескольких единиц до десяти и более на одно изделие.

Наиболее общими требованиями, предъявляемыми к таким приводам, являются: высокая нагрузочная способность, малые массогабаритные показатели, малая энергоемкость, высокая надежность и долговечность.

Наряду с перечисленными требованиями, ко многим конструкциям предъявляются дополнительные требования, например, самоторможение выходного вала, отсутствие свободных люфтов в механизме.

В настоящее время, в связи с ростом срока эксплуатации космических объектов (до 10. 15 лет и выше), особенно возрастают требования по ресурсу и надежности приводов. В этой связи, совершенствование конструкций приводов с использованием новых, научно обоснованных проектных решений позволяет добиться улучшения их работоспособности одновременно по нескольким показателям.

Кафедрой «Техническая механика» филиала Южно-Уральского государственного университета в г. Златоусте совместно с ФГУП «Государственный научно-производственный ракетно-космический центр «ЦСКБ-Прогресс» «разработаны схемы электромеханических приводов для механизмов углового поворота объектов космической техники — следящих систем (поворота антенн, сканирующих устройств, солнечных батарей и др.) [31, 111, 123], в которых применен редуктор с планетарной цилиндро-конической зубчатой передачей типа 2k-h.

Одна из таких схем представлена на рис. 7.1.

Электродвигатель.

Датчик углобого положения ш.

1//.

— iA.

Рис. 7.1. Электромеханический привод с планетарным цилиндро-коническим редуктором.

Цилиндро-конические планетарные редукторы имеют малые габариты и массу, высокую многопарность зацеплений при малой разности чисел зубьев центральных колес и сателлитов, самоторможение выходного вала, широкий диапазон передаточных чисел, позволяют регулировать люфты при сборке передач и в процессе эксплуатации вплоть до их полного устранения [111, 123]. По сравнению с типовыми односателлитными цилиндрическими планетарными редукторами они могут передавать крутящий момент в 2,5.3 раза больше при тех же габаритах, передаточном числе и нагруженности зубьев [61].

Планетарные цилиндро-конические зубчатые передачи конкурентоспособны по нагрузочной способности и массогабаритным показателям с волновыми зубчатыми передачами, но значительно долговечнее их поскольку имеется возможность получения высокой твердости рабочих поверхностей зубьев, что и позволило исключить волновую передачу из электромеханических приводов следящих систем космической техники. В результате упростилась конструкция приводов, улучшились их массогабаритные показатели, повысились надежность и ресурс работы [111, 113,115,123,136,137, 147].

7.1.1. Кинематический синтез передач редукторов.

Кинематическая схема планетарной цилиндро-конической передачи типа 2k-h [12] представлена на рис. 7.2. Передаточное отношение передач подобного типа определяется по следующей формуле [61, 82]: i2h2' = zi ъ{ / (zj z2' - z2), (7.1) где zj — число зубьев зубчатых венцов сателлитов, зацепляющих с неподвижным центральным колесомz2 — число зубьев неподвижного центрального колесаъ{ — число зубьев зубчатых венцов сателлитов, зацепляющих с подвижным центральным колесомъ{ — число зубьев подвижного центрального колеса.

Рис. 7.2. Кинематическая схема планетарной цилиндро-конической передачи типа 2k-h.

Обозначим число зубьев меньшего сателлита через zc, разность чисел зубьев центральных колес z2 — z{ = Az2, а разности чисел зубьев центральных колес и сателлитов z2- z = zd и z2' - z/ = zd'. Целесообразно также ввести обозначение zd — Zd' = Azd = -1- 0- +1.

При генерировании вариантов передач редуктора возможны два случая:

1)z,'=zc.

2) z, = zc < ъ{.

Для первого случая, выполнив преобразования в (7.1), получим: ъ{ = Zc, z2' = zc+ Zd — Azd, z2= zc + zdAzd + Az2, Z] = zc + Az2 — Azd- (7.2) i2h2' = (zc+ Az2- Azd) (zc+ zd — Azd) / [Az2-zd- (zc+ zdAzd + Az2) Azd], (7.3) где Azd < Az2, zd > Azd.

Для второго случая, выполнив преобразования в (7.1), получим: zi = zc, z2 = zc+zd, z2' = zc + zd-Az2, zi' = zc-Az2 + Azd- (7.4) i2h2' = zc (zc + zdAz2) / [Az2-zd- (zc + zd) Azd], (7.5) где Azd > Az2, zd > Azd.

С использованием рекомендаций, приведенных в [61, 123], назначаются пределы изменения параметров Az2 < 0,1 zc, 1 < zd < 0,25 zc. Далее по полученным зависимостям определяются все возможные сочетания чисел зубьев сателлитов и центральных колес, при которых обеспечивается заданное передаточное отношение. Понятно, что реально существуют лишь те передачи, для которых значения Az2 являются целыми числами, a zd — натуральными.

Результатом кинематического синтеза является создание матрицы возможных вариантов передач редуктора, т. е. подготовка своеобразной базы для ш проведения оптимизации.

7.1.2. Предварительное определение габаритов передач.

Анализ нагруженности планетарных редукторов с наклонными сателлитами [61, 111, 123, 136, 137, 147] показывает, что наиболее нагруженными элементами являются подшипники сателлитов и зубчатые зацепления. Именно эти элементы являются лимитирующими при определении радиальных габаритов редуктора.

Если расчет вести традиционным образом, т. е. сначала выполнять геометрический расчет передач (для единичного модуля), затем определять из условия прочности по изгибу модуль, число зубьев, то при выборе подшипников их часто не удается вписать в диаметр сателлита. В этом случае приходится идти на увеличение модуля (до следующего стандартного значения), а следовательно, увеличивать размеры передач. Кроме того, такое увеличение модуля приводит к ухудшению кинематических характеристик контакта в крайних точках фазы зацепления.

Поэтому более целесообразно при определении габаритов редуктора расчет вести от подшипников сателлита к размерам сателлита, а затем уже к вычислению модуля зацепления и геометрическому расчету передач.

Исходными данными на начальной стадии проектирования являются: требуемый ресурс работы и режимы работы редуктора, номинальный момент на выходе, предельный момент удержания статической нагрузки, частота вращения выходного вала редуктора, номинальная скорость вращения приводного двигателя, а также данные о наличии подшипников качения, которые будут использованы в качестве опор сателлитов.

Методика расчета наружного диаметра подшипника и делительного диаметра сателлита как его функции приведены в [123]. После этого из расчета зубьев на изгибную прочность может быть найден модуль зацепления и соответствующее число зубьев меньшего из сателлитов редуктора. Числа зубьев остальных сателлитов определяются в результате кинематического синтеза.

7.1.3. Разработка конструктивной схемы зацеплений.

Конструктивная схема зацеплений планетарной цилиндро-конической передачи типа 2k-h представлена на рис. 7.3.

Условимся обозначать ширину зубчатых венцов сателлитов с числом зубьев Zj через Ьь ширину зубчатых венцов сателлитов с числом зубьев ъ — через Ъ{, а в обозначениях ширины большего и меньшего по диаметру вершин зубчатых венцов сателлитов с одинаковым числом зубьев добавлять соответственно индексы Б и М.

Ширина зубчатых венцов Ь) Б и Ь]Б' ограничивается, с одной стороны, плоскостью разъема центральных колес, а с другой стороны — торцовой плоскостью, проведенной через центр симметрии узла сателлитов. Суммарная ширина венцов сателлитов распределяется между большим и меньшим венцами.

Центральные колеса несут примерно одинаковую нагрузку, поэтому их, как правило, выполняют одинаковой ширины. При этом на основании рис. 7.3.

Ь, Б =Ь1Б' = 0,5 {[(da2 + da2') / 2 — Дц / tg Е] sin? — Ас}, (7.6) где Дс = (0,8.1,2) m — зазор между торцами сателлитов, Дц— зазор между центральными колесамиДц > 0,4 m [123].

С учетом равной нагруженности больших и меньших венцов сателлитов ширина меньших венцов равна [61]:

Ьш=ЬШ'=(1,2.Л, 5) Ь1б. (7.7).

Для предупреждения интерференции зубьев большого венца с зубьями соседнего центрального колеса между венцами сателлитов предусматриваются канавки шириной Ьк. Общая ширина венцов сателлитов будет равна bi= Ь1Б + Ьш+Ьк<[Ь,], (7.8) где [bi] — допускаемая ширина венца сателлита, определяемая при расчете локальной области существования зацепления.

7.3. Конструктивная схема зацеплений планетарной цилиндро-конической передачи типа 2k-h.

Если условие (7.8) не выполняется, то следует принять Ъ = [bi] и выполнить ее разбивку между большим и меньшим венцами в соответствие с (7.7).

Для предотвращения интерференции наружных торцовых кромок зубьев больших венцов сателлитов с зубьями соседних с ними центральных колес на их меньших торцах предусматриваются фаски с катетами ссгБ, ccwB, а также фаски на внутренних торцах венцов центральных колес с катетом сц. Кроме того, предусматриваются фаски с катетами ссгм, ccwM на меньших торцах меньших венцов сателлитов. Допустимые размеры фасок равны [123]: сс = ш, сц=0,6 т.

Наиболее просто рассматриваемая планетарная передача компонуется, если на стадии геометрического проектирования ее зацеплений получены одинаковые диаметры впадин центральных колес, то есть df2= do'. При этом легче избежать указанной выше интерференции и габариты передачи в осевом направлении получаются меньше.

Из-за особенностей геометрии передачи, определяющих условия ее компоновки, значения аппликат wlmin и Wimjn', задающих соответственно положения внутренних торцовых сечений больших венцов сателлитов с числами зубьев Z] и Z[', при геометрическом проектировании зацеплений должны быть получены одинаковыми.

На основании рис. 7.3 эксцентриситет передачи равен e = (wlmin-0,5Ac)tgS. (7.9).

Минимально возможное значение межосевого угла из конструктивных особенностей зацеплений на основании рис. 7.3 равно.

Smin = arcsin (2 Ь1Б / da2). (7.10).

С учетом изложенного в п. 7.1.1 — 7.1.3 разработан модуль предварительных расчетов в системе автоматизированного проектирования цилиндро-конических зубчатых передач.

7.1.4. Автоматизированный синтез зацеплений.

Техническое задание на проектирование № 353П000−171−1506−2004 ТЗ (заказчик — ФГУП «ГНП РКЦ «ЦСКБ-Прогресс» «, НИР № 20 044 571 в рамках программы «Планетарий»): требуется спроектировать два типоразмера редукторов для приводов солнечных батарей (РПСБ-50 и РПСБ-200), техническая характеристика которых приведена в таблице 7.1.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

(основные результаты работы).

Лично автором получены следующие научные результаты:

• системный подход к синтезу пространственных неэвольвентных зубчатых передач и к анализу функций неэвольвентных зацеплений на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена, при котором основным признаком, прежде других определяющим их геометрию и геометро-кинематические возможности, считается вид зубьев исходного звена — внутренние или внешние, что способствует созданию передач с улучшенными свойствами;

• концепция проектирования пространственных неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена по схеме «от обобщающих параметров поверхности зацепления — к параметрам передачи и исходного производящего контура «, реализация которой позволяет полностью использовать их геометро-кинематические возможности;

• новый подход к синтезу зацеплений рассматриваемых передач с помощью областей существования поверхности зацепления, определяемых в системе обобщающих координат «текущий угол зацепления atw — текущий угол профиля зубца исходного звена ау», позволяющий решать задачу синтеза зацеплений с наиболее благоприятным комплексом качественных показателей при обеспечении наглядности этого процесса и прямой связи геометрии с прочностью за счет определения на области угла зацепления, упростить синтез сложных зацеплений и повысить эффективность проектирования передач;

• общие закономерности синтезируемых зацеплений:

1) поверхность зацепления существует в некоторой предельной области, называемой обобщенной областью существования зацепления (ООСЗ), определяемой совокупностью значений независимых параметров схемы передачи, числом зубцов исходного звена и их относительной толщиной на окружности вершин в системе обобщающих координат atw, осу и физически определяющей множество огибающих поверхностей неэвольвентных зубцов предельной конфигурации по заострению без особых (узловых) точек контакта;

2) граничные линии ООСЗ, соответствующие заострению неэвольвентных зубцов, являются геометрическим местом множества граничных точек локальных кривых заострения, соответствующих экстремальным значениям угла зацепления а^ в точках вершин зубцов исходного звена (при ау= аа= var);

3) при заданных в ООСЗ значениях обобщающих координат аа, atw max одной из крайних точек поверхности зацепления на вершине зубца исходного звена ее область существования выбранной формы, называемая локальной областью существования зацепления (ЛОСЗ), определяется однозначноуказанная точка называется определяющей точкой ЛОСЗ;

• принципы управления качественными показателями синтезируемых зацеплений: 1) путем изменения значений обобщающих координат определяющей точки ЛОСЗ в пределах ООСЗ- 2) путем изменения формы граничной линии ЛОСЗ, соответствующей точкам поверхности вершин зубца огибающего звена, и значений обобщающих координат этих точек;

• математическое обеспечение геометрического синтеза неэвольвентных зацеплений на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в соответствии с принятым подходом (общие уравнения поверхности зацепления, неэвольвентной активной и переходной поверхностей зубьев, граничных линий ООСЗ и ЛОСЗ, геометро-кинематических характеристик) в виде функций их обобщающих параметров как основных параметров управления качественными показателями передач на стадии проектирования;

• результаты комплексного исследования функций граничных линий областей существования и качественных показателей зацеплений рассматриваемых передач, необходимые для их эффективного синтеза:

1) характерные точки ООСЗ и ЛОСЗ и характерные изменения формы, размеров и положения ЛОСЗ при изменении положения определяющей точки, знание которых необходимо для правильного расчета качественных показателей зацеплений и определения их наиболее благоприятного комплекса;

2) рациональная часть ООСЗ, ограниченная ее делительной прямой, граничной линией, соответствующей заострению неэвольвентных зубцов при максимальных углах зацепления, и линиями единичного коэффициента перекрытия, в пределах которой следует выбирать значения обобщающих координат определяющей точки ЛОСЗ исходя из заданных требований к передаче;

3) закономерности влияния на качественные показатели зацеплений независимых параметров схемы передачи, относительных размеров ЛОСЗ, ее положения в пределах ООСЗ и обобщающих координат определяющей точки ЛОСЗ, знание которых позволяет определить область существования зацепления с наиболее благоприятным комплексом качественных показателей для заданных условий работы или область их оптимизации по заданному критерию.

Основными практическими результатами работы являются:

• методическое обеспечение синтеза неэвольвентных передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена в обобщающих параметрах, включающее: рекомендации по выбору исходных данных для расчета ООСЗ, алгоритм расчета ООСЗ и ЛОСЗ, методику расчета геометро-кинематических и нагрузочных показателей зацеплений и геометрических параметров передач, рекомендации по оптимизации параметров зацеплений в предельной области существования, а также алгоритм расчета параметров исходного производящего контура для изготовления инструмента и методику расчета регулировочных перемещений неэвольвентного звена для уменьшения смещения пятна контакта вследствие погрешностей изготовления и монтажа передач;

• программное обеспечение синтеза неэвольвентных зубчатых передач на базе цилиндрического эвольвентного исходного звена, обеспечивающее эффективную реализацию разработанного методического обеспечения синтеза зацеплений таких передач с помощью «динамических» областей их существования, моделирование и эскизную компоновку передач в редукторы;

• повышение качества передач реально эксплуатируемых планетарных редукторов приводов механизмов углового поворота объектов космической техники, нагружающих устройств и высокомоментных приводов за счет улучшения комплекса геометро-кинематических показателей зацепленийв частности, в зацеплениях редуктора РПСБ-50 максимальный коэффициент скольжения уменьшен в 2,15 раза, а расчетные контактные напряжения за счет увеличения приведенного радиуса кривизны контактирующих поверхностей зубьев снижены ~ в 1,15 разав зацеплениях высокомоментного планетарного редуктора (Т = 10 000 Н м) аналогичной конструкции изгибные напряжения неэвольвентных зубьев снижены почти в 2 раза, максимальный коэффициент скольжения — в 1,4 раза, а расчетные контактные напряжения ~ в 1,3 раза;

• синтез (по заказам предприятий) плоскоколесных передач с благоприятными качественными показателями при жестких требований к габаритным размерам механизмов различного назначения: приводов электроперфоратора и зубофрезерного станкасамоблокирующегося дифференциала, улучшающего проходимость легковых автомобилей отечественного производствапланетарного редуктора новой конструкции (патент на полезную модель № 39 927), в котором наряду с размещением нескольких пар сателлитов можно получить высокий кинематический эффект;

• результаты, связанные с реализацией цилиндро-конических и плоскоколесных зубчатых передач: приспособление для нарезания зубьев неэвольвентных колес долбяком на типовых станках для зубодолобления эвольвентных колесспособ приближенного нарезания зубьев неэвольвентных конических колес червячной фрезой (патент № 2 175 593) — конструкция приспособления для их окончательной обработки шевером или хоном с внутренними зубьямиприспособление для контролярезультаты экспериментального нарезания и контроля в лабораторных и производственных условиях (у заказчиков) неэвольвентных колес рассматриваемых передач различных видов, подтверждающие соответствие реальной геометрии неэвольвентных зубьев (границ подрезания и заострения, формы и размеров) расчетным значениям в пределах допусков на изготовление и измерения.

Научные и практические результаты работы внедрены: на ФГУП «Государственный научно-производственный ракетно-космический центр «ЦСКБ-Прогресс» «(г. Самара) при проектировании планетарных редукторов для приводов механизмов углового поворота объектов космической техники (приводов следящих систем) — в научно-техническом центре «Наука» (г. Самара) при проектировании нагружающих устройств для испытаний электромеханических приводов летательных аппаратов в наземных условияхна предприятии «ТехИнвест» (г. Челябинск) при проектировании самоблокирующегося дифференциала для легковых автомобилейна предприятии «СКВ «Парус» «(г. Златоуст) при проектировании плоскоколесной передачи для зубофрезерного станкана предприятии «Ижевский механический завод» (г. Ижевск) при проектировании плоскоколесной передачи для электроперфораторовв учебный процесс Южно-Уральского государственного университета.

Внедрение результатов работы подтверждается актами внедрения.

Показать весь текст

Список литературы

  1. И.В., Гольдфарб В. И. Российская программа «Прогрессивные зубчатые передачи» и перспективы ее развития // Теория и практика зубчатых передач: Труды международной конференции. — Ижевск, 1998. — С.31−42.
  2. Авиационные зубчатые передачи и редукторы. Справочник / Под редакцией Э. Б. Вулгакова. — М.: Машиностроение, 1981. — 374с.
  3. Э.Л. Статическая нагруженность многопарных передач зацеплением // Вестник машиностроения, 1990, № 1. — С.16−21.
  4. Э.Л. Совершенствование методов расчета на прочность зубчатых передач // Вестник машиностроения, 1993, № 8. — С. 9−18.
  5. Э.Л. Учет неравномерности распределения статической нагрузки при расчете на прочность зубчатых передач // Передачи и трансмиссии, 1995, № 2. — С.33−49.
  6. Э.Л., Апархов В. И. Развитие теоретической базы оценки на-груженности передач зацеплением // Теория и практика зубчатых передач: Труды международной конференции. — Ижевск, 1996. — С.23−28.
  7. Э.Л. Параметры контакта зубьев при линейном, точечном и кромочном касании // Теория реальных передач зацеплением: Информационные материалы международного симпозиума. Ч. II. — Курган: КГУ, 1997. —С.6−10.
  8. Э.Л. Приближенное решение контактной задачи при произвольной геометрии поверхностей зубьев // Теория и практика зубчатых передач: Труды международной конференции. — Ижевск: ИжГТУ, 1998. — С.51−58.
  9. Э.Л., Апархов В. И. и др. Методы рационального проектирования крупногабаритных планетарных передач по критериям прочности и виброактивности // Передачи и трансмиссии. — 1999, № 2. — С.5−23.
  10. И.И. Теория механизмов и машин. — М.: Наука, 1975. — 638с.
  11. А.с. № 1 055 929. Планетарная передача / В. И. Безруков, Р. И. Зайнетдинов, Ю. А. Гончаров // Б.И. — 1983, № 43.
  12. А.с. № 2 101 588. Беззазорная планетарная передача / Б. А. Лопатин, Д. Н. Казарцев, В. М. Рублев и др. // Б.И. — 1998, № 1.
  13. Д.Т. Особенности создания программ для расчета передач и их элементов // САПР зубчатых передач и редукторов: Тезисы докладов научно-технического семинара. — Ижевск: ИжГТУ, 1989. — С.6−7.
  14. Д.Т. Поиск сопряженных поверхностей зубьев, обладающих максимальной нагрузочной способностью // Теория реальных передач зацеплением: Материалы международного симпозиума. 4.1. — Курган: КГУ, 1997. —С.55−58.
  15. Д.Т. Применение обновленных базовых геометрических понятий для анализа рабочих и технологических зацеплений // Теория реальных передач зацеплением: Материалы международного симпозиума. Ч.1.-Курган: КГУ, 1997. — С. 58 59.
  16. В.И. Геометрия зубчатых передач, составленных из эвольвент-но-конических колес. — Дис.. канд. техн. наук. — Челябинск, 1966. — 205с.
  17. В.И., Надеин B.C. Некоторые виды червячных передач с локализованным контактом зубьев // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей: Тематический сборник научных трудов № 164. — Челябинск: ЧПИ, 1975. — С.3−8.
  18. В.И., Надеин B.C. Применение принципа жесткой неконгруэнтной производящей пары для образования передач типа спироидных // Перспективы развития и использования спироидных передач и редукторов. — Ижевск: ИМИ, 1979. — С.30−35.
  19. В.И., Лопатин Б. А., Глаз В. И. Длина контактных линий и коэффициент перекрытия гиперболоидной передачи // Известия вузов. Машиностроение, 1976, № 2. — С. 52−55.
  20. В.И. Геометрический расчет гиперболоидной передачи с эволь-вентно-конической шестерней // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей: Тематический сборник научных трудов № 215. — Челябинск: ЧПИ, 1978. — С.3−9.
  21. В.И., Надеин B.C. Нарезание эвольвентно-конических и конических червячных колес на зубофрезерном станке // Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки: Тематический сборник научных трудов № 215. — Челябинск: ЧПИ, 1978. — С.165−167.
  22. В.И., Гончаров Ю. А., Зайнетдинов Р. И., Лопатин Б. А. Эксцентриковая планетарная передача с двумя наклонными сателлитами // Информационный листок № 461. — Челябинск, ЦНТИ, 1982. — 4с.
  23. В.И., Лопатин Б. А. Характеристика зубчатых передач с эвольвентно-коническими колесами и выбор их геометрических параметров // Совершенствование конструкции и технологии зубообработки передач зацеплением. — Ижевск: ИМИ, 1984. — С. 16.
  24. В.И., Казарцев Д. Н., Лопатин Д. Б., Рублев В. М. Конструкция силового электромеханического привода повышенной кинематической точности // Прогрессивные зубчатые передачи: Доклады международного симпозиума. — Ижевск, 1994. — С. 179−184.
  25. А.Е. Механические роликовые передачи. — Новоуральск: Изд. ТЦНТП, 1994. —120с.
  26. И.А. Прецессирующие передачи с многопарным зацеплением. — Кишинев: ШТИИНЦА, 1991. — 352с.
  27. А.В. Геометрическое моделирование при анализе и синтезе червячных передач общего типа. — Автореф. дис.. докт. техн. наук. — М.: РАН, институт им. А. А. Благонравова, 2000. — 40с.
  28. Э.Б. Зубчатые передачи с улучшенными свойствами. — М.: Машиностроение, 1974. — 264с.
  29. Э.Б., Задин М. С. Исследование областей существования внут-рен-него зацепления // Известия вузов. Машиностроение, 1974, № 6.— С.56−61.
  30. Э.Б., Васина Л. М. Эвольвентные зубчатые передачи в обобщающих параметрах: Справочник по геометрическому расчету. — М.: Машиностроение, 1978. — 174с.
  31. Э.Б. Соосные зубчатые передачи. — М.: Машиностроение, 1987.— 256с.
  32. Э.Б. Теория эвольвентных зубчатых передач. — М.: Машиностроение, 1995. — 320с.
  33. Э.Б., Капелевич А. Л. Редуктор авиационного турбовинтового двигателя ТВ7−117 // Вестник машиностроения, 2000, № 11. — С. 13−17.
  34. Э.Б., Дорофеев В. Л. Компьютерное проектирование эвольвентных зубчатых передач в обобщающих параметрах // Конверсия в машиностроении, 2002, № 6. — С. 148−154.
  35. В.А. Основы теории эвольвентной зубчатой передачи. — М.: Машиностроение, 1969. — 404с.
  36. В.И. Исследование тяжелонагруженной высокоскоростной гипербо-лоидной передачи V-образного редуктора. — Дис.. канд. техн. наук. — Челябинск, 1978. — С.40−44.
  37. В.И. Основы теории автоматизированного анализа и синтеза червячных передач общего вида. — Дис.. докт. техн. наук. — Устинов, 1985. —417с.
  38. В.И. Тенденции создания САПР зубчатых передач // Автоматизированное проектирование элементов трансмиссий: Тезисы докладов научно-технического семинара. — Ижевск: ИжГТУ, 1987. — С.5−7.
  39. В.И. Аспекты проблемы автоматизации проектирования передач и редукторов // Передачи и трансмиссии. — 1991, № 1. — С.20−24.
  40. В.И. Российская программа «Прогрессивные зубчатые передачи» // Gearing and transmissions. — 1998, № 2. — С. 30−41.
  41. В.И., Лунин С. В., Трубачев Е. С. Новый подход к созданию универсальных САПР зубчатых передач // Теория и практика зубчатых передач: Сборник докладов научно-технической конференции с международным участием. — Ижевск: ИжГТУ, 2004. — С.269−278.
  42. С.Л. Методология оценки нагруженности и усталости металлоконструкций и элементов приводов датчиками деформаций интегрального типа. — Автореф. дис. докт. техн. наук. — Устинов, 2004. — 32с.
  43. ГОСТ 16 530–83. Передачи зубчатые. Общие термины, определения и обозначения. — М.: Изд. Стандартов, 1988. — 61с.
  44. ГОСТ 21 354–87. Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные. Расчет на прочность. — М.: Изд. Стандартов, 1988. — 61с.
  45. П.Н. Научные основы создания планетарных прецессионных передач с коническо-цилиндрическим зацеплением. — Автореф. дис.. докт. техн. наук. — Минск, 2002. — 40с.
  46. Я.С. Неэвольвентное зацепление. — М.: Машгиз, 1950. — 180 с.
  47. Я.С. Образование сопряженных поверхностей в зубчатых передачах по принципу жесткой неконгруэнтной производящей пары // Вестник машиностроения, 1963, № 2. — С.9−13.
  48. B.JI. Прямой синтез авиационных эвольвентных зубчатых передач. Часть 1. Проектирование зацепления. — М.: ММПП «Салют», 2003. —22с.
  49. И.И., Васильев В. М. Аналитическая теория пространственных зацеплений и ее применение к исследованию гипоидных передач. — Новочеркасск, 1968. — 148с.
  50. M.JI. Принципы систематики, методы анализа и вопросы синтеза зубчатых зацеплений. — Дис.докт. техн. наук.— Хабаровск, 1972. — 373 с.
  51. К.И. Зубчатые передачи. Распределение нагрузки в зацеплении. — К.: Техшка, 1977. — 208с.
  52. Р.И. Исследование и разработка эксцентриковой планетарной передачи с наклонными сателлитами Дис. канд. техн. наук. — Челябинск, 1985.-230с.
  53. Р.И., Лопатин Б. А., Цуканов О. Н. Определение размера по шарикам шестерни цилиндро-конической передачи внутреннего зацепления // Тематический сборник научных трудов. — Челябинск: ЮУрГУ, 1998. — С.110−116.
  54. Зубчатые и червячные передачи / Под ред. Н. И. Колчина. — Л.: Машиностроение, 1974. — 352с.
  55. Зубчатые передачи: Справочник / Под ред. Е. Г. Гинзбурга. — Л.: Машиностроение, 1980. — 416с.
  56. Исследование нагрузочной способности высокоскоростных зубчатых передач судовых редукторов: Отчет по НИР, № г/р 77 012 628 / Б. А. Лопатин, В. И. Безруков, В. С. Надеин. — Челябинск, 1980. — 75с.
  57. Д.Н., Лопатин Б. А. Расчет мгновенной температуры в пространственном контакте трения. // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей. — Челябинск: ЧПИ, 1986. — С.43−49.
  58. Д.Н. Повышение нагрузочной способности гиперболоидных зубчатых передач на основе оценки состояния смазочного слоя в контакте. — Дис. канд. техн. наук. — Челябинск, 1987. — 209с.
  59. Д.Н., Лопатин Б. А., Лопатин Д. Б., Прудников О. П. Имитатор нагрузки для испытания приводов следящих систем // Теория и практика зубчатых передач: Труды международной конференции. — Ижевск: Иж-ГТУ, 1996. —С.285−289.
  60. Г. Г., Соколов А. Г. Основы построения САПР и АСТПП. — М.: Высшая школа, 1989. — 200с.
  61. А.Л. Область существования косозубого зацепления // Вестник машиностроения, 1980, № 7. — С.9−11.
  62. . А. Л., Булгаков Э. Б. Возможности косозубого эвольвентного зацепления // Вестник машиностроения. 1982, № 3. — С. 12−14.
  63. А.Л. Разработка и исследование геометрии модернизированных цилиндрических эвольвентных зубчатых передач. — Дис.. канд. техн. наук. — Москва, 1984. — 18с.
  64. А.Л. Синтез несимметричного эвольвентного зацепления // Машиноведение, 1987, № 1. — С.62−67.
  65. Д.С. Контактная гидродинамика смазки деталей машин. — М.: Машиностроение, 1976. — 304с.
  66. Н.И., Нгует Тхен Фук. Об образовании новых винтовых поверхностей применительно к зубчатым и червячным передачам // Конструкции и расчеты машин: Сборник научных трудов ЛПИ № 321, 1972. — С. 19−23.
  67. JI.B. Кинематические показатели несущей способности пространственных зацеплений // Известия вузов. Машиностроение, 1964, № 10, —С. 5−10.
  68. JI.B. Образование зубчатых передач с переменным расположением осей колес // Машиноведение, 1972, № 4. — С.46−50.
  69. JI.B. Элементы синтеза пространственных зацеплений с помощью винтового производящего колеса // Механика машин: Сборник научных трудов. — М.: Наука, 1972, вып.31−32. — С.21−25.
  70. Л.В., Борисов В. Д., Растров Ю. Н. Синтез пространственных зацеплений с линейным и точечным касанием зубьев при простейших движениях производящих поверхностей // Механика машин: Сборник научных трудов. — М.: Наука, 1974, № 45. — С.5−10.
  71. Н.Н. Поверхность приведенной кривизны // Известия вузов. Машиностроение, 1964, № 12. — С.21−32.
  72. В.Н. Планетарные передачи. М. — Л.: Машиностроение, 1966. — 307с.
  73. В.Н., Державец Ю. А., Глухарев Е. Г. Конструкции и расчет зубчатых редукторов. — Л.: Машиностроение, 1971. — 328с.
  74. А.С. Теоретические основы синтеза зацеплений модифицированных спироидных цилиндрических передач. — Дис.. докт. техн. наук.—Ижевск, 2001. —343с.
  75. .А. Винтовые эвольвентные передачи: Справочник. — М.: Машиностроение, 1981. — 176с.
  76. С.А. Пространство зацепления и синтез червячных передач с локализованным контактом // Теория и практика зубчатых передач: Труды международной конференции. — Ижевск, ИжГТУ, 1998. — СЛ 85−192.
  77. С.А. Синтез передач, передающих винтовое движение // Труды X Всемирного Конгресса по ТММ. — Оулу, Финляндия, 1999. — С.53−57.
  78. Л.Я. Основные вопросы геометрии ортогональной негипоидной цилиндро-конической передачи // Известия вузов, 1964, № 2. — С.6−10.
  79. Л.Я. Геометрия зацепления конических колес, нарезанных дол-бяком // Теория передач в машинах: Сборник статей. — М.: Машиностроение, 1966. —С. 12−17.
  80. Л.Я. Влияние погрешностей изготовления и монтажа на качество зацепления в цилиндро-конической передаче // Зубчатые и червячные передачи. — М.: Машиностроение, 1968. — С. 105−118.
  81. Л.Я., Трубников В. А. Повышение нагрузочной способности винтовой зубчатой передачи // Зубчатые и червячные передачи. — Л.: Машиностроение, 1974. — С. 210−214.
  82. Ф.Л. Теория зубчатых зацеплений. — М.: Наука, 1968. — 584с.
  83. Ф.Л. Проектирование механизмов и деталей приборов. — Л.: Машиностроение, 1973. — С. 118−133.
  84. .А., Глаз В. И. Экспериментальное исследование заедания пространственных зубчатых передач // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей: Тематический сборник научных трудов № 164. — Челябинск: ЧПИ, 1975. — С.32−40.
  85. .А. О выборе критерия заедания пространственных зубчатых передач // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей: Тематический сборник научных трудов № 215. — Челябинск: ЧПИ, 1978. —С. 14−18.
  86. .А., Безруков В. И., Надеин B.C. и др. Универсальный стенд для испытания зубчатых передач // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей: Тематический сборник научных трудов № 215. —Челябинск: ЧПИ, 1978. — С. 30−33.
  87. .А. Выбор геометрических параметров гиперболоидной передачи с эвольвентно-конической шестерней // Совершенствование конструкций машин и методов обработки деталей: Тематический сборник научных трудов № 244. — Челябинск: ЧПИ, 1980. — С. 13−16.
  88. .А. Исследование противозадирной стойкости высокоскоростных гиперболоидных зубчатых передач судовых приводов. — Дис.. канд. техн. наук. — Челябинск, 1981. — 224с.
  89. .А., Казарцев Д. Н. Исследование противозадирной стойкости высокоскоростных гиперболоидных зубчатых передач судовых редукторов // Тезисы докладов II съезда по ТММ. 4.2. — Одесса, 1982. — С.32−33.
  90. .А., Казарцев Д. Н., Безруков В. И., Карманов В. С. Стенд для определения влияния условий смазки на работоспособность эвольвентно-конических зубчатых передач // ИЛ № 183. Челябинск: ЦНТИ, 1983. Зс.
  91. .А., Казарцев Д. Н., Дерябин И. П. О влиянии скорости продольного скольжения на толщину слоя смазки в контакте пространственных зубчатых передач // Сборник научных трудов № 271. — Челябинск: ЧПИ, 1984. —С.23−27.
  92. .А., Безруков В. И., Казарцев Д. Н. Проектирование люфтовыби-рающих передач из эвольвентно-конических колес // САПР зубчатых передач и редукторов: Тезисы докладов научно-технического семинара. — Ижевск, 1989.— С. 100−102.
  93. .А., Лопатин Д. Б., Киряков М. Ю. Профилирование боковой поверхности зубьев неэвольвентной шестерни цилиндро-конической передачи внутреннего зацепления // Тематический сборник научных трудов. — Челябинск: ЮУрГУ, 1998. — С.102−108.
  94. .А. Разработка теоретических основ проектирования, изготовления и испытания цилиндро-конических зубчатых передач с малыми межосевыми углами. — Дис.. докт. техн. наук. — Челябинск, 1998. — 366с.
  95. .А., Казарцев Д. Н., Цуканов О. Н., Лопатин Д. Б. Применение зубчатых передач с малым межосевым углом в приводах машин // Теория и практика зубчатых передач: Труды международной конференции. — Ижевск: ИжГТУ, 1998. — С.288−293.
  96. .А., Киряков М. Ю. Определение кинематических характеристик контакта в планетарной передаче внутреннего зацепления с наклонным расположением шестерни: Тематический сборник научных трудов. — Челябинск: ЧГТУ, 1996. — С. 94−102 .
  97. .А., Лопатин Д. Б., Казарцев Д. Н. Планетарный редуктор с ци-линдро-коническим зацеплением // Межотраслевая научно-практическая конференция: Снежинск и наука.— Снежинск: СФТИ, 2000. — С. 100 101.
  98. .А., Цуканов O.H. Цилиндро-конические зубчатые передачи: Учебное пособие. — Челябинск, ЮУрГУ, 2001. — 54с.
  99. .А., Лопатин Д. Б. Применение цилиндро-конических зубчатых передач в приводах машин // Механические приводы 03. Материалы международной конференции. — Болгария, 2003. — С.45−48.
  100. Д.Б. Повышение ресурса приводов следящих систем применением планетарных редукторов с наклонными сателлитами. — Дис.. канд. техн. наук. — Челябинск, 1997. — 166с.
  101. Г. А., Кабанов Ю. А., Сегаль Е. Г. Конические и гипоидные передачи с круговыми зубьями. — М.: Машиностроение, 1977. — 423с.
  102. B.C. Исследование гиперболоидных передач, образованных жесткой неконгруэнтной производящей парой. — Дис.. канд. техн. наук. — Челябинск, 1981. —221с.
  103. Патент на изобретение № 2 175 593. Способ нарезания зубьев конических колес цилиндро-конических зубчатых передач / Цуканов О. Н., Лопатин Б. А., Зайнетдинов Р. И., Плотникова С. В. // Б.И. — 2001, № 31.
  104. Патент на изобретение № 39 927. Планетарная зубчатая передача / Цуканов О. Н., Лопатин Б. А., Зайнетдинов Р. И. и др. // Б.И. — 2004, № 23.
  105. О.Л., Жужжалкин Г. В. Проектирование плоскоцилиндрических передач // Вестник машиностроения, 2000, № 10. — С.38- 44.
  106. О.Л., Жужжалкин Г. В. Определение параметров червячной фрезы для нарезания плоского зубчатого колеса // СТИН, 2003, № И. — С.24−27.
  107. Производство зубчатых колес. Справочник / Под ред. Б. А. Тайца. — М.: Машиностроение, 1975. — 728с.
  108. Разработка планетарной передачи с повышенной нагрузочной способностью // Отчет по НИР, № г/р 01.83.35 694 / Ю. А. Гончаров, В. И. Безруков, Р. И. Зайнетдинов и др. — Челябинск: ЧПИ, 1981. — 86с.
  109. Разработка и исследование перспективных видов зубчатых передач и приводов механических систем // Отчет по НИР, № г/р 01.86.129 922 / Б. А. Лопатин, В. И. Безруков и др. — Челябинск: ЧПИ, 1988. — 62с.
  110. Разработка долгоресурсных безлюфтовых зубчатых передач электромеханических приводов // Отчет по НИР, № г/р 1 860 041 244 / Б. А. Лопатин, В. И. Безруков, Р. И. Зайнетдинов и др. — Челябинск: ЧПИ, 1989. — 65с.
  111. Разработка методов проектирования зубчатых зацеплений с регулируемой локализацией контакта // Отчет по НИР, № г/р 1 940 008 140 / Б. А. Лопатин, В. И. Безруков, Д. Н. Казарцев. — Челябинск: ЧГТУ, 1994. — 56с.
  112. Разработка перспективных передаточных механизмов для агрегатов космических аппаратов // Отчет по НИР № 1 960 003 851 / Б. А. Лопатин, В. И. Безруков, Д. Н. Казарцев и др. — Челябинск: ЧГТУ, 1996. — 62с.
  113. Разработка червячной передачи регулировочных рычагов тормозной системы автомобиля «КамАЗ» с повышенной нагрузочной способностью // Отчет по НИР, № г/р 01.200 003 968 / Б. А. Лопатин, Р. И. Зайнетдинов, О. Н. Цуканов и др. — Челябинск: ЮУрГУ, 1999. — 87с.
  114. Расчет на прочность деталей машин: Справочник / Биргер И. А., Шорр Б. Ф., Иосилевич Г. Б. — М.: Машиностроение, 1979. — 702с.
  115. А.Г. Автоматизированный синтез схем передач с перекрещивающимися осями. — Автореф. дис.канд. техн. наук.— Ижевск, 1997. —19с.
  116. Справочник конструктора-инструментальщика / Под редакцией В.И. Ба-ранчикова. — М.: Машиностроение, 1994. — 560с.
  117. В.Е., Кудинов А. Т. Основы расчета геометрии литых пластмассовых зубчатых колес и формообразующих матриц в обобщающих параметрах // Зубчатые передачи-95. — София, 1995, т. 3. — С.88−89.
  118. В.Е., Тимофеев Б. П., Шалобаев Е. В., Кудинов А. Т. Пластмассовые зубчатые колеса в механизмах приборов. Расчет и конструирование: Справочное и научное издание. — Санкт-Петербург-Гомель: ИММС НАН Б, 1998. — 538с.
  119. В.Н. Синтез зацеплений цилиндрических передач с локализованным контактом. — Автореф. дис.докт. техн. наук. — JL, 1989. — 32с.
  120. В.Н., Голофаст C.JI. Методика оценки изгибной и контактной выносливости передач Новикова по показаниям интегральных датчиков деформаций // Теория механизмов, прочность машин и аппаратов. — Курган: КГУ, 1993. — С.17−21.
  121. К.В. Методическое и программное обеспечение измерения напряжений в деталях машин датчиками деформаций интегрального типа. — Дис. канд. техн. наук. — Курган, 1998. — 154с.
  122. Теоретические основы жестких механических передач с ограниченными межосевыми углами: Отчет по НИР, № г/р 01.990 007 159 / Лопатин Б. А., Казарцев Д. Н., Цуканов О. Н., и др. — Челябинск: ЮУрГУ, 2000. — 51с.
  123. Теоретические основы синтеза цилиндро-конических зубчатых передач в обобщающих параметрах: Отчет по НИР, № г/р 01.200 207 627 / Лопатин Б. А., Цуканов О. Н., Зайнетдинов Р. И. — Челябинск: ЮУрГУ, 2002. — 72с.
  124. Теоретические основы синтеза цилиндро-конических зубчатых передач в обобщающих параметрах // Отчет по НИР, № г/р 01.200 207 627 / Лопатин Б. А., Цуканов О. Н., Зайнетдинов Р. И. и др. — Челябинск: ЮУрГУ, 2003.42с.
  125. Теоретические основы моделирования взаимосвязей качественных показателей неэвольвентных зацеплений в обобщающих параметрах // Отчет по НИР, № г/р 01.200 410 955 / Лопатин Б. А., Цуканов О. Н., Зайнетдинов Р. И и др. — Челябинск: ЮУрГУ, 2004. — 42с.
  126. А.А. Разработка системы диалогового проектирования эвольвентных цилиндрических зубчатых передач. — Дис.. канд. техн. наук.1. Ижевск, 1999. — 173 с.
  127. Е.С. Основы анализа и синтеза зацепления реальных спироид-ных передач. — Дис. докт. техн. наук. — Челябинск, 2004. — 348с.
  128. В.А. Исследование геометрии и нагрузочной способности винтовой передачи с элементами глобоидности. — Автореф. канд. дис.. канд. техн. наук. — JL, 1972. — 19с.
  129. Г. Д., Хасилев П. В., Вербицкий Е. Д. О двух новых типах планетарных передач // Вестник машиностроения, 1970, № 1. — С.50−52.
  130. П.В. Планетарная передача с цилиндро-коническим зацеплением // Надежность и качество зубчатых передач. 18−67−6. — М.: НИИинформтяжмаш, 1967. — Юс.
  131. Цилиндрические эвольвентные зубчатые передачи внутреннего зацепления. Расчет геометрических параметров. — Справочное пособие / Под ред. И. А. Болотовского. — М.: Машиностроение, 1977. — 192с.
  132. О.Н., Лопатин Б. А. Цилиндро-коническая передача внутреннего зацепления с малым межосевым углом // Теория реальных передач зацеплением: Информационные материалы международного симпозиума. Ч. I. — Курган: КГУ, 1997. — С.458.
  133. О.Н., Лопатин Б. А. Способы формирования рабочих поверхностей зубчатых передач с малым межосевым углом // Передачи и трансмиссии. — 1997, № 2. — С.389.
  134. О.Н., Лопатин Б. А. Цилиндро-коническая передача с локализованным контактом зубьев // Тематический сборник научных трудов. — Челябинск: ЮУрГУ, 1998. —С.95−102.
  135. О.Н., Лопатин Б. А. Способ формирования рабочих поверхностей зубьев передачи внутреннего зацепления на пересекающихся осях // Проблемы проектирования неоднородных конструкций: Труды XVII Российской школы. — Миасс: МНУЦ, 1998. — С.194−197.
  136. О.Н., Лопатин Б. А. Метод проектирования цилиндро-коничес-ких зубчатых передач с улучшенными свойствами // XVIII Российская школа по проблемам проектирования неоднородных конструкций. — Тезисы докладов. — Миасс: МНУЦ, 1999. — С. 149.
  137. О.Н., Лопатин Б. А. Метод рационального проектирования цилиндро-конических зубчатых передач / Тезисы докладов научно-технической конференции. — Озерск: ОТИ МИФИ, 1999. — С. 165 167.
  138. О.Н. Повышение нагрузочной способности цилиндро-конических зубчатых передач на основе метода проектирования в обобщающих параметрах. — Дис. канд. техн. наук. — Челябинск, 1999. — 160с.
  139. О.Н., Лопатин Б. А. Проектирование цилиндро-конических зубчатых передач в обобщающих параметрах // Передачи и трансмиссии, 1999, №.2.— С.24−35.
  140. О.Н. Концептуальные аспекты обобщенной теории проектирования цилиндро-конических зубчатых и червячных передач // Совершенствование наукоемких технологий и конструкций: Сборник научных трудов. — Челябинск: ЮУрГУ, 2001. — С.48−52.
  141. О.Н., Плотникова С. В., Зизин И. М. Автоматизированный синтез цилиндро-конических зубчатых зацеплений в диалоговой САПР // Совершенствование наукоемких технологий и конструкций: Сборник научных трудов. — Челябинск: ЮУрГУ, 2001. — С. 57−61.
  142. О.Н., Лопатин Б. А. Теоретические аспекты синтеза цилиндро-конических зубчатых зацеплений в обобщающих параметрах // Известия вузов. Машиностроение. — 2002, № 2−3. — С.37−43.
  143. О.Н., Плотникова С. В. Автоматизированный синтез цилиндро-конических зубчатых передач внутреннего зацепления // Сборник материалов межрегиональной научно-технической конференции. — Красноярск, 2002, — С.30−31.
  144. О.Н., Лопатин Б. А., Зайнетдинов Р. И., Плотникова С. В. Автоматизированное проектирование цилиндро-конических зубчатых передач: — Челябинск: ЮУрГУ, 2002. — 32с.
  145. О.Н., Лопатин Б. А., Плотникова С. В. Геометрический синтез ортогональной цилиндро-конической зубчатой передачи в обобщающих параметрах // Известия вузов: Машиностроение. —2003, № 7. — С.7−15.
  146. О.Н., Лопатин Б. А., Плотникова С. В. Цилиндро-конические зубчатые зацепления в приводах машин // Вестник машиностроения, 2003, № 8. — С.7−9.
  147. О.Н., Калашников Д. Б. Геометрический синтез и исследование качественных показателей ортогональной цилиндро-конической зубчатой передачи // Вестник Курганского государственного университета, № 2. — Курган: КГУ, 2005. — С. 7 9.
  148. О.Н. Принципы синтеза и анализа цилиндро-конических зубчатых зацеплений в обобщающих параметрах // Тези доповщей. Першо! М1жнародно1 науково-техшчно1 конференци «Машинобудування та мета-лообробка 2003». — Кировоград, 2003. — С.243−244.
  149. О.Н., Плотникова С. В. Система автоматизированного проектирования цилиндро-конических зубчатых зацеплений в обобщающих параметрах. — Техника приводов-03. Материалы международной конференции. — Варна, Болгария. — 2003. — С.316 320.
  150. О.Н., Лопатин Б. А., Кочеров П. А. Способы формирования зубьев конических колес неэвольвентных цилиндро-конических передач // Прогрессивные зубчатые передачи: Сборник научных трудов. — Ново-уральск: НГТИ, 2003. — С. 120−126.
  151. О.Н. Новые подходы к проектированию неэвольвентных зубчатых зацеплений на базе эвольвентного исходного звена // Известия Челябинского научного центра: Электронный журнал. — 2003, вып. 4. — С. 92−95. http://www.sci.urc.ac.ru.
  152. О.Н., Лопатин Б. А. Цилиндро-конические зубчатые передачи // Монография. — Челябинск: ЮУрГУ, 2005. — 200 с. (в печати).
  153. Г. И. Теория формообразования и контакта движущихся тел. — М.: Станкин, 1999. — 494с.
  154. Argyris J., Litvin F. L., Peng A., Stadtfeld H.J. Axes of meshing and their application in theory of gearing // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1998, 163. —P.293−310.
  155. Argyris J., Litvin F. L., Lian Q., Lagutin S.A. Determination of envelope to family of planar parametric curves and envelope singularities // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1999, 175. — P. 175−187.
  156. Basstein G. Cylkro Gears a new challenge // Antriebstechnik, 1994, № 33. — P.53−60.
  157. Basstein G. and Sijtsra A. Neue Entwicklungen bei Auslegung und Fertigung von Kronenradern // Antriebstechnik, 1993, № 11. — S.53−60.
  158. Basstein G. and Sijtsra A. New developments in Design. Manufacturing and applications of Cylkro-(Face)Gears //A.G.M.A. Technical paper, 1993.
  159. Klein B. Ubertragungseigenschaften feinwerktechnischer Zahnradgetriebe // Antriebstechnik, 1980, № 6. — S.261−266.
  160. Litvin F.L., Krylov N.N., Erikhov. Generation of Tooth Surfaces by Two-Parameter Enveloping // Mechanism and Machine Theory, 1975, Vol. 10, No. 5. —P.365−373.
  161. Litvin F.L. Theory of Gearing // NASA RP-1212 (AVSCOM 88-C-C035), Washington, DC, 1989.
  162. Litvin F.L., Kin V. Computerized Simulation of Meshing and Bearing Contact for Single-Enveloping Worm-Gear Drives // ASME Journal of Mechanical Design, 1992, Vol. 114. — P.313−316.
  163. Litvin F.L., Zhang Y. and others. Design and geometry of face-gear drives // Transactions of the ASME, 1992, Vol. 114. — P.642−647.
  164. Litvin F.L. Gear Geometry and Applied Theory. — Prentice Hall, New Jersey. —1994.
  165. Litvin F.L., Chen N.X., Chen J.S., Computerized Determination of Curvature Relations and Contact Ellipse for Conjugate Surfaces // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1995, Vol. 125. — P.101−107.
  166. Litvin F.L., Chen J.S., Sep Т. M., Whang J.C. Computerized Simulation of Transmission Errors and Shift of Bearing Contact for Face-Milled Hypoid Gear Drives // ASME Journal of Mechanical Design, 1995, Vol. l 17, No. 2. — P.262−268.
  167. Litvin F. L., Lu J. Computerized Design and Generation of Double Circular-Arc Helical Gears With Low J Transmission Errors // ASME Journal of Mechanical Design, 1995, Vol.127, No. 1−4. — P.57−86.
  168. Litvin F. L., Seol I. H. Computerized Determination of Gear Tooth S. as E- to Two Parameter Family of Surfaces // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1996, Vol. 3, No. 1−4. — P.213−225.
  169. Litvin F.L., Chen N.X. Computerized generation of surfaces to ideal surfaces // The Theory of the real gears: Information material of the international symposium. CH. I. — Kurgan: KGU, 1997. — P. 13−14.
  170. Litvin F.L. Development of Gear Technology and Theory of Gearing // NASA Reference Publication 1406, ARL-TR-1500,1998.
  171. Litvin F. L., De Donno M., Lian Q., Lagutin S. A. Alternative Approach for Determination of Singularity of Envelope to a Family of Parametric Surfaces // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1998, Vol. 167. — P.153−165.
  172. Litvin F. L., Egelja A. M., De Donno M. Computerized Determination of Singularities and Envelopes to Family of Contact Lines on Gear Tooth Surface // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1998, Vol. 158, No. 1−2. —P.23−34.
  173. Litvin F. L., Zhang J., Chaing W.S., Coy J. J., Handschuh R. F. Crowned Spur Gears: Optimal Geometry and Generation, Gear Technology // The Journal of Gear Manufacturing, 1998, Vol. 5, No. 5. — P.9−15.
  174. Litvin, F. L., Argentieri, G., De Donno, M. and Howkins, M. Computerized design, generation and simulation of meshing and contact of face worm gear drives // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 2000, 189, 785−801.
  175. Litvin F. L., Egelia A., Tan J., Chen Y., Heath G. Handbook on face gear drives with a spur involute pinion. NASAICR-2000−209 909, ARL-CR-447, March 2000.
  176. Litvin F.L., Chen YJ, Heath G.F., Sheth V.J., Chen N. Apparatus and method for precision grinding face gears // USA patent 6,146,253, 2000.
  177. Litvin F.L., De Donno M., Peng A., Vorontsov A., Handschuh R.F. Integrated computer program for simulation of meshing and contact of gear drives // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 2000, Vol. 181. — P.71−85.
  178. Litvin F.L., Lian Q., Kapelevich A. L. Asymmetric modified spur gear drives: reduction of noise, localization of contact, simulation of meshing and stress analysis // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 2000, Vol. 188. —P.363−390.
  179. Litvin F.L., Fuentes A., Zanzi C., Pontiggia M, Handschuh R.F. Face gear drive with spur involute pinion: geometry, generation by a worm, stress analysis // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 2002, Vol. 191. —P.2785−2813.
  180. Litvin F.L., Fuentes A., Zanzi C., Pontiggia M. Design, generation and stress analisis of two versions of geometry of face-gear drives // Gearing and tans-missions, 2004, № 1. — P.77−102.
  181. Litvin F.L., Fuentes A., Demenego A., Vecchiato D., Fan Q. New Developments in the design and generation of gear drives // Gearing and tansmissions, 2004, № 1. — P. 102−118.
  182. Lu J., Litvin F. L., Chen J. Load Share and Finite Element Stress Analysis for Double Circular-Arc Helical Gears // Mathematical and Computer Modeling, 1995, Vol. 21, No. 10. —P.13−30.
  183. Qin D., Kato M. The hourglass worm gearing with local conjugate contact // Proceedings of international congress-gear «Transmissions-95», Sofia, Bulgaria, 1995. —P.99−103.
  184. Rao J.S. Computer aided design of gears in transmission system // Gearing und transmissions, 2000, № 1. — P.5−18.
  185. Seol I. H., Litvin F L. Computerized Design, Generation and Simulation of Meshing and Contact of Modified Involute, Klingelnberg and Flender Type Worm-Gear Drives//ASMEJ. ofMech. Design, 1996, Vol. 118.-P.551−555.
  186. Su D., Yang F., Gentle C.R. Optimum Design of worm gearing with localized tooth contact // Gearing und transmissions, 1998, № 1. — P.6−19.
  187. Zienkiewicz O.C., Taylor R.L. The Finite Element Method, fifth ed., John Wiley, New York, 2000.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!