Разработка процесса классификации суспензии гидроксида алюминия в гидроциклонах

Мировое производство алюминия динамично развивается и сохраняется тенденция увеличения спроса на этот металл [14, 53]. Глинозём на сегодняшний день является единственным видом сырья, из которого электролизом получают алюминий. Большой удельный расход глинозёма (1920;1960 кг/т А1) предъявляет особые требования к его качеству. Действующим в России, Казахстане, на Украине и в Азербайджане ГОСТ 30 558–98 предусмотрено ограничение содержания различных примесей и установление марок глинозема • в зависимости от его крупности [59].

В 60-х годах XX века на электролизных заводах началось внедрение высокоэффективной технологии сухой очистки отходящих газов. Применение этой технологии практически полностью устраняет выброс фторидов и других летучих компонентов в атмосферу, благодаря возврату их с глинозёмом в электролизные ванны. Однако, разрушение частиц в системе сухой газоочистки вызывает появление рециркуляционной пыли. Мелкие фракции глинозёма увеличивают пыление в процессе загрузки в электролизные ванны и при разрушении корки, что ухудшает чистоту атмосферы в цехе. Большое содержание мелких фракций в глинозёме приводит к потерям при транспортировке. Кроме того, мелкий глинозём при загрузке в электролизёр комкуется, покрывается коркой застывшего электролита и опускается на дно ванны, что снижает производительность электролизёра и увеличивает расход электроэнергии.

Продолжая требовать регламентированной химической чистоты поставляемого глинозёма, электролизные заводы ужесточили требования к его крупности. Классификация по крупности определяет два различных типа глинозема: «мучнистого» и «песчаного» [3], таблица 1. Мучнистая и песчаная марки глинозёма отличаются своими физическими свойствами. Глинозём песчаного типа характеризуется равномерной крупностью, что обеспечивает его высокую степень растворимости в электролите.

Таблица 1 — Классификация «мучнистой» и «песчаной» марок глинозёма.

Физические свойства глинозёма Мучнистый Песчаный.

Содержание фракции менее 45мкм, % 20−50 менее 10.

Средний диаметр частиц, мкм менее 50 80−100.

Угол естественного откоса, град более 45 30−35.

Низкий угол естественного откоса увеличивает текучесть, что даёт возможность использовать систему автоматической подачи глинозема в электролизеры. Вследствие малого содержания мелких фракций в песчаном глинозёме, снижается пыление, что позволяет уменьшить потери при транспортировке и понизить запылённость в цехах.

По данным ВАМИ (Всесоюзный алюминиево-магниевый институт) частичное (60−80%) использование песчаного глинозёма для электролиза позволяет увеличить выход алюминия по току на 1,5−2%, что в масштабе, например КрАЗа (данные 1996;1997г.), снижает потери примерно 1000 т алюминия в месяц. Отмечено, что использование в корпусах электролиза песчаного глинозёма способствовало снижению времени работы электролизёров с открытой поверхностью расплава, что уменьшило на 50% потери фтора с газоотсосом и более чем в 3 раза уменьшило выбросы фтора в атмосферу.

Таким образом, важным параметром качества глинозёма является гранулометрический состав сырья, позволяющий электролизному заводу работать с максимальной эффективностью и минимальным уровнем выбросов.

Фундаментальные различия технологического процесса на европейских и американских глинозёмных заводах, определяемые качеством используемого исходного сырья, привели к выпуску продукции в виде мучнистого и песчаного глинозёма соответственно.

Хотя европейские заводы высокопроизводительны, они при этом получают мелкий гидроксид алюминия и, соответственно, после прокалки мелкий конечный продукт. При переводе европейских заводов на производство более крупного глинозема, возникли сложности в достижении стабильности процесса и стабильного гранулометрического состава продукции из-за свойственной процессу цикличности [41, 101], рисунок 1.1.

35,0 -I—-!-1—-i.

31.12.99 19.02.00 09.04.00 29.05.00 18.07.00 06.09.00 26.10.00 15.12.00.

Рисунок 1.1— Изменение гранулометрического состава глинозема в течение года.

Таким образом, ограничение содержания мелких фракций, определяемое как требованиями технологии электролиза, так и экологическими факторами, выводит на одну из ведущих ролей в технологическом процессе производства глинозема стадию классификации продукционного гидроксида алюминия.

65,0.

В принятой на отечественных глиноземных заводах схеме [23, 41], основным этапом получения глинозема из алюмосодержащего сырья является извлечение гидроокиси алюминия. Оно основано на следующем химическом свойстве гидроксида алюминия: кристаллическая гидроокись алюминия, входящая в состав сырья, хорошо растворяется при высокой температуре в растворе едкого натра (каустической щелочи, NaOH) высокой концентрации, а при понижении температуры, и концентрации раствора вновь кристаллизуется. Бесполезные для получения алюминия вещества не переходят при этом в растворимую форму или перекристаллизовываются и выпадают в осадок до того, как производится кристаллизация гидроокиси алюминия. Очищенный от посторонних примесей раствор гидроокиси алюминия в щелочи (представляющий собой, в основном, раствор алюмината натрия ЫаАЮг) подвергается кристаллизации. С этой целью концентрация щелочи и температура раствора понижаются до определенных значений, являющихся оптимальными для получения кристаллов. Процесс существенно ускоряется, если в растворе уже присутствуют кристаллы гидроокиси алюминия. Для этого в раствор специально вводят определенное количество мелкокристаллической гидроокиси алюминия, называемое затравкой. После достаточной степени кристаллизации производится отделение твердой гидроокиси от раствора. Глинозем (AI2O3) получается из гидроокиси алюминия (А1(ОН)з) прокаливанием в печах (кальцинацией) для удаления связанной воды.

Полученный при декомпозиции алюминатного раствора гидроксид алюминия перед прокаливанием проходит предварительную классификацию в гидросепараторах. Часть нижнего продукта гидросепараторов (крупная фракция) используется в качестве продукционного. Остальная часть крупной фракции, а также вся мелкая фракция (верхний продукт гидросепараторов) после сгущения и промывки возвращаются на декомпозицию в качестве затравки. Классификация позволяет улучшить качество получаемого глинозема по крупности и использовать в качестве затравки более мелкий гидроксид алюминия, обладающий большей удельной поверхностью.

Классификация проводится в две или более стадий. Гидросепаратор представляет собой бак с коническим дном. В верхней части аппарат имеет успокоительный стакан, куда подается исходная пульпа, и желоб для сливав нижней части — устройство для выгрузки сгущенного продукта. Принцип работы гидросепаратора основан на осаждении частиц под действием силы тяжести, но скорость подачи суспензии гидроксида алюминия (СГА) в гидросепаратор регулируется таким образом, что успевают оседать только крупные частицы гидрата, а более мелкие уходят с маточным раствором в слив. Работа гидросепараторов на отечественных заводах характеризуется следующими примерными нормами технологического режима: содержание твердой фазы в питании 400−550 г/л, в нижнем продукте — 700−900 г/л, в сливе гидросепараторов 150−300 г/л.

Между тем, согласно рисунку 1.1, эффективность классификации существующим оборудованием не позволяет говорить о стабильном качестве выпускаемого глинозема. Задача увеличения производительности действующих заводов при одновременном улучшении качества глинозема, без расширения существующих производственных площадей и кардинального изменения технологии ставит вопрос разработки нового аппаратурного оформления узла классификации на основе применения более производительных и эффективных классификаторов — гидроциклонов.

Исследованиями ВАМИ [21, 24, 50, 60] доказано, что повышение крупности глинозема возможно лишь на основе улучшения эффективности классификации продукционного гидроксида алюминия, более того, внедрение эффективных схем классификации на действующих глиноземных заводах позволит стабилизировать процесс декомпозиции и сгладить колебания крупности. Возможность поэтапной замены существующих классификаторов на гидроциклонные установки в условиях действующего производства, позволяет высвободить по предварительным оценкам [79] до 50−60% производственных площадей участков классификации.

На сегодняшний день в технологических циклах американских и австралийских глиноземных заводов успешно применяются гидроциклоны [116, 117]. Отсутствие методики расчета параметров гидроциклонирования, учитывающей особенности отечественной технологии, механический перенос опыта эксплуатации этих аппаратов за рубежом в условия работы отечественных заводов привел к дискредитации возможностей использования схем на основе гидроциклонов [71]. Ряд исследований, начавшихся в 60-е годы прошлого века [16, 20, 25, 52], не получил продолжения. Между тем проблема крупного глинозема требовала разрешения. После ряда исследований по улучшению классификации СГА [21, 42, 50] на глиноземных заводах России и в Казахстане [80] начался активный поиск путей разрешения проблем в использовании гидроциклонных установок для схем классификации.

Выделение круга проблем и путей их разрешения, разработка методики расчета схем классификации, адаптированной к отечественным условиям создают предпосылки к выводу продукции отечественных глиноземных заводов по крупности на мировой уровень качества. Решение задачи получения крупнозернистого глинозема позволит ускорить перевод электролизных заводов на экологически чистые, ресурсосберегающие технологии, обеспечит возможность повышения конкурентоспособности российского алюминия за счет снижения его себестоимости.

1. Айсаутов А. Влияние конструкции гидроциклона А. Айсаутов, на коэффициент И. Райвич гидравлического сопротивления Промышленность Казахстана. 2001. 4. 78−79.

2. Айсаутов А. Расчет производительности гидроциклона А. Айсаутов, И. Райвич Промышленность Казахстана. 2001. 6. 88−89.

3. Ахметов И. У. Повышение потребительских свойств глинозема ОАО «АГК» И. У. Ахметов [и др.] Алюминий Сибири 2002 сб. науч. ст. Красноярск, 2002. 276−279.

4. Батунер Л. М. Математические методы в химической технике Л. М. Батунер, М. Е. Позин.- Л. Химия, 1968. 824 с.

5. Бауман А. В. Методы и особенности моделирования гидромеханических процессов глиноземного производства Алюминий Сибири 2002 сб. науч. ст. Красноярск, 2002. 324−327.

6. Бауман А. В. О влиянии технологических и конструктивных параметров на показатели классификации гидратных пульп глиноземного производства гидроциклонами Алюминий Сибири 2004 сб. науч.ст. Красноярск, 2004.-С. 222−227.

7. Бауман А. В. Особенности классификации концентрированных полидисперсных суспензий гидроциклонами Алюминий Сибири 2004 сб. науч. ст. Красноярск, 2004. 218 221.

8. Бауман А. В. Применение экспериментально-аналитического метода математического моделирования при разработке схемы классификации гидроксида алюминия гидроциклонами Вестник Павлодарского университета. Павлодар, 2004. 1. 182−191.

9. Бауман А. В. Методика технологического расчета процесса гидроциклонирования суспензии гидроксида алюминия А. В. Бауман,.

10. Бауман А. В. Проблемы моделирования процесса классификации гидроксида алюминия гидроциклонами в глиноземном производстве А. В. Бауман, В. Янин Алюминий Сибири 2003 сб. науч. ст. Красноярск, 2003. 349−354.

11. Богданов О. Гидроциклоны и центрифуги: справочник по обогащению руд О. Богданов, В. А. Олевский. М., 1972. Т. 1. 276−279.

12. Борисоглебский Ю. В. Металлургия алюминия Борисоглебский Ю. В. [и др.] Новосибирск Наука, 1999. 438 с.

13. Гельперин Н. И. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.: Химия, 1981.-812 с.

14. Герман-Галкина А. Разработка аппаратурно-технологической схемы выщелачивания шламового спека, А Герман-Галкина, В. П. Мельникова, В. В. Сидоренко Труды ВАМИ. 1959. J b 45. 149V 159. 17. ГОСТ 25 469;

15. Глинозем. состава. Ситовый метод определения гранулометрического стандартов, 1.

16. Введ. 01.01.1995. М. Изд-во.

17. Гольдштик М. А. Вихревые потоки. Новосибирск Наука, 1981. 366 с.

18. Григорьев А. П. Практикум по технологии полимеризационных пластических масс. М.: Высшая школа, 1964. 284 с.

19. Гуськов В. М. Обзор научно-исследовательских работ, выполняемых Всесоюзным алюминиево-магниевым институтом (ВАМИ) для действующих и вновь строящихся глиноземных заводов Сборник материалов научно-технического совещания по совершенствованию технологии производства глинозема. М., 1962. 15—25.

20. Давыдов И. В. Конструкция и технологический расчет аппарата для гидравлической классификации гидроксида алюминия И. В. Давыдов, А. B. Нестеров Создание высокоэффективного оборудования в производстве алюминия: сб. науч. тр. Л., 1985. 37−43.

21. Дитякин Ю. Ф. Распыливание жидкостей Дитякин Ю. Ф. [и др.] М. Машиностроение, 1977.-208 с.

22. Еремин Н. И. Процессы и аппараты глиноземного производства Н. И. Еремин, А. Н. Наумчик, В. Г. Казаков. М. Металлургия, 1980. 360 с.

23. Ефимов И. X. Влияние классификации выходного продукта декомпозиции на стабилизацию процесса Исследование новых процессов и аппаратов в производстве глинозема и попутных продуктов: сб. науч. тр. Л., 1985. C. 125−130.

24. Жевноватый А. И. Испытание и внедрение в практику гидроциклонов для сгущения пульпы гидроокиси алюминия А. И. Жевноватый, И.

25. Певзнер //Труды ВАМИ, 1961.-М? 4 7 44−50.

26. Ибрагимов А. Т. Патентная, изобретательская и рационализаторская деятельность Казахстана" основа инновационной политики АО «Алюминий А. Т. Ибрагимов, Г. М. Никитина, А. В. Бауман Алюминий Сибири 2005 сб. науч. ст. Красноярск, 2005. 202−204. 27. Иванов А. А. К расчету параметров осевой зоны гидроциклона А. А. Иванов, Н. А. Кудрявцев Теоретические основы химической технологии. 1 9 8 9 Т 2 3 3 С 357−361.

28. Иванов А. А. Расчет поля скоростей в гидроциклоне А. А. Иванов, Н. А. Кудрявцев Теоретические основы химической технологии. 21, 2. 237−243.

29. Иванов А. А. Гидродинамика и сепарация в гидроциклоне А. А. Иванов, Р. Рузанов, И. А. Лунюшкина Журнал прикладной химии. 1987. Т. 60, 5 1047−1051.

30. Иванов А. А. Барботажный эффект в напорных гидроциклонах А. А. Иванов, Д. Е. Суханов, А. Сафронов Химическая промышленность.— 2 0 0 2 1 2 С 1−4.

31. Иофа М. Б. Обогащение. мелкого угля в тяжелосредных гидроциклонах М. Б. Иофа, Л. Зарубин, В. И. Хайдакин. М. Недра, 1978. 239 с.

32. Коваленко В. П. Основы техники очистки жидкостей от механических загрязнений В. П. Коваленко, А. А. Ильинский. М.: Химия, 1982. 272 с.

33. Коваль В. П. Движение взвесенесущей жидкости в вихревой камере и ее износ В П. Коваль, П. И. Кудинов Системн1 технолоНУ. 1987. Т. Дн1пропетровськ. 1998. Вип. 2. 39−49.

34. Коузов П. А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов. Л. Химия, 1974. 280 с.

35. Кудрявцев Н. А. Турбулентный перенос полидисперсной твердой фазы при.

36. Кузнецов А. А. Турбулентность в гидроциклоне А. А. Кузнецов, А. М. Кутепов, И. Г. Терновский Журн. прикл. химии. 1980. Т. 23, N2 11. 1442−1445.

37. Кузькин А. Вопросы теории и технологические аспекты обогащения в аппаратах центробежного типа Цветные металлы. 2004. JT 3. 4 1 S" 45.

38. Кутепов А. М. Метод расчета показателей.

39. Лагуткин М. Г. Расчет.

40. Лагуткин М. Г. Применение гидроциклонов с приемным бункером для очистки оборотной воды от механических примесей М. Г. Лагуткин, Ю. Булычев, В. М. Пигарев Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2004. -N2 11. 3−5.

41. Лайнер А. И. Производство глинозема А. И. Лайнер [и др.]. М.: Металлургия, 1978. 344 с.

42. Липухин Е. А. Повышение крупности глинозема Е. А. Липухин, А. А. Клатт, Р. П. Луцкая //Цветные металлы. 2.

45. Методика выполнения измерений. per. 02−1;

46. Методика Госстандарт дифракционного определения крупности материалов: Республики Казахстан. Введ. 18.03.1998. 1998.

47. Найденко В. В. Оптимизация процессов очистки природных и сточных вод В. В. Пайденко, А. П. Кулакова, И. А. Шеренков. М. Стройиздат, 1984. -151с.

48. Найденко В. В. Применение математических оптимизации и управления процессами методов и ЭВМ для суспензий в.

49. Пепомняш-ий Е. А. Гидродинамический расчет гидроциклона Е. А. Пепомнящий, В. В. Павловский Теоретические основы химической технологии.-1977.-Т. И, 1.-С. 101−106.

50. Непомнящий Е. А. Гидродинамический расчет напорного гидроциклона Е. А. Непомнящий, В. В. Павловский Теоретические основы химической технологии, 1986. Т. 20, 2. 218−223.

51. Непомнящий Е. А. Расчет поля скоростей в гидроциклоне на основе ламинарного аналога осредненного турбулентного течения Е. А. Непомнящий, В. В. Павловский Теоретические основы химической технологии. 1979. Т. 13, 5. 787−790.

52. Пивоваров М. А. Математическая модель классификации суспензий в неоднородных потоках М. А. Пивоваров, И. В. Давыдов Совершенствование технологических процессов в производстве глинозема: сб. науч. тр.-Л., 1986.-С. 104−110.

53. Поваров А. И. Гидроциклоны на обогатительных фабриках. М. Недра, 1978.-232 с.

54. Применение гидроциклонов в глиноземном производстве Сборник материалов научно-исследовательских работ Уральского алюминиевого завода под ред. А. И. Лайнера. М., 1960. 9−21.

55. Прокопов И. В. Российская алюминиевая промышленность и некоторые современные тенденции развития мирового рынка алюминия Алюминий Сибири 2004 сб. науч.ст. Красноярск, 2004. 4 -16.

56. Протодьяконов И. О. Гидромеханические процессы химической технологии И. О. Протодьяконов, Ю. Г. Чесноков. Л. Химия, 1987. 360 с.

57. Романков П. Г. Гидромеханические процессы химической технологии П. Г. Романков, М. И. Курочкина. Л. Химия, 1982. 288 с.

58. Рузинов Я. П. Планирование эксперимента в химии и химической технологии Я. П. Рузинов, Р. И. Слободчикова. М.: Химия, 1980. 280 с.

59. Скирдов И. В. Очистка сточных вод в гидроциклонах И. В. Скирдов, В. Г. Пономарев. М. Стройиздат, 1975. 176 с.

60. Соколов В, И. Центрифугирование. М. Химия, 1976.-408 с.

61. Сусс А. Г. Современное состояние мировой бокситовой и глиноземной промышленности А. Г. Сусс, А. В. Панов Алюминий Сибири 2002 сб. науч. ст. Красноярск, 2002. 369−390. бО. Тихонов Н. П. О получении крупнозернистого глинозема из нефелинов Н. П. Тихонов, А. Б. Быкова, В. А. Липин. Исследование новых процессов и аппаратов в производстве глинозема и попутных продуктов: сб. науч. тр. Л., 1985.-С. 3 5 1.

62. Терновский И. Г. Гидроциклонирование И. Г. Терновский, А. М. Кутепов. М.: Паука, 1994. 350 с.

63. Ткачук Д. М. Проблемы структуры внешнего потока гидроциклона Д. М. Ткачук, В. П. Печипоренко Химическая промышленность. 2001. 1 0 С 34−39.

64. Урьев П. Б. Структурированные дисперсные системы Соросовский образовательный журнал. 1998. 6 СА2-А1.

65. Фитерман М. Я. Моделирование процессов образования гидроксида алюминия при разложении алюминатного раствора М. Я. Фитерман, И. В. Давыдов Алюминий Сибири 2005 сб. науч. ст. 190−195.

66. Фролов Ю. Г. Курс коллоидной химии: поверхностные явления и дисперсные системы. М. Химия, 1988. 464 с.

67. Ходус В. В. Определение характеристик гидроциклона на основе баланса гидравлических потерь в пограничном слое и в ядре потока Красноярск, 2.

68. Математические модели и операторные уравнения. Воронеж, 2003. Т. 2 -С.160.

69. Ходус В. В. Методика расчета гидроциклонов и водно шламовых схем насосно-гидроциклонных установок В. В. Ходус, В. Ярославцев Паучно-технический юбилейный сборник КБХА. Воронеж, 2001.

70. Чесноков Ю. Г. Математическая модель поля скоростей жидкости в гидроциклоне Ю. Г. Чесноков, А. В. Бауман, О. М. Флисюк. Сборник трудовNfflKММТТ-16.-СПб., 2003.-Т.Ю.

71. Шестов Р. Н. Гидроциклоны. Л. Машиностроение, 1964. 80 с.

72. Шкоропад Д. Е. Центрифуги для химических производств. М. Машиностроение, 1975. 248 с. 71. ШМИГИДИН Ю. И.

73. Яблонский В. О. Влияние конструктивных параметров цилиндроконического гидроциклона на показатели.

74. Яблонский В. О. Гидродинамика течения неньютоновской жидкости в гидроциклоне Журн. прикл. хим. 2000. Т. 73, J f 1. 95 99. Se.

75. Яблонский В. О. Расчет.

76. Яблонский В. О. Моделирование поля концентрации твердой фазы в гидроциклоне при.

77. Явруян А. Ю. К использованию гидроциклонных установок для осветления загрязненных производственных вод А. Ю. Явруян, Е. Матлак, В. М. Моргунов Экологические проблемы индустриальных мегаполисов: материалы междунар. научно практической конференции. Донецк, 2004. 400−405.

78. Ямов Г. В., Шмигидин Ю. И., Бухвалов В. А., Левенфельд Ю. Г. Применение гидроциклонов больших диаметров в схемах подготовки красных шламов к использованию Исследование технологических процессов.

79. Янин В. Испытания гидроциклонов диаметром 500 и 750 мм на участке классификации гидратной пульпы Сборник отчетов о НИР: Иаучноисследовательский центр. Павлодар, 2001. 18−27.

80. Янин В. Опыт использования гидроциклонных установок для классификации гидратных пульп в ОАО «Алюминий Казахстана» В. Янин, А. В. Бауман Алюминий Сибири 2003 сб. науч.ст. Красноярск, 2003. 335−338. I.

81. Янин В. Перспективы и проблемы использования гидроциклонных установок для классификации гидрата в производстве глинозема Янин, СВ. А. В. Бауман Тезисы докладов 4-ой Международной научнотехнической конференции молодых специалистов и ученых алюминиевой, магниевой и электродной промышленности. СПб., 2003. 9 -10. 81. Al-Naafa М. А. Sedimentation of polydisperse concentrated suspensions M. A. Al-Naafa M. S. Selim Can. J. Chem. Eng. 1989. V. 67, 2. P. 253 264.

82. Batchelor G.K. Sedimentation in a dilute dispersion of spheres J. Fluid Mech. 1972. V. 52. P. 245 268.

83. Batchelor G.K. Sedimentation in a dilute polydisperse system of interacting spheres. Part.

84. General theory J. Fluid Mech. 1982. V. 119. P. 379 408.

85. Batchelor G.K. Sedimentation in a dilute polydisperse system of interacting spheres. Part 2 Numerical results Batchelor G.K., C.-S. Wen J. Fluid Mech. 1982. V. 124. P. 495 528.

86. Bhattacharyya P. Theoretical study of the flow field inside a hydrocyclone with vortex finder diameter greater than that of apex opening I. Laminar case Appl. Sci.Res.-1980.-V. 36, 3 Р 197−212.

87. Bhattacharyya P, Theoretical study of the flow field inside a hydrocyclone with vortex finder diameter greater than that of apex opening.

88. Turbulent case Appl. Sci.Res.-1980.-V.36, 3 P. 213−225.

89. Bloor M. I. G. Boundary layer flows on the side walls of conical cyclones M. I. G. Bloor, D. В Ingham Trans. Instn Chem. Engrs. 1976. V. 54, 4. P. 276−280.

90. Bloor M. I. G. The efficiency of the industrial cyclone M. I. G. Bloor, D. В Ingham Trans. Instn Chem. Engrs. 1973. V. 51, 3. P. 173 176.

91. Bloor M. I. G. The flow in industrial cyclones M. I. G. Bloor, D. В Ingham J. Fluid Mech. 1987. V. 178. P. 507 519.

92. Bloor, M. I. G. The leakage effect in the industrial cyclone M. I. G. Bloor, D. В Ingham Trans. Instn Chem. Engrs. 1975. V. 53, 1. P. 7 11.

93. Bloor M. I. G. Theoretical aspects of hydrocyclone flow. In Progress in Filtration and Separation M. I. G. Bloor, D. В InghamEd. R. J. Wakeman. Amsterdam Elsevier, 1983.-V. 3.-P. 57−148.

94. Bloor M. I. G. Theoretical investigation of the flow in conical hydrocyclone M. I. G. Bloor, D. В Inghani Trans. Instn Chem. Engrs. 1973. V. 51, 1. -P.36−41.

95. Bloor M. I. G. Turbulent spin in a cyclone M. I. G. Bloor, D. В Ingham Trans. Instn Chem. Engrs. 1975. -V. 53, 1. P 1 6.

96. Boysan F. A fundamental mathematical modeling approach to cyclone design F. Boysan, W. H. Ayers, J. Swithenbank Trans. Instn Chem. Engrs. 1982. V. 60, 4 P 222−230.

97. Bradley D. The hydrocyclone. Oxford.: Pergamon Press, 1965. 330 P.

98. Davidson M. R. Similarity solutions for fiow in hydrocyclones Chem. Eng. Sci. 1988. V. 43, 7. P. 1499 1505.

99. Davis R. H. Hindered settling of semidilute monodisperse and polydisperse suspensions R. H. Davis, K. H. Birdsell AIChE J. 1988. V. 34. P. 123 -129.

100. Dueck J., Matvienko, O., NeeBe, Th. Numerical calculations of the separation of dense suspensions with different particle size distribution in the hydrocyclone. European Federation of Chemical Engineering, Bd. 2 J. Dueck, O. Matvienko, Th. NeeBe. Brighton Elsevier Science B.V., 2000. P. 1069 -1072.

101. Dyakowski T. Simulation of non-newtonian flow in a hydrocyclone T. Dyakowski, G. Homung, R. A. Williams Chem. Eng. Res. Des. Part A. 1994.-V. 72, A 4 P 513−520.

102. Dyakowski Т., Nowakowski A.F., bCraipech W., Williams R.A. A three dimension simulation of hydrocyclone behaviour Second International Conference on CFD in the Minerals and Process Industries CSIRO. Melbourne. Australia, 1999. P 205−207.

103. Gamer B. Precipitation particle size control B. Gamer, B. Cristol, A. Soirat Light Metals. 1999. P. 71−76.

104. Garside J. Velocity voidage relationship for fluidization and sedimentation in solid liquid systems J. Garside, M. R. Al-Dibouni Ind. Eng. Chem., Proc. Des. Dev. 1977. V. 16. P. 206 214.

105. Gerhart Ch., Matvienko O., Dueck J., Neesse Th. Numerische Berechnungen der Dichtstromtrennung im Hydrozyklon Tagungsheft l. Chemnitzer verfahrenstechnisches Kollbquium «Stromungen in der Verfahrenstechnik». Technische Universitat Chemnitz. 1998.

106. Hsieh K. T. Mathematical model of the hydrocyclone based on physics of fluid flow K. T. Hsieh, R. K. Rajamani AIChE Joumal. 1991. V. 37, 5. P. 735 746.

107. Karanfilian S. K. Motion of a spherical particle in a liquid rotating as a solid body S. K. Karanfilian, T.J. Kotas Proc. Roy. Soc. London. 1981. V. A 376, 1 7 6 7 P. 525−544.

108. Krebs separators. Hydrocyclones for industrial applications Bulletin No. 20−163. 1991. Kj-ebs Engineers USA.

109. Lockett J. M. Differential settling by size of two particle species in a liquid Lockett J. M., H. H. Al-Habbooby Trans. Inst. Chem. Eng. 1973. V. 51. P 281.-292.

110. Masliach J. H. Hindered settling in a multi species particle system Chem. Eng. Sci. 1979. V. 34. P. 1166 1168.

112. Mizra S. Sedimentation of suspension of particles of two or more sizes S. Mizra, J. F. Richardson Chem. Eng. Sci. 1979. V. 34. P. 447 454.

113. Nahrstedt A. «Probenahme mit Storstoffabtrennung durch Hydrozyklone», «UKT, DBU und BMBF-Statuskolloqium «Aktuelle Aspekte der Cryptosporidienund Giardienanalytik in Wasseфroben» am.

114. Dezember 1998 in Tubingen" A. Nahrstedt, R. Gimbel. Tubingen, 1998. S. 6 ff.

115. Neesse Th., Donhauser, F. Advances in the Theory and Practice of Hydrocyclone Technique Th. Neesse, F. Donhauser Proceedings of the XXI International Mineral Processing Congress Rom Italien Juli 2000; Bd. A. Amsterdam Elsevier Science B.V., 2000. S. A4−69 A4−76.

116. Neesse Th. Computergesteuerte Hydrozyklonbatterie erfolgreich eingesetzt Tn. Neesse, M. Schneider, F. Donhauser Aufbereitungstechnik 42. 2001. N r l 2 P 591−592.

118. Neesse, Th., Schneider, M., Donhauser, F., Schricker, B. Computer Controlled Hydrocyclone Battery Science Technology of Filtration and Separations for the 21st Century. Tampa. Florida, USA, 2001. Bd.

120. Oeberg N. The multiple applications of hidrocyclones in alumina productions N. Oeberg, G. P. Kelton, С H. Rawlins Light Metals, 1996. P. 143−150.

121. Patnaik S. К. Application of hidrocyclones in Bayer circuit S. K. Patnaik, R. Brahma, P. Das //Light Metals. 1996. P. 173−178.

122. Patwardhan V. S. Sedimentation and liquid fluidization of solid particles of different sizes and densities V. S. Patwardhan, C. Tien Chem. Eng. Sci. 1985.-V. 4 0 P 1051−1060.

123. Reed C. C. Hindered settling of a suspension at low Reynolds number C. C. Reed, J. L. Anderson AIChE J. 1980. V.26, 5. P. 816 827.

124. Richardson J. F. Sedimentation and fluidization Part I J. F. Richardson, W.N. Zaki Trans. Inst. Chem. Eng. 1954. V. 32. P. 35. 53.

125. Selim M. S. Sedimentation of muitisized particles in concentrated suspensio M. S. Selim, A. С Kothari, R. M. Turian AIChE J. 1983. V.29, 2 6. P. 1029−1038.

126. Smith T. N. The differential sedimentation of particles of various species Trans. Inst. Chem. Eng. 1967. V. 45. P. T311.

127. Smith T. N. The differential sedimentation of two different species Trans. Inst. Chem. Eng. 1965. V. 43. P. 69 72.

128. Smith T. N. The sedimentation of particles having a dispersion of sizes Trans. Inst. Chem. Eng. 1966. -V. 44. P T153 -T157. 125. The Don-clone Hydrocyclone Bulletin DC-2 REV. l Incorporated, 1997. 126. Пат. 14 997 Республика Казахстан, МПК В 04 С 5/14, В 04 С 5/.

129. Гидроциклон Бауман А. В., Янин В.- заявитель и патентообладатель АО «Алюминий Казахстана». N2 2003/0527.1- заявл. 17.04.2003 опубл. 15.11.2004, Бюл.№ 1 1 5 с ил. 127. Пат. 15 292 Республика Казахстан, МПК С 01 F 7/14, В 04 С 5/.

130. Способ осаждения и классификации гидроокиси алюминия Янин В., Бауман А. В., Гочегов О. К.- заявитель и патентообладатель АО Dorr-Oliver «Алюминий Казахстана». 2003/0299.1- заявл. 27.02.2003 опубл. 17.01.2005, Бюл.№ 1 4 с: ил.

131. Гидроциклонклассификатор Бауман А. В., Салыков В. С Мильшин О. Н., Красных А. И.- заявитель и патентообладатель АО «Алюминий Казахстана». 2004/0831.1- заявл. 14.06.2004 опубл. 16.01.2006, Бюл. 1. 4 с.: ил. 129. Пат. 2 263 635 Российская Федерация, МПК С 01 F 7/.

132. Способ осаждения и классификации гидроокиси алюминия Янин В., Бауман А. В., Гочегов Казахстана" О. К.- заявитель и патентообладатель (KZ). АО «Алюминий Ш 2 004 100 677/15- заявл. 06.01.2004 опубл. 20.06.2005, Бюл. 31. 6 с. ил.