Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка способа расчёта напряжённо-деформированного состояния неохлаждаемого композитного раструба соплового блока в процессе трансформации

Диссертация: Разработка способа расчёта напряжённо-деформированного состояния неохлаждаемого композитного раструба соплового блока в процессе трансформации
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Предложена методика оценки погрешности применения конечно-разностных схем при решении задач динамики линейных механических систем с одной' степенью свободы для случаев свободных колебаний, вынужденных колебаний при внезапном действии постоянной по времени силы, вынужденных колебаниях при гармоническомнагружении, вынужденных колебаний при резонансном нагружении. Методика основана на использовании… Читать ещё >

Разработка способа расчёта напряжённо-деформированного состояния неохлаждаемого композитного раструба соплового блока в процессе трансформации (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Цели диссертации
  • Задачи диссертации
  • Глава 1. Обзор литературы, посвященной конструкциям насадков раструбов сопловых блоков, задачам динамики конструкций и методам их решения
    • 1. 1. Варианты конструктивного исполнения сопловых блоков
    • 1. 2. Развитие методов решения прикладных задач механики
    • 1. 3. Актуальные направления исследований в области динамики тонкостенных конструкций и прикладных методов
    • 1. 4. Численные методы решения задачи Коши
    • 1. 5. Методы оценки устойчивости
    • 1. 6. Методы оценки точности
  • Выводы по главе 1
  • Глава 2. Основные соотношения, позволяющие оценить устойчивость и точность решения для выбранной конечноразностной схемы
    • 2. 1. Некоторые проблемы использования приближённых методов
    • 2. 2. Постановка задачи и подход
    • 2. 3. Метод Милна
      • 2. 3. 1. Оригинальный метод Милна 4-ого порядка точности
      • 2. 3. 2. Модификация метода Милна
      • 2. 3. 3. Оценка погрешности модифицированного метода Милна
    • 2. 4. Применение методики априорной оценки точности конечно-разностношсхемы в задачах динамики
    • 2. 5. О преимуществах использования: метода? Милна в задачах динамики тонкостенных конструкций г
  • Выводы по главе 2 .-.'.'.¦.-./ 86=
  • Глава 3. Вычислительный алгоритм- тестирование программного комплекса и определяющих соотношений методов
    • 3. 1. Требования- предъявляемые к алгоритму расчета
    • 3. 2. Определяющие соотношения для элемента Зенкевича
    • 3. 3. Определяющие соотношения- для кольцевого* конечного элемента.: 90Р
    • 3. 4. Тестирование
      • 3. 4. 1. Априорная оценка точности метода Рунге-Кутты 4-ого порядка
      • 3. 4. 2. Модифицированный, метод Милна в задаче о продольном ударе балки
    • 3. 4.3. Модифицированный метод, Милна в задаче о- соударении* двух балок
      • 3. 4. 4. Модифицированный метод, Милна в задаче о нагружении цилиндрической оболочки внутренним давлением
    • 3. 415: Модифицированный- метод Милна вг задаче о нагружении кольца- постоянным воздействием по части поверхности
      • 3. 4. 6. Модифицированный метод Милна в задаче о нагружении сферической оболочки внутренним давлением
  • Выводы по главе 3
    • Глава 4. Анализ напряжённо-деформированного состояния раструба соплового блока в процессе раздвижки
  • 4. 1. Общие замечания, подходы к решению задачи
  • 4. 2. Анализ напряжённо-деформированного состояния трёхсекционного раструба соплового блока в процессе трансформации
    • 4. 2. 1. Модель раструба соплового блока
    • 4. 2. 2. Первый расчётный случай, результаты анализа напряжённо-деформированного состояния
    • 4. 2. 3. Второй расчётный случай, результаты анализа напряжённо-деформированного состояния
  • 4. 3. Анализ напряжённо-деформированного состояния насадка двухсекционного раструба соплового блока в процессе трансформации
    • 4. 3. 1. Описание насадка, модель насадка
    • 4. 3. 2. Первый расчётный случай, результаты анализа напряжённо-деформированного состояния
    • 4. 3. 3. Второй расчётный случай, результаты анализа напряжённо-деформированного состояния
  • 4. 4. Анализ результатов
  • Выводы по главе 4

    • Практические задачи, которые ставила перед человеком повседневная жизнь, заставили его искать методы их решения. Исследуемые явления нередко носили не статический или квазистатический характер, а характер динамический. С течением времени появлялись проблемы не только прикладного, но и академического характера. Областями интересов человека стали механика, астрономия, термодинамика, химия. Требовалось предсказать положение небесных тел, оптимизировать работу тепловой машины, определить тепловой выход реакции горения [38]. Появлялись точные и приближенные методы, аналитические и численные. Параллельно с механикой развивалось и материаловедение. Совершенствовались традиционные конструкционные материалы, появлялись новые, которые впоследствии переходили в разряд традиционных. Известные в строительстве композиционные материалы с появлением полимеров и технологий получения органических, стеклянных и углеродных волокон пришли в технику, в частности в авиацию и космонавтику.

    Интересно, что применение композиционных материалов в авиации началось с использования имеющих более или менее явно выраженную анизотропию свойств дерева и фанеры. Позднее появившиеся сталь и алюминиевые сплавы не сразу вытеснили их. Именно использование дерева обеспечило такому самолёту как «Москито» преимущества в скорости и манёвренности среди поршневых штурмовиков времён Второй мировой войны. Позднее в авиастроении стали применять и титановые сплавы, которым также была свойственна некоторая анизотропия. Органо-, стеклои углепластики внедрялись в планерах самолётов с середины ХХ-ого века, хотя в таких элементах как лопасть пропеллера они известны с двадцатых годов прошлого века [117]. Ограничивалось использование не только их высокой стоимостью, нестабильностью характеристик, но и необходимостью применения новых подходов к проектированию и усложнением математических моделей конструкцийДоля. композиционных материалов в конструкции самолётов неуклонно возрастает. 117−125], табл! 1.

    Таблица!

    Использование композиционных материалов в некоторых самолётах.

    Самолёт — ' ГОД ПРИНЯТИЯ В эксплуатацию Доля композиционных материалов в планере.

    Gy-26 1986 >50%.

    Су-29 1992 >60%.

    • МиГ-29М 1993 8%.

    Northrop В-2 1993 30%.

    Ту-204 1994 14%.

    Су-47 1997. , 13%.

    EuroFighter Typhoon 2003 • 40%.

    МиГ-29К 2007 15%.

    Airbus А-380 2007, >22%,.

    LCA Tejas Mk. 1 2008 43% .

    Ан-148 2009 17%.

    Boeing-787 2010 (планируется) .50%.

    Airbus А-350 2012 (планируется) 52%.

    MC-21 2016 (планируется) 37,5% Преимущества волокнистых композиционных материалов, привлекающие инженеров- - высокие: удельные характеристики, высокая коррозионная стойкость, близость, характеристик к линейным в большом диапазоне деформаций.

    Если на ракете 15Ж61 (РТ-23 УТТХ) 52% доля неметаллических композиционных материалов не превышала 52%, то в конструкции современных баллистических твердотопливных ракет она достигает 80% [126 128]. К этому показателю стремятся и ракеты-носители, такие как БЕГЛ’А-1У, в. которых методом намотки получены композитные баки жидких компонентов топлива. Одним из первых конструктивных элементов ракеты, в котором нашли применение композиционные материалы — сопловой блок.

    Сопло — газовый канал переменного сечения, предназначенный для разгона рабочего тела с целью создания тяги [21]. Сопло или группа сопел образуют сопловой блок. Его наличие может увеличивать уровень тяги двигателя в 2 и более раз. Присутствие соплового блока обязательно в проектируемом ракетном двигателе твердого топлива (РДТТ). Многосопловые блоки (начиная уже с двухсопловых) позволяют маршевой двигательной установке создавать управляющие воздействия по тангажу, крену и рысканью. Это дает возможность избежать установки рулевых двигателей. Односопловым блоком маршевого двигателя можно создать управляющие воздействия только по тангажу и рысканью. Многосопловые блоки имеют целый ряд недостатков:

    •поперечные размеры больше, чем односопловые- •по сравнению с односопловыми схемами усложняется конструкция соплового днища;

    •усложняется картина газодинамического течения в окрестности дозвукового тракта сопла, что ведёт к увеличению коэффициентов газодинамических потерь;

    •из-за несимметрии изготовления и сборки отдельных сопел возможна несимметричность вектора тяги, что приводит к необходимости формирования дополнительного управляющего усилия.

    Наиболее распространёнными среди маршевых двигательных установок в практике ракетостроения стали односопловые блоки (рис. 1.1). Многосопловые блоки в настоящее время тоже применяются. Их можно встретить, например, в составе систем аварийного спасения (рис. 1.2).

    Рис. 1.1. РДТТ с односопловым блоком.

    Рис. 1.2. РДТТ с многосопловым блоком.

    Сопла изменяемой геометрии.

    Наибольшие значения тяги обеспечиваются из условия, что уровни давления рабочего тела двигательной установки на срезе сопла и наружной атмосферы совпадают [22]. Если давление продуктов горения на срезе сопла превышает атмосферное, то говорят, что двигатель в этот момент работает с «недорасширением» (рис. 1.3,а). В случае, когда соотношение между давлениями обратное, говорят, что сопло работает с «перерасширением». В первой ситуации можно было бы дальнейшим расширением продуктов сгорания в сопле получить прибавку в тяге и в удельном импульсе. При использовании сопла с перерасширением та часть поверхности сопла, на внутренней стороне которой давление ниже атмосферного, создаёт отрицательную тягу. Помимо этого, внутрь сопла может войти скачок уплотнения и разрушить его. Давление атмосферы с высотой не остается постоянным, оно уменьшается. Выполнение равенства давлений на определенной высоте говорит о «высотности» двигательной установки. Классическое сопло до этой высоты работает с «перерасширением», после — с «недорасширением».

    Рис. 1.3. Эпюра давлений по внутреннему и наружному контурам сверхзвукового сопла: а) недорасширение, б) перерасширение.

    У двигательной установки с идеальной высотной характеристикой давление на срезе сопла всегда равно атмосферному. Двигатель с внешним расширением, такой как 118−2200 (рис. 1.4), близок к этой характеристике. Для современных твердотопливных ракет такое решение проблематично, из-за наличия К-фазы в продуктах горения. Регулирование давления на срезе сопла изменением давления в камере сгорания приводит к изменению тяги. Для жидкостных двигателей это возможно и называется дросселированием. У лучших отечественных образцов глубина регулирования тяги может достигать 60%. Для твердотопливных двигателей глубокое регулирование осложнено ограничениями условий горения твердотопливной шашки.

    Рис. 1.4. Двигательная установка внешнего расширения 118−2200.

    Нижние ступени ракет работают на высотах, где атмосферное давление ещё довольно велико, поэтому сопла нижних ступеней отличаются небольшими степенями расширения и размерами. Сопловые блоки верхних ступеней обладают большой степенью расширения и значительными габаритами, приводя к значительному увеличению продольных габаритных размеров изделия.

    Продольные размеры являются очень важной характеристикой мобильных пусковых комплексов. При проектировании ракетного комплекса железнодорожного базирования РТ-23УТТХ «Молодец» (рис. 1.5) ограничением на длину ракеты выступал стандартный вагон длиной 24,5 м. Помимо этого, необходимо обеспечить возможность выхода изделия из вагона при вертикализации. Полная длина машины в итоге составила 23,3 м [23]. Многосопловая схема для снижения длины ракеты не рассматривается из-за указанных выше недостатков. Вариантом решения проблемы может стать использование раздвижных раструбов сопловых блоков.

    Большинство ранее применявшихся сопловых блоков характеризуется неизменностью своей формы. Однако сейчас стали находить применение сопла с изменяемой геометрией. Сопла изменяемой геометрии с высокой степенью расширения в транспортном положении имеют компактную укладку и небольшие габаритные размеры по длине двигателя, а в рабочем — изменяют габаритные размеры (удлиняются) и приобретают заданный профиль. При переводе в рабочее положение может изменяться длина или диаметр сопла на выходе или же и длина и диаметр. Перевод в рабочее положение может осуществляться специально предназначенными для этих целей приводами или с использованием энергии истекающих из двигателя газов.

    Рис. 1.5. «Молодец» РТ-23 УТТХ.

    Работа сопловой части твердотопливных и жидкостных двигателей проходит при высоких силовых и тепловых нагрузках, в химически активной среде с абразивными свойствами. На сегодняшний день для конструктивных элементов насадков раструбов сопловых блоков наиболее перспективными являются композиционные материалы системы углерод-углерод и углерод-керамика. Они впервые были созданы в начале 60-х годов прошлого столетия одновременно с появлением высокопрочных углеродных волокон [128,130]. Углерод-углеродные композиционные материалы (УУКМ) содержат углеродный армирующий элемент в виде дискретных волокон, непрерывных нитей или жгутов, войлоков, лент, тканей с плоским и объемным плетением, объемных каркасных структур. Волокна могут располагаться хаотически, в одном, двух и трех направлениях. Углеродная матрица объединяет в одно целое армирующие элементы в композите, что позволяет наилучшим образом воспринимать различные внешние нагрузки. Определяющими факторами при выборе материала матрицы являются состав, структура и свойства кокса. К числу специальных свойств УУКМ относится низкая пористость, низкий коэффициент термического расширения, сохранение стабильной структуры и свойств, а также размеров изделий при нагревах до 2000 °C и охлаждении, высокие механические свойства, а также хорошая электропроводность. Основное применение УУКМ находят в изделиях, которые работают при температурах выше 1200° С.

    Перечисленные преимущества УУКМ позволили успешно их применять в качестве тормозных дисков в авиации и автомобилестроении, соплах ракетных двигателей, в защитных накладках крыльев космических челноков, пресс-формах, тиглях, роторов турбин, труб высокого давления, для подшипников скольжения, уплотнений. Современные ракетные двигатели, разработанные и разрабатываемые для носителей серий Atlas, Delta, Arian, H-II, имеют в своём составе выдвижные насадки из УУКМ [134,141,143].

    Тонкостенная оболочка насадка раструба соплового блока является очень ответственным элементом конструкции двигателя летательного аппарата. От работоспособности этой конструкции зависит выполнение задач, поставленных перед транспортной системой. Эксплуатация же насадков проходит в ' экстремальных условиях с большим числом расчётных случаев. Соударение при раздвижке относятся к определяющим расчётным случаям нагружения конструкции трансформируемых насадков, а значит высоки требования к точности проектного и проверочного расчётов. Во многих случаях сложность геометрии поверхности, вид внешней нагрузки, ее зависимость от времени, анизотропия применяемых материалов не позволяют использовать аналитические методы определения напряженно-деформированного состояния. В целом ряде случаев проведение натурных экспериментов затруднено по техническим или экономическим причинам. Потому роль проектных и проверочных расчётов возрастает, так же, как и требования к точности получаемых полей перемещений и напряжений и коэффициентов запаса.

    Цели диссертации:

    1. Оценить напряжённо-деформированное состояние насадков раструбов сопловых блоков в процессе раздвижки для расчётных случаев в физически и геометрически линейной постановке.

    2. При выборе метода решения нестационарной задачи динамики тонкостенной оболочки учесть требования к точности получаемого решения.

    Задачи диссертации:

    1. Предложить методику априорной оценки глобальной погрешности применения конечно-разностных схем для решения задачи динамики в физически и геометрически линейной постановке.

    2. Оценить границы применения методики аналитически и на тестовых примерах.

    3. Предложить схему расчёта напряжённо-деформированного раструба соплового блока в нестационарной задаче с выполнением требований по априорной точности применения конечно-разностной схемы при получении данного решения.

    4. Оценить границы применения предложенной схемы аналитически и на тестовых примерах.

    Общие выводы:

    1. Предложена методика оценки погрешности применения конечно-разностных схем при решении задач динамики линейных механических систем с одной' степенью свободы для случаев свободных колебаний, вынужденных колебаний при внезапном действии постоянной по времени силы, вынужденных колебаниях при гармоническомнагружении, вынужденных колебаний при резонансном нагружении. Методика основана на использовании функций прогноза численного решения вида функций аналитического решения соответствующей задачи и позволяет формулировать рекомендации по выбору постоянного шага интегрирования по времени для обеспечения априорно заданной точности приближённого решения на указанном интервале времени. С помощью методики даны рекомендации для метода центральных разностей, метода Рунге-Кутты 4-ого порядка, модифицированного неявного метода Милна 4-ого порядка.

    21 Предложена методика оценки погрешности применения конечно-разностных схем при решении задач динамики тонкостенных слоистых анизотропных пластин, и оболочек методом конечного элемента. Разработаны рекомендации по выбору постоянного шага интегрирования по времени для обеспечения априорно заданной точности приближённого решения при решении задач о свободных колебаниях и внезапном действии постоянного по времени силового фактора. Апробация методики на тестовых задачах дала положительные результаты.

    3. Разработана новая модификация неявного метода Милна 4-ого порядка, заключающаяся во введении регуляризирующего сомножителя и обеспечивающая^ безусловную устойчивость и требуемую точность метода при решении задач динамики тонкостенных слоистых анизотропных пластин и оболочек.

    4. Предложена оригинальная математическая модель процессов раздвижки композитных раструбов соплового блока, основанная на соотношениях теории тонких слоистых анизотропных оболочек при осесимметричном нагружении. С помощью разработанной методики получены новые данные о напряжённо-деформированном состоянии композитных раструбов соплового блока в процессе раздвижки. Показано, что для обеспечения прочности конструкции необходима оптимальный выбор размеров и материалов некоторых конструктивных элементов, проведены проверочные расчёты для таких вариантов.

    Показать весь текст

    Список литературы

    1. П. Теоретическая механика. Т. 2. Динамика системы. Аналитическая механика. М.: Гостехиздат, 1956. 487 с.
    2. Я.Г. Введение в теорию механического удара. М.: Наука, 1977. 224 с.
    3. Вычислительные методы для инженеров /" A.A. Амосов, Ю. А. Дубинский, Н.В. КопченоваМ.: Высшая школа, 1994. 545 с.
    4. Теория колебаний / М. М. Ильин, К. С. Колесников, Ю. С. Саратов М.: Издательство МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2003. 272 с.
    5. В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. Л.: Судостроение, 1977. 280 с.
    6. . Симметричная проблема собственных значений. М.: Мир, 1983.384 с.
    7. В.И. Об одном способе решения нелинейных" задач устойчивости деформируемых систем // Прикладная математики и механика. 1963. № 2. С. 265−274.
    8. И.М. Метод «прогонки» для решения разностных уравнений // С. Г. Годунов и др. Разностные схемы. Введение в теорию. М: Физматгиз, 1962. С. 38−70.
    9. B.C. Оболочки судовых конструкций / B.C. Чувиковский, О. М. Палий, В. Е. Спиро Л.: Судостроение, 1966. 181 с.
    10. С.Г. О численном решении краевых задач для системы обыкновенных дифференциальных уравнений // Успехи математических наук. 1961. Т. 99, № 16:3. С. 171−174.
    11. Численное решение задач статики ортотропных оболочек с переменными параметрами / Я. М. Григоренко и др. Киев: Наукова думка, 1975. 183 с.
    12. .Г. Расчет/ многослойных1 конструкций- вариационно-матричными методами:.М: Изд-во?МТТУ^^им: Н: Э: Баумана- 1993- 294) с:.15-, ГавуришШК: Лещиишо>методам вычислений1 М: Наука- 1971е. 2481с.,
    13. Введение в теорию разностных схем / С. К. Годунов, B.C. Рябенький Mi: Физматгиз, 1962- 340 с.
    14. Разностные методы решения краевых задач / Р. Рихтмайер, К. Мортон М.: Мир, 1972. 419 с.
    15. Вычислительные методы линейной алгебры / Д.К. Фадеев-, В. Н. Фаддеева СПб: Лань, 2002. 656 с-
    16. Проектирование: ракетных двигателей на твёрдом* топливе / A.M. Липанов- А. В: Алиев М: Машиностроение, 1995. 400/с.
    17. М.А. Ракетные комплексы ракетных войск стратегического назначения. М.: ОАО «Типография „Новости“, 1999.224 с.
    18. Телескопическое реактивное сопло: Пат. 2 078 235 РФ / В. И: Прищепа, Б. Г. Кузьмич, В. Е. Фролов заявл. 20.08.1992- опубл. 27.04.1997. Бюлл. № 14.
    19. Development of a carbon-carbon translating nozzle extension for the RL10B-2 liquid rocket engine / R.A. Ellis и др. // American Institute of Aeronautics and Astronautics Papers. 1997. № 2672. C. 1−7.
    20. Inman F.S. Extendible thrust nozzle for rockets: Пат. 4 383 407 ГИТА» заявл. 02.02.1981- опубл. 17.05.1983. US Patent № 4 383 407.
    21. Раздвижное сопло ракетного двигателя: Пат. 2 190 111 РФ / В. В. Смольников и*др. заявл. 07.02.2001- опубл. 27.09*2002. Бюлл. № 12.
    22. Раздвижное сопло ракетного двигателя: Пат. 2 180 405 РФ / В. В. Смольников и др. заявл. 26.05.2000- опубл. 10.03.2002. Бюлл. № 6.
    23. Раздвижное сопло ракетного двигателя: Пат. 2 175 725 РФ / В. В. Смольников и др. заявл. 15.06.2000- опубл. 10.11.2001. Бюлл. № 14.
    24. Расчет пластин методом* конечных элементов / А. Е. Белкин, С. С. Гаврюшин М.: Издательство МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2003. 150 с.
    25. О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. 542 с.
    26. Численные методы решения уравнений. Курс лекций / В. А. Буслов, C.JI. Яковлев. СПб.: Кафедра вычислительной физики физического* факультета СПбГУ, 2001.44 с.
    27. Численное решение обыкновенных дифференциальных уравнений / О. Б. Арушанян, С. Ф. Залеткин // www.srcc.ru: Сервер научно-исследовательского вычислительного центра МГУ им. М. В. Ломоносова. URL. http://www.srcc.msu.su (дата обращения: 11.12.2002).
    28. Дж. Матричные вычисления и математическое обеспечение. М.: Мир, 1984. 264 с.
    29. А .Я. Программирование в Delphio. M.: Бином, 2002. 1120 с.
    30. Конечные элементы и аппроксимации / О. Зенкевич, К. Морган М.: Мир, 1986.318 с.
    31. Сухова Л .H- Особенности поведения многослойных анизотропных цилиндрических оболочек при- осесимметричном нагружении // Механика деформированного твёрдого тела. 1976. № 2. С. 31−39:
    32. Дж. Динамика цилиндрической оболочки: два численных метода // Ракетная техника и космонавтика. 1966. № 3. С. 150−155.
    33. Kuzmina L.K. General modeling problems in mechanics // SAMS. 1997. № 29. C. 105−118.
    34. Современные численные методы решения обыкновенных дифференциальных уравнений / под ред. Дж. Холла, Дж. Уатта. М.: Мир- 1979. 312 с.
    35. Решение обыкновенных дифференциальных уравнений. Нежесткие задачи / Э. Хайрер, С. Нёрсетт, Г. Ваннер М.: Мир, 1990. 512 с.
    36. Ляв А. Математическая, теория- упругости. М-, Л.: Объединённое научно-техническое издательство НКТП СССР, 1935- 675 с.
    37. Качественная теория динамических систем? второго порядка / А. А. Андронов и др. М.: Наука, 1966. 579 с.
    38. Ляпунов А. М: Общая задача об устойчивости движения. М.: Гостехиздат, 1950. 472 с.
    39. Lotka A. Elements of physical biology. Baltimore: Williams. Wilkins, 1925. 495 c.
    40. Lotka A. Elements of mathematical biology. N.Y.: Dover, 1956 = 465 c:
    41. Введение в- теорию колебаний и волн / М. И: Рабинович, Д. И: Трубецков М.: Наука, 1984. 560 с.
    42. Теория колебаний / А. А. Андронов, А. А. Витт, С. Э. Хайкин М.: Физматгиз, 1959. 913 с.
    43. Колебания в инженерном деле / С. П. Тимошенко, Д-Х. Янг, У. Уивер М.: Наука, 1967. 444 с.
    44. Я.Г. Введение в теорию механических колебаний: М.: Наука, 1991.256 с.
    45. Irons В. Eigenvalue Economiseras in vibration problems // Journal of Royal AeroSpace Society. 1963. № 67. C. 526−528.
    46. Введение в теорию, нелинейных, колебаний / H.B. Бутенин, Ю. И. Неймарк, Н. Л. Фуфаев М.: Наука, 1976. 382 с.
    47. В.М. Прикладные методы нелинейных колебаний- Mi: Наука, 1977. 255 с.
    48. Регулярная и стохастическая дииамика / А. Лихтенберг, М. Либерман М.: Мир- 1984. 528 с.
    49. Введение в нелинейную физику: от маятника, до турбулентности и хаоса / Е. М: Заславский- Р.З. &euro-агдеев М.:.Наука, 1988- 368 с.68- Асимптотические методы в теории нелинейных колебаний / H.H. Боголюбов, Ю. А. Митропольский М.: Наука, 1974. 408 с.
    50. К. Вариационные принципы механики. М.: Мир, 1965. 408 с.
    51. Компьютер в математическом исследовании / В. Говорухин, Б: Цибулиш СПб^: Питер, 200К 633 с.
    52. Численный анализ динамического деформирования взрывозащитной камеры и расчетно-экспериментальный критерий ее разрушения / А. А. Рябов и др. // Труды РФЯЦ-ВНИИЭФ. 2004. № 6. С. 394−403.
    53. Dynamic response: analysis of stochastic: frame structures under nonstationary random- excitation*/ W. Gao «и др. // AIAAi Journal1. 2004* № 9? G. 1817−1822:
    54. Экспериментальное: и численное1 исследование динамического деформирования. крупногабаритной защитной камеры при. внутреннем взрывном- нагружении- / MIX. Абузяров и др. // Прикладные- проблемы прочности и пластичности. 2000. № 61. С. 122−125.
    55. Damage assessment of impacted thin CFRP panels / M.S. Found- J.R. Lamb // Composites. 2004. № 9. C. 1039−1047. '
    56. An evaluation of tlie use: of finite element analysis for predicting the-deformation of plastics under impact loading / G. Dean, L. Wright // Polymer Testing. 2003. № 6. C. 625−631.
    57. Моделирование разрушения ортотропной пластины при ударе с использованием различных критериев прочности / C.B. Кобенко^ М. Н. Кривошеина, А. В. Радченко // Механика композиционных материалов? и конструкций. 2004. № 3. С. 347−354.
    58. Modelling soft body impact on composite structures / A.F. Johnson, M. Holzapfel // Composite Structures. 2003. № 1−2. C. 103−113.
    59. Современные методы расчета и диагностики' усталости трубопроводной? арматуры / В. Н. Сызранцев, А. В. Белобородов, К.В. Сызранцева//Арматуростроение. 2004. № 6. С. 32−35.
    60. , М.А. Оценка несущей способности газопроводов больших диаметров, ослабленных трещинами // Научно-технический сборник. Сер. Транспортировка и подземное хранение газа. 2004. № 4. С. 18−27.
    61. Расчет напорного туннеля Сеймаре методами Ещлайса и многослойного кольца / Р. Рахманнеджад, М*. Заргари // Известия Тульского* государственного университета. Сер. Геомеханика и механика подземных сооружений. 2004. № 2. С. 224−230.
    62. Yu G.Y. Relationship among coefficient matrices in symmetric Galerkin Boundary element method for two-dimensional scalar problems // Journal of applied mechanic. 2003. № 4. C. 479−486.
    63. Wang, X.G. A boundary value method for the singular behavior of bimaterial systems under inplane loading // International journal of solids and structures. 2005. № 20. C. 5513−5535.
    64. Several solution methods for the generalized complex eigenvalue problem^ with bounded uncertainties / Z. Qiu, X. Wang // International journal of solids and structures. 2005. № 9−10. C. 2883−2900.
    65. .Д. Механика, деформирования и оптимальное проектирование слоистых тел. Новосибирск: Изд-во Института гидродинамики СО РАН, 2005. 204 с.
    66. Расчет и обеспечение прочности трубопроводов в сложных инженерно-геологических условиях. Т. 1: Численное моделирование напряженно-деформированного состояния и устойчивости трубопроводов / А. М- Шаммазов и др. М.: Интер, 2005. 706 с.
    67. Современные конечно-элементные модели и методы исследования тонкостенных конструкций / А. И. Голованов, А. В. Песошин, О. Н. Тюленев Казань: Изд-во Казанского университета, 2005. 441 с.
    68. Non-linear FE transit analysis of pre-cast hybrid1 beam-column connection / R. Hawileh, A. Rahman, H. Tabatabai // IMAC-23: Proceedings of the 23 Conference and Exposition on-Structural Dynamics. Orlando. 2005. C. 1575−1582.
    69. Sensitivity analysis of potential tests for determining the interlaminar shear modulus of fiber reinforced composites / A. Chan, X.L. Liu, W.K. Chiu // Composite Structures. 20 041 № 1−4. C. 109−114.
    70. Finite element modeling of delamination by layerwise shell element allowing for interlaminar displacements / M.L. Liu, J. Yu // Composite science and technologies. 2003. № 3−4. C. 517−529.
    71. Failure analysis of FRP sandwich bus panels by finite element method / H-C. Wu, B. Mu, K. Warnemuende // Composites part B: Engineering. 2003. № 1. C. 51−58.
    72. The correct use of finite element models for stress analysis of aircraft / R.E. Vaughan, M.F. Daniel // 60 AHS International Annual Forum: сб. науч. тр. Alexandria (Va), 2004. С. 2867−2908.
    73. An element free Galerkin method for the free vibration analysis of composite laminates of complicated shape / X.L. Chen, G.R. Liu, S.P. Lim // Composite Structures. 2003. № 2. C. 279−289.
    74. Successive matrix inversion method for reanalysis of engineering structural-systems / H-R. Bae, R.V. Grandhi, R.A. Canfield // AIAA Journal1. 2004. № 8. C. 1529−1535.
    75. Direct approach in inverse problems for dynamic systems / K-O. Kim, J.Y. Cho, Y-J. Choi // AIAA Journal. 2004. № 8. C. 1698−1704.
    76. Efficient modal approach for flexible multibody dynamic simulation / W. Pan и др. // Mechanics Based Design of Structures and Machines. 2003'. № 1. G. 1−23.
    77. Element-based node selection method for reduction of eigenvalue problems / M. Cho, H. Kim // AIAA* Journal. 2004. № 8. C. 1677−1684.
    78. Adaptive F.E. method for the shakedown and limit analysis of pressure vessels / J.R.Q. Franco, A.R.S. Ponter, F.B. Barros // European journal of mechanics. A. Solids. 2004. № 4. G. 525−533.
    79. Определение частот собственных колебаний систем с помощью суперэлементного варианта частотно-динамической конденсации / А. В. Макаров, К. А. Сухин, И. Л. Довженко // Строительные материалы. 2004. № 11. С. 50−51.
    80. Higher-order mixed method for- time integration in dynamic structural analysis / M.F. Wang, F.T.K. Au // Journal of sound and vibration. 2004. № 3. G. 690−698.
    81. Study on increasing calculation precision and convergence speed of streamline strip element method / Y. Peng, H-M. Liu // Journal of Central South University of Technology. 2004. № 1. C. 105−108.
    82. T.B. Численное моделирование процессов оценки состояний сложных пространственных конструкций при динамических, сейсмических и тепловых воздействия // Проблемы механики. 2004. № 1. С. 14−20.
    83. С.Н. Исследование сходимости МКЭ при физически-нелинейном расчете изгибаемых железобетонных плит // Актуальные проблемы современного строительства: сб. матер. Пенза. 2003. С. 71.
    84. Строительная механика ракет / Л. И. Балабух, H.A. Алфутов, В. И. Усюкин М.: Высшая школа, 1984. 391' с.112: Линейная теория тонких оболочек / В.В. Новожилов- К. Ф. Черных, Е. И. Михайловский Л.: Политехника, 1991. 656 с.
    85. Вариационно-разностные схемы в. нестационарных волновых задачах динамики пластин и оболочек. Монография / В. Г. Баженов, Д. Т. Чекмарёв Нижний Новгород: Изд-во Нижегородского университета, 1992. 159 с.
    86. Решение задач- нестационарной динамики пластин и оболочек вариационно-разностными методами. Учебное пособие / В. Г. Баженов, Д. Т. Чекмарёв Нижний Новгород: Изд-во Нижегородского университета,.2000* 144 с.
    87. А. Инженерный триумф углеволокон // Композиты и наноструктуры. 2009. № 1. С. 38 49.
    88. Ильин В.В. ADA LCA, успех или разочарование? // www.airshows.ru: Журнал „Авиасалоны мира“. URL http://www.airshows.ru/arhiv/nl2009/adalcauspehilirazocharovanie/ (дата обращения 12.12.2009).
    89. Евченко К.Е. CAD/CAM-решения компании Delcam для производства изделий из перспективных композитных материалов // САПР и? графика., 2008. № 8. С. 113−120.
    90. Когда время, дороже денег / А. Грицкова, Ol Пантелеев // www.aviaport.ru: АвиаПорт.11и авиация и бизнес. URL. http://www.aviaport.ru/news/2009/12/14/186 967.html (Дата ' обращения, 14.12.2009).
    91. ОАО „Туполев“ Ту-204/214 // www.tupolev.ru: ОАО „Туполев“. URL. http://www.tupolev.ru/Russian/Show.asp?SectionID=110 (дата обращения 14.12.2009).
    92. МиГ-29+ // www.paralay.com: Стеле машины. URL. http://www.paralay.com/29m.html (дата обращения 14.12.2009).
    93. Сухой Су-47 (С-37) Беркут // www.airwar.ru: Уголок неба Большая авиационная энциклопедия. URL. http://www.airwar.ru/enc/fighter/s37.html (дата обращения 14.12.2009).
    94. Учебно-тренировочный, самолёт Су-26 // www.rusarmy.com: Военная техника российской, армии: самолёты и вертолёты ВВС, боевые корабли* и подводные лодки- ВМ. URL. http://www.rusarmy.com/avia/su26.htm (дата обращения 14.12.2009):
    95. Учебно-тренировочный.самолёт Су-29 // www.rusarmy.com: Военная техника российской» армии: самолёты и вертолёты ВВС, боевые корабли и подводные лодки ВМ. URL. http://www.rusarmy.eom/avia/su29:htm (дата обращения 14.12.2009).
    96. Ю.И. От ракеты до велосипеда // www.zn.ua: Зеркало недели новости недели: политика, финансы экономика, аналитика. URL. http://www.zn.ua/3000/3100/13 402/ (дата обращения 14.12.2009).
    97. Новости ГМК УкрМет // http://ukrmet.com.ua: Новости ГМК. URL http://ukrmet.com.ua/news/item/4055 (дата обращения 14.12.2009).
    98. Испытание экспериментальных камер ЖРД с сопловыми насадками из УУКМ / В. Н. Шнякин и др. // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика С. П. Королёва. 2006.' № 2. С. 197−202.
    99. Динамические процессы в ракетно-космических системах / Г. П. Аншаков // Вестник Самарского^ государственного аэрокосмического университета имени академика С. П. Королёва. 2003. № 1. С. 7−23.
    100. RL10B-2 ground qualification of an improved* C-C deployable nozzle extension assembly for Delta IV/ A. Lacombe и др. // AIAA paper. 20 021 № 3585. C. 1−10.
    101. Broquere B.H. SEP carbon-carbon composites: SEPCARB & SEPCARBINOX // AIAA paper. 1997. № 2674. C. 2−9.
    102. Design of damping treatment for the Delta III RL 10B-2 deployable nozzle / M. Baker и др. // AIAA paper. 1998. № 1723. C. 222−226
    103. Impact of dynamics on the design of the RL10B-2 extendible carboncarbon exit cone / M. Baker, J. Hansen, F. Payne // AIAA paper. 1998. № 2013. G. 3138−3148.
    104. Testing of the RL10B-2 carbon-carbon nozzle extension / R.A. Ellison др.' //AIAApaper. 1998. № 3363. G. 2-l9i
    105. RL10B-2 Nozzle extension assembly improvements-for DELTA IV / T. Pichon и др. //AIAA paper. 2001. № 3549: G. 1−10.140." Dynamic Characteristics of an Extendible Nozzle During Deployment / S. Masaki и др. // AIAA paper. 2005. № 3944. C. 1−7.
    106. Design and development of the Nozzle Deployment Mechanism for the Vinci Cryogenic Engine / S. Strom, J. Krabberod, O. Condaminet // 13th European Space Mechanisms & Tribology Symposium: сборник трудов. Вена. 2009. С. 290 298.
    107. High temperature composite nozzle extensions, a mature and efficient technology to improve upper stage Liquid Rocket Engine performance / A. Lacombe, T. Pichon, M. Lacoste // AIAA paper. 2007. № 5470. C. 1−14.
    108. Experimental Study on Transitional" Phenomena of Extendible Nozzle / S. Masaki и др. // AIAA paper. 2007. № 5471. C. 1−11.
    Заполнить форму текущей работой

    Сессия? Спокойно!