Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Тепломассообмен в контактных пленочных аппаратах судовой утилизации опреснительной установки на дымовых газах (разработка методики теплового расчета)

Диссертация: Тепломассообмен в контактных пленочных аппаратах судовой утилизации опреснительной установки на дымовых газах (разработка методики теплового расчета)
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Одной из важных задач, стоящих перед промышленностью, является «широкое вовлечение в хозяйственный оборот вторичных топливно-энергетических ресурсов» /I/, к разновидности которых относится тепловая энергия дымовых газов судовой энергетической установки (СЭУ), Утилизация низкопотенциальной теплоты отработавших в СЭУ газов для термического опреснения морской воды считается наиболее дешевымспособом… Читать ещё >

Тепломассообмен в контактных пленочных аппаратах судовой утилизации опреснительной установки на дымовых газах (разработка методики теплового расчета) (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ. д
  • 1. АНАЛИЗ КОНТАКТНЫХ ОПРЕСНИТЕЛЬНЫХ УСТАНШОК, МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОНТАКТНОГО ТЕПЛОМАССООБМЕНА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.-/
    • 1. 1. Схемы газовых контактных опреснительных установок
    • 1. 2. Изменение параметров газа и жидкостной пленки при их непосредственном: контакте и противоточном движении."/
    • 1. 3. Математические модели контактного тепломассообмена между газом- и пленкой жидкости
    • 1. 4. Коэффициенты тепло- и массообмена при контакте, газа и жидкости. 1.4.1. Теплоотдача, от газа к жидкости. 2?
      • 1. 4. 2. Взаимосвязь коэффициентов тепло- и массообмена 1Й.З., Массоотдача в газовой фазе.3О
    • 1. 4. 4, Теплоперенос в жидкостной пленке .%
    • 1. 5. Выводы и постановка задач исследования
  • 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ ПРОЦЕССОВ КОНТАКТНОГО ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ПЛЕНОЧНЫХ КОНТАКТНЫХ АППАРАТАХ
  • 2. Д. Моделирование процессов тепломассообмена при контакте? газа и пленки жидкости. 4О
    • 2. 1. 1. Математическая модель. ?+
    • 2. 1. 2. Безразмерная форма исходных дифференциальных уравнений
    • 2. 1. 3. Алгоритм решения задачи контактного тепломассообмена
  • 2. Д. 4., Теплофизические характеристики дымовых газов- и охлаждающих жидкостей
    • 2. 2. Предельная температура нагрева жидкости контактным- способом
    • 2. 3. Анализ процессов контактного тепломаосообмена по предлагаемой модели и планирование экспериментов
      • 2. 3. 1. Влияние коэффициентов тепло- и массообмена
      • 2. 3. 2. Влияние входных параметров рабочих сред
      • 2. 3. 3. Влияние длины зоны контакта
      • 2. 3. 4. Влияние эквивалентного диаметра канала. 7?
      • 2. 3. 5. Планирование экспериментов.76*
    • 2. 4. Выводы ."
  • 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ПЛЕНОЧНАЯ КОНТАКТНАЯ УСТАНОВКА НА ДЫМОВЫХ ГАЗАХ
    • 3. 1. Описание экспериментальной установки
    • 3. 2. Методика замеров параметров рабочих сред .#
    • 3. 3. Оценка погрешности измерений
  • 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ И АНАЛИЗ. ДОСТОВЕРНОСТИ ПРЕДЛАГАЕМОЙ МОДЕЛИ. д
  • 4. Д. Контактный тепломассообмен в испарителе и конденсаторе. ду

4.2- Влияние параметров рабочих сред на коэффициенты тепло- и массообмена в испарителе и конденсаторе.

4#4. Качество охлаждающей воды после контакта с дымовыми газами .цу

4.5. Выводы.

5. МЕТОДИКА РАСЧЕТА АППАРАТОВ ПЛЕНОЧНОЙ КОНТАКТНОЙ ОПРЕСНИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ .<

5.1. Общие положения.

5.2. Расчетные зависимости.

Одной из важных задач, стоящих перед промышленностью, является «широкое вовлечение в хозяйственный оборот вторичных топливно-энергетических ресурсов» /I/, к разновидности которых относится тепловая энергия дымовых газов судовой энергетической установки (СЭУ), Утилизация низкопотенциальной теплоты отработавших в СЭУ газов для термического опреснения морской воды считается наиболее дешевымспособом, получения пресной водыПерспективным: типомтеплообменного аппарата судовой утилизационной контактной опреснительной установки, по нашему мнению, будет1 служить пластинчатый пленочный контактный аппарат со стекающей пленкой жидкости и противотоком: газа. Кроме того, подобные аппараты перспективны для очистки дымовых газов от сажи и окислов серы, подогрева льяльных вод перед сепаратором, подкисления питательной морской воды с целью уменьшения накипеобразования на греющих элементах судовых опреснительных установок мгновенного вскипания /3/.

Работы по глубокой утилизации теплоты дымовых газов непосредственным: контактом их с пленкой жидкости, проводимые коллективом: кафедры судовых турбинных силовых установок Дальневосточного политехнического института имени В. В. Куйбышева на газах двигателя внутреннего сгорания и котла, показывают обнадеживающие результаты. Пленочные контактные: аппараты применимы как в чисто опреснительных установках, так и в различных схемах комплексного использования морских, сточных и нефтесодержащих вод /Ч/. Однако отсутствие обоснованных инженерных методов расчета указанных аппаратов не позволяет вести оптимальное проектирование их для утилизационных контактных установок.

В настоящей работе, состоящей из введения, пяти глав иприложения, исследуются рабочие процессы аппаратов утилизационной опреснительной установки при контакте стекающей пленки жидкости и противотоке дымовых газов, В первой главе представлен краткий анализ параметров схемгазового контактного опреснения. Доказано, что пленочные аппараты по своим характеристикамнаиболеесоответствуют требованиям, предъявляемымк судовым контактнымутилизационным установкам* Дано описание рабочих процессов' в пленочных тегшо-массообменных аппаратах. По имеющимся литературнымисточникам выполнен обзор математических моделей контактного тепломассообмена газ-пленка жидкости, коэффициентов переноса теплоты и массы. Показано, что опубликованных данных по процессам контактного тепломассообмена явно недостаточно для возможности расчета и проектирования пленочных контактных теплообменников. Поставлены задачи исследований по дальнейшему изучению процессов теплои массообмена в контактных аппаратах со стекающей пленкой жидкости и противотоком газов.

Во второй главе рассмотрены теоретические вопросы контактного тепломассообмена. На основе решения дифференциальных уравнений переноса теплоты и массы разработана математическая модель контактного тепломассообмена при противоточном движении дымовых газов и пленки жидкости. Составлен алгоритм и программа решения дифференциальных уравнений на ЭВМ. Проведены машинные эксперименты по определению влияния исходных данных и коэффициентов теплои массообмена на конечные результаты, на основе анализа которых составлен план экспериментальных исследований.

С целью проверки теоретических результатов создана экспериментальная установка. В третьей главе представлено описание экспериментальной установки, методики проведения замеров, определение погрешностей измерения основных: величин.

Четвертая глава посвящена экспериментальнымданным, их обработке и сравнению с результатами машинного счета. Эксперименты достаточно хорошо согласуются с теоретическими решениями. Здесь же показаны результаты анализов полученной пресной воды.

Пятая глава знакомит с разработанной методикой расчета теплообменных аппаратов утилизационной контактной пленочной опреснительной установки.

В приложение вынесены результаты экспериментов, пример расчета, акты внедрения.

Исследуемые вопросы включены в планы научно-исследовательских работ по научно-технической программе «Мировой океан» Минвуза СССР на 1976;1980 г. г. (тема 6.2.2 «Разработка технического проекта опреснительной установки для рефрижераторов типа «Сибирь»), на 1981;1985 г. г. (тема 6.2.16 «Сжигание обводненных нефтепродуктов в судовых парогенераторах и утилизация теплоты для получения пресной воды»), а также в приказ Минвуза СССР II 223 от 17 февраля 1983 г. «0 координационном плане4 научно-исследовательских работ высших учебных заведений в области судостроения на 1983;1985 г. г.» (тема «Энерготехнологическое использование морских, сточных и нефтесодержащих вод на рыбопромысловых судах и плавбазах»).

По диссертационной работе автор защищает-1. Целесообразность применения пленочных аппаратов для утилизации теплоты выхлопных газов СЭУ для получения пресной воды-2. Математическую модель контактного тепломассообмена в противоточных пленочных аппаратах.

3. Результаты экспериментальных исследований контактного теплои массообмена.

Результаты работы использованы для расчета аппаратов контактной пленочной опреснительной установки на дымовых газах для транспортных рефрижераторов типа «Сибирь» (разработан рабочий проект и начато изготовление опытного образца) — для получения исходных данных при проектировании пленочных аппаратов на дымовых газахкотлов рыбомучных баз 413 проекта, а также: переданы для внедрения в ЦНИИ судового машиностроения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Утилизация теплоты дымовых газов с целью получения пресной воды в контактных аппаратах является резервом: повышения эффективности СЭУ.

Экспертный анализ схем: газового контактного опреснения показал, что для судового варианта наиболее применимыми являются контактные аппараты со стекающей пленкой и противотоком, газа.

Результаты проведенных в диссертационной работе теоретических и экспериментальных исследований можно разделить на научные и практические.

К научным: результатам относятся:

— математическая модель тепломассообмена в контактных аппаратах со стекающей пленкой и противотоком газов с температурой последних менее 800 К;

— наличие аналогии Чилтона-Кольборна между тепломассообменом. в испарителе и отсутствие таковой в конденсаторе;

— критериальные зависимости, обобщающие тепломассообмен при испарении с поверхности пленки в газ и в условиях конденсации;

— уравнение для предельной температуры контактного нагрева жидкости дымовыми газами в широком диапазоне температур и вла-госодерканий.

Практические результаты:

— алгоритм-, программа и методика расчета тепломассообмена в. контактных аппаратах со стекающей пленкой и противотоком газа;

— сокращение, за счет испарения в контактных аппаратах, количества, льяльных вод, поступающих на сепарацию;

— очистка дымовых газов, от окислов серы, двуокиси углерода, саки и несгоревших частиц топлива и масла;

— качество пресной воды после контакта с мраморной крошкой практически соответствует ГОСТ 2874–73, что позволяет её использовать для хозяйственно-бытовых и технических целей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Материалы ХХУ1 съезда КПСС. М.: Политиздат, 1981. — 223 с.
  2. Астратов И. А, Опреснение- и деаэрация воды на судах. ~ Л.: Судостроение., 1966. 258. с.
  3. Л.И., Якубовский Ю. В. Парогенераторные- установки на морской воде. Л.: Судостроение, 1979. — 232 с.
  4. Ю.В. Комплексное использование морских, сточных: и нефтесодержащих, вод для получения пресной воды на рыбообрабатывающих судах.- В кн.: Пути предотвращения загрязнения моря и атмосферы плавсредствами. Л: Судостроение, 1980, с. II8−122.
  5. А.Ю. Использование морской воды, на тепловых электростанциях. М.: Энергия, 1974. — 27 2 с.
  6. В.Н. Современные методы опреснения морских и соленых вод. М.: Энергия, 1973. — 242. с.
  7. H.H. Утилизационная установка для опреснения морской воды. Судостроение, 1976, № 10, с. 9−12.
  8. A.C. Устройство для очистки и утилизации теплоты отработавших газов. Тр. НКИ, 1982, вып. 187с. 68−7 2.
  9. В.М. Абсорбция газов. М.: Химия, 1976. — 656 с.
  10. Ю.П., Контактные водонагреватели. М.: Строй-издат,' 1974. — 360 с. 1. Лебедев П. Д. Теплообменные", сушильные и холодильные установки. М.-Л": Энергия, 1966. — 238 с.
  11. Т. Теплообмен и теплообменники. Л.: Госхим-издат, 1961. — 820 с.
  12. Теплотехнический справочник. Т.2 /Под ред. В.Н.Юрене-ва и ПЛиЛебедева. М.: Энергия, 1976. — 896 с.
  13. E.H. Математическая модель контактного теплообмена газа и. воды при адиабатическом испарении. Ид? Ж., 1979, т. 37, № б, с. 1098−1100.1.ОрагаМ. Ръатепа stanja gosa С -бесnode и CspL^acu gaSova.- Tezmotehnika, /977,gzoj,. 5>ЫЗ> С. 7−15.
  14. Аронов- И.3.Контактный нагрев воды. продуктами сгорания природного газа. Л.:. Недра, 1978. — 280 с.
  15. Кутателадзе- С. С. Основы теории теплообмена. М.: Атомиздат, 1979. — 416 с. .
  16. Теория тепломассообмена. /Под ред. Л. М. Леонтьева. -М.- Высшая, школа, 1979. 496 с.
  17. Kafesjan 2., Рвапк SdC, Gebhard8. R. liquid fjtouJ and Gas. рЬсне Ман Tiansfei
  18. AlChe jouvn., <961, 7, a/3, P463 -М6Э.
  19. K.O., Майерс Дж.Е. Гидродинамика, теплообмени массообмен. М: Недра, 1966. — 725 с.
  20. Z.Goodfeeeou> W.8., Speeding Р.гС. 7 J ones М.Т.
  21. Mass and Heart Ъъап&еъ in the Wetted Wae*
  22. Co€umn 2-пс/ Parcel Cfiem. Cong*. P*cc.
  23. ЭепУе? Co€o} 1977? УО£.
  24. Сергеев: Г. Т. Исследование процесса тепло-, и массооб-мена при испарении жидкости с открытой поверхности. Минск, автореферат, 1962. — 18 с.
  25. A.B. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Высшая школа, 1952. — 395 с.
  26. B.C., Майрановский Ф. Г. Аэрогидродинамика систем- вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Стройиз-дат, 1978. — 116 с. 25.' Шервуд Т.- Пигфорд Р., Уилки Ч. Массопередача /Пер. сангл. -, М.: Химия, 1982. 696 с.
  27. Теплопередача, в двухфазном: потоке. /Под ред. Д. Баттер-ворса и.Г.Хьюитта: Пер., с англ. М.: Энергия, 1980. — 3? S с.
  28. Берд Р.,.Стьюарт В., Лайтфут Е. Явления переноса. /Пер. с. англ. М.: Химия, 1974. — 686 с.
  29. Сh i e-ion Т.Н.? Согвс/zn А. P. massVzansfez
  30. Assomption) Coefficients. cencf. En$. Chem.
  31. Gi?e?€anc/ E.R., ShezuroocfT. К.? Diffusion of Irapouz? nuo Qi-г s-tzeams-c?ucf. Chem1934, PS1G-52I
  32. Л.Д. Тепло- и массообмен в парогазовой фазе, при интенсивном испарении жидкости., — В кн.: Теплообмен и гидродинамика. Л.: Наука, 1977, с. II6-I30.
  33. Да.Г. Справочник инженера-химика. Пер. с англ. T. I. Л.: Химия, 1969, — 639 с.
  34. Л.Д. Тепло- и массообмен при конденсации пара в движущейся паровоздушной смеси на горизонтальных трубах. -В кн.: Научно-техническая сессия по вопросам теплообмена при изменении агрегатного состояния веществ. Киев: АН УССР, 1957, — с. 4−6.. .
  35. В.П. Теплообмен при конденсации. М.: Энергия, 1977. — 240 с.
  36. Nusseot W- X>ie QSezfaachen Condensation des Wossezc/ampfes V. T>1 60, ?916.1. N27, S. HZ&, S .569−575.
  37. П.Л. Волновое течение.тонких слоев вязкой жидкости. ЖЭТФ, 1948, т. 18, вып. I, с. 1−23.
  38. Со€виъп Л, P. A/otes on ehe caacadation of condensation when cr portion of -?heayez ?S Сп ii/bSueene Motion, T^anS. От. (ЛиЪ'Ь. 1934, V 30, P. /87-
  39. Чкунь, Себан.. Расчет характеристик выпарных установок со стекающими пленками. Теплопередача. — М.: Мир, 197 2, т. 94, }Ь 4, с. I06-II0.
  40. Себан, §-ачхри. Влияние волн на перенос к падающим ламинарным жидким пленкам. Теплопередача. — М.: Мир, т. 100,? I, 1978, с. 155−160,
  41. Е.Г., Тананайко Ю. М. Теплообмен в жидкостных пленках. Киев.: Техника, 1972. — 194 с.
  42. Михее®- М.А., Михеева И. М. Основы теплопередачи. -М.: Энергия, 1973. 318 с.
  43. Судовые парогенераторы / Пушкин Н. И., Волков Д. И., Дементьев. KrC. j Романов В. А., Турлаков A.C. Л.: Судостроение, 1977. — 520 е. .
  44. Р.И., Иссерлин A.C., Певзнер М. И. Теплотехнические измерения при сжигании газового и.жидкого топлива. Справочное руководство 2-е изд., перераб. и доп. — Л.: Недра, 1981. — 424 с.. .
  45. Михайловский Г. А. Термодинамические расчеты процессов парогазовых смесей. М.-Л.: Машгиз, 1962, — 184 с.
  46. М.П., Ривкин С. А., Александров A.A. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. — М.: Издательство Стандартов, 1969, — 408 с.
  47. Измерение и учет расхода газа: Справочное пособие /В.А.Динков, З. Т. Галиуллин, А.П.Подкопаев-, В. С. Кондратьев.- М.: Недра, 1979. 304 с.
  48. И.З. Контактные газовые экономайзеры. Киев: Техника, 1964. — 17 2 с.
  49. A.C. Судовые: вспомогательные и утилизационные парогенераторы. JI.: Судостроение, 1979. — 230 с.
  50. М.П. Термодинамические свойства воды и водяного пара. М.: Машгиз, 1951. — 132 с.
  51. Эккерт, Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массообмена.- М.-Л.: Госэнергоиздат," 1961, 680 с.
  52. О.Я. Установки кондиционирования воздуха.- М.: Машиностроение, 1978, 254 с.
  53. Авт. свид. СССР 825 504- Бюлл. изобр., 1981, № 21.
  54. Справочник по специальным работам: Теплоизоляционные работы /С.П.Каменецкий, В. В. Уткин М.: Госстройиздат, 1961, — 439 с.
  55. О.Н., Толчинский А.Р.,.Александров М. В. Теплообменная аппаратура химических производств. Л.: Химия, 1976. — 376 с.
  56. Ю.М., Воронцов Е. Г. Методы, расчета и исследования пленочных процессов. Киев.: Техника, 1975. — 312 с. rqуд2 ! 136 Приложение Iрасчет
  57. УТИлИЯАМИОННОй КОНТАКТНОЙ ПЛЕНОЧНОЙопреснительной «установки
  58. MHPJSION РС550?, RO<550> |Ti5S0J, О {550? , ТТ (55§), ZN (550), *SN{550) * ПТС i 550) „At 1(550 lb 12 (650) „A 13(550) i AM (550), 1. Gl> 2 (5 5fl } ,
  59. CLN (20)iTTN (20), TTK (50?•"Цк < J i
  60. Al5'550). А1б (55р!) |ТЕП (55й“ iT2(550) „Po2(550l „02(550) „P2I?50J „*TT2 (550) iZN2< 55p) „Rj9 (55(f) „R20 (5 50) „R2 1(55(1) „R22'(550) „aLFGt 550)"OLD (5"Ы „*n25(550Г"Р2Л (550), ТЕ2(550)"nin2(550) REaL KRfNR1 REftO ?•UN2 FO^iTlIl)
  61. READ 3, B, GTtGF, H. ASN, S0iH2, F!, AU. vei, VC2IOX"tv, t1itzv"crthk, sr"kn, nrfar, wr
  62. F0RHAT (Ffl, itMF3,3)/j5(F4j2), 3(F6,2>/7(F5f2))
  63. И С П A P И T F Л Ь ВЛАГОПОЯЕР* А. ИИР ДЫНОВ^Х ГАЗОВ1. letii5#(CR*.375*SR)+t3"2*HR-„04 $l*KR'1. GV=CT*L0*AL CDS=GV+GTpVfiBExp (20*'2"7(„7*7,5*(Ty-275i/ (TV"35))) pVrFI * P VfJ 9V=, 622*PV/(P-Pyi
  64. GLT= (. 1 1 0161*OV*AL*V0) *GT*f 804
  65. GGfc{GOS-RLT)/<НОУ) 01 = GOS/GG-1 ,
  66. СМОЧЕННЫЙ ПЕРИМЕТР И КОЛИЧЕСТВО ПЛАСТИН DO 4 К-1.7,2 GDsGDS1. GGsGO*<1-П1)
  67. ЯС|гз.73Р-3/Т J* р*(ifBf/ll9"0l)/(, 581*01)1. FAleGO/(RGi*VGl)oH 1=f ai/н1. DLlsi.31. NP1B0H1/(2,*DL1)M1. Dll = Qril/(2,"Npi)1. РАСХОД жидкости
  68. TM?TN (Tl „D 1) BU=(T !-TM)/ТН TTl=TM-3. Al = TTl-273, 1“
  69. PRINT 37, H|H2 .DX .CF „50“ A? N, TZY tCR"HR,?R"KR?NR"37 FORK AT f
  70. X, 'ПОЛУШИРИНА КАНАЛА ИСПАРИТЕЛЯ', 10Х"'Hs'"F5.3i'M' */5Х, 'ПОЛУШИРИНА КАНАЛА КОНДЕНСАТОРА ' *7Х,*Н25"|Р5"3"'Н'
  71. X, ' 111 А Г ДИФ*ЕРЕИМИРПВАН!'1Й'|16Х> 'DX='}F5f3, 'И*
  72. РАСХОД ПАРА НА ПАРОМЕХ“, ФОРСУНКИ '“ 5Х „>СРР *, Р 5, 3, 'КГ/С '5х, 'соленость добавляемой воду“ их, 'sp='"F5.3i „кг/кг* „5Х, 'СОЛЕНОСТЬ РАССОЛА НА ВХОДЕ 8 ИСПАР, ASN= ', F5,3""КГ/<�Г ' */5Х,ТЕМПЕРАТУРА ЗАБОРТНОЙ ВОДЬ! Т*ув"|Рб, 2*
  73. X, 'ЭЛЕМЕНТ“ СОСТАВ ТОПЛИВА СРв ', F5,2,i X, 'HP““, F5,2,*Хi 'Spe' *"F4,22iX, '0P= jx“ ff*'P='tf4,2"2X“ 'AP"f „F^"2"2X, '"P=p, F4,2)
  74. Et-fcK N = F l, / D X N 1 = N + ! DF=4,*H1. PfNi)=B*Dl/{.58J+DU1.=2. 17E:'3*P (NI)/Tt1. HA H. прибл, 1. TDjrfl1. DO 6 Is i. Ni
  75. T (I ≥T1-(T1−383, 1)/INt-l)0 (I)=58i ,*ROU) *T П) /({?, I7*g-R0 (J)*T (П *ЬЕЗ> р (П=В*0(1>/(, 581*0(1)?
  76. SN{I)=ASM+(.075-&SH)*(I 1)/(N1“ i)6 CONTINUE
  77. ТЕПлОФИЗ, СВОЙСТВА ГАзд и жидкости7 г 0 Т I N U Е1. DO 9 1=1,Ni
  78. R="2501,-2,32*(TTU}"273* 16?-EXPf (5, 1*6“ 19*0"'ТТH P*2,3)I ¦¦1,E3
  79. A? = TT (I) ft 3 = A2/273"J692 +2“ 8 4* A3“ 1, П* АЗ**2*>526*АЗ"*3“,?73"A3**41. ДЛ=А2−273.Hс1 = 4г13−4. i87*A4* Jf (J7"EXPt иЗ^АЮС! А4“ j
  80. At-
  81. A LP“ (17.6*5,B7E"2*S+I, f|flf:"4*5**2−4,5jP,"8i"S**5>*l, E"'3 AlSs (, 5ei*AU?+0|!)*ALP)/(.561*01!П ПО = 2. 16E~5*EXPcPP= 1675+.62(c)*T (!) riP-CPG + D {1) *GPP
  82. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕпдО-И ИАССООБЦЕНА1. N? Й N I + 1
  83. CLh = HL 1*GC#. (0 (!) -o t J. n REU=CLH/(RLH*ANL*OM1)4lFU, 7i*AU*EXP ((},/3t)*AL0S (9.8t/ANU"2))"eXP („, 262* *ALOG (REU>vGsGG"(l.+0(U)/(RS*0Mt*H"reo=vg*Df/anu1. SCSANU/DOpR=ANU*RS*CP/AlS
  84. ANGs, i2*PEG**.6S*REls*.0V*pR**, 33"GU**(**2> Ai-FC (I) =ANC*ALS/HE A9e ({-2*/3,)"AL0GtSC/pRP A9~EXP (A9 f
  85. H=ie./(3b~i3,*0< n/itsejtou M)
  86. РТП { I) = A 10 + A*-FG (J) ЩД9 / (RS*0P>1. AHU)="AUFG (I) „рЩ/
  87. Al2
  88. A 13 (I)=BTG (I)*R5*0Ml/GG1. Al4(I)sALFcm1. AJ3(I)sALFL1. AH (I)=R*BTCU)i температура поверхностиe A1B=6,9#A4/(A2−43.)-2.3J4 Al9=exp (2•3* а 1в) A20s3654,"Al9/{fl?"4 3t)""2
  89. A2 l"A2 (A 15 П > * (i*2"TT (I) > *A J 4 t П * (A2"T (I И „А 16 ! П * *{Ron)-Al9))/(Ai5UUAHiI)*Al6(!)*A2 0> A22=A2-A21 A 2 3 я, А В S (A 2 2) a 2 в a 2 1
  90. F (A23,GT „, 1) GO ГП 8 TED (I}s A? 7<ЗятЕ0 { I) -ТИ iFfZft) 9.10Й.1ШР 10Я ТЕР (I)=TH 9 rOMTINUE
  91. ВЫЧ, ТЕМП. ПЛЕНКИ Ж И Д К „DO I? 1 = 3 „N
  92. ТТП + 1) аТТ (П+АЖПМТТ*!>-ТЕ0ПП"0Х1я г* о N т 1 миг
  93. ВЫЧ* РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАНЕТРОВ ПО И 1 = 1 „М
  94. Агв=б.9!"(ТЕ0<�нз>-г73иб>/<�ТЕ0(нз)-лэ, „„г“? И
  95. Л29=ЕХР (2"303*А29) КГ 4 е N 1 I
  96. V 1 „1−0 (1))*? (1) ({3"7-, Е-3*(В-.418#Р|) П АОЬО (1)1. А Т ~ Т { 1)1. КОНДЕНСАТОР
  97. РАЗМЕР ПЛАСТИН С 0 2 в С! С * (1 ¦ А 0 2)
  98. ТгУ-ТЕМПрРАТУРА -ЗАВОПТНОЙ воду1. Р АР = ГА 1 аТТ2=Т2у*5,012=011 N Р 2 я N р 1
  99. ТЕМП“ КИДК, НА ВХОДЕ ТИ?! = ТМ (АТЯ „АР2“ ПО 20 к 1=1“ 7 „21. К0VА2бКья s GI? Г. о ТО 43 49 PES2 =i.2*RpS2 43 CONTINUE
  100. Rlb, 899*EXP (.t47*AL0n (647.j"ATT2U R2=, 39*2 24, 5*ЕХР<"4.А*А100(65вИб-А,ТТ2)> RLpsi. E3/
  101. SGpa{75,5-, 125*P3""002*4**3**Ь6)* 1, E*3
  102. RES2 = .23**5GP/< -Л!Р** 1.33*9, 8 1 **. 33*Rl, P П #*, 6251. RfSj>5?,*Re$ 2§ l2eRES2*ANP*Rl-p*OM21. FL2=k11. N=EL2/0X1. MIkN* 11. DF2=4*H2
  103. A P 2 = В * A P 2 /(„581 + 402) RP? = 2. l7E-3*AP2/l:T2iи & ч&diams- приел"1. TD2SR1. DO 22 i=i"Nt N 6 s N J I
  104. T2m=AT2-(AT2−3i3)"ilN6)/"N|MI
  105. P02 ! 1)=RP2“ (Rp2-f 1345* f N г-1) / (Nl-U
  106. D2(I)=58|"*R02(I1*T2U)/(Z, 17*B^R02(I)*T2(!)*1,?3|1. Р2(1)=В*0г<�П/<�"5в* + П2ПП
  107. TT? (I) = ATT2+<35?^ATT2i»i I"p/fNl-l)1. ZN? СI> =Ьу*{I 1)22 cONTINUE
  108. ТЕПЯОФИЗ. CftOPiCTBA rft3A И ЖИДКОСТИ23 nOMTpiUE1. DO 24 Is 1 „Ml #. .
  109. Rs {250b-2.32*(TT2(I? „273“ 16)<�“?XP ((3, M6“ •15Л0./ТТ21Ц)*2,3J)*|, E31. P4KTT2(!? R5ER4/273. 16aL2 = -.922*2"94*P5"1.R*R5**2*"526*R5**3“,?73*R!5**4 R6nR4−273.16
  110. Cl2=42l3."4.187*R6M,&7*EXp (l, 3*AL0G (R6)I aNP=1 .775Е-6/Î-l+, 337*R6/i0,+2.2tE"4*R6**2} R7=, p99*FXp (. 147* AI, OS (647, i"R4H R8B, 39*224,5*FXP (-i,^*Ak0G (658,16'-R4n
  111. RS2=3−73E-3/T2U)*{D“, 41"*P2(П)
  112. R9s (2.9*.г5в*ЕХр (, 73*aL0G IT2M) >)
  113. Rl0=(.fl4fl7*T2(I)"-3,07)*l"E"6
  114. FTP = R9*R 10* (1 + Dj“ (U) / (R 10 + 02 (I) *R9)1. R 1 spTP/RS^0D? = 2. J6E-5*EXP (J.8* дЮСНг“ П/273, 16)) nG2=897"*.282"T2(I) СР2= 1.675*, б2в*Т2П) n2=0G2+D2(I)*CP2. 0{*8д*Т2< i)+.0'7)*1-E-2 R16=T2(I)-273.1ft•4.31R-8*R16**3)*1"F™, 50VA2 005
  115. AI SS=U5a 1 #ДЛС2*Р2 (! / (, 581*02(1) „С
  116. Host, ТЕПЛО“ И ндссООрнЕМА
  117. Cl!M!)=aL2*GG*(p?(n*D2U> I RLР = G12 I I) / (RL2*ANP"PH2>
  118. EXP (-, 2P2*AlrQG f °l, Pj) VG2 = GG*“ { i*p2 (I) } t (RS2#0ri2*H2) RG2=VG?*DE2/Rl1 5C2=Rlt/0P2 PR2SR1 j"RSj*02/At, S2
  119. AUa2=.-0 07*RG2**, 9 9"RLP*"4 09"PR2#.33*AlS2/PE2-!?T2s.0i4*RC2**.6*RLP!"*, 6"S|-^"*|33"oP2/OE2
  120. РЦ9 (! > = „-ilG2*0II2 / (C2*GG) P2f! U)s'-ALPl2"0tfJ!/(f!t2*GL2i J)) R2i (I)=RT2*RS2*0H2/GS R22(!)=ALG2 P23 i!) = ALFL2 P24 (I)CR*BT2t1. ТЕППЕРАТУРА ПОВвТИ ПЛЕНКИ
  121. BMH, ТЕМП“ ПЛЕНКИ *ИДК ПО 25 1 = 1““
  122. TT? I! + 1J =TT2 11 > (!)*(ТТ2 (I)"TED2 {!) H&X25 CONTINUE
  123. ВЫЧ“ РАСПРСПЕЛ“ ПАРАМЕТРОВ DO 26 I 51″ N N26Ni-(I-i J3^=EXP<2.303*($.9*(TEP2!^2I-273"16)/ITEP2(N2|"43,)"2*314)) W 3 s N 1 -1 ' „
  124. T2(N3)nT2(N2'-0X*R|9(N2)*-T2|N2l)
  125. R02(W3> PROS (N2'"DX*R?i (N2)*(RQ2(N2)fR?4)26 CONTINUE00 27 iMtNl02П)=58 1,*Р02(П*Т2И"/"2, 17*П"&-02 { I) „TZ f П * i, ES р2(Пвв"02(И/(, 581*02ПП0UD2(I)PAD2"D2O>
  126. CONTINUE W lfe2*MP i"H W2s2"NP2*H2 Fi=?Ml*EL1. ОVА2 S071. FH=0H2*E121. V2BGC* t i-Ог (t > ЯП)1. AT=TM2"TT2(Nt)1. R30cTED2 (ti1. P31=tD21. TO2rR301. R32=R3l-R3?1. P33=aBS (R3?)1.(R33.C?T.0l' ТО 239H-GL2(TT21NO-TT2U1
  127. QK=SM+9K SGt? SGL + Gt2 ID F2=F2*FM 6P CONTINUE
  128. Ot.OK = AD-P2(p nU=DL0K*GG FSeF’j + F2 UPUspU/FS
  129. И FORMAT (2RX, 'ИСПАРИТЕ Л b’l**'*“ 'КОНДЕНСАТОР')
  130. ТЕМПЕРАТУРА ГАЗА НА ВЫХОДЕ *, вх"'T3 °F ' |F6,2,'к'/5Х“ 'ВЛАГОООДБРЖАНИЕ ГАЗА нд выходе'"5*,'л2='"f5,3f'кг/кг'"6х, *'влагосодержание газа ha byходе '"5*1 'рз®-'115,3, 'кг/кг v» *5х, 'прирост в лагосо держания «, 10х, 'ot, d1 а рз, 3 f 'кг/кг ' f 6x ,
  131. СНИЖЕНИЕ ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ '"9Xi 'DLD2? tfF5,3, 'КГ/*Г'/~ *5Х"'ТЕМПЕРДТУРА РАССОЛА НА ВХОДЕ'"6Х» fTTl*'"P6|2i ' К ' «9 X •
  132. ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ НА ВХОДЕ», 8Х, 'ТТР1 а ' fF6, 2? 'К */
  133. Х" 'ТЕМПЕРАТУРА РАССОЛА НА ВЫХО ДЕ ' ИХ l 'ТТМ2 Й «FS, 2 „'К '“ 9 X „*'ТЕМПЕРАТУРА ВОЙы НА ВЫХОДЕ“, 7Х¦'ТТР28 '"р6,2i'К'/ *5Х, 'РАСХОД РАССОЛА,', 2 0Х, '?I, 1 г *, F6, 3 f 'КГ/С ', &-Х I
  134. РАСХОД В0ДЬ!'"23Х"'С12"'»?6,3"'КГ/С'} PRINT 36, V{, V2. C!Hl, O^2iDUt0L2"Hl"W2,ri"F2
  135. ГЛУБИНА КОНДЕНСАТОРА ' i I «X, '012 В '"FА, 2,'*"/*'5Х, 'МИРИМА АППАРАТД*, 23Х,'В1е'"Р5,3,"М', 10Х,
  136. ЙИРИНА АППАРАТА *В2= C|F5,3,'М'/5Xi'nлошадь контакта'» 19Х" 'Fi4', F5,2″ 'м*"г'"1гх> «'ПЛОЧАДЬ КОНТАКТАi^X „*, F5 t2 ,'М**2') PRINT 64, NpbNP2,TM21. KOVA2 0 0 86* Г0ЯНДТ (5Х| 'КОЛИЧЕСТВО ПЛАСТИН', 16Х“ 'NPJP'"12,ИХ,'КОЛИЧЕСТВО ПЛАСТИН *» I"* t 'NP5"o"i!2/
  137. ТЕМПЕРАТУРА МОКРОГО «ТЕРМОИЕТР, А 'ТИ2Р:* f Р6 f 2 ?2* CONTINUE 4 CONTINUE1.(LH.E8*1) gO To I1. STOPeno
  138. TRMpEPATyPA HOKPOrO TRPHOMETPA FUNCTION TN (ZZtRR) TET-337"1. PlBlM325"RR/(.5M*RR)n = 3.73E"3*f 4!8"*P1I/ZZ01897*, 1. C?2M675*, 658*ZZ
  139. SMBC1*
  140. S3=18,/(31,-J3.*RR/(, 5BJ^RRJ)
  141. B = E X P («667*AIOC{ A / E)) * Q * C / S 3
  142. S = ZZ-?i9,8*R*(F*ZZ/U .3et*Fi*TET)-RR/l, 5Bl*RR| >/.LF.0U GO To 3 IF (ABS (TET"5>.LT,"1J GO TO J1! F (ABS (TET-S), LT, J) CO TO 12 IF (TET-S) 13,3,14 13 TETaTET*, 1 GO TO 61. H TETCTET"* I
  143. CO TO 6 12! FiTET~5) 15)3,16 15 TET=TET* co to 61. H TET=TET-, 01co TO 6
  144. IF (TCT-S) 17"3,16 17 TFT^TET* «11. CO TO 6 is TET=TET», 0011. CO TO 6 3 TNsTFT RETURNend0va3 й01 Приложение 2з РРОГРАНКД ЭКСПЕРИМЕНТ1. REAL KR|HR
  145. И READ 4, CR"HR.KRfSR, WP, NR! DO}, D02iAAhAA2|F?11,EH24 F0RMAT (8F5,2iAF5"3)1 READ 2iUN
  146. Г a R м A T (I t J read 3"v
  147. F0RMAT (F7,5) p RI N T 99, V
  148. REAP 1 € 1"т1,тст"тит, тс, т1|5т, в1 «BtPe"DPc1. roRflAT (5F5,l"fe, 4ir5, bFeM i2F6, t)
  149. POPmaT'^FS, l"2F5,3,2r5.2l pRlNf 5
  150. FQRHaT (15X, 'ИсХоацНЕ ДаННЬ! Е'/МХ. «с*' i #3X, 'ЙР'.ЗХ, 'KR', 3X. «SR', 3X-mR"f5Xf 'NR"f *3X, 'DDI', 2X, fDP2 ' |?X. 'AAt S2X» 'AA2 f |2X, 1. EMI*"2X, 'FM2 ')
  151. PRINT 6if! R|HRlKR, SR, WRiN*iODl"DP2"AAl» *AA2iEHl"EH2
  152. F О P И A T (1?X, 8F5"2,4F5,3) PRINT 7
  153. FORMAT» HX, 'T1', 5XI 'TCT'"2X, 'TMT '"3XI 'TC ' f *2X, 'TI '"4X, 'GT'f3Xt «J1'|6X, *fl», 5Xt 'PC', 4X «'OPC* J
  154. PRINT 8"TliT0T"THT.Ti"Tli"T"BiiBi *PCiDPCв F0nMAT (lSX, 5F5. I"F6,4,F5.J, F8, i «2F6f ^ 3 ДМР"AMGiдм^вязкееть ПаРА"ГдЗА"СМЕСИ з an-kmhe"atm4.вязкость онёси
  155. FPS"nflOWAflh ПОПЕРЕЧНОГО ОЕЧЕНИЯ МОДУЛЯз U-fiKOPOGTbj ts-сп.температура газов"гр, к1. RG^HMcno РЕЙНОЛЬДСА ГАЗА'
  156. РР-ЧИСЛО РЕЙНОЛЬЧСА ПЛЕНКИ3 RLi-ПЛОТНОСТЬ ЦИДКОСТ'/3 рР"ЧИСЛО РЕЙНОЛЬЛСА ПЛЕНКИ
  157. ANI,-КИНЕМАТИЧЕСКАЯ ВЯЗКОСТЬ иилкости1. PRINT 9
  158. F0PMAT (6y">T2'"5X,'T3'"5X"iT<''|5X, TMf4Х, 'Т12'"*Х» 'T?J', 4X, 'Т22 ' | 4Х «'GU'tlX? *fGl, 2*"4Xf ' F F 1 f» 4 У «' E F 2 ') PRINT H"T2fT3"T4"TibTl2"T2.1i *T22"Gl.i"ei2"EFltEF2 l4 F0RHAT (5X"7(F5.j (2Xb2(F5,3f2X)i *2}
  159. FOPMAT (///l^X, 'ЛДТА И PE*HH*IF7,3)
  160. DTj, 1, DTL2"CPEflHEfl0rAPH*Hf РАЗНОСТЬ ТЕМП,
  161. J РТ}~РТ4-ПЛ0ТН0СТЬ ПАРА У Поз, ПЛЕНКИ
  162. J Р1г-Р4~ПЯСТН0СТь ПАРА В ЯйРЕ ГАЗ, ПОТОКА
  163. DRLl, 0Rt2"crPEflHEfl0rtPA3H0CTb ПЛОТНОСТЕЙ
  164. AtFl, ALFJ-ЭКСП. ЗИАЧ, КОЗ», ТЕПЛООТДАЧИ,
  165. РАССЧИТАННЫЕ ПО ПАРАМЕТРАМ ГАЗА,
  166. CL1,GL2-PACXDfl №И0КОСТИtКГ/О
  167. OGT «ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ИсЯдРИТЕЛЯ"КГ/С
  168. DGK-ПРОИЗВЬдиТЕЛЬНООТь КОНДЕНСАТОРА, КГ/С
  169. ВЛАГОСОДЕРжАНцЕ ДНМО^уХ ГАЗОВ НА БХОДЕ
  170. Tl^TFHnFPATyPA ИСХОДНОГО BQ3ЛУXА"ГРiС
  171. TV!-ТЕМПЕРАТУРА мСХОДНОГО ВОЗДУХА, К1. К 0 у, А з
  172. РМ=(25Я1,-?, 32*ТМТ-ЕХР<2.Э*(5, «540, / С ТиГ*27 15) i * S * I j Е ?
  173. РМЬЕХР (г, 3*(.бв2+7,5"т1/<�т*¦2 38, М)
  174. ОКЬЕХР (1 t8#AtOCf (ТМТ*273"'И"/273, |5) I»?, (OE-5
  175. ANfs (34,4*, 0993*ТИТ) * (ТМТ*273. j «1.Е"6/<�В11"Рн)
  176. AKM220,*<�В|-РМ|- (»K/RM* (TCT»TMTJ » PPV=Rl*PV/(0V+.622> F I }5PPV/P.4
  177. G01 = VSD (AAJ «OD1lEMiiRlfTli TO. PC, DPC, Fli)1. VC""$ 187*CR VNs, 79*V0l/GT
  178. V0fc, 088 9*(nR*, 375*5R)¦, 2ft5*HRw, 0333"KH VKfc»? 1*(V01/GT-V») V S K. l7E*"5*$R VSCaVC+VN+VK*VS
  179. VH6.0t24"¦"0i61*V01/eT*, 00i6"Vp|* «(DV-.01)/GT GH = «J.816*VH"QT DleGH/tCfll-GH)
  180. FMSB (Vfi"44,0l*VM*28,{?l6*VK"32t*VS"64l06)/VSG
  181. ГМв (EMS*VSC*18.*VH>/(V5G*V4|1. Ti"Tl+273
  182. TM~TN (Tl"B"EM"Pl"EMS) ТМНЯТМ-273,151. T1 = T 1−27? R0S2501, p3рМвеХр (2.3#(2,7вб+7,5"Т4/<2 3 В,*Т4)Я 04Bje.*PN/(EMS*l4"pNj)
  183. OH = 42 13.-4. 1 87*f 11*1 .P7*EXP-(i.3"Al.OGtTtll) > Cl-2s42l3,"4, 18 7*f J2*l, 07"EXP.(l, 3*AUpGiT!2h cL3 = 42t3."4, 187*Т21*1,в7"ЕХР (i, 3*AlOG (T2t)) f-U 4 = 42 13.-4, J87*T22*l.07*EXP< 1,3*AU0G< Т22П
  184. СЦ2=(0И + 01г2)/2, CU22=(et3*GU4)/2, nCl=897,*, 282*(Tl*273.) nC? = 897*, 2S2*m*273t) CC3B897,+.2S2*(T3*273,I rS> 48 897, + .2 82*
  185. CPl=l675.+, 62?*{Ti*273,| CP2si675,+t628*(T2+273,? CP3=l675,+t628*(T3*273,)1. К О V, А 3 0ЙЗnP¿-M675t*f628"(Т4*273» >г i2cr0+cp2*t2 EI3=R0*CP3*T3 EMSR0*CP4*T4
  186. D2401"MEI i"T t2*fil2l"T2*uC2*f HCSt-GU*
  187. T 12-TI П/GG)/ (Р!2^С1−2*П2) ПЗа (T4ncG"*-T3"CG3*GUj,"Cl.Z2*(T22"f21l /ад•+PH*(EI4"CL"*T22Í-)/Í-FJ3-T22*cU) nG-lB (D5'0l)*?G (ЗСке (D3WP4I *GGnT|, 2=(T3-T?2-T4*f2i)/ALo^{ (T3"T22)/(Tfl"T2lM РТ18ЕХР^зНб.9*ТНЧ23г*т11)"2"314М
  188. PT3s?xp (2.3*<6.9*m/(23f"*T?l""2.3l4) I
  189. ПТ4РЕХР<�Р.З*<6.9*Т22/(23в*Т22)«2,31ЛИ1. Р1»В*Р|/С 18,/ЕИ*РП1. Р2вВ*02/П6»'ЕМ*02>1. РЗЙВ*03/(18.'ЕМ#ПЗ)1. Р4гв*04/(1 В.1. R1C2. 17E-3*Pi/(TI*273>1. P2b?.J7E"3*P2/(T2*273)1. R3S2. 17E-3#P3/{T3*273)1. Р4 = 2, 17Е-3"Р
  190. РС1 = 3"73Е"*3*<8*"Р"418*Р|||/(Т| + 273?
  191. РС2 = 3.73Е-3*<�В"Й, 4 18*Р2)/'1Т2*273) РСЗ=3,73Е-3*(В-«^1В*рЗ)/"ТЗ*2 73) RC4=3.7 3E-3**B-«4ie*P4)/fТ4*2731
  192. ClbRl/RCl H2ER2/RC2 c3=R3/RC3 04=R4/RC4pF|sExPI2.3"t2.7"6*7.5*TU/J238*Tl JM «pF2Bpxp (5.3*i2.7S6*7,5*T?2/(238 + Tl2H i pF3SEXP<2"3»<2»746*7,5*T2J/(238*T21)>>
  193. A^E10=(GI. l*CLl*(ri2^Tli)*l:S*(D?"0li"(Kf!* *(CPl*Tli+Cp2*Tl2j/2.))/t?i|*DTLI»
  194. At-E20= i-Gt (T22-T2 1"*GG*(03−04} *
  195. R0*(CP3*T21*CP^*T22}/2» П/(Е2*0т12)1.(C5.UT> COTO 77nRt, l=((CF2"C1"-(CF1"C2) (CF2-C1M (CFI*C2M
  196. DRU2=C (C3"CF4)"IC4-Cp3))/A|4DG ((C3"CF4)/{C4-CF3)) RSJ5B (RQ i + RC2*pcr 1*PCF2)/4!
  197. RS6e (RG3*Ro4*PCF3+PCF4)/4,см w • *• •гн
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!