Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Теплозащитные свойства многослойных наружных кирпичных стен зданий с применением коннекторов

Диссертация: Теплозащитные свойства многослойных наружных кирпичных стен зданий с применением коннекторов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Актуальность. Энергосбережение, особенно для климатической зоны Сибири и районов Крайнего Севера, является одним из приоритетных направлений в строительной отрасли. Опыт эксплуатации построенных в этих районах зданий свидетельствует о том, что многие виды внешних воздействий на них существенно отличаются от природных влияний, характерных для умеренного климата центральных районов европейской… Читать ещё >

Теплозащитные свойства многослойных наружных кирпичных стен зданий с применением коннекторов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • Г л, а в, а 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ОБОСНОВАНИЕ ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Анализ неоднородных ограждающих конструкций зданий
    • 1. 2. Теплоперенос в неоднородных конструкциях наружных стен
    • 1. 3. Цель и задачи исследований
  • Г л, а в, а 2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ ТЕПЛОПЕРЕНОСА В МНОГОСЛОЙНОЙ НАРУЖНОЙ СТЕНЕ С КОННЕКТОРАМИ Г
    • 2. 1. Расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя многослойной наружной стены с коннекторами
      • 2. 1. 1. Расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя наружной стены из штучных материалов с перпендикулярно расположенными коннекторами
      • 2. 1. 2. Расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя наружной стены из штучных материалов с коннекторами, расположенными под углом, а к нормали плоскости утеплителя
      • 2. 1. 3. Сопоставление эффективности теплозащитных свойств наружной стены с коннекторами в сравнении с колодцевой кирпичной кладкой
    • 2. 2. Исследование теплопереноса в неоднородной трехслойной конструкции с цилиндрическими поперечными несквозными включениями
      • 2. 2. 1. Постановка задачи теплопереноса в многослойной системе с цилиндрическими несквозными включениями и выбор метода решения
      • 2. 2. 2. Результаты численного решения задачи теплопереноса в многослойной системе с цилиндрическими несквозными включениями
      • 2. 2. 3. Результаты исследования полей температуры в конструкции кирпичной стены с наружным утеплением
    • 2. 3. Выводы
  • Г л, а в, а 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ СВОЙСТВ И ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ В МНОГОСЛОЙНОЙ СТЕНЕ С КОННЕКТОРАМИ
    • 3. 1. Схема экспериментальной установки и методика исследования теплозащитных свойств и температурных полей в многослойной стене с коннекторами
    • 3. 2. Результаты исследования теплозащитных свойств и температурных полей в многослойной стене с коннекторами
    • 3. 3. Сопоставление результатов расчета полей температуры численным методом с результатами физического эксперимента
    • 3. 4. Выводы
  • Г л, а в, а 4. ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ ПОЛУЧЕННЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ И ПЕРСПЕКТИВЫ ДАЛЬНЕЙШИХ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 4. 1. Методика расчета термического сопротивления утепляющего слоя конструкции стены с коннекторами
    • 4. 2. Схема экспериментальной установки и методика исследования надежности заделки коннекторов в кладочном растворе
    • 4. 3. Перспективы дальнейших исследований
    • 4. 4. Выводы

Актуальность. Энергосбережение, особенно для климатической зоны Сибири и районов Крайнего Севера, является одним из приоритетных направлений в строительной отрасли. Опыт эксплуатации построенных в этих районах зданий свидетельствует о том, что многие виды внешних воздействий на них существенно отличаются от природных влияний, характерных для умеренного климата центральных районов европейской части России. На протяжении последних лет во всех индустриально развитых странах были пересмотрены требования к уровню теплозащиты ограждающих конструкций, которые возрастают с каждой новой редакцией нормативных документов. Последняя редакция СНиП И-3−79* «Строительная теплотехника» регламентирует увеличение сопротивдения теплопередаче наружных ограждений зданий для природно-климатических условий Сибири, более чем в 3 раза. Одним из приемлемых вариантов, обеспечивающих выполнение требований этого постановления применительно к зданиям с кирпичными наружными стенами, является выполнение их несущей оболочки двухслойной с эффективным утеплителем между слоями и коннекторами, обеспечивающими конструктивную связь этих слоев. Поэтому становится актуальным и обусловленным объективной необходимостью решение научной задачи по установлению закономерностей теплопереноса в сложнокомпозиционной наружной стене здания при наличии в промежуточном слое инородных включений для условий штатного функционирования и при пожаре. Такое решение, при обеспечении надежности заделки коннекторов в кладочном растворе, необходимо для проектировщиков с тем, чтобы обеспечить возможность достижения необходимого микроклимата в здании при минимуме затрат на энергопотребление при его эксплуатации и снижении материалоемкости и удешевления работ при строительстве, в частности за счет использования коннекторов.

Диссертация выполнялась в рамках программы «Архитектура и строительство» (тема 2.3.12.1 — 1998;1999 г. г., утверждена приказом Минобразования Российской Федерации № 721 от 16.03.1998 г. — «Разработка технологии проволочных коннекторов для наружных стен из штучных материалов и несъемных опалубок») — гранта по фундаментальным исследованиям в области архитектуры и строительных наук (1999;2000 г. г., утвержден приказом Министерства общего и профессионального образования Российской Федерации № 1514 от 09.06.1998 г. — «Теоретическое обоснование и теплофизиче-ские испытания конструкций наружных стен из штучных материалов с использованием коннекторов»), а также госбюджетных и хоздоговорных НИР Томского государственного архитектурно-строительного университета и НИИ строительных материалов при Томском государственном архитектурно-строительном университете.

Целью работы является обеспечение нормируемых параметров сопротивления теплопередаче многослойной наружной стены с поперечными несквозными включениями, имеющими аномальные значения теплопроводности.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

— разработать математическую модель теплопереноса, численно оценить закономерности влияния коннекторов на формирования температурных полей в многослойной наружной стене;

— получить расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя конструкции наружной стены из штучных материалов с использованием коннекторов;

— экспериментально исследовать теплозащитные свойства многослойной стены с коннекторами;

— исследовать теплоперенос в составном цилиндрическом теле с металлическим несущим стержнем коннектора для условий пожара;

— исследовать надежность заделки коннекторов в кладочном растворе кирпичной кладки.

Методология работы: базируется на использовании современных методов теории и основных положений тепломассообмена.

Научная новизна работы:

— получены новые расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя в кирпичной наружной стене с учетом глубины заделки коннекторов во внутренний и наружный слои кладки и угла ориентации коннекторов относительно плоскости утеплителя;

— на основе разработанной математической модели численно решена задача нестационарной теплопроводности в трехслойной наружной стене с цилиндрическим поперечным несквозным включением (коннектором), что позволило установить наличие поперечного сечения коннектора с максимальным значением трансмиссионной теплоты и доказать, что основная часть теплоты в коннектор поступает до этого сечения, а после него теплота от коннектора отводится к материалам наружной стены;

— установлено, что в случае использования металлических коннекторов температура его концевой части, находящейся в холодной зоне стены, превышает температуру прилегающих материалов не менее чем на 1,53 °С, что исключает возможность образования конденсата на поверхности коннектора, являющегося причиной возникновения коррозии и ухудшения адгезионного контакта, или обеспечивает отвод конденсата паров воды от поверхности коннектора за счет термоградиентной диффузии;

— установлено, что радиус зоны влияния коннектора с диаметром металлического сердечника ёсерд = 0,004 м не превышает 0,04 м.

Практическое значение работы:

— разработана методика инженерного расчета термического сопротивления утепляющего слоя многослойной конструкции наружной стены с коннекторами с учетом слоев стены с заделочными концами коннекторов;

— разработаны программные модули для численного расчета полей температуры в многослойной наружной стене с коннекторами;

— разработана программа расчета термического сопротивления утепляющего слоя многослойной наружной стены с использованием коннекторов, выполненных как из полимерсодержащих материалов, так и металлических, в том числе с защитной противопожарной оболочкой, в сочетании с утеплителем, имеющим различные значения теплопроводности.

— установлено, что использование строительной конструкции с коннекторами позволяет экономить по объему 40- 70% эффективного утеплителя в сравнении с колодцевой кирпичной кладкой, при условии одинакового термического сопротивления обеих конструкций.

На защиту выносятся:

— расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя в многослойной наружной стене при использовании коннекторов, с учетом глубины их заделки во внутренний и наружный слои кладки и угла ориентации относительно плоскости утеплителя;

— результаты численного расчета температурных полей в многослойной стене с коннекторами;

— результаты решения задачи теплопереноса в составном цилиндрическом теле, состоящем из сердечника и защитной оболочки при радиационно-конвективном подводе теплоты к внешней границе, характерном для условий пожара.

Реализация результатов исследований. Полученные результаты переданы в проектный институт «Томскгражданпроект» и реализуются в проектной практике, в частности, с использованием результатов исследований запроектировано здание в г. Северске.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на научных семинарах кафедры теплогазоснабжения Томского государственного архитектурно-строительного университета (5 докладов 1999;2001 годы), на Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы строительного материаловедения» (г. Томск, апрель 1998 г.), на научно-технической конференции «Архитектура и строительство. Наука, образование, технологии, рынок» (г. Томск, 30 ноября 1999 г.), на I Всероссийской научнопрактической конференции молодых ученых «Материалы и технологии XXI века» (г. Бийск, ФНПЦ «Алтай», 22−24 марта 2000), на Всероссийском совещании «Энергосбережение и энергетическая безопасность регионов России» (г. Томск, 4−6 октября 2000 г.).

В первой главе выполнен анализ неоднородных ограждающих конструкций зданий и способов их теплотехнического расчета, в частности с теплопроводными включениями. Обоснована необходимость использования защитных противопожарных покрытий для металлических соединительных элементов (гибких связей или коннекторов) в утепляющем слое наружных стен.

Вторая глава посвящена теоретическим исследованиям закономерностей теплопереноса в многослойной наружной стене с коннекторами. Получены расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя наружной стены, с различно ориентированными в пространстве коннекторами, в том числе с учетом защитной противопожарной оболочки. Получены зависимости, позволяющие рассчитать экономию утеплителя для кладки с коннекторами в сравнении с колодцевой кирпичной кладкой. Выполнено численное исследование закономерностей формирования полей температуры в трехслойной стене с коннекторами. Проанализировано влияние диаметра коннектора и глубины его заделки на температурное поле трехслойной стены с эффективным утеплителем, имеющим различные значения теплопроводности.

В третьей главе представлена методика, и результаты физического моделирования температурных полей в фрагменте наружной трехслойной стены с коннекторами. Выполнено сопоставление полученных опытных данных с результатами вычислений по расчетным зависимостям и с результатами численных расчетов, как по температурным полям, так и по сопротивлению теплопередаче.

В четвертой главе приводится методика инженерного расчета термического сопротивления утепляющего слоя конструкции стены с коннекторами как в защитной противопожарной оболочке, так и без нее, в сочетании с утеплителем, имеющим различные значения теплопроводности. Представлена методика и результаты экспериментального исследования надежности заделки коннекторов в кладочном растворе кирпичной кладки. Сформулированы перспективы дальнейших исследований.

В приложении представлены программы и результаты расчета термического сопротивления утепляющего слоя наружной стены из штучных материалов с коннекторами, расположенными перпендикулярно и под углом, а к нормали плоскости утеплителяпрограмма и результаты численного расчета полей температуры в многослойной стене с коннекторамисправка об использовании полученных результатов исследования. и.

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

А, р, Аут — А, серд — теплопроводность штучного материала, раствора и утеплителя, сердечника коннектора соответственно, Вт/(м-К) — Я, 0б — теплопроводность защитной противопожарной оболочки коннектора, Вт/(м-К) — Rрадиус сердечника коннектора, мRq — радиус защитной противопожарной оболочки коннектора, мq^ qK — плотность лучистого и конвективного тепловых потоков, Вт/м — в — степень черноты поверхности защитной противопожарной оболочкиа0 — постоянная Сефана-Больцманаак — конвективный коэффициент теплоотдачи,.

Вт/(мК) — tflr — температура газа, окружающего коннектор, °С- 5ц, O22 — глубина заделки коннекторов в кладочном растворе, м- 5Ь § 2 — толщина внутреннего и наружного слоев стены, соответственно, м- 5ут — толщина утепляющего слоя стены, мzK, hK — ширина и высота штучного материала, мhp — высота слоя раствора, мzyT — ширина колодца, мF — площадь расчетного фрагмента стены, м2- с1Серд — диаметр сердечника коннектора, мdo6 — диаметр защитной противопожарной оболочки коннектора, мРСерД — площадь поперечного сечения сердечника, м — Fo6 — площадь поперечного сечения защитной противопожарной оболочки, м2- а — угол отклонения коннектора от нормали к плоскости утеплителяА, ц, X2i — эффективная теплопроводность слоев конструкции с заделочными концами коннекторов на глубину 5ц и O22 соответственноARn, AR22 — изменение термического сопротивления слоев конструкции с заделочными концами коннекторов, (м-К)/Вт;

Ctgj ^^н.

— коэффициенты теплоотдачи внешних поверхностей стены Вт/(мК) — (ср)кь (ср)к2, (ср)уТ, (ср)серд — теплоемкость, Дж/(кг-К) и плотность, кг/м3 материалов внутренней, наружной кладки, утеплителя и сердечника коннектора соответственноLb L2, L3, L4, L5 — геометрические параметры конструкции, мtcb tc2, tc3, tc4, tc5, tc6 — температуры в характерных точках конструкции, °СtB, tH — расчетная температура внутреннего и наружного воздуха соответственно, °С.

4.4. Выводы.

Разработана методика и программа расчета термического сопротивления утепляющего слоя конструкции стены из штучных материалов с коннекторами различно расположенными в пространстве. Разработанная методика.

140 позволяет учитывать в расчетах глубину заложения коннекторов в кладочном растворе кирпичной кладки.

Экспериментально установлено, что усилие вырыва из кладочного раствора М100 коннекторов, выполненных из стеклопластика, составляет около 0,92 КН.

Металлические коннекторы, диаметром ёсерд = 0,004 м без изгиба заде-лочной части вырывались из раствора с усилием до 0,7 КН, а с изгибом заде-лочной части длиной 0,02 м и глубиной заложения 0,05 м — с усилием 5,7 -6,4 КН, что доказывает преимущество металлических коннекторов по обеспечению надежности их заделки в кладочный раствор, путем изгиба заделоч-ной части, по сравнению с коннекторами из стеклопластиков.

Таким образом, результаты исследования надежности заделки коннекторов в кладочном растворе, позволяют гарантировано обеспечить совместную работу слоев ограждающей конструкции с пятью коннекторами на 1 м~ стены (с!серд = 0,004 м), что в полной мере отвечает требованиям СНиП II — 22 — 81 «Каменные и армокаменные конструкции».

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Разработана математическая модель теплопереноса в многослойной конструкции наружной стены при использовании коннекторов. Выявлено влияние теплофизических свойств цилиндрического поперечного несквозного теплопроводного включения на формирование температурного поля в трехслойной наружной стене. Установлено наличие поперечного сечения коннектора с максимальным значением трансмиссионной теплоты и доказано, что до этого сечения теплота поступает в коннектор, а после этого сечения теплота отводится от коннектора к материалам наружной стены. Установлено, что радиус зоны влияния коннектора с диаметром металлического сердечника ёсерд = 0,004 м не превышает 0,04 м, а температура его концевой части, находящейся в холодной зоне стены, превышает температуру прилегающих материалов не менее чем на 1,53 °С для расчетных условий г. Томска, что-либо исключает возможность образования конденсата на поверхности коннектора, являющегося причиной возникновения коррозии и ухудшения адгезионного контакта, либо обеспечивает отвод конденсата паров воды от поверхности коннектора за счет термоградиентной диффузии.

Установлено, что уровень температуры на оси коннектора с заделкой (522 = 0,055 м) в наружном кирпичном слое стены, выше во всех случаях, в сравнении с температурным полем на оси коннектора при его заделке в металлическую наружную стенку (822 = 0,001 м). Максимальное превышение составляет 2,17 °С.

2. На основе численного решения нестационарной задачи теплопроводности в составном цилиндрическом теле при радиационно-конвективном подводе теплоты доказана необходимость использования защитной противопожарной оболочки для металлических коннекторов. Установлено, что в условиях пожара период времени разогрева металлического сердечника с защитной противопожарной оболочкой до критической температуры 573 К превышает более, чем в 4 раза период времени разогрева незащищенного сердечника, при толщине пористой керамической оболочки равной 0,0075 м.

3. Получены расчетные зависимости для определения термического сопротивления утепляющего слоя трехслойной конструкции наружной стены с использованием коннекторов, которые позволили установить, что конструкция утепляющего слоя с 12 коннекторами на 1 м² стены (А, серд = 40 Вт/(м-К), А, ут = 0,05 Вт/(м-К)), по теплозащитным свойствам в три раза эффективнее, чем конструкция утепляющего слоя колодцевой кирпичной кладки при относительной ширине колодца, равной 4. При использовании 6 коннекторов на 1 м стены (АСерД = 40 Вт/(м-К), А, ут = 0,04 Вт/(м-К)), средняя теплопроводность утепляющего слоя с коннекторами отличается от теплопроводности утеплителя не более чем на 7,04%. Экономия утеплителя по объему, при требуемом СНиП П-3−79* «Строительная теплотехника» сопротивлении теплопередаче для условий Сибири, составит 40−70% для этих случаев по сравнению с колодцевой кирпичной кладкой, при обеспечении совместной работы наружных слоев трехслойной стены. о.

4. В климатической камере объемом 58 м выполнено экспериментальное исследование температурных полей и теплозащитных свойств трехслойной конструкции наружной стены с использованием различных по теплопроводности коннекторов. Сопоставление результатов численного расчета полей температуры с результатами эксперимента показало их удовлетворительное согласие (расхождение не превышает 4%).

5. Разработана методика инженерного расчета и на ее основе программа для расчета термического сопротивления утепляющего слоя многослойной конструкции наружной стены при использовании коннекторов, с учетом слоев стены с их зад ел очными концами. Рекомендованы к практическому использованию программные модули СопесШ1. тос1 и СопесШО. тос! для численного расчета полей температуры в многослойной наружной стене с коннекторами и без них. Методика передана в Областное государственное уни.

143 тарное предприятие проектный институт «Томскгражданпроект», что подтверждено справкой (прил. 4).

Полученная совокупность результатов исследований позволяет выполнить корректный расчет термического сопротивления утепляющего слоя кирпичной стены с коннекторами по критерию энергосбережения.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Report. Oslo Ministerial Roundtable. Conference on Sustainble Production and development / Oslo. 6−10 February 1995. // Printed by Norwejian Pollution Control Authority (SFT). — Oslo, 1995.- 53 p.
  2. В.А. Конференция ООН по окружающей среде и развитию (Рио-де-Жанейро, 1992 г.): Информ. обзор СО РАН. Новосибирск, 1992.
  3. Жилье в интересах устойчивого развития. Всемирный день Хабитат. 1992 г. / Информ. обзор для средств массовой информации // Центр ООН по населенным пунктам (Хабитат).- Найроби, 1992.
  4. Федеральный Закон «Об энергосбережении» № 28-фз от 03.04.96 г. // Экономика и жизнь, 1996. № 16. — С. 17.
  5. Государственная целевая программа России «Жилище» // Собрание актов Президента и Правительства РФ 1993.- № 28.
  6. Федеральная целевая программа «Свой дом» //Российская газета. -1996, — 27 июля.-№ 58.
  7. Встреча на высшем уровне. Программа действий. Повестка дня на XXI век и другие документы конференции в Рио-де-Жанейро в популярном изложении / Публикация Центра «За наше общее будущее».- Женева, SRO-Rundig S.A.- Швейцария, 1993.
  8. Schaeffer John Solar Living Source Book. The Complete Guide to Renewable Energy Technologies and Sustainable Living// Chelsea Green Publishing Company.- Vermont.- USA.- 1994. P. 402.
  9. Постановление Правительства РФ от 01.06.92 г. № 371 о Российском внебюджетном межотраслевом фонде энергосбережения при Минтопе РФ.-М., 1992.
  10. Федеральная целевая Программа «Топливо и энергия» // Постановление Правительства РФ № 1256 от 06.12.93, — М. 1993.
  11. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Под ред. И. Г. Староверова. Изд. 3-е, перераб. и доп. Ч. 1. Отопление, водопровод, канализация. -М.: Стройиздат, 1975. 429 с.
  12. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга 1-я. Р.В. Ще-кин, С. М. Кореневский, Г. Е. Бем, Ф. И. Скороходько, Е. И. Чечик, Г. Д. Соболевский, В. А. Мелик, О. С. Кореневская. Отопление и теплоснабжение. -Киев.: Бущвельник, 1976. -416 с.
  13. СНиП 2.04.05−91* Отопление, вентиляция и кондиционирование/ Госстрой России. М.: АПП ЦИТП, 1997. — 64 с.
  14. В.Р. Оценка теплозащитных качеств легкобетонных панелей с термовкладышами.- Москва, — Б. и, — 1986.- С. 126−132.
  15. М. Анализ теплотехнической проблематики наружных ограждающих конструкций// Жилищное строительство.- 1998.- № 4.- С. 2829.
  16. И.Н., Матросов Ю. А. Наружная теплоизоляция эффективное средство повышения теплозащиты стен зданий// Жилищное строительство." 1996.- № 9. С. 7−10.
  17. Ю.А., Бутовский И. Н. Москва уже сегодня возводит здания с эффективной теплозащитой// АВОК.- 1997.- № 6.- С. 12−14.
  18. В.С. Повышение теплозащиты наружных ограждающих конструкций// Жилищное строительство.- 1998.- № 3.- С. 22−26.
  19. Г. С. Методика проектирования теплозащиты ограждающих конструкций зданий//Жилищное строительство.- 1989.-№ 5.-С. 17−20.
  20. H.H. Дополнительное утепление наружных стен // Жилищное строительство.- 1992.- № 8.- С. 11−12.
  21. Ю.А., Хромец Д. Ю., Матросов Ю. А. Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений.- М.: Строийздат, — 1986. -379 с.
  22. С.Н. Энергосберегающие технологии вторичной застройки реконструируемых жилых кварталов// АВОК, — 1998, — № 2.- С. 5−8.
  23. И.Н. Бутовский, О. В. Худошина. Совершенствование конструктивных решений теплозащиты наружных стен зданий / Обзор.- М.: ВНИИН-ТПИ, — 1990.-С. 44−48.
  24. В.Н. Вопросы дополнительной теплозащиты наружных стен жилых зданий в городе Нижневартовске// Проблемы проектирования и строительства в регионе ЗСНГК: Сб. науч. трудов/ ЗапСиб ЗНИИЭП, — г. Сургут, — 1989,-С. 124−132.
  25. Einea A., Salmon D., Tardos M., Culp T. A new structurally and thermally efficient precast sandwich panel system// PCI journal.-1994.-№ 4.- P.90−101.
  26. Г. К. Теплозащитные показатели однослойных и многослойных панелей/ЛТромышленное и гражданское строительство: Экспресс-информ. М.: ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре.- 1981, вып. 8.-21 с.
  27. C.B. Тепоэффективные ограждающие конструкции/Жилищное строительство.- 1998.- № 12.- С. 6.
  28. В.Н., Коваленко Н. В., Ананьев А. И. Наружные кирпичные стены из эффективной кладки с повышенными теплозащитными свойствами//Жилищное строительство.- 1995.- № 3.- С. 17−21.
  29. В.П. О технологии трехслойных наружных стен сборно-монолитных зданий//Жилищное строительство.- 1991.- № 5.- С. 7.
  30. Я.И., Калмыков А. Е. Конструктивно-технологические решения многослойных монолитных стен//Жилищное строительство.- 1991.- № 5, — С. 8−12.
  31. Е.И. Теплотехнические качества трехслойных панелей с гибкими связями и с эффективным утеплителем / Обзор. М.: ЦНТИ по гражданскому строительству и архитектуре.- 1975.- 40 с.
  32. О.В. Особенности теплоизоляции многослойной кирпичной и каменной кладки// Строительство и архитектура: Экспресс-информ.: Зарубежный опыт/ ВНИИИС.- сер. 10 Инж.-теорет. основы стр. -ва, — 1986,-вып. 11.- С. 15−19.
  33. О.В. Конструкции многослойных наружных кирпичных и каменных стен// Строительство и архитектура: Экспресс-информ.: Зарубежный опыт/ ВНИИИС.- сер. 8 Инж.-теорет. основы стр. -ва. 1985.- вып. 17.-С. 5−7.
  34. A.c. 949 112 СССР, МКИ Е 04 В 1/76, С 04 В 15/00. Строительная теплоизоляционная панель/ A.B. Нехорошев, В. А. Соколов, И. А. Синянский, В. Н. Мамонтов, У. Х. Магдеев, П.М. Баудер// Открытия. Изобретения. -1982.- № 29. с. 4.
  35. A.c. 2 035 558 РФ, МКИ Е 04 В 1/76, Е 04 С 2/26. Стеновая панель/ Н. С. Саранцев, В.М. Бадьев// Открытия. Изобретения. 1995, — № 14. — с.4.
  36. A.c. 1 652 486 СССР, МКИ Е 04 В 2/14. Ограждающий элемент с солнечным коллектором / Н. С. Кобелев, Э. А. Мельников, А. Е. Чижов, В. А. Кудрявцев, И.И. Сокол// Открытия. Изобретения. 1991.- № 20. — с.4.
  37. A.c. 897 985 СССР, МКИ Е 04 В 1/76. Стеновая панель/ A.C. Кобзев, В. Д. Мушкаев, А.Л. Петров// Открытия. Изобретения. 1992. — № 17. — с.З.
  38. A.c. 2 078 882 РФ, МКИ Е 04 В 1/76, В 32 В 5/22. Изоляционный материал в виде плиты или рулона для новых и требующих санирования сооружений и способов его изготовления / Херберт Пригнитц// Открытия. Изобретения. 1997. — № 16. — с.З.
  39. A.c. РФ, МКИ Е 04 В 2/86. Многослойная стена и способ ее изготовления / Абаимов А. И., Стратонов A.B., Кудряшова H.H. // Открытия. Изобретения. 1997. — № 14. — с. 3.
  40. О.В. Метод последующего утепления кирпичных и каменных стен// Строительство и архитектура: Экспресс-информ.: Зарубежный опыт/ ВНИИИС.- сер. 8 Инж.-теорет. основы стр. -ва. 1985.- вып. 17.- С. 79.
  41. М.К. Здания с наружными стенами из облегченной кладки// Жилищное строительство.- 1996.- № 7. С. 12−14.
  42. С.М., Евсеев Д. В. Обеспечение требуемого термического сопротивления в зданиях с наружными стенами из облегченной кладки// Жилищное строительство.- 1998.- № 1, — С.25−26.
  43. Г. Г. Совершенствование нормирования теплозащиты зданий// Строительные материалы и конструкции.- 1994.- № 2, — С. 21−22.
  44. В.К., Заворин Н. Д. Оценка энергетической эффективности наружных ограждающих конструкций жилых зданий// Проекирование и инж. изыскания.-1989.- № 6.- С. 12−13.
  45. .З., Тимонов И. А. К расчету годовых теплопотерь через ограждающие конструкции зданий// Изв. вузов. Строительство и архитектура.-1989.-№ 10,-С. 84−87.
  46. И.В., Драганов Б. Х., Черных Л. Ф. Оценка тепловой эффективности энергоэкономичного экспериментального жилого дома // Украинская с/х академия, — Киев, — 1989.- № 10 192.- С. 9−12.
  47. B.C., Мушинский В. Ю. Жилые здания повышенной тепловой эффективности// Обзорная информация/ ЦНТИ Госгражданстрой: Жилые здания, — 1986, — Вып.1, — С. 44.
  48. Н.Д. Оценка энергетической эффективности наружных стен зданий// Теплоизоляция зданий: Сб. трудов ин-та/ НИИСФ.-1986, — С. 412.
  49. Э.В., Матросов Ю. А. Мероприятия по экономии тепловой энергии при эксплуатации зданий// Экспресс информация / ВНИИС Госстроя СССР, — 1987, — Вып. 4, — С. 2−4.
  50. Н.Д. Пособия по расчету энергетической эффективности наружных ограждений отапливаемых зданий // Теплоизоляция зданий: Сб. трудов ин-та/ ВНИИС Госстроя СССР.- 1986.- № 6115.- С. 28.
  51. Ю.А., Бутовский И. Н. Теплозащитные характеристики энергоэффективных индивидуальных зданий// Строительство и архитектура.- Сер. строительные материалы: Обзорная информация / ВНИИНТПИ.-М.- 1992, — Вып.- 4,-С. 61.
  52. О снижении теплопотерь в зданиях / ИщенкоВ.Н., Черных Л. Ф., Сорокин A.M., Кравец В. А. // Жилищное строительство.- 1991.- № 10.- С. 1618.
  53. А., Лис А., Лис П. К вопросу о рациональном использовании тепловой энергии// Жилищное строительство.- 1998.- № 1.- С. 27−28.
  54. В.П., Рымаров А. Г. Методы единой технологической системы для оптимизации энергопотребления и повышения экологической безопасности здания// Известия вузов. Строительство.- 1997.- № 9.- С. 76−80.
  55. Ю.А., Бутовский И. Н., Гольдштейн Д. Энергетический паспорт здания// АВОК.- 1997.- № 3, — С. 11−15.
  56. М.М., Ефимов Ю. Н., Табунщиков Ю. А. Оценка тепловой эффективности зданий//Известия вузов. Строительство, — 1996.- № 4.- С. 7073.
  57. Ю.А., Бутовский И. Н. Стратегия по нормированию теплозащиты зданий с эффективным использованием энергии//Жилищное строительство, — 1999, — № 1, — С. 2−5.
  58. Е.С. Технико-экономические предпосылки утепления наружных стен зданий// Жилищное строительство, — 1999.- № 3, — С. 14−16.
  59. Шурд Эгердинк, Яспер де Вильде. Энергоэффективность жилых зданий Москвы и Московской области//Жилищное строительство, — 1995.-№ 11.-С. 5−9.
  60. К вопросу об энергетической концепции проектирования зданий / Богословский В. Н., Матросов Ю. А., Могутов В. А., Бутовский И. Н. // Жилищное строительство.- 1992.- № 8.- С. 7−10.
  61. С.И., Исаков O.A. Резервы экономии тепла // Жилищное строительство, — 1992,-№ 10.-С. 18−20.
  62. Е.М. Проблемы энергосбережения в жилищном строительстве России// Жилищное строительство.- 1993.- № 7.- С. 2−3.
  63. М.М., Ефимов Ю. Н., Табунщиков Ю. А. Оценка тепловой эффективности здания с учетом направленного действия наружного клима-та//Известия вузов. Строительство.- 1997.- № 7.- С. 79−83.
  64. Ю.А., Бродач М. М. Минимизация расхода энергии, затрачиваемой на натоп помещения // Известия вузов. Строительство и архитектура, — 1988.-№ 12.-С. 84−87.
  65. И.Н., Матросов Ю. А. Критерии выбора уровня тепловой защиты здания // Жилищное строительство.- 1991.- № 2, — С. 19−21.
  66. В.Н. Три аспекта создания здания с эффективным использованием энергии // АВОК.- 1998.- № 3.- С. 34−41.
  67. С.Н. Энергоэффективные строительные системы и технологии // АВОК.- 1999, — № 2, — С. 6−12.
  68. Ю.А., Бродач М. М. Научные основы проектирования энергоэффективных зданий// АВОК.- 1998.- № 1.- С.5−10.
  69. В.И., Дмитриев А. Н. О нормировании тепловой защиты жилых зданий// АВОК, — 1997.- № 3, — С. 22−27.
  70. Ю.А., Бутовский И. Н. Системное теплотехническое нормирование огаждающей оболочки здания//Жилищное строительство.1996,-№ 1,-С. 12−14.
  71. Г. Г., Иващенко Ю. Г., Степанов A.B. Теплотехническая оцека проектных решений жилых домов // Известия вузов. Строительство.1997,-№ 12, — С. 77−81.
  72. В.Р., Артыкпаев Е. Т. Теплотехнические и звукоизоляционные качества ограждений домов повышенной этажности.- М.: Стройиздат, 1979.-255 с.
  73. В.И., Никифоров В. А. Рекомендации по уточненному теплотехническому расчету наружных стен крупнопанельных жилых домов.-Новосибирск: СибЗНИИЭП, 1980. 54 с.
  74. К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. Изд. 4-е, перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1973. 270 с.
  75. И.Н. Бутовский, Ю. А. Матросов. Сопоставление отечественных и зарубежных норм расчета теплозащиты зданий/Обзор. М.: ВНИИНТПИ, 1989.-81 с.
  76. А.Д. О расчете приведенного сопротивления теплопередаче неоднородных ограждающих конструкций зданий//Жилищное строительство.- 1997, — № 11.- С. 18−22.
  77. СНиП П-3−79*. Строительная теплотехника/ Минстрой России. -М.: ГП ЦПП, 1998. -24 с.
  78. Временное руководство по теплотехническому расчету узлов наружных ограждающих конструкций. -М.: МНИИТЭП, ГлавАПУ.- 1972.
  79. К.В. Керамзитобетонные конструкции и технология их изготовления: Материалы научно-технической конференции по развитию производства керамзита, зольного гравия и легких конструкций на их основе. М.: НТО стройиндустрии, 1969.
  80. Э.А. Аналитическое решение задачи о теплопроводных включениях// Сб. научных трудов. «Теплозащитные свойства ограждающихконструкций жилых и общественных зданий».- М.: МНИИТЭП, ГлавАПУ, 1972.
  81. Э.А. Теплотехнический расчет панелей со сквозными теплопроводными включениям// Сб. научных трудов «Теплозащитные свойства ограждающих конструкций жилых и общественных зданий». -М.: МНИИТЭП, ГлавАПУ, 1972.
  82. Пособие по проектированию ограждающих конструкций зданий. -М.: Изд. НИИСФа, 1967, — 443 с.
  83. В.Н. Строительная теплофизика (Теплофизические основы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха). -М.: Высшая школа, 1970.- 375 с.
  84. Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий/НИИ строит, физики, — М.: Стройиздат, 1990. -239 с.
  85. В.Р., Артыкпаев Е. Т. Огнезащита металлических конструкций зданий. М.: Стройиздат, 1973. — 96 с.
  86. К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. Изд. 4 е. — М.: Стройиздат, 1973. — 270 с.
  87. Огнестойкость зданий/ Бушуев В. П., Пчелинцев В. А., Федоренко B.C., Яковлев А. И. -М.: Сторойиздат, 1970.
  88. Свидетельство на полезную модель МКИ Е 04 В 1/24. Коннектор/ О. И. Недавний, H.A. Цветков, А. Г. Помазкин, Н. Г. Ласковенко (РФ). № 7433- Заявлено 24.06.97- Опубл. 16.08.98. Бюл. № 8- Приоритет 24.06.97// Открытия. Изобретения.- 1998. — № 8.
  89. Теплофизические аспекты режимов работы металлических коннекторов с защитной оболочкой в условиях пожара / Хуторной А. Н., Салкова
  90. И.Б., Цветков H.A., Скачков С.И.// Вестник Томск, гос. архит. стр. ун-та.-2000,-№ 1.-е. 198−203.
  91. М.А., Михеева И. М. Основы теплопередачи. Изд. 2-е.- М.: Энергия, 1977, — 343 с.
  92. A.M., Васильев Б. Ф., Ушков Ф. В. Основы строительной теплотехники жилых и общественных зданий. -М.: Госстройиздат, 1956.
  93. С.С. Основы теории теплообмена,— М.: Машгиз, 1962.
  94. A.A. Тепловой расчет углов ограждающих конструк-ций//Сб. «Проблемы строительной теплофизики». Изд-во АН БССР, 1964.
  95. A.A. Тепловой режим сопряжений наружных и внутренних стен// Сб. «Строительная теплофизика». -Изд-во АН БССР, 1966.
  96. Ф.В. Теплотехнические свойства крупнопанельных зданий и расчет стыков. М.: Стройиздат, 1967. — 238 с.
  97. К.Д., Душкин H.H. Теплопередача в новых конструкциях ограждающих частей зданий. Киев.: Госстройиздат, УССР .-1964. — 245 с.
  98. П. Инженерные проблемы теплопроводности. М.: ИЛ, I960, — 186 с.
  99. A.B., Михайлов Ю. А. Теория тепло- и массообмена. М.: Госэнергоиздат, 1963. — 348 с.
  100. O.E. Основы строительной теплотехники. М.: Изд-во ВИА, 1938.- 168 с.
  101. С.Н. Теплопередача. М.: Высшая школа, 1964. — 234 с.
  102. Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массообмена. М.: Госэнергоиздат, 1961. -325 с.
  103. В.М., Чурбанов К. А. Определение теплофизических свойств металлов, выполненных в виде стержня конечной длины//Вопросы теплообмена в строительстве: Сб. науч. трудов/ Ростовский инж.-стр. ин.- т.-1990, — С. 69−78.
  104. С.П., Есаян М. А. Металлизированные пленки в трехслойных наружных стеновых панелях// Жилищное строительство.- 1990. № 8,-С. 18−19.
  105. В.Н. Защита от теплопроводного элемента, прокалывающего наружное ограждение// Монтажные и специальные работы в строительстве.- 1997.- № 9, — С. 24−25.
  106. Тепловые потери через наружные ограждения при наличии «мостов холода» для условий севера Тюменской области / Шаповал А. Ф., Аксенов Б. Г., Горковенко А. И., Молостова И. Е. // Известия вузов. Строительство.-1995,-№ 10, — С. 86−89.
  107. А.Н., Цветков H.A. Теплофизические аспекты применения коннекторов при строительстве в Сибири // Архит. и стр.-во. Наука, образование, технологии, рынок: Тез. докл. науч.-техн. конф., 30 нояб. 1 дек. 1999, Томск, С. 40−41.
  108. А.Н., Цветков H.A., Недавний О. И. Эффективность теплозащитных свойств наружных стен с коннекторами// Изв. вузов. Строительство.- 2000.- № 6, — С. 13−17.
  109. A.A. Применение теории подобия к исследованию процессов тепло-массообмена. М.: Высшая школа, 1974.- 328 с.
  110. С.А., Кундт В. Расчет теплообмена в помещении на основе электротепловой аналогии// Сб. науч. трудов МИСИ, № 48, 1964.
  111. В.К. Исследование теплотехнических свойств ограждающих конструкций зданий методом электромоделировнаия. М.: Госстрой издат, 1960.
  112. Д.Ю. Справочник по численному решению дифференциальных уравнений в частных производных. М.: Гостехиздат, 1951.
  113. А.П. Приближенный метод решения задач теплопроводности при переменных константах// Изв. АН СССР, .- 1946.- № 12.
  114. Нестационарный теплообмен. -М.: Машиностроение, 1973.-327 с.
  115. П.П. Приближенное решение задач нестационарной теплопроводности методом конечных разностей// Труды Ин та энергетики АН БССР, 1958. — вып. 8. — С. 23−25.
  116. Дж., Пул У. Введение в численные методы решения дифференциальных уравнений. М.: Наука, 1986. -288 с.
  117. Varga R. Matrix iterative analysis. -Englewood Cliffs: Prentical, 1962.
  118. А.Н., Цветков H.A., Игнатьев М. А. Исследование температурных полей в конструкциях наружных стен с коннекторами // Изв. вузов. Стр.- во. -2001, — № 2−3, — С.132−136.
  119. Н.П. Приведенное сопротивление теплопередаче утепленных фасадов с учетом влияния дюбелей// Труды VII съезда АВОК. М.: 2000.- С. 40−43.
  120. К.А., Кернерман Э. Я. Измерение температуры поверхности при исследовании теплового режима здания// Изв. вузов. Строительство и архитектура.- 1988.- № 9.- С. 83- 86.
  121. Г. М., Кузнецов Н. Д., Чистяков B.C. Теплотехнические измерения и приборы. М.: Энергоатомиздат, 1984, — 229 с.
  122. .Ф. Натурные исследования температурно-влажностного режима крупнопанельных жилых зданий. М.: Стройиздат, 1968, — 120 с.
  123. В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Энергия, 1969.- 392 с.
  124. Методические рекомендации по определению теплотехнических показателей ограждающих конструкций в лабораторных условиях.- Киев: НИИ CK, 1982.-24 с.
  125. ГОСТ 26 254–84. Здания и сооружения. Методы определения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. М.: Изд-во стандартов, 1985. — 24 с.
  126. В.M. Строительная теплофизика. М.: Высш. школа, 1974, — 319 с.
  127. П.А. Поверхностное явление в дисперсных системах. -М.: Наука, 1979.-381 с.
  128. В.М. Расчет влажностного состояния ограждающих конструкций при диффузии водяного пара // Промышленное строительство.-1962.-№ 2.
  129. В.М. Коэффициенты переноса водяного пара для расчета влажностного состояния ограждающих конструкций здание/Инженерно-физический журнал.- Т. 8.- 1965.- № 2.
  130. A.B. Явление переноса в капиллярно-пористых телах. -М.: Гостехнотеориздат, 1954.
  131. В.Н. О потенциале влажности // ИФЖ. -1965. -т. 8,2.
  132. В.Н., Тертичник Е. И. Учет влияния влажностного влияния режима на теплозащитные свойства ограждающих конструкций // Сб. науч. трудов МИСИ.- 1967. № 52.
  133. O.E. Основы теории капиллярной диффузии. М.: Изд. ЦНИИПСа, 1940.
  134. Ф.В. Метод расчета увлажнения ограждающих частей зданий. М.: Изд-во МКХ РСФСР, 1955.
  135. К.Ф. Расчет последовательного увлажнения материалов// Сб. ЦНИПСа «Вопросы строительной физики в проектировании». М.: Стройиздат, 1941.
  136. ГОСТ 24 992–81 Каменные конструкции. Метод определения прочности сцепления в каменной кладке. — М.: Изд. стандартов, 1982. — 18 с.
  137. А. Д. К вопросу о влиянии фильтрации воздуха на теплоинерционные качества ограждающих конструкций зданий и выбор расчетных зимних температур// Сибирский авт.-дор. ин.-т.- Омск.- 1989.- № 10 362.-С. 13.
  138. А.Д. Оценка теплоустойчивости ограждающих конструкций зданий при переменных ветровых воздействиях // Известия вузов. Строительство.- 1997.- № 3, — С. 76−82.
  139. В.М. Проектирование ограждающих конструкций зданий с учетом физико-климатических воздействий.- М.: Гос. изд.-во литры по стр-ву и архит., 1985, — 239 с.
  140. A.B. Теория теплопроводности. М.: Высш. Школа, 1967.- 599 с.
  141. Ф.В. Теплопередача ограждающих конструкций при фильтрации воздуха,— М.: Стройиздат, 1969. 144 с.
  142. В.Н., Титов В. П. Воздушный режим зданий и учет воздухопроницания в расчете теплового режима// Сб. науч. трудов МИСИ, 1967. -№ 52.
  143. В.П. К вопросу теплотехнического расчета наружных стен с учетом инфильтрации воздуха // Техн. инф. / Главстройпроект, 1961.- № 4 (8).
  144. В.П. Учет воздухопроницания стыков панелей при теплотехническом расчете ограждений// Техн. инф./ Главстройпроект, 1961. -№ 4 (8).
  145. В.П. Инфильтрация воздуха и ее учет в тепловом балансе помещений//Научно-техн. инф. ЦИНИСа, 1967. -№ 8.
  146. Assign (ftl, 'd:textdocandreiconectdanl .dat') —
  147. Fl:=zl, kt.*h-F2:=z[2,kt]*h-
  148. Fytsl:=Fl-Fserd- Fyts2:=F2-Fserd- for i :=1 to 4 do begin LAM-Befsl 1. :=(Fyts 1 *LAMByt+Fserd*LAMBserdl i.)/F 1- LAM
  149. AMB serd2 1.) * fserd/F2-(L AMBk2-L AMBp) * Fp/F2- end-for i:=l to 4 DELTA 11 /LAMB 111 1.- DELTA 11 /LAMB 112 i.- DELTA22/LAMB221 [i]- DELTA22/LAMB222[i]-end-do begin
  150. DELR11 l1.:=DELTAl 1/LAMBkl-DELR112 i. :=DELT A11/LAMBkl-DELR221 [i] :=DELTA22/LAMBk2-DELR222[i]: =DELTA22/L AMBk2for i:=l to 11 dofor j:=l to 4 do begin Rslij.:=DELTAyt1./LAMBefsl[j]-DELRl 11 [j]
  151. Assign (ft2,'d:textdocandreiconect/rt2.dat') — Rewrite (ft2)-writeln (ft2,' РАСЧЕТ ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ УТЕПЛЯЮЩЕГО СЛОЯ НАРУЖНОЙ СТЕНЬГ)-writeln (ft2,' ИЗ ШТУЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ С ПЕРПЕНДИКУЛЯРНО
  152. РАСПОЛОЖЕННЫМИ КОННЕКТОРАМИ)-writeln (ft2,' С ЗАЩИТНОЙ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ОБОЛОЧКОЙ)-writeln (ft2,' для следующих исходных данных:')-writeln (ft2,' h-, h:6:4,'- zK=', zk:4:2,'- hp=', hp:4:2,'- dcepfl=', dserd:7:4,
  153. ЬАМВк1=', ЬАМВк1:4:2,'- LAMBk2-, LAMBk2:4:2,'- LAMBp=', LAMBp:4:2,
  154. DEETA11=', DELTA 11:4:2,'-')-writeln (ft2,'DELTA22-, DELTA22:4:2,'- do6=', dob:4:2,'-1.MB06-, LAMBob:4:2,'.')-rez:=Pi*sqr (dob)/4-Fob:=rez-Fserd-for kt:=l to Ktab do begin
  155. F1 :=z 1, kt. *h-F2 :=z[2,kt] *h-
  156. MBserdl 1.)*fserd/F 1 -(LAMBk2-LAMBp)*Fp/F 1- LAMB222i.:=LAMBk2-(LAMBk2-LAMBserd2[i])*fserd/F2-(LAMBk2-LAMBp)*Fp/F2- end-for i:=l to 4 do begin DELR111 1. :=DELTA11/LAMBkl
  157. DELTA 11/LAMB 111 1.- DELR112i.:=DELTAl 1/LAMBkl
  158. DELTA 11/LAMB1121.- DELR221 i. :=DELTA22/LAMBk2
  159. Для следующих исходных данных: h = 0,075 м- zK = 0,12 м- hp = 0,01 м- d, 0,004 м- Xki = 0,80- 0,80- Хр= 0,86 Вт/(м-К) — 5″ = 0,05 м- б22 = 0,05 м
  160. Для следующих исходных данных: Ь = 0,075 м- = 0,12 м- Ир = 0,01 м- (1серД = 0,004 м- А, К1 0,80- Хк2= 0,80- Хр = 0,86 Вт/(м-К) — 5ц = 0,05 м- 522 = 0,05 м
  161. А8з1§ п (й1, 'd:textdocandreiconectdancosl .ёа1') —
  162. Рк8еМ:=Р1*8дг^8е^)/(4*са1?)-Ррк:=гк*Ьр-Ркзе^-
  163. MBk1=', LAMBkl:4:2,'- ЬАМВк2=', ЬАМВк2:4:2,'-1.MBp=', LAMBp:4:2,'-')-writeln (ft2,' DELTA 11=', DELTA11:4:2,'- DELTA22=', DELTA22:4:2,'.') — for kt:=l to Ktab do begin F1 :=z 1, kt. *h-F2 :=z[2,kt] *h-
  164. MBserd21.)*Fkserd/F2-(LAMBkl-LAMBp)*Fpk/F2- LAMBk221 i. AMBk2-(LAMB k2-L AMB serd 1 [i])*Fkserd/F 1 -(LAMBk2-LAMBp)*Fpk/F 1- LAMBk222[i] :=LAMBk2-(LAMBk2
  165. MBserd21.)*Fkserd/F2-(LAMBk2-LAMBp)*Fpk/F2- end-for i:=l to 4 do begin DELR11 l1.:=DELTAl 1 /LAMBkl -DELTA 11/LAMBkl 1 li.- DELR112[i]: =DELTAl 1/LAMBkl
  166. DELTA 11/LAMBkl 121.- DELR221 i. :=DELTA22/LAMBk2
  167. F1 :=z 1, kt.*h-F2:=z[2,kt]*h-
  168. Fytkssl:=Fl-rez- Fytkss2:=F2-rez- for i:=l to 4 do begin LAMBefkssl 1.:=(Fytkssl *LAMByt+Fkserd*LAMBserdl i.+Fobk* L AMB ob)/F i-
  169. MBefkss21.:=(Fytkss2*LAMByt+Fkserd*LAMBserd2i.+Fobk*LAMBob)/F2- LAMBkl 11 1.: =L AMBk 1 -(L AMBk 1 -LAMB serd 1 i.)*Fkserd/Fl-(LAMBkl
  170. MBp)*Fpk/Fl- LAMBkl 12 1.:=L AMBk 1 -(LAMBkl
  171. MBserd21.)*Fkserd/F2-(LAMBkl-LAMBp)*Fpk/F2-
  172. MBk221 1.: =L AMBk2-(L AMBk2-L AMB serd 1 i.) * Fkserd/F 1 -(LAMBk2
  173. MBp)*Fpk/F 1- LAMBk222 1. :=LAMBk2-(LAMBk2
  174. AMB serd2 1.) * Fkserd/F2-(L AMBk2-L AMBp) * Fpk/F2-end-for i:=l to 4 do begin DELR11 l1.:=DELTAl 1/LAMBkl
  175. DELTA 11/LAMBkl 11 1. DELTA 11/LAMBkl 12i. DELTA22/LAMBk221 [i] DELTA22/LAMBk222[i] end-for i:=l to 11 do
  176. Для следующих исходных данных: 11 = 0,075 м- гк = 0,12 м- Ьр = 0,01 м- с1серд = 0,004 м- = 0,80- А, к2= 0,80- Ар= 0,86- Аоб = 0,10 Вт/(м-К) — 6ц = 0,05 м- 822 = 0,05 м- (10б = 0,02 м
  177. Program calculates the thermal field into the wall *)with connections by numerical methods *)
  178. Input file conecdat. dat *)
  179. Input file conemat4. dat *)
  180. Output file -conemat5.dat *)
  181. Output file cotrmat2. dat *)
  182. Output file coneout2. dat *)
  183. FROM 10 IMPORT WrLn, WrCard, WrStr, WrLngReal-1.PORT SYSTEM-1.PORT FIO, Window-1.PORT Lib, Str, MATHLIB-
  184. TYPE line=ARRAY0.80. OF CHAR-1. CONST Ll=300−1.=101-
  185. TYPE matr =ARRAY1.L1.,[1.L2] OF LONGREAL- TYPE vector=ARRAY[ 1. L1 ] OF LONGREAL- VAR mtm: matr-
  186. VAR W, W1: Window. WinType- WD 1, WD: Window. WinDef- VAR ym, xm, tmm, tmp, tm, tml, s, d, u, b: vector-
  187. WD := Window. WinDefl, 1,70,23,Window.White, Window. Blue, TRUE, TRUE, FALSE, TRUE, Window. DoubleFrame, Window. Blue, Window. Cyan — W := Window. Open (WD) — Window. TextColor (Window.LightGray) —
  188. Window.SetTitle (W,' SIS, Tomsk ', Window. LeftLowerTitle) — END HeadLine-1. PROCEDURE OpenWinTimer-1. BEGIN
  189. WD1 := Window. WinDef3,18,10,20, Window. White, Window. Black, TRUE, TRUE, FALSE, TRUE,
  190. Window.DoubleFrame, Window. Magenta, Window. Cyan — W1 := Window. Open (WDl) — Window. SetTitle (Wl,'Meter', Window. RightLowerTitle) — Window. PutOnTop (W 1) — END OpenWinTimer-
  191. PROCEDURE StartTimer (n:LONGCARD) —
  192. VAR strm: ARRAY0.6. OF CHAR- res: BOOLEAN- Base: CARDINAL-
  193. BEGIN strm:—.'- Base:=10- Window. TextColor (Window. White) —
  194. Str.CardToStr (n, strm, Base, res) — Window. GotoXY (1,1) — WrStr (strm) — END StartTimer-
  195. PROCEDURE formfix (VAR s, d, u, b, xm, ym, tm, tmm, tmp: vector-n, m: CARDINAL-wb:BOOLEAN- k 1, c 1, r 1, k2, c2,r2,k3, c3, r3, tr, alfn, alf: LONGREAL) —
  196. PROCEDURE formfir (VAR s, d, u, b, xm, ym, tm, tmm, tmp: vector-n, m: CARDINAL — wb: B OOLE AN- kl, cl, rl, k2, c2,r2,k3,c3,r3, tr, alfn, alf:1.NGREAL) —
  197. PROCEDURE gaex (VAR s, d, u, b, y:vector- n: CARDINAL) — VAR i: CARDINAL- BEGIN
  198. FOR i:=2 TO n DO s1.:=si./d[i-l]- d[i]: =d[i]-s[i]*u[i-l]- b[i]: =b[i]-s[i]*b[i-l]- END-yn.:=b[n]/d[n]- i:=n-l-
  199. WHILE (i≥l) DO y1.:=(bi.-u[i]*y[i+1 ])/d[i]- i:=i-l-1. END- END gaex-
  200. PROCEDURE getx (VAR x: vector-VAR mtrrr. matr- nO, ni: CARDINAL)-1. VARj CARDINAL-1. BEGIN
  201. FOR j:=l TO ni DO xj.:=mtm[j, nO] END1. END getx-
  202. PROCEDURE gety (VAR x: vector-VAR mtm: matr- nO, ni: CARDINAL)-1. VARj? CARDINAL-1. BEGIN
  203. FORj:=l TO ni DO xj.:=mtm[nOj] END1. END gety-
  204. PROCEDURE putx (VAR x: vector-VAR mtm: matr- nO, ni: CARDINAL)-1. V AR j: CARDINAL — BEGIN
  205. FOR j:=l TO ni DO mtmj, nO.:=x[j] END1. END putx-
  206. PROCEDURE puty (VAR x: vector- VAR mtm: matr- nO, ni: CARDINAL)-1. V AR j: CARDINAL — BEGIN
  207. FOR j:=l TO ni DO mtmnOj.:=x[j] END1. END puty-
  208. PROCEDURE printg (kl, rl, cl, lx, ly, lt: LONGREAL- nx, ny, nt: CARDINAL)-1. BEGIN1. WrLn-1. WrStrC ') —
  209. WrStr ('* * * COMPUTE THE THERMAL')-1. WrStr (' FIELD ***')-1. WrLn-
  210. WrStr ('------------INPUT DATA--------
  211. WrStr ('Heat conduction WrLngReal (kl, 5,6) — WrStrC W/m.') — WrLn-
  212. WrStr ('Heat capacity WrLngReal (c 1,5,6) — WrStrC W*s/Kg*K.') — WrLn-
  213. WrStr ('Densite of material WrLngReal (r 1,5,6) — WrStr (' Kg/m*m*m.') — WrLn-
  214. WrStr ('Length WrLngReal (lx, 5,6) — WrStr ('m.') — WrLn-
  215. WrStr ('Length WrLngReal (ly, 5,6) — WrStrC m.') — WrLn-
  216. HeadLine- hl:=lx/cnx- hly:=ly/cny- dti:=lt/cnt- nt:=nt+l- n:=nx+l- nn:=ny+l- FOR i:=T TO LI DO
  217. FORj:=l TO L2 DO mtmij.:=0.-1. END-1. END-
  218. FORi:=l TOL2DO xm1.:=0.- ymi.:=0.- s[i]: =0.-d[i]:=0.-u[i]:=0.-b[i]:=0.- END-
  219. FOR i:=2 TO n DO xm1.:=xmi-l.+hl- END-filename:-conemat4.dat'- mf:=FIO.Open (filename) — FOR i:=l TO n DO
  220. FOR 11:= 1 TO nn DO mtmi, ll.:=FIO.RdLngReal (mf)-1. END-1. END-1. FlO. Close (mf) —
  221. FOR i:=2 TO nn DO ym1.:=ymi-l.+hly- END-printg (kl, r 1, c 1, lx, ly, lt, nx, ny, nt)-1. OpenWinTimer-1. FOR i:=2 TOntDO
  222. FOR 11 :=1 TO n DO tmlll.:=mtm[ll, l]-1. END-
  223. FOR li:=2 TO nn-1 DO nm:=li-1. (li=2) THEN getx (tm, mtm, nm, n) — nO:=nm-l- getx (tmm, mtm, nO, n) ELSE
  224. FOR 11 :=1 TO nn DO tmlll.:=mtm[li, ll]1. END-nmr^li-1. (li=2) THEN gety (tm, mtm, nm, nn) — nO:=nm-l- gety (tmm, mtm, nO, nn) ELSE
  225. OK:=TRUE- namfmy:='coneout2.dat'- fmy:=FIO.Create (namfmy) — FIO. WrStr (fmy,'X mY m ') — FOR 11 :=1 TOnn DO1. (11=1)OR (11=6)OR (11=10)OR (11=20)OR (11=50)OR (11=80)OR (11=100)1. THEN
  226. FIO. WrLngReal (fmy, ymll., 8,14) — END- END-1. FIO. WrLn (fmy)-1. FOR 11 :=1 TOnDO
  227. FIO.WrLngReal (fmy, xmll., 8,14)-1. FOR li:= 1 TOnn DO1. (li=l)OR (li=6)OR (li=l ())ORli=20)OR (li=5())ORli=80)OR (li=100)1. THEN
  228. FIO.WrLngReal (fmy, mtmll, li., 8,14) — END END-1. FIO. WrLn (fmy) — END-
  229. FlO.Close (fmy) — namfmycotrmat2 .dat'- fmy:=FIO.Create (namfmy) — FIO. WrStr (fmy,'Y mX m ') —
  230. FIO.WrLngReal (fmy, xmll., 8,14)-1. END- END-
  231. FIO.WrLngReal (fmy, mtmli, ll., 8,14)-1. END-1. END-1. FIO. WrLn (fmy) — END-
  232. FlO.Close (fmy) — filename:-conemat5.dat'- mf:=FIO.Create (filename) FOR 11 :=1 TOnDO
  233. FOR li:= 1 TO nn DO FIO. WrLngReal (mf, mtmll, li., 8,14) — END-1. FIO. WrLn (mf) — END-
  234. FlO.Close (mf) — END con03cu.
  235. Ki = A, k2 = 0,80 Вт/(м К) — A, yT = 0,05 Вт/(м К) — Хсерд = 0,40 Вт/(м К) — dcepfl = 0,004 м- 5ц = 0,05 м- O22 = 0,05 м- 8ут = 0,24 м
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!