Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Учет фильтрационных сил при оценке несущей способности консолидируемых оснований дорожных насыпей

Диссертация: Учет фильтрационных сил при оценке несущей способности консолидируемых оснований дорожных насыпей
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Проблемы теории консолидации водонасыщенных грунтов применительно к основаниям сооружений рассматривались в различное время К. Терцаги, Н. М. Герсевановым, В. А. Флориным, Био, Карилло, Тан-Тьон-Ки, Гибсоном, Ю. К. Зарецким, З.Г. Тер-Матиросяном, П. А. Коноваловым и др. Проблемам дорожного строительства и, в частности, вопросам прогноза осадок насыпей на слабых грунтах посвящены исследования Л… Читать ещё >

Учет фильтрационных сил при оценке несущей способности консолидируемых оснований дорожных насыпей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Актуальность прогноза деформации осадок и прочности дорожных насыпей в условии Вьетнама
      • 1. 1. 1. Коротко о развитии экономики и политики Вьетнама
      • 1. 1. 2. Геологические условия равнин Вьетнама
      • 1. 1. 3. Некоторые черты о дорожном строительстве на слабом основании в южной и средней части Вьетнама (на юге Вьетнама)
      • 1. 1. 4. Строительство искусственных сооружений на слабом грунте в Дельте реки Меконга (на юге Вьетнаме) в последние годы
      • 1. 1. 5. Актуальность прогноза деформации насыпей в условии Вьетнама
      • 1. 1. 6. Понятие слабого грунта в дорожном строительстве
      • 1. 1. 7. Водопроницаемость грунтов
    • 1. 2. Прогноз консолидации слабых оснований
      • 1. 2. 1. Основные положения теории консолидации глинистых грунтов и этапы её развития
      • 1. 2. 2. Основные положения теоретического и практического применения дрен
    • 1. 3. Условия оценки прочности слабых оснований
    • 1. 4. Выводы и постановка задач исследования
      • 1. 4. 1. Фильтрационная сила
      • 1. 4. 2. Учет фильтрационной силы при оценке устойчивости насыпи
  • 2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ ПРОГНОЗЫ КОНСОЛИДАЦИИ И ПРОЧНОСТИ СЛАБЫХ ОСНОВАНИЙ
    • 2. 1. Основные уравнения линейной теории упругости
      • 2. 1. 1. Матричное представление основных уравнений
      • 2. 1. 2. Численные методы
      • 2. 1. 3. Методы конечных элементов
    • 2. 2. Математические теории консолидации и алгоритмы их решения
      • 2. 2. 1. Вывод математических моделей
      • 2. 2. 2. Методы численного интегрирования обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка
      • 2. 2. 3. Решение разрешающих уравнений с использованием МКЭ по методу взвешенных невязок Галеркина
  • 3. ПАКЕТ ПРОГРАММ «SOL-SAP»
    • 3. 1. Назначение и возможности пакет программ
    • 3. 2. Минимальные требования для нормального функционирования пакета «SOIL-SAP»
    • 3. 3. Описание пакета «SOIL-SAP»
    • 3. 4. Метод разработки «SOIL-SAP»
    • 3. 5. Анализ сходимости решений при различных применяемых типах элементов
    • 3. 6. Сравнение распределения напряжений при использования решения Фламана и МКЭ
  • 4. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОНСОЛИДАЦИИ И ИЗМЕНЕНИЯ НАПРЯЖЕНО ДЕФОРМАЦИОННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ОСНОВАНИЯ С УЧЕТОМ ФАКТОРА ФИЛЬТРАЦИОННОГО ДАВЛЕНИЯ
    • 4. 1. Исходные данные
    • 4. 2. Определение допустимой высоты насыпи для исследования действия фильтрационных сил
      • 4. 2. 1. Определение допустимой нагрузки
      • 4. 2. 2. Определение безопасной нагрузки
      • 4. 2. 3. Определение критической нагрузки по проф. К. Терцаги
      • 4. 2. 4. Определением зон предельного состояния по теории упругости
      • 4. 2. 5. Определяем зон предельного состояния по МКЭ
      • 4. 2. 6. Проверка скольжения по методу круглоцилиндрической поверхности скольжения
    • 4. 3. Сравнение полей НДС слабого основания с учетом и без учета фильтрационной силы
    • 4. 4. Влияние схемы дренирования слабого основания на характер НДС и осадку
    • 4. 5. Определение очертание зоны заглубление дрен
    • 4. 6. Влияние темпов отсыпки насыпи на характер НДС и её осадку
    • 4. 7. Влияние высоты и ширины насыпи на темпы её осадки
    • 4. 8. Влияние геологического строения на характер поведения слабого основания и НДС
  • 5. РЕЗУЛЬТАТЫ ПОЛЕВОГО НАБЛЮДЕНИЯ И АНАЛИЗ ЭТИХ РЕЗУЛЬТАТОВ

Актуальность темы

В практике проектирования и строительства автомобильных дорог применительно к сложным инженерно-геологическим условиям весьма часто возникает необходимость оценивать достаточно широкий комплекс геотехнических проблем, связанных с возможностью использования слабых грунтов в качестве оснований для конструкций дорожных насыпей. К этим проблемам, в первую очередь, следует отнести: необходимость оценки несущей способности слабого основания в его природном состоянии по плотности-влажностивозможность отсыпки насыпей с тем или иным темпом загружения слабого грунтаконструктивно-технологические приёмы, способствующие увеличению несущей способности основания, а также меры по ускорению процессов его консолидации и т. п.

Многие из указанных проблем могут быть в настоящее время успешно решены благодаря фундаментальным работам H.H. Маслова, В. Ф. Бабкова, H.H. Иванова, И. Е. Евгеньева, В. Д. Казарновского, JI.C. Амаряна, В.Н. Яром-ко, Э. М. Доброва, Jle Ба Лыонга и др.

Обычно в качестве слабых оснований дорожных насыпей выступают торфяные залежи, илистые отложения, слабые глины. При этом степень «слабости» основания определяется не столько абсолютными показателями сжимаемости и прочности на сдвиг грунта, сколько невозможностью без существенных деформаций и нарушения прочности выдержать конкретную конструкцию земляного полотна. Для решения задач, связанных с использованием слабых грунтов в основании насыпей, обычно широко используются решения механики грунтов как в плане определения несущей способности основания, так и в прогнозе процессов их консолидации. Причём здесь процессы консолидации грунтов оснований и роста их прочности выступают в тесной взаимосвязи, поскольку уплотнение слабых грунтов во времени под весом отсыпаемой насыпи приводит к постепенному повышению сопротивляемости сдвигу грунта и увеличению несущей способности основания в целом.

Проблемы теории консолидации водонасыщенных грунтов применительно к основаниям сооружений рассматривались в различное время К. Терцаги, Н. М. Герсевановым, В. А. Флориным, Био, Карилло, Тан-Тьон-Ки, Гибсоном, Ю. К. Зарецким, З.Г. Тер-Матиросяном, П. А. Коноваловым и др. Проблемам дорожного строительства и, в частности, вопросам прогноза осадок насыпей на слабых грунтах посвящены исследования Л. С. Амаряна, Н. Н. Маслова, В. Д. Казарновского, И. Е. Евгеньева, В. Н. Яромко, Ю. М. Васильева, Э. М. Доброва, Ле Ба Лыонга и др.

Как правило, та или иная теория консолидации математически описывает процесс появления и рассеивания давлений и напоров во времени в норовой жидкости и её отжатие, фильтрацию из грунта под их воздействием. Причём по мере завершения консолидации происходит постепенное увелии чение давлении на скелет грунта и рост его плотности.

Однако нам представляется, что в слабом основании под весом насыпи происходит во времени не только перераспределение давлений между норовой жидкостью и скелетом грунта, а имеет место переменное во времени поле фильтрационного давления, интенсивность которого зависит от уровня давлений и напоров в поровой жидкости.

К сожалению, существующие решения не учитывают влияния данного фактора на устойчивость дорожной конструкций, напряженно-деформированное состояние её основания и эффективность дренирующих систем. В этой связи рассматриваемая диссертационная работа, посвященная анализу роли фильтрационного давления в процессах, которые обычно сопровождают отсыпку дорожной насыпи на слабом грунте, выполнена на актуальную тему, имеющую большое научное и практическое значение.

Целью работы является обоснование необходимости учета фильтрационного давления, возникающего в грунте основания при его консолидации, при оценке его напряженно-деформированного состояния, устойчивости и условий устройства дренажных конструкций.

— 6 В связи с этим в задачу входило.

1. Используя современные методы численного математического анализа, оценить характер влияния фильтрационных давлений на переменное напряженно-деформированное состояние консолидируемых слабых оснований дорожных насыпей.

2. Исследовать особенности напряженно-деформированного состояния и процесса консолидации слабого основания дорожных насыпей при условии учёта фильтрационных давлений.

3. Оценить эффективность дренирования слабых оснований дорожных насыпей в условиях влияния фильтрационных давлений.

4. Провести апробацию полученных теоретических решений путем сравнения прогнозируемых и фактических данных применительно к некоторым объектам дорожного строительства на слабых грунтах в условиях Вьетнама.

5. Разработать методические рекомендации для проектирования дорожных насыпей на слабых грунтах.

Научная новизна работы состоит в следующем:

1) с учётом фильтрационных давлений получены решения по прогнозу напряженно-деформированного состояния оснований дорожных насыпей и хода их осадок во времени за счёт консолидации слабых грунтов;

2) методами математического моделирования (МКЭ) выявлены и изучены основные закономерности формирования и изменения в процессе консолидации слабых грунтов напряженно-деформированного состояния, учитывающего активное воздействие на скелет грунта фильтрационного давления поровой жидкости;

3) в условиях наличия фильтрационных давлений установлены основные закономерности и особенности формирования нанряженно-деформирован-ного состояния и процесса консолидации слабых оснований в зависимости от геометрических параметров конструкции земляного полотна и условий дренирования грунтов.

Практическая ценность работы заключатся в следующем:

— составлен пакет программ для ПЭВМ, позволяющий на основе использования метода конечных элементов выполнить оценку напряженно-деформированного состояния слабых оснований и осуществить прогноз хода осадки дорожной насыпи с учетом темпов её отсыпки и дренажных конструкций;

— выявлена наиболее рациональная конструкция устройства вертикальных песчаных дрен в основании, позволяющая уменьшить общую длину свай;

— разработана методика учета фильтрационных давлений в слабом грунте оснований дорожных насыпей при проектировании земляного полотна на слабых грунтах в условиях Вьетнама.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. При проектировании и строительстве земляного полотна автомобильных дорог в малоосвоенных регионах Вьетнама возникает необходимость использования в качестве оснований слабых глинистых грунтов, что требует выполнения целого комплекса геотехнических работ, связанных с прогнозом устойчивости оснований и прогнозом процессов их консолидации, в том числе при возможности применения специальных дренажных систем (сваи, прорези и т. д.).

2. Для прогноза осадок и темпов роста несущей способности слабых оснований под весом насыпи обычно используются решения теории консолидации механики грунтов, которые, однако, не учитывают возможного влияния на формирование напряженно-деформированного состояния воздействия на скелет грунта фильтрационных сил.

3. Рассматривая действие фильтрационных сил на скелет грунта как действие объёмных сил, выполнено численное интегрирование дифференциальных уравнений, позволяющих оценить напряженно-деформированное состояние квазидвухфазных грунтов под действием уплотняющей нагрузки с учетом фактора фильтрационного давления потока отжимаемой поровой жидкости.

4. Методами математического моделирования на ПЭВМ процессов консолидации и напряженно-деформированного состояния слабых грунтов было установлено, что фильтрационное давление поровой жидкости, отжимаемой из грунта в процессе его консолидации, изменяет траектории деформаций элементов грунта основания насыпи, способствуя выпору, снижению несущей способности основания, что подтверждается наблюдениями на реальных объектах.

5. Наиболее рационально, с точки зрения ускорения процессов консолидации слабых грунтов основания и более эффективного влияния на снижение напоров в поровой жидкости и фильтрационного давления, вертикальные дрены устраивать максимальной длины в осевой зоне основания в соответствии с критерием {рг < 0,2 У-г), постепенно уменьшая их длину к краю, что позволяет сократить на 8−10% их общую длину.

В заключение можно сделать следующие выводы.

— SOIL-SAP корректно работает.

— Решения по Фламану не реагирует на изменения граничного условия.

— При достаточно глубоком заложении прочного грунта, в основании, в пределах глубины 2b (zmax = 2b tgq>) изолинии углов набольшего отклонения почти совпадают.

— Решения Фламана не реагируют на изменения коэффициента Poisson. Решения МКЭ и решения Фламана совпадают в пределах глубины 4Ь только при коэффициента Poisson р «0,5.

— В случаях неслабого основания не рекомендуется использовать решения Фламана для построения изолинии углов наибольшего отклонения. i^yi :t.

Ш: /.

• • ¦:.

4. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОНСОЛИДАЦИИ И ИЗМЕНЕНИЯ НАПРЯЖЕНО ДЕФОРМАЦИОННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ОСНОВАНИЯ С УЧЕТОМ ФАКТОРА ФИЛЬТРАЦИОННОГО ДАВЛЕНИЯ.

4.1. Исходные данные.

В условиях конкретного численного примера, определим устойчивость и напряженное состояние дорожной насыпи на слабом основании в районе Дельта реки Меконга, на юге Вьетнама. Типичный геологический разрез этого района представлен на рис. 4.1.1, высота насыпи бывает в пределах 2−4м. Здесь же указана принятая нами система координат хОу.

47−58 м со I св.

12−14м, 3-бм 2 м.

30−41 м.

19 м.

Слой № 1: верхний слой насыпи — суглинок, полутвердой консистенции (Х^ ~ 0 — 0,25), толщина ~ 1 м.

Слой № 2: нижний слой насыпи — суглинок, тугопластичной консистенции (1Ь ~ 0,25 — 0,5), толщина ~ 1 м.

Слой № 3: рабочий песчаный дренирующий слой, толщина ~ 1 м.

Слой № 4: слабое основание — иловатый грунт с органикой, небольшими глинистыми линзами и тонкими пылеватыми песчаными слоями (-1−2 мм), мощность основания ~ 20 м.

V/м м ш -/-/м № м/ м м.

2 о см.

Слой № 5: прочный устойчивый грунт Рис. 4.1.1 Поперечный разрез модели дорожной насыпи на исследуемом участке.

Слой№ 1: Верхний слой насыпи — Суглинок, полутвердой консистенции (1^ ~ 0 — 0,25), толщина ~ 1мкх = ку = 9.10″ 5 м/деньЕёе{-= 25 000,0 кН/м2- ц = 0,3- у = -20 кН/м3;

С = 22,4 кПа = 0,224 кг/см2- ф = 17,6°;

Слой № 2: Нижний слой насыпи — Суглинок, туго-пластичной консистенции (1^ ~ 0,25 — 0,5), толщина ~ 1 -ь Зм или более. кх = ку = 9.10″ 4 м/деньЕ^- 12 000,0 кНУм2- ц = 0,3- у = -19 кН/м3;

С = 20 кПа = 0,20 кг/см2- ф = 15,2°;

Слой № 3: Рабочий песчаный дренирующий слой, толщина ~ 1мкх = ку = 9,0 м/деньЕ^= 8200,0 кН/м2- ц = 0,35- у = -16,2 кН/м3;

С = 8 кПа = 0,08 кг/см2- ф = 28°;

Слой № 4: Слабое основание — иловатый грунт с органикой с небольшими глинистыми линзами и с тонкими пылеватыми песчаными слоями 1 — 2 мм), мощность основания ~ 20 м. кх = ку = 9.10″ 5 м/деньЕае{-= 900 кПа- ¡-и (у) = 0,4;

С = 6кПа = 0,06 кГ/см2- ф = 5°- у=16кН/м3;

Слой N0 5: Прочный устойчивый грунт.

4.2. Определение допустимой высоты насыпи для исследования действия фильтрационных сил.

Явление фильтрации может наблюдаться при любом напряженно-деформированном состоянии, но чтобы более четко сравнивать степень развития зон предельного состояния (ЗПС) мы проведем расчеты при нагрузках, близких к допустимой нагрузке. При этой нагрузке зона предельного состояния уже присутствует, но она не слишком развита и, в общем, сооружение может нормально работать, самое главное при этой нагрузке можно считать, что всё основание в целом работает ещё в линейно-упругой стадии.

В практике строительства дорожных насыпей на слабом основании для ускорения процесса консолидации (стабилизации) пригрузка должна быть максимально возможной, но при этом она не должна превосходит допустимую. Эта пригрузка ограничивается только устойчивостью основания. При строительстве сооружений (дорог, аэропортов и другие гражданские сооружения) обычно насыпь отсыпают без перерыва до максимальной начальной высоты. Затем отсыпка временно прекращается на некоторое время, чтобы основание сконсолидировалось и набирало необходимую прочность. После этого отсыпка продолжается до проектируемой высоты. Поэтому определение максимальной начальной высоты насыпи (она и является нагрузкой на слабом основании) необходимо также и с точки зрения технологии строительства.

Изучение напряженно-деформированного состояния с учетом влияния фильтрационных сил при максимальной начальной высоте слоя отсыпки имеет большую практическую ценность, т. к. предельное состояние основания это именно то, что нам надо исследовать. Нас при этом не интересуют процессы, происходящие далеко до или за предельным состоянием. В допредельном состоянии сооружение имеет излишний запас прочности, а потому сооружение может быть не экономичным, В запредельном состоянии сооружение может потерять прочности и устойчивости, и может полностью разрушится в этом случае — исследование теряет смысл.

Для определения максимальной начальной высоты мы воспользуемся известными методами расчета. Нам представляется, что это обеспечит высокую надежность результатов расчета и что очень важно позволит исключить ошибочные выводы при исследовании сложного фильтрационного процесса в слабом основании.

4.2.1. Определение допустимой нагрузки:

По проф. Маслову H.H. [75]: (32,272 кН/м).

KPavg.

2 b. tg (p + hft + ° ft Р avgt&P.

Ctgty + ty-TlIl при pavg = 16 кН/м3- ф = 5°- С — 6 кН/м2- b = 12 мhft = О.

4.2−1) p’aiw = 32,272 кН/м;

4.2,2. Определение безопасной нагрузки [75].

Wavg.

Psfy = hfi+ —.

PavgtgQ.

4.2−2) p’siy = 21,661 kH/m;

4.2.3. Определение критической нагрузки no проф. К. Терцаги.

Pen = pb. Np + ph ftJVq + с JVC f ?.2−3- 0- iVq = 1,0- Nc = 5,8 — pcri = 5,8 с = 34,8 кН/м ;

При плотности влажного грунта насыпи yw «19 кН/м, на основании этих расчетов предварительно мы назначим выбираем высоту насыпи h = 2,0 м. Более точно определить высоту насыпи можно выполнить следующими методами.

4.2.4. Определением зон предельного состояния по теории упругости.

Определяем значения угла наибольшего отклонения по выражению [75]: sin0max =-Pi-Pi- (4.2−4).

Pi+ Pi+ 2pavg (z + hz +hc) для распределения нагрузки по закону трапеции имеем [75]: р

Pi = — [a (ai + a2 + a3) + b (a3 + ai) — y (a3 — «i) -ш zAn^ + z L2^- + (a3-a1f] r2r3 у r2r3 p a (ai + a2 + a3) + b (a3 + ai) — y (a3 — щ) ш.

R2Ri r2r3.

4.2−5).

SinTM it «i i. + r).

Ql 3.7726IE-1,. 4.83464E-02.

03 1.36306E-02 [Ji.

О’Э <5.32Q44E-Q2 Li Г.

Time passed = 0.0 days.

Efe 3.34385E-Q2 ll 7.30623E-02 ul -" -н Г.

SinF = 8.71557E-02.

412 15 18 21 3 24 27.

Рис. 4.2.1 Определение зоны предельного состояния традиционным методом граница ЗПС;

Предельное значение угла наибольшего отклонения 8ш0тах = 8,71 557е-02- (Отах = 5°).

По этому методу ЗПС получается довольно небольшой по сравнению с шириной насыпи, поэтому при высоте Ь = 2 м насыпь и основание работают почти по законам линейной деформированной модели (основание ещё не разрушается).

4.2.5. Определяем зон предельного состояния по МКЭ.

Сначала по методу МКЭ мы определяем компоненты напряжения (рх, р2, тХ2) в основании (пока без учета фильтрационных сил).

Мы определяем значения угла наибольшего отклонения по выражению.

— {Рг+Рх)2+*т1 8Штах-Т- /-1-ГШ (4.2−6) р2+рх + 2р (1 + И2+кс%.

ЗшТМ «¿-г 1 1.33 104Е-02.

Как — 3,2бс'б1г>С.1 Паю рагяк) = 0.0 Отр

03 6.83 019Е-02 О'} 3.549Ж-02 ЕЗЙ ¡-&bdquo-22ЙЭЗ£-01.

Оэ ЫМТЖНП Шс 2.38&-72£>Э1 0п 2.?5§ й8Е-01 Зс. -Л.

81 пГ = 8.71 557Е-02.

1 шш ¦. — -: !

2″ -Т—". ,. .. — Границы .юны предельного состояния.

6*. в'. Слабое основание о. .

2' 1 • * : — /¦

5.. —. .. Д.

8. П- —-!

12 16.

24 28 32 36 40 44.

Рис. 4.2.2 Определение зона предельного состояния методом МКЭ с учётом совместной работы насыпи и основания границаЗПС.

V ¦ ¦ .- Л. .Зона предельного состояния.

— Г6-^-: —.. — -X.

Рис. 4.2.3 Определение зона предельного состояния методом МКЭ с учётом совместной работы насыпи и основания.

На рис. 4.2.2 показывает общую картину напряженно-деформированного состояния с разными уровнями напряженности слабого основания. На рис. 4.2.3. отдельно показаны границы ЗПС и сама эта зона предельного состояния. Здесь зона предельного состояния имеют уже иное очертание не похожее на традиционное представление. Это объясняется учетом совместной работы насыпи и основания, и по нашему мнению эта схема расчета имеет большую перспективность по сравнению с традиционной схемой, в кото2 рой насыпь рассматривается только как распределенная нагрузка. В реальности прочность грунтов насыпи очень редко оказывается ниже прочности основания. В условиях слабого основания прочность грунтов насыпи оказывается намного больше прочности основания. Поэтому не учёта прочности насыпи в работе сооружения (насыпь + слабого основания), по нашему мнению не очень логично.

4.2.6. Проверка скольжения по методу круглоцшиндрической поверхности скольжения.

По проф. Маслову H.H. [75], к первичным оползням мы относим такие, которые сопровождаются перемещением земляных масс по вновь возникающим в толще склона поверхностям скольжения, обладающим в условиях общего перенапряжения.

Рис. 4.2.4 Расчетная схема по толщи наименьшим сопротивлением. оценке степени устойчивости отко.

В практике проектирования для са по методу круглоцилиндрической поверхности скольжения описываемых условий наиболее часто используют метод круглоцилиндрической поверхности скольжения (КЦПС) (рис. 4.2.4).

В практике проектирования этот метод очень часто применяют для оценки степени устойчивости откосов и склонов в однородной толще, а также в толщах, сложенных горизонтальными пластами различных пород. Этот метод прямым образом относится к одной из наиболее часто наблюдаемых в этих условиях форме нарушения устойчивости склонов и откосов — «обрушение со срезом и вращением» .

Оползающий массив находится под действием двух моментов: момента MBD — вращающего массив, и момента Муд — удерживающего массив.

Коэффициент устойчивости откоса кф будет определяться величиной соотношений этих моментов, т. е. кф = Муд! Мвр. (4.2−7).

Для общего случая он определяется выражением.

Для нахождения минимального значения коэффициента устойчивости откоса мы оцениваем 847 пробных поверхностей возможного скольжения, из них мы показываем 10 наиболее опасных поверхностей скольжения (рис. 4.2.5). Наибольшая опасная поверхность скольжения имеет кф =1,651.

Некоторые поверхности «возможного скольжения» с коэффициент устойчивости откоса (КУО) кф < 2,0 приведены в табл. 4.2.1.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести. М.-Л.: Гостех-издат, 1952. — 324 с.
  2. В.Ф. Напряжение в грунтовом основании дорожных одежд.// Тр. ДорНИИ. М, Дориздат, 1941. — Вып. 3, С. 99−196.
  3. В.Ф. Устойчивость земляного полотна автомобильных дорог. М.: Высшая школа, 1966. — 107 с.
  4. К. Вильсон Е. Численные методы анализа и метод конечных элементов. -М.: Стройиздат, 1982.-427 с.
  5. Н.М. Сопротивление материалов. М: Наука, 1976. — 419 с.
  6. П., Батгерфилд Р. Методы граничных элементов в прикладной науке. М.: Мир, 1984. — 406 с.
  7. М.В. Основания и фундаменты. М.: Высшая школа, 1988. -467 с.
  8. В.Д., Львович Ю. М., Грицюк Л. В. и др. Противооползневые конструкции на автомобильных дорогах. М.: Транспорт, 1985. — 301 с.
  9. К., Теллес Ж., Броубел Л. Методы граничных элементов. М.: Мир, 1987.-418 с.
  10. К., Уокер С. Применение метода граничных элементов в технике. -М.: Мир, 1982.-248 с.
  11. П.Бугров А. К. МКЭ в расчетах консолидации водонасыщенных грунтов // Гидротехническое стр-во. 1975. — № 7. — С. 12−16
  12. А. К. О решений смешанной задачи теории упругости и теории пластичности грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов. -1974.-№ 6.-С. 11−14
  13. А.П. Проектирование дорог с учетом влияния климата на условия движения. М.: Транспорт. 1986. — 247 с.
  14. А.П., Немчинов М. В. Безопасность движения в осенний и весенний периоды года. М.: Транспорт, 1976. — 79 с.
  15. В.А. Проектирование оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1990.-321 с.
  16. Е.Ф. Итерационный метод расчета оснований и фундаментов с помощью ЭВМ. Минск: Наука и техника, 1972. — 128 с.
  17. Л.П. Прямые методы решения пространственных и контактных задач для массивов и фундаментов. Харьков, 1956. 131 с.
  18. В.В. Численные методы алгебры. -М.: Физмат, 1966. 728 с.
  19. С.С. Реологические основы механики грунтов. М.: Высшая школа, 1978.-447 с.
  20. Н.М. Основы динамики грунтовой массы. М.: Высшая школа, 1978.-242 с.
  21. Н.М. Основания и фундаменты мостов. М.: Транспорт, 1980. -276 с,
  22. А. Л., Рассказов Л. Н. Проектирование грунтовых плотин. М.: Энергоатомиздат, 1987. — 304 с.
  23. А.Л. Исследование процессов уплотнения связанных грунтов с учётом ползучести: Автореф. дис. Л., ВНИИГ, 1965. — 25 с.
  24. А.Л. Об одном частном случае плоской задачи консолидации с учётом ползучести грунта // Инженерно-физический журнал. Наука, 1964. — № 4. — С.90−94.
  25. Л. В. Расчет консолидации оснований и плотины из грунтовых материалов. Л.: Энергия, 1975. — 189 с.
  26. A.C. Метод конечных элементов в проектирование транспортных сооружений. М.: Стройиздат, 1981. — 237 с.
  27. .И., Морарескул H.H., Науменко В. Г. Проектирование фундаментов здания и промышленных сооружений. М.: Высшая школа, 1986. -412 с.
  28. Дж. Риордан Введение в комбинаторный анализ. М.: Изд. Иностр. Лит., 1963.-348 с.
  29. Дж. Форсайт, Морер К. Численные решение систем линейных алгебраических уравнений. М.: Мир, 1969. — 412 с.
  30. Э.М. К оценке напряженного состояния откосов и склонов // Сб. тр. СоюздорНИИ. Балашиха: изд. СоюздорНИИ, 1968. — Вып. 24. -С.75−85.
  31. Э.М. Крупнообломочные грунты в дорожном строительстве. М.: Транспорт, 1981. -321 с.
  32. Э.М. Обеспечение устойчивости склонов и откосов в дорожном строительстве с учетом ползучести грунтов. М.: Транспорта, 1975. — 216 с.
  33. Э.М. Обеспечение устойчивости склонов и откосов в дорожном строительстве с учётом ползучести грунтов. М.: Транспорт, 1975. — 216 с.
  34. Э.М. Основные принципы и методика оценки длительной устойчивости откосов земляного полотна. // Труды СоюздорНИИ. М., 1974. Вып. 74.-С.4−15.
  35. Э. М. Саккаев Ю.Г. Оценка напряженного состояния откосов земляного полотна на базе теории дискретных сред. // Труды СоюздорНИИ. -М., 1974. С.39−46.
  36. Э.М. Условия консолидации глинистых грунтов с учётом начального градиента // Сб. докладов по гидротехнике. Л.: Энергия, — 1966. -Вып. 7.- С.321−330.
  37. Э.М. Учёт консолидации глинистых грунтов при оценке деформаций откосов дорожных насыпей // Труды СоюздорНИИ. М., 1987. Вып. 74.-C.5~17.
  38. Э.М., Горелышев Н. В. и др. О величине предельно допустимых деформаций земляного полотна при оценке длительной устойчивости его откосов. // Тр. СоюздорНИИ. -1974. Вып. 74. — С.76−86
  39. А. Г. Момот К.В. Электронное моделирование расчётов устойчивости откосов // Сб. вопросы геотехники. Киев: Будвельник, 1968. С. 6469.
  40. И. Е. Яромко В. Н. Обработка результатов инженерно-геологических изысканий при проектировании дорожных переходов через болота. Минск: Полымя, 1973. — 65 с.
  41. И. Е., Казарновский В. Д. Земляное полотно автомобильных дорог на слабых грунтах. М.: Транспорт, 1976. — 272 с.
  42. И.Е. Строительство автомобильных дорог через болота. М., Транспорта, 1968. — 220 с.
  43. И.Е., Казарновский В. Д. Земляное полотно автомобильных дорог на слабых грунтах. М.: Транспорт, 1976. — 271 с.
  44. О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. — 486 с. 56.3енкевич О.И., Чанг Метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошных сред: (Перевод с английского Б.И. Квасова). М.: Мир, 1986.-319 с.
  45. ЕД. МКЭ при исследовании НДС каменно-земляных плотин и их оснований с учетом реологических свойств грунтов // Труды Гидропроекта. 1973. — Вып. 32. с 57−82
  46. В.Д. Оценка устойчивости насыпей на слабых грунтах // Автомобильные дороги. 1966. — № 1. — С. 15−17.
  47. В.Д. Расчёт устойчивости основания насыпи в процессе его консолидации // Труды Союздорнии. М. 1974
  48. В.Д., Полуновский А. Г. и др. Синтетические текстильные материалы в транспортном строительстве. М.: Транспорт, 1984. — 159 с.
  49. И. И. Механика зернистых сред и ее применение в строительстве. -Л.: Стройиздат, 1988. -280 с.
  50. Т.Д. Численные методы строительной механики. -М.: Стройиздат, 1980. 374 с.
  51. .С. Русский язык для научных работников иностранцев. М.: Наука, 1985.-253 с.
  52. А. Д. Программа проектирования оптимального поперечного профиля земляного полотна с обеспечением расчетного коэффициент устойчивости. // Труды СоюздорНИИ. -1976. Вып. 1/217.
  53. В.М. Противооползневые мероприятия в городах. М.: Стройиздат, 1967. -112 с.
  54. Ф.А. Кандидатская диссертация- Методика написания, правила оформления и порядок защиты. М.: Ось-89,1997. — 208 с.
  55. Кур лепя М. В. Методы математические моделирования подземных сооружений. -Новосибирск, Наука, 1994. -189 с.
  56. Ле Ба Лыонг, Ле Ба Кхань, То Ван Ли, Ле Ба В инь. Метод использования песчаных дрен для ускорения процесса консолидации слабых грунтов И Воплощение и развитие научных идей H.H. Маслова в практике строительства // Сб. науч. тр. /МАДИ (ТУ). М., 1998.
  57. Ле Ба Лыонг. Возведение высоких дорожных насыпей на слабых грунтах в условиях повышения несущей способности их основания под массой возводящейся насыпи: Автореф. дис. д.т.н. -М., 1984.-46 с.
  58. .М. Метод конечных элементов и его применение к решению граничных задач на ЭВМ. Киев, КАДИ, 1979. — 146 с.
  59. В.М. Некоторые аспекты численной реализации решения задач о взаимодействия штампа и основания МКЭ. // Труды Гидропроекта.-1985. -Вып. 84
  60. В.М. Программное обеспечение исследований по механике грунтов и фундаменто-строению. М.: Стройиздат, 1991 — 164 с.
  61. H.H. Механика грунтов в практике строительства (оползни и борьба с ними). М.: Стройиздат, 1977. — 320 с.
  62. H.H., Ле Ба Лыонг. К вопросу о повышении прочности и несущей способности глинисты грунтов под нагрузкой во времени // Основания, фундаменты и механики грунтов. 1972. — № 1.
  63. H.H. Основы инженерной геологии и механики грунтов. М.: Высшая школа, 1982. — 511 с.
  64. H.H. Прикладная механика грунтов. М., 1949. — 502 с.
  65. H.H. Условия устойчивости склонов и откосов в гидротехническом строительстве. -М.: Госэнергоиздат, 1955.-467 с.
  66. С.Р. Ползучесть глинистых грунтов. Ереван: Арм. АНССР. -1967.-318 с.
  67. Миллиган Дж.У. Э. Программное обеспечение исследований по механике грунтов и фундаменто-строению. М.: Мир, 1991. — 239 с.
  68. А. К вопросу решения задач фильтр, теории консолидации грунтов на ЭВМ // Вопросы механики. Ташкент, Наука, 1965. — Вып. № 2.
  69. Е. М., Никишков Г. П. Метод конечных элементов в механике разрушения. М.: Наука, 1980. — 256 с.
  70. В. И. Расчет машиностроительных конструкций методом конечных элементов. М. Машиностроитель, 1989. — 476 с.
  71. А. Пластичность и разрушение твердых тел. т. 2. М.: Мир, 1969. -863 с.
  72. Ю.И. Расчет пространственных конструкций (метод конечных элементов). Киев: Будивельник, 1980.-238 с.
  73. Д. Де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов. -М.: Мир, 1981.-304 с.
  74. Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред: (перевод с английского Э.И. Григолюка). М.: Мир, 1976. — 314 с.
  75. Рами Ханна Михайл. Обеспечение устойчивости обводненных откосов выемок с учетом их напряженно-деформированного состояния: Диссертация к.т.н. -М., МАДИ, 1991. 218 с.
  76. Р.Д., Мортон К. Разностные методы решения краевых задач. -М.: Мир, 1972.-276 с.
  77. З.И. Роль грунтовых вод в развитии оползневых явлений на береговых склонах: Автореф. дис. к.т.н. М., МАДИ, 1971. — 29 с.
  78. JI.A. МКЭ в применении к упругим системам. Л.: Энергия, 1977. -266 с.
  79. Л. А. Расчёт гидротехнических сооружений на ЭЦВМ. Метод конечных элементов. -Л.: Энергия, 1971. -232 с.
  80. И.С. Аналоговый метод расчета фильтрации под плотинами // Гидротехническое стр-во. 1975. -№ 7.
  81. A.C. и др. Метод конечных элементов в механике твердых тел. -Киев, 1982.-518 с.
  82. Л. Применение метода конечных элементов. -М.: Мир, 1979. -378 с.
  83. М. Метод конечных элементов. М.: Стройиздат, 1993. — 664 с.
  84. А.Ф. и др. Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭЦВМ в 2-х частях. М.: Стройиздат, 1976. — 228 с.
  85. Тер-Мартиросян З. Г. Исследование уплотнения глинистых грунтов с учётом ползучести скелета и сжимаемости поровой жидкости: Автореф. дис. -М., МИСИ, 1965.-24 с.
  86. Тер-Мартиросян З. Г. Прогноз механических процессов в массивах многофазных грунтов. -М.: Недра, 1986. 248 с.99/Гер-Мартиросян З. Г. Реологические параметры грунтов и расчеты оснований сооружений. М.: Стройиздат, 1990. — 200 с.
  87. Тер-Мартиросян З. Г. Реологические параметры грунтов и расчёты оснований сооружений. -М.: Стройиздат, 1990. 254 с.
  88. Тер-Мартиросян З.Г., Цитович H.A. О вторичной консолидации глин. // Основание фундаменты и механика грунтов. 1965. -№ 5.-С.12−15.
  89. К. Теория механики грунтов. М.: Госстройиздат, 1961, — 508 с.
  90. А.Б. Метод конечных элементов в геомеханике. -М.: Недра, 1987.-264 с.
  91. Д. К. Фадеев В.М. Вычислительные методы линейной алгебры. М.: Физмат, 1963. 678 с.
  92. В.А. Одномерная задача уплотнения сжимаемой пористости ползучей среды // Известия АН СССР. М., Изд. АН СССР, 1953. — № 6. -С. 797−813.
  93. В.А. Основы механики грунтов- т. 1: Общие зависимости и напряженное состояние оснований сооружений. М.: Госстройиздат, 1959. -360 с.
  94. В.А. Основы механики грунтов- т. 2: Деформация и устойчивость оснований сооружений JI.-M.: Госстройиздат, 1961. — 544 с.
  95. В.А. Уплотнение земляной среды и фильтрации при переменной пористости с учётом связной воды // Известия АН СССР. Изд. АН СССР, 1951.-№ 11. — С. 1625−1650.
  96. В.А. Теория уплотнения земляных масс. М.: Госстройиздат, 1948.-361 с.
  97. В.А. Фильтрационное напряжение в грунте // Гидротехническое стр-во. 1941. -№ 2.
  98. P.A. Кепплер X., Прокопьев В. И. Применение метода конечных элементов к расчёт конструкций. М.: Изд. Ассоциация строительных вузов, 1994.-352 с.
  99. А.И., Петросян Л. Г. Метод граничных элементов в строительной механике. Ташкент, 1989. — 198 с.
  100. A.C., Ващенко Н. Г., Кршцук Н. Автоматизированная система обслуживания конечных элементов. -Киев: Вшца шк., 1986. 226 с.
  101. H.A. Механика грунтов. М.: Высшая школа, 1983. — 287 с.
  102. H.A. Механика грунтов. М.: Стройиздат, 1951. — 528 с.
  103. H.A., Зарецкий Ю. К. Развитие теории консолидации глинистых грунтов- в кн. тезисы докладов на IV Всесоюзный конференции прочности и пластичности 1−4 февр. 1967, стр. 138
  104. Л. Реологические проблемы механики грунтов: Перевод с англ.
  105. H.H. Маслова. М.: Стройиздат, -1973. 485 с.
  106. Г. И. Сравнение фактических деформации поверхности глинистых оснований с расчетной // Основания, фундаменты и механика грунтлп, 1 ОСТ ХГп Л &bdquo-П 1Л
  107. V/D. -L У О I. JU Т. V^.J -т.
  108. Abdur Razzaque Program for triangular bending elements with derivate smoothing // Int. J. for Num. Meth. in Eng. 1973. — Vol. 6- № 3.
  109. Akhras G., Dhatt G. An automatic node relabelling scheme for minimizing a matrix or network bandwidth // Int. J. for Num. Meth. in Eng. 1976. — Vol. 10. — P.787−797.
  110. Akin J, E. Application and implementation of finite element methods. -McGraw-Hill, 1982. -264 p.
  111. Becker Eric B. Finite elements- Vol. 6: Fluid mechanics. McGraw-Hill, 1986.-279 p.
  112. Bettess P. Infinite elements // Int. J. for Num. Meth. in Eng. -1977. -Vol. 11. P.53−64.
  113. Biot M.A. General theory of three-dimensional consolidation // J. of Appl. Phys. 1941. — Vol. 12. — № 2. P.155−165.
  114. Bishop A.W. Stability coefficients for earth slopes. // Geotechnique. 1960. -№ 4. — P. 129−151.
  115. Cheung Y.K., Yeo M.F. A practical introduction to finite element analysis. -McGraw-Hill, 1974. 288 p.
  116. Christian J.T. Undrained stress distribution by numerical methods Proc. ASCE, 1968.-SM 6, № 94.
  117. Christian J.T., Boehmer J.W. Plane strain consolidation by finite elements // Proc. ASCE, 1970. SM 4, № 96.
  118. Collins R.J. Bandwidth reduction by automatic renumbering // Int. J. for Num. Meth. in Eng. 1973. — Vol. 6. -P.345−356.
  119. Connor J.J., Brebbia C.A. Finite element techniques for fluid flow. McGraw-Hill, 1977.-398 p.
  120. C.S. & Johnson L.D. Evaluation of some schemes for consolidation // Int. J. for Num. Meth. in Eng. 1973. — Vol. 7. № 4, 3.
  121. C.S. & Johnson L.D. Evaluation of two finite element formulations for one dimensional consolidation // Computer and structures. 1972. -Vol. 2. -P.468−486.
  122. Desai C.S. Elementary finite element method. McGraw-Hill, 1979. — 254 p.
  123. Desai C.S., Abel J.F. Introduction to the finite element method. New York, VanNostrand ReinHold, 1972. — 219 p.
  124. Desai C.S., Christian F.T. Numerical method in geotechnical engineering. -New York, Mc. Graw-Hill, 1976. 678 p.
  125. DJF. EWING A. J. Fawlees J. G. Griffiths Rules governing the numbers of nodes and elements in a finite element mesh // Int. J. for Num. Meth. in Eng. -1970.-Vol. 2,-№ 4.
  126. Dobrov E.M. Le Ba Khanh. Nghien ciiu tinh toan ap life tham khi danh gia kha nang chiu tai cua nen dtfdng tren dat yeu trong qua trmh co ke’t // Tapchi dia ky thu|U Viet nam. 1997. N 2.
  127. Federick C. O. Two dimensional automatic mesh generation for structural analysis // Int. J. for Num. Meth. in Eng. 1970. — Vol. 2. -№ 1.
  128. Fellenius W. Erdstatische Berchnungen. Berlin, W. Ernst und Soin, 1927. (Erganzte Auflage, 1939) — P.48−52.
  129. Gallagher R.H., Orden J.T., Taylor C. Zenkiewicz O.C. Finite element in fluid Vol. 1. Viscous flow and Hydrodynamics- Vol. 2. Mathematical foundations. — McGraw-Hill, 1976. — 568 p.
  130. George A. Liu JWH. Algorithm for matrix partitioning and the numerical solution of FEM systems // J. Numerical analysis Society of Industry of America. — 1978.-Vol. 15.-№ 2.
  131. Gibbs N.E., Poole W. G. An algorithm for reducing the bandwidth and profile of a sparse matrix // J. Numerical analysis Society of Industry of America. -1976.-Vol. 13.-№ 2.
  132. Gudehus G. Finite element in geomechanics. McGraw-Hill, 1977. -462 p.
  133. Hinton E., Owen D.RJ. Finite element programming. McGraw-Hill, 1977. -Vol. 1.-276 p.
  134. Hwang C.T., Morgenstern N.R., Muray DW. On solution of plane strain consolidation problems by finite element methods // Canadian Geotechnical Journal-Toronto, 1971. Vol. 8. -№ 1.
  135. Interim reports on the test embankment program of Binh thuan roadway project for test embankment type 1 (the embankment built to failure). Ho Chi Minh City, Moh and Associates, Inc.- Phu My Hung Corp., 1994. — 72 p.
  136. Le Long Bmh. Phat trien mang ltfdi dtfctog O dong bang song Ctfu long // Sai gon giai phong: so tet. Viet nam, 02/1997. — Trg.12.
  137. Le Ba Ltfdng, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. Phtfdng phap vat ntfdc ra khoi da’t yeu de xay dtfng cong trinh tren dat yeu // Tap chi khoa hoc cua Trtfdng Bai hoc Bach khoa Tp. HCM. 1991. — 248 trg.
  138. Le Ba Ltfdng, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. Phtfdng phap danh gia on dinh cua dtfdng tren da’t ye’u // Tap chi hoi nghi khoa hoc cong nghe trtfdng Bai hoc Bach khoa Tp. Ho Chi Minh lan thtf 6. 1995.
  139. Le Ba Ltfdng, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. Phtfdng phap stf dung eif tram de gia co' nen da’t ye’u //Tap chi NgtfOi xay dtfng, -1995. -N21.
  140. Le Ba Ltfdng, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. Phtfdng phap danh gia on dinh long the cua mo' cau va cac cong trinh chong dd tren da’t ye’u // Tap chi hoi nghi khoa hoc cong nghc trtfong Bai hoc Bach khoa Tp. Ho Chi Minh lan thtf 6.- 1995.
  141. Le Ba Lurdng, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. PhtfcJng phap stf dung cur tram de lam tang kha nang chiu tai va giam bien dang cua nen dat yeu // Tap chi hoi nghi khoa hoc cong nghe trifdng Dai hoc Bach khoa Tp. Ho Chi Minh lan thur 6. 1995.
  142. Le Ba Lifting, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. Phtfdng phap suf dung he thong gie’ng cat de co ket nen dat yeu // Tap chi Dia ky thuat Viet nam. 1997. N1.
  143. Le Ba Lifting, Le Ba Khanh, T6 Van Ly, Le Ba Vinh. M6t s6' ket qua nghien ciiu bifdc dau ve coc khoan nhoi trong dieu kien Viet nam. // Tap chi hoi nghi khoa hoc cong nghe trtfdng Dai hoc Bach khoa Tp. Ho Chi Minh lan thii 6. 1995.
  144. Long P.V., Bergado D.T. Thiet ke xu" ly nen dat yeu b^ng chaft tai triidc ket hdp vdi thoat niidc dtfng: Bai giang tai vien thie’t ke' ky thuat giao thong TEDI NORTH. Ha noi, 21/05/96. — 30 trg.
  145. Rao S.S. The finite element methods in engineering. Pergamon Press, Oxford, 1982.-438 p.
  146. Sandhu R.S., Wilson E.L. Finite element analysis of seepage in elastic media //Proc. ASCE. 1969. — Sm 6. -№. 95.
  147. Schaefer A. Ted- Brittain James L. The AutoCAD Productivity Book. -McGraw-Hill, 1986. 414 p.
  148. Skempton A.W. The pore pressure coefficients A and B // Geotechnique. -1954. № 4. Vol. IV. P. 143−148.
  149. Smith I.M., Griffiths D.V. Programming the finite element method. John Wiley & Sons, 1988. — 556 p.
  150. Smith 1M & Hobbs R. Biot analysis of consolidation beneath embankments // Geotechnique. 1976. -№ 1
  151. Taylor D., Merchanf W., Theories of clay consolidation accounting for secondary compensation. //Journal of Mathematics and Physics. 1940. — Vol. 19. № 3. — P. 167−186.
  152. Terzaghi K. Theoretical Soil Mechanics. New York. John Wiley and Sons, Inc, 1943.-510 p.
  153. Trich bao cao cua Van phong chinh phu ve cac chi tieu cua nam 1997 va 1998 // Lao dpng: so tet 1998. Viet nam, 02/1998. — Trg. 4.
  154. Venturini W.S. Boundary element method in Geomechanics. Springer-Verlag.1983.-215 p.
  155. Vo Dung. Luan an tien si K.H.K.T. Tp. Ho Chi Minh, 1998. — 248 trg.
  156. Wilson E.L., Bathe K.J. Numerical methods in finite element analysis. John Wiley and Sons, 1976. — 368 p.
  157. Yokoo Y. Yavagata K. Nagao K. H. Finite element method applied to Biot’s consolidation theory // Solid and Found. 1971. — Vol. 11. № 1. — P. 16−27.
  158. Zienkiewicz O.C., Lewis R. W. Numerical method in offshore engineering. John Willey and Sons. 1979. — 248 p. хошиминский1. ТЕХНИЧЕСКИЙ1. УНИВЕРСИТЕТ ******
  159. Ly Thuong Kiet Q. 10, Тр. Ho Chi Minh Tel: 865−07−19 №: 216/GXN/ DHKT Tp. HCM
  160. СОЦИАЛИСТИЧЕСКАЯ РЕСПУБЛИКА ВЬЕТНАМ Независимость Свобода — Счастье се О вог. Хошимин, 15 декабря 19 981. СПРАВКА
  161. ХОШИМИНСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ подтверждает, что диссертация аспиранта Jle Ба Кхань нашла внедрение в следующихобъектах (эти сооружения входят в научно-исследовательскую программу
  162. Министерства образования и обучения Социалистической Республики1. Вьетнама).
  163. Участок дороги к новому микрорайону An Phu An Khanh, город Хошимин.
  164. Дорожная насыпь с высотой 11,75 м вдоль порта Ben Nghe, город Хошимин.
  165. Специальная дорога для крана с большой грузоподъемностью на слабом основании в Порте Sai Gon, город Хошимин.
  166. Бункеры (на слабом основании) для сохранения мелассы, Сахарный Завод Khanh Hoi, город Хошимин.
  167. Основания и фундаменты (на слабом основании) зданий предприятия Huy Hoang, город Хошимин.
  168. Основания и фундаменты (на слабом основании) зданий Судно-строительного завода Bason, город Хошимин.
  169. Подход к мосту Da do (на слабом основании), микрорайон An Phu An Khanh, город Хошимин.
  170. Перечисленные сооружения в настоящее время нормально работают.
  171. Желаем аспиранту Ле Ба Кхань отлично выполнить свою диссертацию1. Подтверждение о переводеtlf. fvu^e* ом ru>-TTvA1. Проректорк.т.н. Chu Quoc Thang (подписал)тг*Г 7Г&ТГ1. BS. TS? HrrZa>
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!