Геодезия

Определяем пикетное положение точек первой кривой. Определяем длину прямого участка и прибавляем ее к нулевому пикету. Положение вершины угла ВУ = ПК (0)+842 = ПК8 + 42;Положение начала кривой НК=ВУ-Т= ПК8+45 — 44,84= ПК8+00,16; Положение конца кривой КК=НК+К= (ПК8 +00,16)+ 89,01 = ПК8+89,17.Перед началом следующей кривой последний пикет ПК16. Измеряем расстояние до вершины угла, оно равняется 130 м, т. е ВУ2=ПК16+130=ПК17+30.Определяем пикетное положение точек этой кривой.

Положение начала кривой НК2=ВУ2-Т=(ПК17+30)-72,02 = ПК16 +57,98; Положение конца кривой КК2=НК2+К=(ПК16+57,98)+141,37= ПК17+99,35.Откладываем следующий пикет ПК18 и далее трасса без поворотов. Положению конца трассы соответствует ПК34. Проект трассы приведен в приложении 1. Выполняем построение продольного профиля трассы. Выбираем масштабы, горизонтальный будет равен 1:10 000, а вертикальный 1:

Профиль приведен в приложении 2. Проектируем земляное полотно. При этом, придерживаемся следующих правил:

проектные уклоны округляем до 0,001;

— проектные отметки относятся к бровке полотна;

— алгебраическая разность уклонов на двух смежных участках проектной линии не должна превышать заданного предельного уклона трассы. Если не удается выдержать этот уклон, проектируется горизонтальная площадка длиной не менее шага проектирования (200 м);

— на участках плановых кривых предельный уклон должен быть смягчен на величину Δi;

— в связи с трудностью устройства водоотвода длинные (более 400 м) горизонтальные площадки в выемках проектировать не стоит;

— на участках, где дорога, идущая по насыпи, пересекает временные водотоки, должны быть запроектированы трубы диаметром 0,5 — 1 м или больше;

— объем насыпей и выемок должен быть минимальным и примерно равным;

— если трасса на большом протяжении проходит по местности, имеющей нулевой уклон, необходимо земляное полотно поднять над уровнем земли на 1−1,5 м. Проектирование начинается от места примыкания проектируемой трассы к существующей железной дороге, а отметка принята равной отметке земли. Проектируем вертикальные кривые. Вертикальные кривые проектируются только на тех переломах, где величина биссектрисы оказывается более 5 см. Элементы вертикальных кривых определяем по аргументам: радиус 10 000 м и разность уклонов Δi по формулам.

На запроектированной трассе два перелома по высоте. Элементы вертикальных кривых для этих переломов: — 1-й Кв = 200 м; Тв = 100,00 м; Бв = 25 м;

— 2-й Кв = 200 м; Тв = 100,00 м; Бв = 25 м;Данные нанесены в графе проектные данные — земляное полотно. После этого приступаем к проектированию кюветов. Придерживаемся следующих правил:

в насыпях более 0,6 м кюветы не проектировать;

— в наклонных выемках уклон кюветок назначается равным уклону запроектированного земляного полотна; отметки на кюветах при этом уменьшаются (против земляного полотна) на 0,6 м — нормальная глубина кюветов;

— на горизонтальных площадках и выемках и на участках выемок с уклоном менее 3‰, водоотвод делается с минимальным уклоном в 3‰ в обе стороны. Глубина кювета в середине площадки может быть принята менее нормальной, т. е. 0,15−0,30 м;

— в насыпях менее 0,6 м и в нулевых отметках уклон кюветов назначается 3‰ в сторону понижения рельефа;

— проектирование кюветов начинают с возвышенностей. В пределах вертикальных кривых кюветы не проектируются. КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 3"Аналитическая подготовка для выноса на местностьпроекта сооружения"Произвести расчёты и подготовить исходные данные для выноса на местность проекта сооружения. Исходные данные 1. План привязки осей сооружения — Рис. 3. Рис. 3 — Проект сооружения2. Координаты пунктов разбивочной сети строительной площадки и координаты одного из углов сооружения:

ХПЗ17=439,12 м; УПЗ17=227,18 м;ХПЗ18=312,24 м; УПЗ17=288,90 м;Х1=280,10 м; У1=392,10 м;3. Дирекционный угол исходного направления оси 90 (т. 10 — т. 1)α90 = 123 204.

Номера выносимых точек (указаны на плане осей сооружения) 5. Средняя квадратическая ошибка координат выносимой точки (там же). Решение.

На первом этапе вычисляем проектные координаты характерных точек сооружения — это точки 1, 2…

10. Координаты вычисляем последовательным решением прямой геодезической задачи между точками 1 — 2, 2 -3 и т. д. 10 — 1, которые образуют замкнутый теодолитный ход. Длины сторон хода, равно как и правые горизонтальные углы между сторонами берутся со схемы расположения и привязки основных осей сооружения рис. 3. Исходными данными также служат координаты точки 1 и дирекционный угол направления 10−1. Расчёты, связанные с вычислением координат характерных точек сооружения размещены в ведомости вычисления координат теодолитного хода (табл. 4). Поскольку в расчётах используются проектные данные (горизонтальные углы и горизонтальные проекции длин линий), то вычисленная сумма приращений координат замкнутого хода должна быть равна нулю в пределах ошибок округления, что является контролем вычислений.

На втором этапе вычисляем разбивочные элементы для выноса на местность нескольких точек (4 точки). Разбивочные элементы в любом из способов разбивки рассчитываем из решения обратных геодезических задач по координатам пунктов геодезической основы и разбиваемой точки. Точку 8 вынесем линейной засечкой. Если точка выносится способом линейной засечки, то разбивочными элементами являются два отрезка, образованные исходными пунктами пз17 и пз 18 и данной точкой. Таким образом, необходимо определить длины сторон S8-ПЗ18 и S8-ПЗ17 .Для проведения оценки точности определим угол при вершине 8.8 = α8-ПЗ18 — α8-ПЗ17α8-ПЗ17 = 360 — r8-ПЗ17 = 360 — 101 225 = 3 494 735α8-ПЗ18 = r8-ПЗ18 = 1 242 498 = (360 — 3 494 735)+ 124 249 = 225 514.

Точки 4 и 7 вынесем способом прямой угловой засечки. Если точка строится способом прямой угловой засечки, то разбивочными элементами являются два горизонтальных угла на пунктах пз17 и пз 18, образованные базисом разбивки и направлением на выносимую точку. Таким образом, необходимо определить длину базиса, а также углы при вершинах базиса. ПЗ18 = αПЗ18-ПЗ17 — αПЗ18−4ПЗ17 = αПЗ17−4 — αПЗ17-ПЗ18αПЗ18-ПЗ17 = 360 — rПЗ18-ПЗ17 = 360 — 255 625 = 3 340 335αПЗ18−4 = rПЗ18−4 + 180 = 195 338+180=1 995 338αПЗ17−4 = rПЗ17−4 + 180 = 12 845+180=1 812 845ПЗ18 = 3 340 335−1 995 338 = 1 340 957ПЗ17 = 1 812 845 — 1 540 335= 272 510.

Для проведения оценки точности определим угол при вершине 4.4 = 180 — 1 340 957 — 272 510 = 182 453.

Аналогично определяем разбивочные элементы для точки 7. ПЗ18 = αПЗ18-ПЗ17 — αПЗ18−7ПЗ17 = αПЗ17−7 — αПЗ17-ПЗ18αПЗ18−7 = rПЗ18−7 + 180 = 234 641+180=2 034 641αПЗ17−7 = rПЗ17−7 + 180 = 40 105+180=1 840 105ПЗ18 = 3 340 335 — 2 034 641 = 1 301 654ПЗ17 = 1 840 105 — 1 540 335= 295 730.

Для проведения оценки точности определим угол при вершине 7.7 = 180 — 1 301 654 — 295 730 = 194 536.

Точку 10 вынесем способом полярных координат. Полюсом будет являться ПЗ18. Разбивочными элементами в способе являются полярный угол и полярное расстояние. ПЗ18 = αПЗ18-ПЗ17 — αПЗ18−10αПЗ18−410 = 180 — rПЗ18−10 = 180 — 745 317=1050643ПЗ18 = (360 — 3 340 335) + 1 050 643=1310308.

Рассчитанные разбивочные элементы нанесены на разбивочный чертеж (см. приложение).На третьем этапе следует рассчитать точность построения разбивочных элементов на местности по данной средней квадратической ошибке планового положения разбиваемой точки. Средняя квадратическая ошибка выноса точки 8 способом линейной засечки определяется по формуле.

Решаем уравнение относительно mSТаким образом, необходимая точность измерения длин должна быть не хуже 2,8 мм. Средняя квадратическая ошибка выноса точки способом прямой угловой засечки определяется по формуле.

Здесь неизвестной величиной будет являться средняя квадратическая ошибка построения горизонтального угла mβ. Уравнение решаем относительно mβи, подставив известные значения горизонтальных углов и ошибки положения точки, находим значение mβ. Для точки 4Для точки 7Таким образом, углы необходимо выносить с точностью 3,8 и 4,0.Средняя квадратическая ошибка выноса точки способом полярных координат определяется по выражению.

Для решения задачи можно поставить условие, а именно: влияние ошибок построения полярных координат (угла β и расстояния S) на положение точки должно быть равным. Таким образом, следует принять, Отсюда можно найти msпо заданному значению mпол. Таблица 4Номера точек.

Углы Дирекц.

углы.

РумбыДлины линий.

Вычисленные приращения.

Исправленные приращения.

Координатыизмеренныеисправл.ΔХΔУΔХΔУХУ1 234 567 891 011 120 922 624ЮВ: 564 019 000 280,10392,1 021 320ЮЗ: 332 071,19−59,48−39,12 213 500 220,62352,9 825 820ЮЗ: 782 079,31−16,04−77,67 322 500 204,58275,3 121 320ЮЗ: 3 320 102,64−85,75−56,40 422 500 118,83218,9 116 820ЮВ:114 065,72−64,36+13,295 900 054,47232,2 025 820ЮЗ: 782 013,20−2,67−12,936 900 051,80219,2 734 820СЗ: 74 521 871,19+69,72−14,40 713 500 121,52204,873 320СВ: 3 320 113,58+94,89+62,41 813 500 216,41267,287 820СВ: 782 079,31+16,04+77,67 922 500 232,45344,953 320СВ: 332 065,72+54,90+36,12 109 000 287,35381,712 320ЮВ: 564 013,20−7,25+11,31 280,10392,10Σ675,060,000,00.

Список литературы

1. Авакян В. В. Прикладная геодезия: Геодезическое обеспечение строительного производства. М.: «Амалданик», 2013.-432 с. 2. Авакян В. В. Прикладная геодезия: технологии инженерно-геодезических работ. М.: «Амалданик», 2012.-335 с. 3. СП 47.

13 330.

2012. (СП 11−104−97). Инженерно-геодезические изыскания для строительства. 4.

Левчук Г. П., Новак В. Е., Конусов В. Г. Прикладная геодезия: Основные методы и принципы инженерно-геодезических работ. — М., Недра, 1981. 5. Левчук Г. П., Новак В. Е., Лебедев Н. Н. Прикладная геодезия. Геодезические работы при изысканиях и строительстве инженерных сооружений.

Под ред. Г. П. Левчука. Учебник для вузов. М., Недра, 1983. 6.

ГОСТ 21 779–82. Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Технологические допуски. 7. Тревого И. С., Шевчук П. М. Городская полигонометрия. -.

М., Недра, 1986. — 199 с.