Автоматизация электроприводов портального крана грузоподъемностью 16 тонн

Выбираем трансформаторную подстанцию второй группыSтп2=2∙250 кВА S1тп1=500 кВА. S1тп1=250 кВА. S2тп1=250 кВА.=1015,146 кВА.

8.5. Выбор места установки подстанции1 группа. H=6.X1=89∙HX1=534 м Y1=107∙HY1=642 м. X4=11∙HX4=66 м Y4=132∙HY4=792 м. X5=30∙HX5=180 м Y5=132∙HY5=792 м. X11=74∙HX11=444 м Y11=130∙HY11=780 м. X121=10∙HX121=60 м Y121=115∙HY121=690 м. X122=72∙HX122=432 м Y122=103∙HY122=618 м. X123=83∙HX123=498 м Y123=90∙HY123=540 м. X131=21∙HX131=126 м Y131=115∙HY131=690 м. X132=32∙HX132=192 м Y132=115∙HY132=690 м. X133=43∙HX133=258 м Y133=115∙HY133=690 м.2 группаX2=117∙HX2=702 м Y2=93∙HY2=558 м. X3=108∙HX3=648 м Y3=96∙HY3=576 м. X6=165∙HX6=180 м Y6=132∙HY6=792 м. X7=159∙HX7=954 м Y7=58∙HY7=348 м. X8=171∙HX8=1026 м Y8=38∙HY8=228 м. X9=146∙HX9=876 м Y9=67∙HY9=402 м. X10=152∙HX10=912 м Y10=62∙HY10=372 м. X124=100∙HX124=600 м Y124=83∙HY124=498 м. X125=115∙HX125=690 м Y125=77∙HY125=462 м. X141=145∙HX141=870 м Y141=34∙HY141=204 м. X142=156∙HX142=936 м Y142=24∙HY142=144 м. X143=159∙HX143=954 м Y143=55∙HY143=330 м. Координаты центра нагрузок ТП 1…=178 188,346 кВт Ppac1∑=555,72 кВт.=320,644 м…=416 619,379 кВт Ppac1∑=555,72 кВт.=749,693 м. Координаты центра нагрузок ТП 2.=370 774,872 кВт Ppac2∑=425,995 кВт.=870,373 м…=193 373,563 кВт.=453,934 м. Перенесем центра подстанций так как весьма затруднительно установить их в данных местах. В конечном итоге получим. Хцен1=408 м Yцен1=726 м. Хцен2=846 м Yцен2=492 м.

8.6. Выбор схемы распределения электроэнергии. Расчёт питающих и распределительных сетей8.

6.1. Выбор сечений и кабелей распределительной сети.=8,243 А=11,691 А.=6,469 А=9,093 А.=40,666 А=95,263 А.=67,629 А=45,49 А.=49,255 А=307,424 А.=21,627 А=130,973 А.=11,691 А=103,184 А.

8.6.

2. Определение расчётных длин.

1 группа 2 группаLрас1=20∙HLрас1=120 м Lрас6=45∙HLрас6=270 м. Lрас4=57∙HLрас4=342 м Lрас7=33∙HLрас7=198 м. Lрас5=47∙HLрас5=282 м Lрас8=60∙HLрас8=360 м. Lрас11=10∙HLрас11=60 м Lрас9=18∙HLрас9=108 м. Lрас10=25∙HLрас10=150 м. Lрас3=37∙HLрас1=222 м. Lрас2=23∙HLрас1=138 м. Питательные колонки для кранов первой группы: 12.1 13.1 13.2 13.

3.Lрас11=59∙HLрас11 =354 м. Lрас21= Lрас11−50 Lрас11 =304 м. Lрас31= Lрас21−50 Lрас11 =254 м. Lрас41= Lрас31−50 Lрас11 =204 м. Lрас51= Lрас41−50 Lрас11 =154 м. Lрас61= Lрас51−50 Lрас11 =104 м. Питательные колонки для кранов 12.2 12.

3.Lрас71=35∙HLрас71 =210 м. Lрас81= Lрас71−50 Lрас81 =160 м. Lрас91= Lрас81−50 Lрас91 =110 м. Lрас101= Lрас91−50 Lрас101 =60 м. Питательные колонки для кранов второй группы: 12.4 12.5Lрас12=45∙HLрас12 =270 м. Lрас22= Lрас12−50 Lрас22 =220 м. Lрас32= Lрас22−50 Lрас32 =170 м. Lрас42= Lрас32−50 Lрас42 =220 м. Питательные колонки для кранов 14.1 14.2 14.

3.Lрас52=78∙HLрас52 =468 м. Lрас62= Lрас52−50 Lрас62 =418 м. Lрас72= Lрас62−50 Lрас72 =368 м. Lрас82= Lрас72−50 Lрас82 =318 м. Lрас92= Lрас82−50 Lрас92 =268 м. Lрас102= Lрас92−50 Lрас102 =218 м.

8.6.

3. Выбор сечения кабелей. По расчётным длинам и токам выбираем сечения кабелей.

Для первой группы: Lдоп1=140 м Iдоп1=12,6 А Iрас1=8,243 А F1=4 мм2. Lдоп11=227 мIдоп11=50 А Iрас11=45,49 А F11=25 мм2. Lдоп4=356 м Iдоп4=104 А Iрас4=67,639 А F4=95 мм2. Lдоп5=282 м Iдоп5=72 А Iрас5=49,255 А F5=50 мм2Lдоп11=358 м Iдопкр1=2∙220 АIраскр1=435,79 А F1кр1=2∙240 мм2. Lдоп21=358 м Iдопкр1=2∙220 АIраскр1=435,79 А F1кр1=2∙240 мм2. Lдоп31=256 м Iдопкр1=2∙220 АIраскр1=435,79 А F1кр1=2∙240 мм2. Lдоп41=206 м Iдопкр1=288 АIраскр1=261,946 А F1кр1=185 мм2. Lдоп51=163 м Iдопкр1=270 АIраскр1=261,946 А F1кр1=120 мм2. Lдоп61=147 м Iдопкр1=300 АIраскр1=261,946 А F1кр1=120 мм2. Lдоп71=224 м Iдопкр2=2∙352 АIраскр2=609,634 А F1кр2=2∙240 мм2. Lдоп81=160 м Iдопкр2=2∙352 АIраскр2=609,634 А F1кр2=2∙150 мм2. Lдоп91=128 м Iдопкр2=3∙220 АIраскр2=609,634 А F1кр2=3∙70 мм2. Lдоп101=128 м Iдопкр2=3∙220 АIраскр2=609,634 А F1кр2=3∙70 мм2Для второй группы: Lдоп2=140 м Iдоп2=12,6 А Iрас2=11,691 А F2=4 мм2 .Lдоп6=300 м Iдоп2=37,5 А Iрас2=21,627 А F2=25 мм2. Lдоп7=227 м Iдоп2=50 А Iрас2=45,49 А F2=25 мм2. Lдоп8=360 м Iдоп2=9 А Iрас2=6,469 А F2=16 мм2. Lдоп9=140 мIдоп2=12,6 А Iрас2=9,093 А F2=4 мм2. Lдоп10=162 м Iдоп2=126 А Iрас2=95,256 А F2=50 мм2. Lдоп3=250 м Iдоп2=15 А Iрас2=11,691 А F2=10 мм2. Lдоп12=275 м Iдопкр3=3∙216 АIраскр3=609,634 АF1кр3=3∙185 мм2. Lдоп22=224 м Iдопкр3=2∙352 АIраскр3=609,634 АF1кр3=2∙240 мм2. Lдоп32=180 м Iдопкр3=2∙324 АIраскр3=609,634 АF1кр3=2∙185 мм2. Lдоп42=160 м Iдопкр3=2∙335 АIраскр3=609,634 АF1кр3=2∙150 мм2. Lдоп52=550 м Iдопкр4=2∙108 АIраскр4= 210.

974 А F1кр4=2∙185 мм2. Lдоп62=550 м Iдопкр4=2∙108 АIраскр4= 210.

974 А F1кр4=2∙185 мм2. Lдоп72=368 м Iдопкр4=2∙120 АIраскр4= 210.

974 А F1кр4=2∙120 мм2. Lдоп82=358 м Iдопкр4=220 АIраскр4= 210.

974 А F1кр4=240 мм2. Lдоп92=275 м Iдопкр4=216 АIраскр4= 210.

974 А F1кр4=185 мм2. Lдоп102=226 м Iдопкр4=234,5 АIраскр4= 210.

974А F1кр4=150 мм2.

8.6.

4. Координаты точек ввода. Координаты точек ввода: Хв=141∙H Хв=846 м Yв=126∙HYв=756 м. Расстояние до подстанции ТП 2Lbb_tp2=44∙HLbb_tp2=264 м. От ТП 2 до ТП 1Ltp2_tp1=86∙HLtp2_tp1=516 м. Токи питающей линии равны:

От точки ввода до ТП 2=97,682 А. От ТП 2 до ТП 1=55,273 А.

8.6.

5. Выбор проводов питающей линии. Время использования максимума нагрузки Т=3400 ч. Значение экономической плотности jэ=1,1 А/мм2.=88,802 =50,248.Выбрали следующие кабели:

АОСБ — 16. Fст1=16 мм2Iдоп1=80 А. r01=1.94 Ом/км х01=0,091 Ом/км.АОСБ — 25. Fст2=25 мм2Iдоп2=105 А. r02=1.24 Ом/км х02=0,091 Ом/км.От ввода до районной подстанции.

А — 150. Fстbb=150 мм2Iдоп2=440 А. r0bb=0.194 Ом/км х0bb=0,363 Ом/км.Проверка выбранных проводов по потере напряжения…=1905 =757,232.=443,636 В.=7,394%.Так как падение напряжения меньше 8%, то кабели по сечению подходят.

8.7. Разработка схем распределительных устройств, выбор и проверка аппаратов.

В соответствии с выбранной схемой распределения электроэнергии, числа и мощности трансформаторной подстанций разрабатываем распределительные устройства высшего и низшего напряжения подстанций. Затем выбираем необходимые аппараты и элементы.

8.7.

1. Расчёт токов короткого замыкания при питании системы от источника неограниченной мощности.=8,29 км.=0,568 км. хс=0.Sб=100 МВА. Uбб=6,3.Uном=6Sng2=400 кВА.uk=5%.Сопротивление ЛЭПхл2=0,363 Ом/км хл1=0,091 Ом/км.Сопротивление трансформаторах2_тр=uk/100×2_тр=0.

05.К_З 1. Переведём сопротивления в относительные единицыхл2'=хл2∙Lл2∙Sб/Ubb2 хл2'=7.

582.

хрез_КЗ1=хл2' хрез_КЗ1=7.

582.Базисный токIб=9,164 кА. Ток короткого замыканияIк1=Iб/хрез_КЗ1 Iк1=1,209 кА. Ударный токiуд1=3,077 кА. МощностьSк1=12,561 МВА. К_З 2Переведём сопротивления в относительные единицыхл1'=хл1∙Lл1∙Sб/Ubb2 хл1'=0,13.хрез_КЗ2=хл2'+ хл1' хрез_КЗ2=7.

712.Базисный токIб=9,164 кА. Ток короткого замыканияIк2=Iб/хрез_КЗ2 Iк2=1,118 кА. Ударный токiуд2=3,025 кА. МощностьSк2=12,349 МВА. К_З 3Переведём сопротивления в относительные единицых2_тр=uk/100×2_тр=0.

05.хл2'=хл2∙Lл2∙Sб/Ubb2 хл2'=7.

582.=20.=20.=17.

582.Базисный токIб=144,338 кА. Ток короткого замыканияIк3=Iб/хрез_КЗ3 Iк3=8,209 кА. Ударный токiуд3=20,897 кА. МощностьSк3=5,688 МВА. К_З 4Переведём сопротивления в относительные единицых1_тр=uk/100×1_тр=0.

05.хл2'=хл2∙Lл2∙Sб/Ubb2 хл2'=7.

582.

хл1'=хл1∙Lл1∙Sб/Ubb2 хл1'=0,13.=12,5.=20.=15,405.Ток короткого замыканияIк4=Iб/хрез_КЗ4 Iк4=9,37 кА. Ударный токiуд4=23,851 кА. МощностьSк4=6,492 МВА.

8.7.

2. Выбор аппаратов. Аппараты линии № 1 Аппараты линии № 2.Выключатель масляный Выключатель масляный.

типа ВМЭ─6─200─4 типа ВМЭ─6─200─4.Ubb=6 кВт Ubb=6 кВт. Uном=6 кВт Iном=200 АUном=6 кВт Iном=200 А. Imax=4 кА Imax=4 кА. iуд1=3,077 кА iуд2=3,077 кА. при t = 4 с при t = 4 с. Разъеденитель Разъеденительтипа РВО -6/400 типа РВО -6/400.Ubb=6 кВт Ubb=6 кВт. Uном=6 кВт Iном=400 АUном=6 кВт Iном=400 А. Imax=29 кА Imax=29 кА. Iрасbbtp1=97,682 А Iрасbbtp2=97,682 А. iуд1=3,077 кА iуд2=3,077 кА.

8.7.

3. Расчёт релейной защиты. Максимальный рабочий ток по высшему напряжениюIраб_мах=1,2∙ Iрасbbtp2 Iраб_мах=117,219 А. где 1,2 коэффициент отстройки.

Коэффициент надёжности кн=1,15.Коэффициент возврата кв=0,85.Ток срабатывания защитыIс_з=(кн ∙ Iраб_мах)/кв Iс_з=158,59 А. Расчёт тока возврата защитыIв_з=кн ∙I раб_мах Iв_з=134,802 А.

8.7. 4 Выбор аппаратов. Выбираем ТТ типа ТПЛМ −10первичный фазный ток вторичный фазный токI1_ф=200 АI2_ф=5 А. Коэффициент трансформацииn= I1_ф/ I2_ф n=40.Imax=52 кА. iуд1=3,077 кА. Расчёт тока срабатывания релексх=.Iс_з = ксх∙ Iс_з / nIс_з=6,867 А. Расчёт тока возврата релеIв_р = ксх ∙ Iв_с / nIв_р=5,837 А.

9. Охрана труда.

Выполним анализ условий труда. Для безопасного обслуживания электрооборудования и электросетей порта предусматривается выполнение мероприятий:

ограждение опасных частей оборудования, которые находятся на данном объекте порта, от токоведущих и вращающихся частей электрооборудования в местах, где работают или могут работать люди;

отключение потребителей от сети в период их ремонта;

применение диэлектрических перчаток, галош. Требования техники безопасности сводятся к следующему:

к работе с крановыми механизмами допускаются люди, сдавшие экзамен по технике безопасности и имеющие необходимую квалификацию группы допуска;

перед началом работы крановщик должен убедиться в исправности электрооборудования;

при технических осмотрах электрооборудования должно быть обеспечено. В случае крайней необходимости осмотра электрооборудования под напряжением — использовать средства защиты;

осуществление пуска механизмов крана после остановки, перерыва в подаче питания возможно только с момента управления краном, при обязательной предварительной установки рукояток командоаппаратов в нулевое положение;

краны перемещаются по рельсовым путям. Кроме тормоза механизма передвижения имеют противоугонные устройства с ручным или машинным приводом;

путевые выключатели автоматически отключают соответствующие электродвигатели при переходе предельных положений грузозахватным устройством или стрелой независимо от скорости их движения;

ограждение и предохранительные приспособления надежно закрепляются;

запрещается при производстве работ производить осмотры и ремонты, пользоваться переносными светильниками на напряжение свыше 36 В;пользоваться переносными электроинструментами только в диэлектрических перчатках, галошах, переносной инструмент надежно заземлить;

индивидуальные средства защиты регулярно испытываются на диэлектрическую прочность, на них имеются штампы об испытаниях;

краны оборудованы средствами сигнализации, звонком, сигнальными лампами, что обеспечивает безопасность лиц, обслуживающих кран. Грузоподъемные машины удовлетворяют требованиям:

установка и монтаж электрооборудования кранов, а также устройства освещения, заземления и защиты удовлетворяют ПЭУ;на грузоподъемных машинах устанавливаются электродвигатели на напряжение 380 В;в цепях управления и автоматики используются напряжение 220 В;исполнение электрооборудования кранов соответствует условиям окружающей среды;

автоматические выключатели на главной питающей цепи установлены в местах доступных для быстрого отключения;

цепи защищены, блокированы, управления получают питание после главного выключателя. В соответствии с санитарными правилами по устройству и оборудованию кабин машинистов кранов предусмотрено:

звуковая сигнализация, хорошо слышная в зоне действия крана;

общее освещение всей кабины и местное для контрольно-измерительных приборов и приборов управления;

наличие диэлектрических ковриков размером не более и не менее 500 700 мм в местах обслуживания электрооборудования. Санитарные правила по устройству и оборудованию кабин машинистов кранов:

Кабины крановщиков должны быть оборудованы устройствами (вентиляторы, отопление, кондиционеры и др.), обеспечивающие на постоянных рабочих местах температуру, относительную влажность и скорость движения воздуха, а также содержание в воздухе вредных веществ, паров, пыли в количествах, не превышающих требований «Санитарных норм проектирования промышленных предприятий».Ограждение кабин в зависимости от условий эксплуатации кранов должны быть теплозвукоизолированы и герметизированы. Кондиционеры должны поставляться с фильтрами для очистки воздуха от пыли, аэрозолей, двуокиси серы, сероводорода и др. Кабины должны обеспечиваться подачей свежего воздуха в количествах регламентируемых «Санитарными правилами проектирования промышленных предприятий».Для обеспечения температуры внутренних поверхностей кабин не более 350.

интенсивность лучистого потока через смотровые стекла не должны превышать 300 кком/м2час.Заполнение смотровых стекол теплоизоляционным и двойным остеклением должно проверяться светотехническим расчетом. Смотровые окна должны иметь дворики. В условиях интенсивного шума звукоизолирующие характеристики инструкций кабины (стены, потолок, окна) и выбор материалов для их изготовления должны проверяться акустическими расчетами. Внутренние размеры кабины в целях обеспечения должного воздухообмены, скорости движения воздуха в кабине, удобства размещения приборов управления и сидения машиниста должны соответствовать следующим минимальным величинам:

высота — 2,0 м;ширина — 2,0 м;глубина — 2,5 м;объем — 10,0 м³. Кабина должна быть оснащена:

надежной звуковой изоляцией;

общее и местное освещение;

диэлектрическими ковриками размером не менее 500 700 мм;креслом с мягким сидением, спинкой, при необходимости подлокотниками.

10. Защита от чрезвычайных ситуаций10.

1. Общие сведения.

Ядовитые сильнодействующие вещества, широко используемые для народнохозяйственных целей, обладают высокой токсичностью и при выбросе в атмосферу способны вызвать массовые химические заражения людей, животных, растений. Таких ядовитых химических веществ на производственных объектах используется, производится, хранится и перевозится более 740 видов. В общем случае СДЯВ представляют собой жидкости, газы или сжиженные газы, хранящиеся в специальных емкостях под давлением собственных паров. Из них, по данным МЧС РФ, к аварийно опасным химическим веществам (АОХВ) относится около 20 видов СДЯВ: хлор, аммиак, сернистый ангидрид, сероводород, фосген, сероуглерод и др. Предприятия, хранилища, транспорт (воздушный, железнодорожный, морской, речной, автомобильный), хранящие, перевозящие или применяющие СДЯВ, называют химически опасными объектами. Наиболее широко используют СДЯВ в химической, нефтеперерабатывающей, судостроительной, резинотехнической, текстильной, пищевой и бумажной промышленности. Все химические объекты по степени опасности делят на три группы:

Ш степень опасности — наличие хлора от 1 до50 т;П степень опасности — наличие хлора 50−250 т;I степень опасности — наличие хлора >250 т. Для определения наиболее опасного ХОО, на каждом их которых может быть различное количество типов СДЯВ, находится эквивалентное количество хлора по формуле:

Где — эквивалентное количество хлора на одном объекте;

соответствующих видов СДЯВ на объекте, т; - коэффициенты эквивалентности для соответствующих типов СДЯВОблако, образовавшееся при разрушении емкости вследствие аварии на ХОО, называется первичным. Оно образуется за счет максимального выброса СДЯВ на высоту Н и поэтому под действием ветра распространяется на большие расстоянияглубину. Оставшаяся часть СДЯВ растекается по поверхности и испаряется, образуя вторичное облако с поражающей, смертельной концентрацией, распространяющихся на глубину Г2. Размеры (масштабы) зон химического заражения рассчитываются: a) для сжатых газов — только по первичному облаку;b) для сжиженных газов — по первичному и вторичному облаку;c) для жидкостей, кипящих выше температуры окружающей среды, — только по вторичному облаку. Производственный персонал и население в результате аварии на ХОО могут оказаться в зонах химического поражения и химического заражения. Поэтому с целью своевременного предупреждения и эффективной организации защиты людей от заражения СДЯВ необходимо проводить прогнозирование и оценку химической обстановки при возможной и реальной аварии на ХОО.

10.2. Прогнозирование и оценка химической обстановки при авариях на химических объектах.

Прогнозирование химической обстановки. При выбросе СДЯВ из емкости, вследствие аварии с её разрушением, образуется зона опасного химического заражения воздуха. Прогнозирование химической обстановки включает определение глубины распространения зараженного воздуха (ЗВ), возможной площади зоны химического заражения при аварии на ХОО. Расчеты приводятся в предположении условий, способствующих наибольшему химическому заражению: выброса в атмосферу максимального количества СДЯВ (Qo), хранящегося в необвалованной емкости, степени вертикального состояния воздуха — инверсии, скорости распространения ветра VG= 1 м/с, отсутствии средств индивидуальной защиты у населения. Аналитически глубина распространения ЗВ (м) может быть определена по формуле.

Где — максимальное количество СДЯВ в емкости, кг; - поражающая токсодоза СДЯВ, мг мин/л; - скорость ветра, м/с; - степень (коэффициент) вертикальной устойчивости атмосферы (для инверсии) Угловые размеры зон возможного заражения СДЯВ зависят от скорости ветра (рис. 10.1).Рис. 10.1- Зависимость размера зона заражения от скорости ветра.

Площади зон возможного химического заражения СДЯВ определяют по формуле, где SB3x3- площадь зоны возможного заражения СДЯВ, км ;Г-глубина зоны заражения, км;

— угловые размеры зоны возможного заражения, град. Таким образом, территория (площадь) возможного химического заражения СДЯВ будет определяться зоной, образованной радиусом, равным глубине распространения зараженного воздуха Г всекторе угла. Эта прогнозируемая зона (площадь) возможного химического заражения первично наносится на карту, схему или план местности. Впоследствии, с учетом реальных параметров аварии и метеоданных, будет определена фактическая зона химического заражения СДЯВ.

10.3. Прогнозирование и оценка химической обстановки при заражении СДЯВВ порту в 14.00 произошла авария — разрушилась обвалованная емкость со СДЯВ. Выброшено 150 т. СДЯВ типа аммиак (сжиженный газ). Вблизи на расстоянии 1,2 км, на открытой территории работают 300 человек, из них обеспечены противогазами 30%.Оценить химическую обстановку на 15 часов, если скорость ветра 2 м/с, направление ветра — на территорию, состояние погоды полуясно.

1. С учетом данных метеосводки по рисунку в методичке определяем степень вертикальной устойчивости воздуха — изотермия2. Находим время поражения действия СДЯВ (час).

где d= 0,68 — плотность СДЯВ (т/м);h = 0,05 м. толщина слоя жидкости для СДЯВ; = 0,025 коэффициент, учитывающий физико-химические свойства СДЯВ; = 1,3 — коэффициент, зависящий от скорости ветра; = 1 — коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха.

3. Определяем эквивалентное количество хлора в первичном облаке (т)Где =0,18 — коэффициент, зависящий от условий хранения СДЯВ;

К3=0,04 — коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе другого СДЯВ;=0,23 — коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости воздуха.

4. Определяем эквивалентное количество хлора во вторичном облаке. (т)5. По таблице из методических указаний находим соответствующие глубины распространения;=1.9 (км)=10.9 (км)Полная глубина зоны заражения (км)Предельно возможная глубина переноса зараженного воздуха. (км)= 12 км/ч — скорость переноса облака зараженного СДЯВ. За расчетную глубину из сравнения и выбирается Гр= 11.85 (км).

10.4. Определяем площадь зоны фактического химического заражения хлором () — 0.133 — поправочный коэффициент, зависящий от степени вертикальной устойчивости воздуха.

7. Время подхода зараженного воздуха к производственному зданию. (мин).

где R = 1.2км — расстояние от места аварии до объекта.

8. Определяем возможные потери людей в зоне заражения, находящихся в здании. Количество пораженных nnop=300 0,35=105 (чел)Из них:

со смертельным исходом: 105 0,35=37 (чел);поражения средней тяжести: 105 0,40=42 (чел);легкой степени: 105 0,25=26 (чел).

10.5. Мероприятия до аварии.

Организовать хранение, использование, перевозку.

СДЯВ в соответствии с требованиями техники безопасности. Содержать в рабочем состоянии автоматические системы обнаружения утечки СДЯВ. Прогноз химической обстановки на случай аварии. Спланировать защитные установки от СДЯВ. Организовать надежное оповещение рабочих, служащих объекта и населения об угрозе заражения СДЯВ. Поддерживать в постоянной готовности силы и средства для предотвращения и ликвидации аварии, а также создания необходимого запаса дегазирующих веществ.

10.6. Мероприятия после аварии.

Провести оценку химической обстановки на основании данных химической разведки. Оповестить рабочих, служащих, население, попадающих в зону химического заражения и выдать рекомендации по защите. Провести поиск и вынос пораженных, оказать им первую медицинскую помощь. Оценить зону химического заражения. Использовать средства индивидуальной защиты. Осуществить укрывание населения в защитных сооружениях или при необходимости эвакуировать из зоны заражения. Провести ликвидацию аварии. Проводить ликвидацию очагов разлива, выброса СДЯВ. Провести санитарную обработку пострадавших.

Заключение

.

В пояснительной записке к дипломному проекту представлены расчёты электропривода механизмов портального крана. Произведённые расчёты позволили выбрать электродвигатели, которые будут обладать необходимой перегрузочной способностью и удовлетворять тепловому режиму работы двигателей. Это позволит сократить расход электроэнергии на каждый среднем на 10 кВт потребляемой мощности. При модернизации предложено заменить асинхронный электропривод с реостатным регулированием скорости на электропривод с асинхронным электродвигателем и преобразователем частоты. Разработанные схемы управления механизмами крана базируются на полупроводниковой технике, где применено динамическое торможение, как более эффективное для перегрузочной техники. Эти схемы позволяют создать необходимые механические характеристики электродвигателей с диапазоном регулирования. Это позволит увеличить производительность кранов за счёт увеличения скорости подъёма с 1 м/с до 1.25 м/с.В целом вся проведённая работа была направлена на создание долговечной системы управления крановым электрохозяйством, улучшением качества обслуживания электрооборудования, снижению трудозатрат на обслуживание. Рассмотренные вопросы охраны труда дают возможность обеспечения работы порта в направлении снижения производственного травматизма.

Список литературы

Система автоматизации S7−400. Данные CPU // Siemens AG 1999−2003.

Программируемые контроллеры S7−400, M7−400. Данные модулей // Siemens AG 1999−2003.

Программируемый контроллер S7−300. Данные модулей// Siemens AG 1999−2003.

Аграновский Ю. В., Бровцинов Ю. В., Ишимикли Ю. А. Электрооборудование и автоматизация портовых перегрузочных машин. Методические указания к курсовому проектированию.- Ленинград «ЛИВТ», 1981.

Башарин А.В., Новиков В. А., Соколовский Г. Г. Управление электроприводами.- М. «Энергия», 1980.

Борисов Ю.М., Соколов М. М. Электрооборудование подъемно-транспортных машин.- М. «Машиностроение», 1971.

Витюк К.Т., Рейнгольдт Ю. А., Шорин В. П. Электрооборудование и автоматизация береговых установок на речном транспорте.- М. «Транспорт», 1979.