Литейные бронзы.
Литейные сплавы на основе тяжелых цветных металлов
В равновесии с а-твердым раствором в зависимости от температуры находятся промежуточные интерметаллидные фазы — (3, у, 8 и е. Фаза р — это твердый раствор на основе химического соединения Cu5Sn с объемноцентрированной решеткой (ОЦК). Фаза у-твердый раствор переменного состава (широкая область) на основе соединения Cu4Sn. Обе эти фазы являются высокотемпературными и при охлаждении претерпевают… Читать ещё >
Литейные бронзы. Литейные сплавы на основе тяжелых цветных металлов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Оловянные бронзы
Легирующий элемент олово — дефицитный и дорогой элемент, поэтому оловянные бронзы применяют для изготовления очень ответственных деталей. В связи с этим целесообразно проводить дополнительное легирование другими элементами, например цинком, алюминием, никелем и др. Кроме того, проводят модифицирование Ti, Zr, Р, чтобы обеспечить достаточно высокие свойства при низком содержании олова (до 5%).
Марки литейных оловянных бронз в России и их зарубежные аналоги приведены в табл. 1.1.
Таблица 1.1
Марки литейных оловянных бронз по национальным стандартам.
Россия ГОСТ 613–79. | США. ASTM. ВЗО; В427; В505; В584. | Германия DIN 17 656. | Япония. J1S. Н5111; H51I3; Н5115. |
Двойные бронзы системы Си—Sn. | |||
; | С91 000. | SnBzl4 (2.1057). | ; |
Оловянно-никелевые бронзы. | |||
; | С96 000. | ; | ; |
; | С91 700. | ; | ; |
; | С96 800. | ; | ; |
Оловянно-фосфористые бронзы. | |||
БрОЮФ1. | ; | ; | ; |
; | С90 700. | ; | H5113/class 2. |
; | С90 800. | ; | Н5113/class 2 В. |
; | С91 100. | ; | ; |
; | С91 300. | ; | ; |
Продолжение табл. 1.1
Россия ГОСТ 613–79. | США. ASTM. ВЗО; В427; В505; В584. | Германия DIN 17 656. | Япония. JIS. H5111; H5113; H5115. |
Оловянно-цинковые бронзы. | |||
Бр08Ц4. | С90 300. | ; | ; |
БрОЮЦ2. | С90 500. | ; | ; |
; | ; | RglO (2.1087). | ; |
Оловянно-цинк-никелевые бронзы. | |||
; | С94 700. | ; | ; |
Оловянно-свинцово-никелевые бронзы. | |||
; | С92 500. | ; | ; |
Оловянно-свинцовые бронзы. | |||
; | С92 700. | ; | ; |
; | С92 800. | ; | ; |
; | С93 400. | ; | ; |
; | С93 600. | ; | ; |
БрОЮСЮ. | С93 700. | ; | H5115/class 3, 3C. |
; | ; | SnPbBzlO (2.1177). | ; |
; | С93 800. | SnPbBz (2.1183). | H5115/class 4,4C. |
; | С93 900. | ; | ; |
; | С94 000. | ; | ; |
; | С94 100. | SnPbBz (2.1189). | ; |
Бр05С25. | С94 300. | ; | ; |
; | С94 500. | ; | H5115/class 5. |
Оловянно-свинцово-цинковые бронзы. | |||
БрОбЦбСЗ. | ; | ; | ; |
Бр05Ц5С5. | С83 800. | ; | H5111 /class 6, 6C. |
; | ; | Rg5 (2.1097). | ; |
Бр04Ц7С5. | С83 800. | ; | ; |
; | С84 200. | ; | ; |
БрОЗЦ12С5. | С84 800. | ; | H5111/class 1, 1C. |
Бр04Ц4С17. | ; | ; | ; |
; | С92 200. | ; | H5111 /class 7, 7C. |
; | С92 300. | ; | H5111/class 2, 2C. |
; | С92 600. | ; | H511 l/class 3, 3C. |
; | С93 200. | Rg7 (2.1091). | ; |
; | С93 500. | ; | ; |
Окончание табл. 1.1
Россия ГОСТ 613–79. | США. ASTM. В30; В427; В505; В584. | Германия DIN 17 656. | Япония. J1S. Н5111; Н5113; Н5115. |
Оловя11 110-ци11ково-свинцово-11икелевые бронзы. | |||
БрОЗЦ7С5Н1. | ; | ; | ; |
; | С83 450. | ; | ; |
; | С94 800. | ; | ; |
; | С94 900. | ; | ; |
; | С97 300. | ; | ; |
; | С97 600. | ; | ; |
; | С92 900. | ; | ; |
Основой для понимания структурообразования литейных оловянных бронз является диаграмма состояния системы медь-олово (рис. 1.1).
Рис. 1.1. Диаграмма состояния системы медь—олово.
Основной структурной составляющей промышленных сплавов является a-твердый раствор олова и других легирующих элементов в меди с решеткой ГЦК. При понижении температуры растворимость олова в меди сначала увеличивается с 13,5% до 15,5 Sn (мае. %), затем падает до 11% при температуре 350 °C и далее — более резко до 1% при 200 °C.
В равновесии с а-твердым раствором в зависимости от температуры находятся промежуточные интерметаллидные фазы — (3, у, 8 и е. Фаза р — это твердый раствор на основе химического соединения Cu5Sn с объемноцентрированной решеткой (ОЦК). Фаза у-твердый раствор переменного состава (широкая область) на основе соединения Cu4Sn. Обе эти фазы являются высокотемпературными и при охлаждении претерпевают эвтектоидный распад. Превращение р —> а + у осуществляется при температуре 586 °C, а у-фазы: у —> а + б — при температуре 520 °C. Поэтому в структуре сплава при температуре 20 °C эти фазы отсутствуют. Фаза 5 имеет почти постоянный состав Cu3, Sn8 (20,5 ат. % Sn). Фаза 8 при температуре 350 °C (согласно равновесию) распадается, выделяя фазу е, основой которой является химическое соединение Cu3Sn. Состав е-фазы несколько меняется (ширина области гомогенности е «1,5% Sn), решетка е-фазы — ромбическая. Однако эта реакция при реальных скоростях охлаждения (20…500 °С/мин), с которыми охлаждаются фасонные отливки в промышленных условиях, подавляется и 8-фаза сохраняется до комнатной температуры. А сплавы ведут себя так, как если бы растворимость олова в меди была постоянной («8%) и не изменялась с температурой.
Широкая область твердых растворов а, отмеченная на диаграмме состояния (см. рис. 1.1), характерна для равновесных условий. При литье в песчаные и металлические формы равновесие не устанавливается и твердая фаза оказывается обогащенной медью (по сравнению с равновесной диаграммой), а жидкость — оловом. В результате при содержании в сплаве около 6…7% Sn могут происходить процессы, характерные для сплавов с содержанием олова более 10… 15%, т. е. может происходить перитектическое превращение — выделение р, а затем 8. С этой целью проводят пунктирную линию, чтобы показать неравновесный солидус и смещение границы растворимости олова в а-твердом растворе к медному углу, тем самым исключив возможность прохождения эвтектоидной реакции при температуре 350 °C. Таким образом, структура бронз, содержащих менее 8% Sn, представляет собой a-твердый раствор с дендритным строением кристаллов и неравномерным распределением компонентов вследствие дендритной ликвации (рис. 1.2). При содержании олова более 8% структура сплава состоит из a-твердого раствора и эвтектоида (а+8) (рис. 1.3).
Рис. 1.2. Микроструктура литой оловянной бронзы с 5% Sn. Видны темные оси дендритных зерен бедного оловом твердого раствора. Промежутки между осями — твердый раствор, обогащенный оловом.
Рис. 1.3. Микроструктура литой оловянной бронзы с 10% Sn. Структурные составляющие: a-твердый раствор (темный) и эвтектоид, а + 6 (светлый).
Появление эвтектоида (а+6), содержащего твердую интерметаллидную фазу 5 (Cu31Sn8), вызывает повышение твердости и прочности сплавов. Механические свойства этих бронз сильно зависят от содержания олова. С повышением содержания олова резко увеличивается предел прочности при растяжении ав. Максимум аи достигается при.
20…25% Sn, а далее он резко начинает падать из-за значительного содержания эвтектоида (рис. 1.4).
Рис. 1.4. Влияние содержания олова на механические свойства оловянных бронз.
влитом состоянии Пластичность сплавов с увеличением содержания олова сначала возрастает до максимальных значений при 5…7% Sn, а затем быстро снижается до минимума при 12… 14% Sn. Это обстоятельство определяет содержание олова в литейных бронзах. В стандартных сплавах общего назначения верхний предел равен 8…10% Sn (ГОСТ 613−79), а в высокопрочных бронзах, которые не включены в Государственный стандарт, —до 16…19% Sn (ТУ и ОСТ). Нижний предел легирования (2…3% Sn) определяется необходимостью получения максимального растворного упрочнения. В табл. 1.2 представлен состав литейных оловянных бронз.
Кроме химического состава на свойства литейных оловянных бронз, существенное значение оказывают размеры и форма зерен a-твердого раствора, расположение и дисперсность эвтектоида (а+8) в отливке. Размер и количество выделений эвтектоида зависит не только от содержания олова, но и от условий кристаллизации расплава. Установлено, что чем быстрее затвердевание, тем больше количество эвтектоида (а+6), тем дисперснее частицы этой структурной составляющей. Однако с увеличением количества эвтектоида ст" бронзы возрастает до определенного предела, а пластичность снижается. Следует отметить, что включения твердого эвтектоида обеспечивают высокую стойкость против истирания и высокие антифрикционные свойства.
Оловянные бронзы применяют для изготовления пароводяной арматуры, работающей под давлением, для литья антифрикционных деталей подшипников шестерен и зубчатых колес, работающих в условиях истирания.
Литейные свойства оловянных бронз находятся в полном соответствии с диаграммой состояния. Характерной особенностью оловянных бронз является большой интервал кристаллизации (ДТкр= 150…200 °С), что обуславливает образование в отливках рассеянной усадочной пористости и невысокой жидкотекучести. Минимальную жидкотекучесть имеют бронзы, содержащие 10… 12% олова, что соответствует максимальному расстоянию между температурой ликвидуса и солидуса при неравновесной кристаллизации этих сплавов. Литейная усадка оловянных бронз равна 1% при литье в песчаные формы. Это позволяет получать сложные по конфигурации фасонные отливки с четким воспроизведением рельефа формы при художественном литье, а также отливки с резкими переходами от толстых сечений к тонким.
to.
1. Литейные бронзы Химический состав и назначение литейных оловянных бронз (ГОСТ 613—79).
Таблица 1.2
Марка. | Основные компоненты, мае. %. | Примеси, мае. %, не более. | Область применения. | ||||
Sn. | Р. | Zn. | Pb. | Ni. | |||
БрО10Ф1. | 9,0…11,0. | 0,6…1,1. | —. | —. | —. | 0,3Zn; 0,3Pb; 0,2Fe; 0,02А1; 0,02Si; 0,3Sb; всего 1,0. | Втулки для подшипников электромоторов, гайки ходовых винтов автоматов, узлы трения арматуры, высоконагруженные детали шнековых приводов, нажимные и шпиндельные гайки, венцы червячных шестерен, шестерни. |
Бр08Ц4. | 7,0…9,0. | ; | 4,0…6,0. | —. | —. | 0,05Р; 0,5РЬ; 0,02А1; 0,3Fe; 0,02Si; 0,3Sb; всего 1,0. | Арматура, отливки частей насосов, фасонные части трубопроводов, насосы, работающие в морской воде. |
БрОЮЦ2. | 9,0…11,0. | ; | 1,0…3,0. | —. | —. | 0,05Р; 0,5РЬ; 0,02А1; 0,3Fe; 0,02Si; 0,3Sb; всего 1,0. | Отливки ответственной арматуры, антифрикционные детали, сложное фасонное литье, вкладыши подшипников, детали трения и облицовки гребных винтов, шестерни, втулки, подшипники, краны, клапаны, корпуса насосов, червячные колеса. |
БрОЮСЮ. | 9,0!!! 1,0. | ; | ; | 8,0…11,0. | ; | 0,05Р; 0,5Zn; 0,02Si; 0,2Fe; 0,02A1; 0,3Sb; всего 0,9. | Подшипники скольжения, работающие при высоких удельных давлениях. |
Бр05С25. | ©. ЧО. | ; | —. | 23,0…26,0. | —. | 0,05Pb; 0,5Zn; 0,02A1; 0,2Fe; 0,02Si; 0,5Sb; всего 1,2. | Подшипники и втулки, работающие при малых удельных нагрузках и очень больших скоростях, маслоуплотнительные кольца, биметаллические подшипники скольжения. |
БрОбЦбСЗ. | 5,0…7,0. | ; | 5,0…7,0. | 2,0…4,0. | ; | 0,05P; 0,05A1; 0,4Fe; 0,02Si; 0,5Sb; всего 1,2. | Паровая и водяная арматура, антифрикционные детали, вкладыши подшипников, сальники. |
Марка. | Основные компоненты, мас.%. | Примеси, мае. %, не более. | Область применения. | ||||
Sn. | Р. | Zn. | РЬ. | Ni. | |||
Бр05Ц5С5. | 4,0…6,0. | ; | 4,0…6,0. | 4,0…6,0. | ; | 0,1 Р; 0,05А1; 0,4Fe; 0,05Si; 0,5Sb; всего 1,3. | Антифрикционные детали, арматура, вкладыши подшипников. |
Бр04Ц7С5. | 3,0…5,0. | ; | 6,0…9,0. | 4,0…7,0. | ; | 0,1 Р; 0,05А1; 0,4Fe; 0,05Si; 0,5Sb; всего 1,3. | Антифрикционные детали, детали, работающие в масле, паре и в пресной воде, арматура. |
БрОЗЦ12С5. | 2,0…3,5. | ; | о. «о о. со. | 3,0…6,0. | ; | 0,05Р; 0,02А1; 0,4Fe; 0,02Si; 0,5Sb; всего 1,3. | Арматура, работающая в пресной воде и паре, может использоваться для антифрикционных деталей. |
Бр04Ц4С17. | 3,5…5,5. | ; | 2,0…6,0. | 14,0…20,0. | ; | 0,05P;0,05Al;0,4Fe; 0,05Si; 0,5Sb; всего 1,3. | Антифрикционные детали. |
БрОЗЦ7С5Н I. | 2,5…4,0. | ; | 6,0…9,5. | 3,0…6,0. | 0,5…2,0. | 0,05P; 0,02A1; 0,4Fe; 0,02Si; 0,5Sb; всего 1,3. | Арматура, работающая в морской и пресной воде, в маслах и других слабо коррозионных средах, антифрикционные детали. |
Примечание: 1. Медь — остальное. 2. Примеси, не указанные в табл., учитываются в общей сумме примесей. 3. Содсражние примеси никеля во всех марках, кроме БрОЗЦ7 С5 Н1, допускается до 2,0% за счет меди и в общую сумму примесей не входит. 4. В бронзах марок БрОЗЦ7 С5 Н1, БрОЗЦ12 С5, Бр08Ц4 и БрОЮЦ2 сумма примесей кремния и алюминия не должна превышать 0,02%. 5. Допускаются примеси мышьяка до 0,15%, магния — до 0,02%, серы — до 0,05%. 6. Массовая доля свинца в бронзах марок БрОЮЦ2 и Бр08Ц4 по согласованию изготовителя с потребителем допускается до 1,5% и в общую сумму примесей не входит. 7. По согласованию изготовителя с потребителем в марке БрО 10 С10 допускается массовая доля фосфора до 1,0%.
1.1. Оловянные бронзы Как говорилось ранее, в литейных бронзах стремятся уменьшить содержание олова ввиду его дефицитности и дороговизны, заменяя его менее дефицитными металлами. Для улучшения механических, технологических и служебных характеристик сплавы дополнительно легируют цинком, фосфором, свинцом и никелем. При этом в бронзах снижается содержание олова.
Одним из основных легирующих элементов в оловянных бронзах является цинк. Он вводится в количестве от 2 до 12% и благоприятно влияет на весь комплекс механических и литейных свойств. Однако следует заметить, что при введении его в сплав до 4% он практически не влияет на жидкотекучесть, а при содержании его более 4% жидкотекучесть сплава возрастает, очевидно, благодаря сокращению интервала кристаллизации.
При затвердевании отливок цинк входит в a-твердый раствор и (при постоянном содержании олова) несколько повышает прочность и пластичность сплава, возрастает пластичность отливок, уменьшается склонность к обратной ликвации. Наиболее удачное сочетание олова и цинка: (5…6)% Sn и (5…6)% Zn (например, бронза Бр05Ц5С5).
Главное назначение свинца в оловянных бронзах — улучшение антифрикционных свойств сплава. Свинец практически нс растворим в бронзе в твердом состоянии. При кристаллизации сплава он выделяется как самостоятельная фаза, располагаясь между дендритами и заполняя поры усадочного происхождения. При этом повышается плотность и способность к обработке резанием. Свинец образует мягкую составляющую, которая играет роль смазки в трущихся поверхностях деталей, работающих в условиях трения. Поэтому свинец — непременный легирующий элемент оловянных бронз (Бр05С25, БрОЮСЮ), которые применяются для изготовления подшипников скольжения, работающих как при малых, так и больших давлениях и высоких окружных скоростях. Поэтому оловянно-свинцовые бронзы являются одними из лучших антифрикционных материалов, так как олово обеспечивает достаточную прочность и износостойкость сплава, а свинец — хорошую прирабатываемость.
Никель повышает жидкотекучесть оловянных бронз за счет увеличения теплоты кристаллизации (у никеля она составляет 280 Дж/г), а также за счет снижения теплопроводности и уменьшения интервала затвердевания. Кроме того, небольшие добавки никеля (до 1%) повышают механические свойства, уменьшают ликвацию свинца в оловянно-свинцовых бронзах, улучшают коррозионную стойкость и измельчают зерно в отливках.
В литейные оловянные бронзы фосфор вводят в значительно большем количестве, чем в деформируемые бронзы. Фосфор улучшает литейные свойства сплава и антифрикционные свойства бронз. Фосфор является хорошим раскислителем, а также понижает температуру плавления и повышает жидкотекучесть бронз. Поэтому высокофосфористые бронзы особенно пригодны для художественного литья и сложных фасонных отливок. Кроме того, фосфор сильно упрочняет бронзы в твердом состоянии по двум причинам. Во-первых, фосфор частично растворим в меди в твердом состоянии. Во-вторых, при избыточном содержании фосфора при затвердевании выделяется фосфид меди (Си3Р), который наряду с 8-фазой обладает высокой твердостью и обеспечивает повышение износостойкости, создавая необходимые условия для хорошей работы литых антифрикционных деталей узлов трения (втулки, вкладыши, червячные колеса и др.) и подшипников. На рис. 1.5 представлена микроструктура литой оловянной бронзы.
Рис. 1.5. Включения фосфида меди Си, Р влитой оловянной бронзе.
Следует отметить, что при добавках фосфора появляется склонность расплава к проникновению его в стенку литейной формы благодаря образованию продуктов окисления — жидких фосфатов. Небольшие добавки кремния (0,5%) образуют на поверхности отливки прочную оксидную пленку и сплав не проникает в форму. Но вместе с тем образующиеся пленки эластичные и воспроизведение отпечатка формы хорошее.
Оловянные бронзы обладают высокой коррозионной стойкостью в атмосферных условиях, в морской и пресной воде и противостоят большому количеству химических растворов (органические кислоты, разбавленная серная, фосфорная кислоты, растворы едкого калия, хлористый аммоний, сложные эфиры, спирты и т. д.). Они не подвержены, в отличие от латуней, обесцинкованию в морской воде.
Основные сведения о режимах литья и свойствах литейных оловянных бронз приведены в табл. 1.3, 1.4.
Шихтой для плавки литейных оловянных бронз служат либо готовые сплавы в чушках (ГОСТ 614—97), либо чистые металлы. Оловянные бронзы можно плавить в различных печах, однако с точки зрения качества отливок, минимальных безвозвратных потерь, производительности труда, предпочтительны индукционные печи.
Таблица 1.3
Технологические свойства литейных оловянных бронз.
Марка сплава. | Температура плавления, °С. | Температура литья, °С | Жидкоте кучесть, мм. | Линейная усадка, %. | Объемная усадка, %. | Коэффициент трения. | Обра; батыва; емость резанием^. | |
со смазкой. | без смазки. | |||||||
БрОЮФ1. | 1050.Л150. | 1,44. | 6,0. | 0,008. | 0,10. | |||
Бр08Ц4. | 1100…1200. | 1,54. | ; | 0,006. | 0,30. | |||
БрОЮЦ2. | 1120… 1150. | 1,5. | 5,5…7,5. | 0,007. | 0,18. | |||
БрОЮСЮ. | ИЗО…1160. | 1,5. | ; | 0,008. | 0,10. | |||
БрОЗС25. | 1150…1190. | 1,5. | ; | 0,004. | 0,14. | |||
БрОбЦбСЗ. | 1140…1160. | 1,6. | 5,5…6,5. | 0,009. | 0,16. | |||
Бр05Ц5С5. | 1140…1160. | 1,6. | 5,5…6,5. | 0,009. | 0,15. | |||
Бр04Ц7С5. | 1150… 1190. | 1,43. | ; | 0,014. | 0,16. | |||
БрОЗЦ12С5. | 1100… 1170. | 1,6. | ; | 0,012. | 0,16. | |||
Бр04Ц4С17. | 1140…1160. | 1,5. | ; | 0,005. | 0,13. | |||
БрОЗЦ7С5Н 1. | 1100…1160. | 1,5. | 2,5…4,5. | 0,005. | 0,16. |
Обрабатываемость резанием дана в процентах от обрабатываемости латуни марки ЛС63−3.
Таблица 1.4
Типичные механические свойства литейных оловянных бронз.
Марка сплава. | ов, МПа. | о0 2, М Па. | 6,%. | НВ, МПа. | Е, ГПа. | KCU, МДж/м2 |
БрОЮФ1. | 215…300. | 800… 1000. | 75.4. | 0,06. | ||
(250…350). | (200). | (3…10). | (900… 1200). | (ЮЗ). | (0,09). | |
Бр08Ц4. | 200…250. | 10…12. | —. | 0,2…0,25. | ||
; | ; | (Ю…15). | (750…850). | (100). | ; | |
БрОЮЦ2. | 250…350. | 160…180. | 10…35. | 750…900. | 0,1…0,15. | |
(300…350). | (250). | ; | (900… 1050). | (100). | ; |
Окончание табл. 1.4
Марка сплава. | ст", МПа. | о02, МПа. | 6,%. | НВ, МПа. | Е, ГПа. | KCU, МДж/м2 |
БрОЮСЮ. | —. |
|
| —. | —. | |
Бр05С25. |
| 80… 100. | 5…6 (6…8). | 450…550 (600…700). |
| |
БрОбЦбСЗ. | 150…200 (180…220). |
|
|
| (0,2…0,3). | |
Бр05Ц5С5. |
| (80… 100). |
|
| (0,2…0,3). | |
Бр04Ц7С5. |
| _. |
|
| _. | _. |
БрОЗЦ12С5. | (210…230). | _. |
| —. | ||
Бр04Ц4С17. |
| —. |
|
| —. | —. |
БрОЗЦ7С5Н1. |
| 70…80. |
|
| (90). | (0,2…0,3). |
Без скобок приведены свойства при литье в песчаные формы, в скобках — в кокиль.
Плавка литейных оловянных бронз с использованием чушковой бронзы проводится следующим образом: загрузка чушек, расплавление, перегрев, рафинирование и дегазация расплава. По ГОСТ 614–97 выпускаются чушки оловянных бронз пяти марок. Поскольку плавка представляет собой простой переплав, содержание цинка в чушках увеличено на угар (примерно больше на 1 …2% по сравнению с химическим составом бронзы).
В состав шихты, кроме чушек, входят возвраты (отходы собственного производства) в количестве 20…80%. Применение стружки крайне не желательно из-за загрязнения ее смазкой и влагой. Если в составе бронз имеется цинк, то потери его могут быть значительными, поскольку защитные свойства пленки, состоящей из оксидов ZnO и Си20, невысокие.
После расплавления шихты расплав перегревают до 1150… 1200 °C (на 100…200 °С выше температуры ликвидуса) и вводят для раскисления фосфористую медь в количестве 0,02…0,04% от массы расплава. Особенно важно раскисление фосфором для литейных бронз, содержащих цинк, поскольку образующийся жидкий комплексный оксид фосфора и цинка (3ZnOP205) легко удаляется из расплава в отличие от твердых частиц оксида цинка.
При плавке оловянных бронз из чистых металлов плавку начинают с расплавления меди. Плавку ведут форсировано под слоем древесного угля. Если в состав сплава входит никель (например, БрОЗЦ7С5Н1), го его вводят в сплав последним, поскольку никель повышает равновесную растворимость водорода в меди.
Вредная структурная составляющая в литейных оловянных бронзах — оксид олова — Sn02, который является хрупкой и твердой составляющей и снижает механические и эксплуатационные свойства. Поэтому перед введением олова или оловосодержащих отходов медь необходимо раскислить лигатурой Си-Р (ГОСТ 4515—93). Состав и маркировка лигатуры представлена в табл. 1.5.
Таблица 1.5
Химический состав, температура ликвидус и маркировка медно-фосфористых лигатур (ГОСТ 4515—93)
Марка. | Вид продукции. | Основные компоненты, мае. %. | Примеси, мас.%, не более. | Тя,. | Маркировка. | |||
Си + Р, не менее. | Р. | Bi. | Sb. | Всего. | 'С. | |||
МФК). | Плиты, прутки. | 99,8. | 9,5… 11. | 0,002. | 0,02. | ; | Белая полоса. | |
МФ9. | Плиты, прутки. | 99,5. | 8,0…9,5. | 0,002. | 0,02. | 0,15. | Черная полоса. |
Кроме того, оксид олова можно удалить из расплава, ошлаковывая его обезвоженной содой:
Плавку бронз проводят в окислительной атмосфере под слоем древесного угля или флюса. После раскисления меди вводят цинк, затем олово и отходы, в последнюю очередь вводят свинец. Расплав нагревают до 1100… 1200 °C, рафинируют хлористым цинком и разливают в формы.
При плавке высокосвинцовых литейных оловянных бронз с целью предотвращения ликвации свинца расплав перемешивают графитовой мешалкой и быстро разливают. Иногда (в случае изготовления тонкостенных и сложных по конфигурации отливок) в расплав вводят фосфористую медь для повышения жидкотекучести сплавов (не более 0,03%), так как избыток его нежелателен.
Если шихта загрязнена алюминием, кремнием, магнием или железом, которые присутствуют в расплаве главным образом в виде оксидных включений, то плавку проводят с применением жидких флюсов. Благодаря смачиванию оксидов вредных примесей или растворению их во флюсах происходит рафинирование расплавов. Состав покровных и рафинирующих флюсов представлен в табл. 1.6. Отработанные флюсы (шлаки) перед выпуском металла из печи удаляются.
Таблица 1.6
Состав и назначение флюсов для выплавки медных сплавов.
Состав флюса, мае. % | Назначение флюса. |
| Покровный для оловянных бронз (при выплавке в печах с шамотной футеровкой). |
50 Si02; 30 Na, B407; 20 CaO. | Покровный для оловянных бронз (при выплавке в печах с шамотной футеровкой). |
10…30 Si02; 70…90 Na, B407 | Покровный для оловянных бронз (при выплавке в печах с магнезитовой футеровкой). |
7 Na, B407; 60 Na, CO,; 33 CaF2 | Рафинирующий для оловянных бронз. |
30 SiO,; 30 Na, CO,; 40 CaF,. | Покровный для кремниевых и простых латуней. |
50 Na, CO,; 50 CaF,. | Покровный для кремниевых и простых латуней. |
60 NaCl: 30 Na, CO,; 10 Na, AIF". | Покровно-рафинирующий для латуней. |
50 CaF,; 50 MgF,. | Покровно-рафинирующий для бронз и латуней. |
7 Na, B A; 10 NaCl; 35 KCI; 25 Na, AIF"; древесный уголь 2. | Рафинирующий для алюминиевых бронз. |
60 NaCl: 40 Na, AIF6 | Рафинирующий для алюминиевых бронз. |
20 CaF,; 60 NaF; 20 Na, AIF6 | Рафинирующий для алюминиевых бронз. |
6 No, B407: 70 Na, CO,; 12 Na, AIF"; 12 K2CO,. | Рафинирующий для аиоминиевых бронз. |
10 Na2C03; 70 CaF,; 20 Na, S04 | Рафинирующий для алюминиевых бронз. |
Железо удаляют окислительным рафинированием расплава закисью меди:
Поскольку литейные оловянные бронзы благодаря широкому интервалу кристаллизации склонны к газоусадочной пористости, расплавы необходимо дегазировать. Дегазацию оловянных бронз от водорода и других газовых примесей проводят продувкой расплава осушенным азотом или аргоном. Следует отменить, что излишний перегрев расплава при плавке бронз нежелателен.
Широкий интервал кристаллизации оловянных бронз обусловливает особый подход к организации питания отливок. Оказывается, нс всегда целесообразно бороться с общей пористостью, а нужно избегать скопления пористости в отдельных местах отливки. Во-первых, это может быть достигнуто подводом металла в тонкие сечения. Во-вторых, применением дождевых литниковых систем и использованием рассредоточенного подвода металла (разветвленной системы литников).