Релейная защита и автоматика
При внешних коротких замыканиях в дифференциальной цепи появляется ток небаланса, следовательно первым условием выбора первичного тока срабатывания защиты является отстройка от этого тока небаланса: Упрощенная продольная дифференциальная защита (с двумя реле с торможением типа ДЗТ-11, тормозная обмотка включена на ток стороны низшего напряжения — от междуфазных коротких замыканий… Читать ещё >
Релейная защита и автоматика (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Кроме перечисленного основного электрооборудования применяются многочисленные устройства релейной защиты, автоматики, сигнализации и др.
Релейная защита предусматривается в соответствии с [8] и требованиями нормативных указаний.
Устройства релейной защиты и автоматики ускоряют ликвидацию возникших аварий и нарушений режима работы установки и помогают быстрее восстановить её нормальный режим.
Для защиты от междуфазных коротких замыканий элементов электрической сети, особенно при их одностороннем питании, широко применяются Максимальные токовые защиты (МТЗ), а также токовые отсечки. Их широко применяют и для защиты от однофазных замыкание на землю.
МТЗ является одной из наиболее надежных, дешевых и простых по выполнению защит, относится к защитам с выдержкой времени.
Типовой отсечкой называют МТЗ, избирательностью действия которой обеспечивается не ступенчатым побором выдержки времени, а путём выбора соответствующего тока срабатывания, это быстродействующая токовая защита.
Расчёт защиты силового трансформатора
В соответствии с [8] для релейной защиты трансформатора должна быть предусмотрена следующие виды защит:
- 1. Упрощенная продольная дифференциальная защита (с двумя реле с торможением типа ДЗТ-11, тормозная обмотка включена на ток стороны низшего напряжения — от междуфазных коротких замыканий.)
- 2. Мелким ток. защита по схеме неполной звезды со стороны питания — от внешних коротких замыканий.
- 3. Газовая защита — от витковых замыканий и других внутрибаковых повреждений.
- 4. Токовая в одной фазе — от перегруза.
Продольная дифференциальная защита Расчет в следующем порядке:
Определяются средние значения первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора.
Результаты расчета сводятся в таблицу 5. 1.
Таблица 4. 1
Средние значения первичных и вторичных номинальных токов трансформатора.
Наименование величины. | Численное значение для стороны. | |
BH. | HH. | |
Первичный номинальный ток трансформатора, А. | (4. 1). | (4. 2). |
Коофициент трансформации трансформатора тока. | (4. 3). | |
Схема соединений трансформаторов. | звезда. | звезда. |
Вторичный ток в плечах защиты, А. | (4. 4). | (4. 5). |
2. При внешних коротких замыканиях в дифференциальной цепи появляется ток небаланса, следовательно первым условием выбора первичного тока срабатывания защиты является отстройка от этого тока небаланса:
(4. 6).
(4. 7).
где — коэффициент надёжности, =1. 3;
— составляющая, обусловленная погрешностью.
трансформаторов тока, кА;
— составляющая, обусловленная неточностью установки на коммутаторе реле типа ДЗТ-11.
расчетных чисел витков обмотки (учитывается в уточненном расчете), кА.
(4. 8).
Вторым условием выбора является отстройка от броска тела намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжением:
где — коэффициент отстройки от бросков тока намагничивания,.
— номинальный ток трансформатора на низшей стороне, кА.
За предельное значение принимается большее из двух условий:
Уточненный расчет производится после выбора чисел витков уравнительных обмоток НТТ. Сторону дифференциальной цепи, где проходит наибольший ток принимают за основную.
Для этой стороны ток срабатывания реле:
За принимается ближайшее меньшее число витков по отношению к.
Число витков обмотки НТТ, включаемой на неосновной стороне:
где — первичный номинальный ток трансформатора, А;
— вторичный ток в плечах защиты, А.
Принимается ближнее целое число:
Определяется :
Тогда уточнённое значение тока небаланса.
Уточняется расчёт других величин:
Так как больше предварительного выбранного значения, то принимается за окончательное значение и повторяется расчет величин.
Чувствительность защиты определяется по короткому двухфазному замыканию в зоне действия защиты на стороне 6кВ:
где — двухфазный ток К3,.
(4. 17).
Максимально-токовая защита Максимально-токовая защита выполняется с независимой выдержкой времени на реле типа РТ-40, включенных по схеме неполной звезды со стороны питания.
Ток срабатывания защиты, А по условию отстройки от рабочего тока при возможности перегрузки трансформатора:
(4. 18).
где Iраб. max — максимальный рабочий ток, А.
(4. 19).
Ток срабатывания реле, А находится по формулам:
ВН: (4. 20).
НН: (4. 21).
Коэффициент чувствительности при двухфазном коротком замыкании:
(4. 22).
ВН:
НН:
Так как коэффициент чувствительности удовлетворяет условию, то принятая схема обеспечивает надёжное резервирование.
Газовая защита Газовая защита основана на использовании явления газообразования в баке повреждённого трансформатора. Она выполняется для трансформаторов с. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения, и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение.
Основным элементом газовой защиты является газовое реле KSG, устанавливаемое в маслопроводе между баком и расширителем.
Достоинства газовой защиты: высокая чувствительность и реагирование практически на все виды повреждений внутри бака; сравнительно небольшое время срабатывания; простота выполнения, а также способность защищать трансформатор при допустимом понижении уровня масла по любым причинам.
Защита от перегруза Выполняется одним реле тока, включённом на ток какой-либо фазы в цепь одного из трансформаторов тока защиты от внешних КЗ.
Ток срабатывания защиты, А:
(4. 23).
Ток срабатывания реле, А.
(4. 24).
где — коэффициент надёжности отстройки учитывает только погрешность в токе срабатывания,.
.