Расчет показателей работы двигателя марки А-01М (Т-4А)
При построении полярной диаграммы следует также учесть величину центробежной силы инерции неуравновешенных вращающихся частей, действующих на шатунную шейку коленвала. Эта сила всегда направлена от центра вращения и является отрицательной величиной. Для более простого учета действия этой силы переносят центр координат по направлению к положительному значению Z. Соотношение высоты индикаторной… Читать ещё >
Расчет показателей работы двигателя марки А-01М (Т-4А) (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Департамент научно-технологической политики и образования ФГБОУ ВПО Мичуринский государственный аграрный университет
Курсовая работа
по дисциплине: Теория ДВС и шасси
на тему: Расчет показателей работы двигателя марки А-01М (Т-4А)
Мичуринск-наукоград, 2012
Введение
Быстроходный дизельный двигатель с непосредственным впрыском топлива, водяного охлаждения, шестицилиндровый А-01является одной из базовых моделей семейства двигателей Алтайского тракторного завода (АМЗ)
Двигатели А-01М представляют собой модификации базовой модели А-01, отличающиеся от последней повышенной (до 130 л.с.) мощностью и некотырыми конструктивными особенностями.
Двигатели предназначены для гусеничных и колесных тракторов Т-4 и Т-4А, ДТ-75М, а также трелевочных тракторов, валочно-трелевочных машин. Кроме того, эти двигатели используют в качестве силовых агрегатов передвижных электростанций, насосных станций и других машин, применяемых в сельском хозяйстве.
Заданная мощность двигателя (до 130 л.с.) достигается без применения наддува, т. е. при свободном впуске.
1. Тепловой расчет двигателя
1.1 Параметры окружающей среды
В соответствии с исходными данными для расчета двигателя, выбираем способ наполнения двигателя свежим зарядом при свободном впуске.
При этом давление воздуха, температура
[1] (1)
К где температура воздуха (оС)
1.2 Температура и давление остаточных газов
Давление газов в конце выпуска составляет:
[1] (2)
Температуру газов в конце выпуска следует принимать в пределах:
[1] (3)
Принимаем
1.3 Процесс впуска
Давление газов в конце впуска (МПа) вычисляют по формуле:
[1] (4)
где потеря давления из-за сопротивления впускного тракта, которое определяем по формуле Бернулли:
[1] (5)
где коэффициент сопротивления потоку заряда на впуске, принимаем [1]
средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускного тракта;
плотность свежего заряда на впуске.
Плотность свежего заряда (воздуха) равна:
[1] (6)
где удельная газовая постоянная воздуха. [1]
Среднюю скорость заряда определяют:
= 1 (7)
;
где площадь проходного сечения впускного клапана; (8)
где диаметр тарелки впускного клапана при число впускных клапанов в одном цилиндре; [1]
радиус кривошипа; [1]
газ давление двигатель заряд диаметр и ход поршня;
частота вращения коленчатого вала, об/мин;
л — отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
Температура газов в конце впуска
[1] (9)
где приращение температуры свежего заряда вследствие его подогрева от стенок впускного коллектора и других деталей, принимаем [1]
коэффициент остаточных газов:
[1] (10)
Для ориентации. На режиме максимальной мощности и при стандартных условиях (МПа, °С) дизели со свободным впуском;
1.4 Коэффициент наполнения цилиндров двигателя свежим зарядом
Величину коэффициента наполнения рассчитывают по формуле
[1] (11)
1.5 Давление и температура газов в конце сжатия
Величина давления в конце сжатия:
[1] (12)
где — показатель политропы сжатия;
n — частота вращения коленчатого вала, об/мин.
Температура газов в конце сжатия:
[1] (13)
дизели.
1.6 Количество свежего заряда и продуктов сгорания топлива
С достаточной точностью количество свежего заряда М1, равно количеству впускаемого в двигатель воздуха L .
[1] (14)
где L0 — теоретически необходимое для сгорания топлива количество воздуха.
[1] (15)
где содержание соответственно углерода, водорода и кислорода в дизтопливе, бензине и газовом топливе, которое лежит в пределах:
; ;,
причем .
Принимаем
Количество продуктов сгорания при избытке воздуха
[1] (16)
1.7 Уравнение сгорания топливно-воздушной смеси
Для ДВС с искровым зажиганием уравнение сгорания смеси имеет следующий вид
[1] (17)
где теплота от сгорания топлива в кДж/кг;
[1] (18)
где коэффициент использования теплоты (для дизелей), принимаем. 2]
(дизтопливо) — низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг;
количество газов в конце сжатия (начало сгорания); [1]
количество остаточных газов;
коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси; [1]
количество газов в конце сгорания; [1]
молярная теплоемкость газов в конце сжатия;[1]
где оС
[1]
[1]
молярная теплоемкость газов в конце их сгорания в дизеле. [1]
молярная теплоемкость газов в конце сгорания. [1]
где универсальная газовая постоянная
;
при б 1;
где степень повышения газов в процессе их сгорания [1]
(19)
После подстановки вышеуказанных величин в исходное уравнение сгорания последнее примет вид
ч0,003
1.8 Температура и давление газов в конце процесса сгорания
Температуру газов определяют в результате решения полученного уравнения сгорания:
[1] (20)
оС Давление равно:
Величина находится в пределах 5…12 МПа для дизелей.
1.9 Давление и температура газов в конце процесса расширения
Давление в конце расширения
[1] (21)
где показатель политропы расширения, определяемый по номограмме¦2¦(рис. 4,9, стр. 83 по Колчину)
степень последующего расширения газов в дизелях,
(22)
степень предварительного расширения газов[1], принимаем =1,7
Температура газов в конце расширения равна:
[1] (23)
Проверка ранее принятой температуры остаточных газов:
[1] (24)
Погрешность расчета:
2. Общие показатели рабочего цикла
2.1 Индикаторные показатели
Среднее индикаторное давление теоретического цикла равно:
[1] (25)
Среднее индикаторное давление pi действительного рабочего цикла определяют с учетом скругления индикаторной диаграммы коэффициентом =0,92…0,97. [2]
[1] (26)
Индикаторный КПД двигателя вычисляют по формуле
[1] (27)
2.2 Показатели механических потерь
Среднее давление механических потерь рм в двигателе определяют по формул
[1] (28)
где средняя скорость поршня
[2] (29)
— эмпирические коэффициенты для дизелей
= 0,105 МПа, = 0,013 МПа с/м. [1]
Механический КПД двигателя равен:
[1] (30)
2.3 Эффективные показатели работы двигателя
Среднее эффективное давление
[1] (31)
Эффективный КПД
[1] (32)
Эффективный удельный расход топлива
[1] (33)
3. Основные размеры двигателя
Рабочий объём одного цилиндра проектируемого двигателя:
[1] (34)
где тактность двигателя, число цилиндров двигателя Диаметр цилиндра двигателя:
[1] (35)
где (S/d)=0,8…1,4,принимаем 1,1 тогда S=1,1*d=143, округляем до 142 (мм) Площадь поршня:
[1] (37)
Уточненный литраж двигателя:
(38)
Эффективная мощность двигателя
[1] (39)
Эффективный крутящий момент двигателя
[1] (40)
Часовой расход топлива
[1] (41)
Радиус кривошипа и длина шатуна двигателя:
[1] (42)
(43)
где согласно заданию;
Объем камеры сгорания и полный рабочий объем двигателя:
[1] (44)
[1] (45)
Средняя скорость поршня:
[1] (46)
4. Тепловой баланс двигателя
Тепловой баланс показывает распределение тепла вводимого в двигатель с топливом, в общем виде его можно представить выражением:
[1] (47)
Общее количество теплоты, введенное в двигатель с топливом:
[1] (48)
Количество теплоты, превращенное в эффективную работу:
[1] (49)
Количество теплоты, унесенное с отработавшими газами:
[1] (50)
Количество теплоты, отведенное в охлаждающую среду:
[1] (51)
где коэффициент пропорциональности, принимаем [1]
показатель степени, принимаем [1]
Неучтенные тепловые потери:
[1] (52)
Тепловой баланс двигателя представляют в виде круговой диаграммы,
разделенной секторами, в соответствии с распределением тепла в процентном отношении по различным каналам:
[1] (53)
5. Индикаторная диаграмма двигателя
Соотношение высоты индикаторной диаграммы к ее ширине должно быть примерно 3:2. Диаграмма строится в координатах р и V. Давление газов откладывается по линии ординат, масштаб которой выбирается в пределах. В силу того, что рабочий объем цилиндра пропорционален ходу поршня, можно принять для удобства в качестве масштабной единицы вместо единицы объема ход поршня .
На осях координат следует отложить значения давлений, значения объемов. Объемы на оси абсцисс откладывают следующим образом, в начале определяют отрезок, затем отрезок, которые последовательно откладываются от центра координат.
Для построения линий давления сжатия и расширения необходимо по соответствующим углам поворота коленчатого вала найти определенные значения хода поршня, а зная их, определить величины давления по уравнениям политроп.
Остановимся на аналитическом способе. Определение хода поршня и величин давления производим через каждые 10° поворота коленвала.
Для определения хода поршня от угла поворота кривошипа необходимо взять значение квадратной скобки в общеизвестном выражении из приложения № 3, выбрав его для определенной величины будет соответствовать. Значения скобки из приложения № 3 при сжатии берутся от 180 до 360°, а при расширении от 180 до 0°.
Для построения индикаторной диаграммы принимаем масштабы: давления газов, хода поршня. Величина
В соответствии с выбранными масштабами определяем отрезки
мм;
мм;
мм Таблица 1 — данные для построения индикаторной диаграммы
повор. кол. вала | [ ] | повор. кол. вала | |||||||
180? | 227,2 | 0,085 | 540? | 0,316 | |||||
190? | 1,989 | 226,0285 | 1,518 297 | 1,700 856 | 0,8 559 573 | 530? | 1,669 626 | 0,31 811 602 | |
200? | 1,955 | 222,4075 | 1,2 154 828 | 1,2 922 132 | 0,8 748 381 | 520? | 1,2 790 561 | 0,32 481 817 | |
1,899 | 216,4435 | 1,4 969 657 | 1,6 771 948 | 0,9 075 616 | 1,6 461 686 | 0,33 641 893 | |||
1,821 | 208,1365 | 1,9 159 134 | 1,12 569 093 | 0,9 568 373 | 1,11 978 737 | 0,35 385 281 | |||
1,721 | 197,4865 | 1,15 045 839 | 1,20 847 203 | 0,10 272 012 | 1,19 835 185 | 0,37 867 918 | |||
1,6 | 184,6 | 1,23 076 923 | 1,32 381 905 | 0,11 252 462 | 1,30 742 875 | 0,41 314 748 | |||
1,46 | 169,69 | 1,33 891 213 | 1,48 334 461 | 0,12 608 429 | 1,45 759 521 | 0,46 060 009 | |||
1,304 | 153,076 | 1,48 423 006 | 1,70 489 702 | 0,14 491 625 | 1,66 497 638 | 0,52 613 254 | |||
1,134 | 134,971 | 1,68 332 457 | 2,2 093 703 | 0,17 177 965 | 1,95 876 669 | 0,61 897 027 | |||
0,956 | 116,014 | 1,95 838 433 | 2,47 944 283 | 0,21 075 264 | 2,38 144 317 | 0,75 253 604 | |||
0,776 | 96,844 | 2,34 604 106 | 3,16 463 339 | 0,26 899 384 | 3,67 912 | 0,95 014 602 | |||
0,6 | 78,1 | 2,90 909 091 | 4,23 190 688 | 0,35 971 209 | 3,96 927 022 | 1,25 428 939 | |||
0,435 | 60,5275 | 3,75 366 569 | 5,97 158 341 | 0,50 758 459 | 5,51 597 346 | 1,74 304 761 | |||
0,289 | 44,9785 | 5,5 130 229 | 8,91 862 571 | 0,75 808 319 | 8,927 055 | 2,55 729 494 | |||
0,167 | 31,9855 | 7,10 321 865 | 14,1 356 555 | 1,20 153 072 | 12,5 669 139 | 3,97 114 481 | |||
0,076 | 22,294 | 10,1 910 828 | 23,200 184 | 1,95 670 156 | 18,429 713 | 5,70 157 894 | |||
0,019 | 16,2235 | 14,43 764 | 35,3 673 368 | 3,622 363 | 18,429 713 | 5,70 157 894 | |||
14,2 | 42,3 414 861 | 3,59 902 632 | 18,429 713 | 5,70 157 894 | |||||
Определение промежуточных значений давлений газов в процессе сжатия и расширения производим по следующим зависимостям
[1] (54)
[1] (55)
[1] (56)
[1] (57)
После заполнения таблицы 1, на основании полученных данных строится индикаторная диаграмма, которая путем дальнейшего скругления приобретает более действительный вид.
6. Динамический расчет двигателя
6.1 Расчет действующих сил в кривошипно-шатунном механизме
Газовая нагрузка, действующая на поршень, определяется как избыточное давление газов в цилиндре двигателя, соответствующее углам поворота коленчатого вала. Давление берется из таблицы 1 и индикаторной диаграммы с учетом ее скругления. Избыточное давление на участке всасывания и в начале процесса сжатия имеет отрицательное значение.
Силы инерции, действующие на возвратно-движущие массы, определяются по формуле:
[1] (58)
где с-1
Значения в зависимости от угла поворота коленвала находят в приложении 4.
Масса возвратно-поступательных движущихся частей включает массу поршневого комплекта и часть массы шатуна. Обычно ее определяют:
кг (59)
Величины масс или весов поршневого комплекта и шатуна выбирают по соответствующим значениям прототипов из приложений 1 и 2. При этом следует учитывать соотношение размерности поршневой группы прототипа и проектируемого двигателя. Силы инерции подобно силам давления газов определяют как нагрузку, действующую на 1 м2 днища поршня:
[1] (60)
Суммарная сила, действующая на поршень, определяется как алгебраическая сумма составляющих сил, соответствующим углам поворота коленвала:
[1] (61)
При этом учитывается следующее правило знаков: направление силы к центру коленвала считается положительным, от центра — отрицательным.
Определение тангенциальных и радиальных сил, действующих на кривошип коленвала, производят по следующим зависимостям:
[1] (62)
[1] (63)
Значения и берутся для определенных из приложений 5 и 6. Здесь же следует определить и центробежную силу инерции неуравновешенных вращающихся частей, действующих на шатунную шейку коленвала. [1]
Н (64)
где кг
Для облегчения последующих построений графиков и диаграмм все расчеты различных сил и давлений сводим в общую таблицу по следующей прилагаемой схеме:
6.2 Построение развернутой диаграммы сил давления газов, сил инерции и суммарных сил, действующих на поршень
Развернутая индикаторная диаграмма действительного цикла строится от угла поворота коленвала на участке до 720° для 4-тактных двигателей и 360° - для двухтактных. За нулевую линию принимают линию атмосферного давления и через каждые 10° поворота коленвала откладывают, и, с учетом знака. Точки соответствующих кривых соединяют плавной линией.
6.3 Построение полярной диаграммы сил, действующих на шатунную шейку
При построении полярной диаграммы отрицательные значения величины Т и Z откладываются влево и вверх, положительные — в противоположные стороны. Построение точек производим через каждые 10°.
При построении полярной диаграммы следует также учесть величину центробежной силы инерции неуравновешенных вращающихся частей, действующих на шатунную шейку коленвала. Эта сила всегда направлена от центра вращения и является отрицательной величиной. Для более простого учета действия этой силы переносят центр координат по направлению к положительному значению Z.
Определение равнодействующих сил R, действующих на шатунную шейку, производится путем геометрического сложения сил Т и (Z +), т. е. длине луча, проведенного из нового центра координат до соответствующей точки. Направление этого вектора показывает направление этой силы.
[1] (65)
6.4 Построение развернутой полярной диаграммы
Построение развернутой полярной диаграммы производится без учета знака в зависимости от угла поворота коленвала. Размеры R снимаются с полярной диаграммы раствором циркуля и без изменения масштаба переносятся на график развернутой полярной диаграммы. При построении этой диаграммы отмечают минимальное и максимальное значения Rmin и Rmаx, а также определяют Rср, равное среднему значению равнодействующих всего графика.
6.5 Построение диаграммы тангенциальных сил
Для построения диаграммы тангенциальных сил берут значения Т из сводной таблицы и откладывают их в зависимости от угла поворота коленвала от 0 до 720° в определенном масштабе, после чего отмеченные точки соединяют плавной кривой. Так будет выглядеть диаграмма тангенциальных сил для одноцилиндрового двигателя. В многоцилиндровых двигателях приходится иметь дело с суммарной диаграммой тангенциальных сил, которая определяется тактностью двигателя, числом цилиндров и расположением кривошипов коленвала относительно друг друга. В этом случае необходимо произвести сложение тангенциальных сил от всех процессов, одновременно происходящих в различных цилиндрах.
Так, для 4-тактного двигателя, 6-цилиндрового за период поворота коленвала на 120° произойдут в различных цилиндрах все 4 такта и закономерность изменения суммарной силы через каждые треть-оборота коленвала будет повторяться. Для этого типа двигателей подсчитывают на участке, соответствующем 120° поворота коленвала.
Определение значений на указанных участках производят с учетом знака силы в построенной для этой цели таблице.
Таблица 3 — тангенциальные силы
поворота коленвала | Й цилиндр Т 0−120о | ЙЙ цилиндр Т 120−240о | ЙЙЙ цилиндр Т 240−360о | ЙV цилиндр Т 360−480о | V цилиндр Т 480−600о | VЙ цилиндр Т 600−720о | ||
0,359 062 | — 0,37 968 | 0,604 809 | — 0,38 153 | 0,202 661 | ||||
— 0,21 014 | 0,330 218 | — 0,38 746 | 1,15 519 | 0,516 424 | — 0,37 801 | 0,886 552 | ||
— 0,38 426 | 0,278 146 | — 0,35 765 | 2,9 758 | 0,415 553 | — 0,32 959 | 1,631 962 | ||
— 0,49 128 | 0,214 079 | — 0,30 547 | 1,898 702 | 0,310 868 | — 0,24 693 | 1,379 965 | ||
— 0,50 688 | 0,14 391 | — 0,4 661 | 1,406 676 | 0,196 878 | 0,49 145 | 1,243 118 | ||
— 0,43 565 | 0,72 336 | — 0,0643 | 1,5 323 | 0,93 079 | 0,93 855 | 0,812 548 | ||
— 0,29 772 | 0,27 681 | 0,851 699 | 0,268 233 | 0,84 989 | ||||
— 0,12 466 | — 0,7 241 | 0,56 173 | 0,763 793 | — 0,8 356 | 0,408 714 | 0,948 044 | ||
— 0,7 915 | — 0,14 455 | — 0,1 408 | 0,588 355 | — 0,15 894 | 0,483 664 | 0,675 298 | ||
0,216 003 | — 0,2163 | — 0,19 539 | 0,766 557 | — 0,22 563 | 0,472 827 | 0,818 074 | ||
0,301 447 | — 0,2836 | — 0,41 069 | 0,715 199 | — 0,29 348 | 0,37 572 | 0,404 598 | ||
0,352 454 | — 0,34 145 | — 0,42 523 | 0,672 465 | — 0,34 924 | 0,207 946 | 0,116 944 | ||
Tср | 0,830 805 | |||||||
Построение суммарной диаграммы тангенциальных сил производится на одном из участков. Затем для определения средней величины суммарных тангенциальных сил Тср значения колонки таблицы 3 алгебраически складываются, и полученная сумма делится на число слагаемых. Точнее величину Тср можно определить путем планиметрирования площади между кривой и линией абцисс. Найденная величина Тср откладывается на участке изменения .
6.6 Проверка данных задания по расчетным показателям
Проверку получения эффективной мощности двигателя производим по формулам:
Н?м (66)
кВт (67)
Значение радиуса кривошипа r подставляется в метрах.
Полученное значение Ne, не должно отклоняться от данных задания более чем на 5%.
Список использованной литературы
1. Методическое указание по выполнению курсового проекта по Теории двигателей. МичГАУ 2003 г.
2. Колчин А. И., Демидов В. П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. М.: Высшая шк., 2002. — 496 с.: ил.
3. Лев Е. М., Клецков Е. И., Наговицын В. А. и др. Дизельные двигатели А-01, А-01М, А-41(Устройство, эксплуатация, ремонт) «Колос», 1972 г.