Расчет схемы парокомпрессорной теплонаносной установки
Испаритель представляет собой горизонтальный цилиндрический кожух с приваренными на концах трубными решетками. В отверстиях трубных решеток развальцованы медные трубы диаметром, по которым протекает рассол, делая в них 6 ходов, что достигается устройством перегородок в крышках. Рассол поступает через нижний патрубок, приваренный к крышке, а выходит через верхний патрубок. Жидкий хладоагент… Читать ещё >
Расчет схемы парокомпрессорной теплонаносной установки (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
" МУРМАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ"
Кафедра энергетики и транспорта Курсовая работа по дисциплине «Применение тепловых насосов в системах теплоснабжения»
Тема: «Расчет схемы парокомпрессорной теплонаносной установки»
Выполнил: студент группы ЭП-401
Комаров С.А.
Мурманск 2013
1. Задание
2. Расчёт необходимой теплопроизводительности ТНУ
2.1 Расчет тепловой мощности на горячее водоснабжение
2.2 Расчет потерь тепловой мощности в трубопроводе от геотермального источника теплоты до испарителя
3. Расчет рабочих процессов, индикаторных показателей ТНУ
4. Исходные данные для расчета компрессора
5. Расчет рабочих показателей компрессора
5.1 Расчёт компрессора в рабочих условиях
5.2 Расчёт компрессора в номинальных условиях
5.3 Подбор серийного компрессора
5.4 Расчет коэффициента преобразования
6. Теоретическая и действительная индикаторные диаграммы компрессора
7. Выбор серийного компрессора
8. Подбор серийного конденсатора
9. Подбор серийного испарителя
10. Подбор серийного переохладителя Список использованной литературы
1. Задание Необходимо произвести расчет и выполнить подбор серийного оборудования для ТНУ обеспечивающей горячее водоснабжение зимой школьной столовой, реализующей готовую продукцию в МБОУ г. Мурманска СОШ № 17.
В столовой 150 посадочных мест и 11 санитарно-технических приборов с горячей водой: 4 в кухне и 7 в моечной.
Расчетная температура горячей воды 60 0С. Температура холодной воды из водопровода 5 0С.
В качестве НПИ — геотермальное тепло.
Для обеспечения отбора теплоты от геотермального низкопотенциального источника осуществляем бурение двух скважин на расстояние 5 метров в соответствии с «Инструкцией по безопасности одновременного производства буровых работ, освоения и эксплуатации скважин на кусте» РД 08−435−02 глубиной 15 метров каждая.
В скважинах осуществляется прокладка трубопровода с теплоизоляцией общей протяженностью 35 метров, состоящего из двух U-образных труб.
Для обустройства теплонасосной установки можно использовать свободное место, на территории школы непосредственно прилегающее к помещению столовой, но с учетом расположения коммуникаций здания самой школы.
Чтобы избежать замерзания теплоносителя в трубопроводе, в качестве теплоносителя предлагается использовать 36% раствор этиленгликоля (температура кристаллизации -20 °С). Повышенная вязкость водного раствора этиленгликоля в зоне отрицательных рабочих температур приводит к значительному возрастанию гидравлических потерь на трение в трубопроводах и на преодоление гидравлических сопротивлений. Также и значительное снижение, до 18%, теплоемкости и теплопроводности раствора этиленгликоля требует повышение скорости циркуляции теплоносителя в системе. С целью минимизировать нежелательные свойства этиленгликолевого раствора предусматривается установка циркуляционного насоса в контур трубопровода.
В качестве хладогента в ТНУ применяется фреон R-22, важным параметром для выбора фреона с учетом целей использования установки является его нетоксичность. R-22 — широко известный и повсеместно одобренный пользователями фреон; нетоксичен и невзрывоопасен (классификация безопасности A1 ASHRAE); химически нейтрален к большинству конструкционных материалов; обладает хорошими (по сравнению с другими фреонами) теплофизическими и термодинамическими характеристиками; R22 является наиболее широко применяемым хладоном во всем мире.
водоснабжение теплонаносный компрессор
2. Расчёт необходимой тепловой мощности конденсатора ТНУ
2.1 Расчет тепловой мощности на горячее водоснабжение Расчет производим в соответствии с методикой СНиП 2.04.01−85* «Внутренний водопровод и канализация зданий».
1. Определяем вероятность действия прибора.
где — норма расхода горячей воды в час наибольшего водопотребления, в соответствии с пунктом 9 примечания 1 приложения 3 СНиП 2.04.01−85*, в предприятиях общественного питания, где приготовление пищи не предусмотрено, нормы расхода воды следует принимать как разницу между нормами в предприятиях, приготовляющих и реализующих пищу в обеденном зале и продающих на дом, таким образом, л;
U — количество реализуемых блюд в час, в соответствии с пунктом 9 примечания 1 приложения 3 СНиП 2.04.01−85*, следует определить по формуле:
U = 2,2 n m,
где n — количество посадочных мест;
m — количество посадок, принимаемое для столовых открытого типа и кафе равным 2; для столовых при промышленных предприятиях и студенческих столовых — 3; для ресторанов — 1,5
Таким образом U=2,2*150*3 = 990;
= 0,2 л/с — секундный расход воды отнесенный к одному прибору, в соответствии с п. 3.2 СНиП 2.04.01−85* для жилых и общественных зданий, принимается по приложению 2 СНиП 2.04.01−85* для моек (для предприятий общественного питания) со смесителем.
N — число санитарно-технических приборов с горячей водой, 4 в кухне и 7 в моечной, всего 11.
Таким образом, получаем:
2. Теперь определим вероятность использования санитарно-технических приборов (возможность подачи прибором нормированного часового расхода воды) в течение расчетного часа:
= 200 л/ч — часовой расход горячей воды потребителем по приложению 3 СНиП 2.04.01−85*
3. Так как, больше 0,1, применяем далее табл. 2 Приложения 4, по которой определяем коэффициент:
При P*N=4,95, =2,558;
4. Теперь мы можем определить максимальный часовой расход горячей воды:
5. Определяем максимальную тепловую нагрузку ГВС (тепловой поток за период максимального водопотребления в течение часа максимального потребления):
Учтем тепловые потери, приняв их за5% от расчетной нагрузки, согласно СНиП 2.04.01−85*.
Пересчет на 60 °C Принимая во внимание, что это максимальная тепловая нагрузка ГВС, то целесообразно предусмотреть установку баков аккумуляторов, исходя из этого, в дальнейших расчетах примем, что
2.2 Расчет потерь тепловой мощности в трубопроводе от геотермального источника теплоты до испарителя На глубине 15 метров температура постоянна и мало меняется, оставаясь на уровне 10 0С.
Трубопровод представляет собой две U-образные трубки, заполненные 36% раствором этиленгликоля, общая длина трубопровода приблизительно 35 метров, исходя из того, что потери тепла 30−70 Вт/м, принимаем потери равными 50 Вт/м.
Таким образом, потери мощности составят:
Таким образом, тепловая мощность в конденсаторе ТНУ:
3. Расчет рабочих процессов, индикаторных показателей ТНУ Рисунок 1 — Принципиальная схема расчетной теплонасосной установки Температура кипения t0 принимаем на 8−10 градусов ниже температуры НПИ, находящегося в газообразном состоянии и на 5−7 градусов ниже температуры НПИ, находящегося в жидком состоянии.
Принимаем tи = 6 С
t0 = tи2 -tи =4−6=-2 С.
tи2 — температура воды на выходе из испарителя.
Температура конденсации tк напротив, должна быть на 4−6 градусов выше температуры теплоносителя, уходящего из конденсатора. В расчете обычно принимают конечную разность температур в конденсаторе равной tк = 4 С
tк = tк2+ tк = 60+4=64 С.
Рисунок 2 — Схема цикла теплонасосной установки с обозначением узловых точек термодинамических процессов Таблица 1 — Параметры хладагента в узловых точках цикла теплового насоса
№ узловые точки | Температура в точке, С | Давление в точке, МПа | Энтальпия хладона i, (кДж/кг) | Уд. объем паров V, (м3/кг) | |
— 2 | 0,49 | 0,05 | |||
1' | 0,49 | 0,055 | |||
2' | 2,6 | 0,011 | |||
2,6 | |||||
2,6 | |||||
— 2 | 0,49 | 0,02 | |||
Определяем удельную работу компрессора, затрачиваемую на сжатие паров хладона.
Следует отметить, что процесс сжатия паров в компрессоре близок к обратимому адиабатному, поэтому сжатие протекает по изоэнтропе S=const и равна разнице энтальпий в точках 2'-1', т. е.
la = i2' — i1'=758−712=46 кДж/кг, А так как необратимые энергетические потери в компрессоре при сжатии паров хладона все же присутствуют, то и в расчете эти потери должны учитываться — для этого делим приведенное уравнение на индикаторный КПД компрессора i, т. е.
кДж/кг;
где lb — внутренняя (адиабатная) работа на сжатие паров.
Индикаторный (адиабатный) КПД i определяется по эмпирическим формулам для аммиачных и фреоновых компрессоров
i = w + t0=0,804−0,0025 *2=0,799
где w — коэффициент подогрева паров хладона о стенки компрессора, что увеличивает их объем, снижая этим, производительность компрессора, а также учитывает сопротивление прохода паров хладона через щели клапанов или всасывающих окон;
b — эмпирический коэффициент, для фреоновых компрессоров b=0,0025;
t0 — температура испарения хладона в полости испарителя.
Кроме приведенного уравнения, коэффициент подогрева w в первом приближении можно определить как отношение, Но так как действительный процесс сжатия в компрессоре протекает с необратимостью (из-за потери тепла в окружающую среду и преодоление сопротивления потоком газа в узких щелях нагнетательных клапанов и всасывающих окон), то процесс сжатия будет отличаться от адиабатного на величину 2'-2. А действительный процесс сжатия будет представлен некоторой политропой 1−2.
В связи с этим определяем энтальпию рабочего агента на выходе паров из компрессора.
кДж/кг Определяем удельный расход тепла на единицу расхода рабочего тела в теплообменных аппаратах теплонасосной установки.
а) Тепло, подводимое к хладону в испарителе qo согласно схеме цикла.
qo = i1 — i5=704−575=129 кДж/кг б) Тепло, отводимое к теплоносителю в конденсаторе
qкд = i2 — i3=771−583=188 кДж/кг в) Тепло, отводимое в переохладителе ПО от хладона после конденсатора
qпо = i3 — i4=583−575=8 кДж/кг г) Тепло, подводимое в переохладителе ПО к хладону после испарителя
qпг = i1' — i1=712−704=8 кДж/кг д) Проверяем баланс тепла установки по формуле
q = lb + qo +qпг = qкд + qпо + qкм=59+129+8=188+8=196 кДж/кг
при отсутствии внешнего охлаждения qкм = 0
где qкд, qпо, qкм — удельные расходы (отвод) теплоты в конденсаторе, переохладителе, компрессоре на единицу расхода рабочего агента (кДж/кг).
Далее определяем расход хладона (рабочего тела) в цикле, расчетную нагрузку отдельных аппаратов установки, электрическую мощность компрессора и энергетические показатели теплонасосной установки.
а) Рассчитываем массовый расход рабочего агента при циркуляции в системе установки по уравнению:
кг/с б) Рассчитываем объемную производительность компрессора ТНУ по уравнению
Vкм = G V1'=0,552*0,055=0,0304 м3/с в) Определяем тепловую нагрузку на испаритель ТНУ по уравнению
Qисп = G *qo =0,552 *129=71,2 кВт г) Определяем тепловую нагрузку переохладителя
Qпо = G qпо=0,552· 8=4,416 кВт Рассчитываем удельный расход энергии на единицу полученного тепла Этн ТНУ по уравнению где q = qо + (lа/i);
эм = электромеханический КПД системы компрессор-приводной электродвигатель.
Рассчитываем электромеханический КПД эм по уравнению
эм = эд км=0,92· 0,97=0,892
где эд = КПД приводного эл. двигателя, может быть (от 0,85 до 0,92), принимаем 0,92;
км = механический КПД компрессора на практике известно км составляет от 0,93 до 0,97, принимаем 0,97.
Определяем электрическую мощность компрессора для ТНУ
Nэ = Этн =0,33· 71,2=23,5 кВт где Этн = удельный расход электроэнергии на единицу полученного тепла ТН;
Q0 — теплопроизводительность ТНУ, кВт.
Определяем коэффициент трансформации тепла по уравнению В виду того, что разность температур (tн1 — tн2) и (tв1 — tв2) невелики, а температуры низкого источника тепла tн и высокого близки к температуре окружающей среды tос, то среднюю температуру источников тепла можно определить как среднее арифметическое значение этих температур, т. е., среднее значение температуры нижнего источника тепла составит
К, А средняя температура верхнего источника тепла равна
К После определения средних температур, определяем удельный расход электрической энергии в цикле по уравнению Полный КПД теплонасосной установки составит по уравнению
4. Исходные данные для расчета компрессора Необходимо произвести тепловой расчет компрессора и подобрать компрессор по данным, полученным ранее.
Таблица 2
Тепло производительность, QТН, кВт | Температура НПИ, tИ, 0С | Температура НПИ в ИС, t’И, 0С | Температура НПИ из ИС, t"И, 0С | Температура воды в конденсатор, t’К, 0С | Температура воды из конденсатора, t"К, 0С | Рабочий агент (марка) | |
+10 | +10 | +4 | +5 | +60 | R-22 | ||
Таблица 3 — Параметры хладагента в узловых точках теоретического цикла теплового насоса
№ узловые точки | Температура в точке, С | Давление в точке, МПа | Энтальпия хладона i, (кДж/кг) | Уд. объем паров V, (м3/кг) | |
— 2 | 0,49 | 0,05 | |||
1' | 0,49 | 0,055 | |||
2' | 2,6 | 0,011 | |||
2,6 | |||||
2,6 | |||||
— 2 | 0,49 | 0,02 | |||
5. Расчет рабочих показателей компрессора
5.1 Расчёт компрессора в рабочих условиях
1) Удельная массовая теплопроизводительность:
2) Действительная масса всасываемого пара:
3) Действительная объемная подача:
— удельный объем всасываемого пара
4) Индикаторный коэффициент подачи:
— объемный коэффициент — учитывает объем потери, вызванной обратным расширением пара;
— учитывает объемные потери, вызванные сопротивлением клапанов.
P0 и РК определяются по точкам.
ДРВС и ДРН — потери давления (ДРВС? 5 кПа; ДРН? 10 кПа) Для аммиачных компрессоров n = 1,1, для хладоновых n = 1,0.
Относительная величина вредного пространства в зависимости от размеров и типа компрессора изменяется в пределах С0 = 0,02 — 0,08.
5) Коэффициент невидимых потерь — учитывает потери, вызванные теплообменом.
6) Коэффициент подачи:
7) Теоретическая объемная подача:
VД — действительная подача
8) Удельная объемная теплопроизводительность в рабочих условиях:
Подберем компрессор по тепопроизводительности ТНУ и теоретической объемной подачи, выбираем компрессор Таблица 4
Марка компрессора | Хладагент | Расположение цилиндров | Число цилиндров | Частота вращения, с-1 | Теоретическая объемная подача, м3/с | Номинальная тепло производительность, кВт | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | |||
длина | ширина | высота | |||||||||
D8SJ 4500 | R22 | W | 0,0503 | 80,5 | |||||||
5.2 Расчёт компрессора в номинальных условиях Рисунок 3 — Цикл ТНУ при номинальных условиях работы компрессора
Таблица 5 — Параметры хладагента в узловых точках цикла теплового насоса при номинальных условиях работы компрессора
№ узловые точки | Температура в точке, С | Давление в точке, МПа | Энтальпия хладона i, (кДж/кг) | Уд. объем паров V, (м3/кг) | |
— 15 | 0,3 | ||||
1' | — 3 | 0,3 | 0,08 | ||
2' | 1,2 | ||||
1,2 | |||||
1,2 | |||||
— 15 | 0,3 | ||||
Для того, чтобы найти номинальную удельную объемную теплопроизводительность выбранного компрессора и уточнить выбор проводим расчет компрессора в его номинальных условиях: tк = 30 °C, tо = -15°С
1) Удельная массовая теплопроизводительность хладагента в номинальных условиях, кДж/кг:
кДж/кг
2)Удельная объёмная теплопроизводительность в номинальных условиях, кДж/мі:
кДж/мі
3)Коэффициент невидимых потерь — учитывает потери, вызванные теплообменом.
4)Индикаторный коэффициент подачи в номинальных условиях:
5)Коэффициент подачи компрессора в номинальных условиях:
5.3 Подбор серийного компрессора Номинальная теплопроизводительность:
Найденная номинальная теплопроизводительность удовлетворяет характеристикам выбранного компрессора, поэтому окончательно выбираем:
Таблица 6
Марка компрессора | Хладагент | Расположение цилиндров | Число цилиндров | Частота вращения, с-1 | Теоретическая объемная подача, м3/с | Номинальная тепло производительность, кВт | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | |||
длина | ширина | высота | |||||||||
D8SJ 4500 | R22 | W | 0,0503 | 80,5 | |||||||
5.4 Расчет коэффициента преобразования
1) В теоретическом процессе сжатие пара совершается адиабатически. Затрата мощности действительной массы выражается адиабатической мощностью:
2) Индикаторный коэффициент полезного действия:
в — эмпирический коэффициент.
Для хладоновых машин: в = 0,0025
3) Индикаторная мощность:
4) Мощность трения:
РТР — удельное давление трения
РТР = 19−39 кПа — для непрямоточных машин.
5) Эффективная мощность:
6) Мощность на валу двигателя:
где зпер = 0,96−0,99 — КПД передачи.
7) Эффективная удельная теплопроизводительность
8) Тепловой поток в конденсаторе:
9) Коэффициент преобразования КОП = е + 1
КОП = 1,51 +1 =2,51
6. Теоретическая и действительная индикаторные диаграммы компрессора Теоретический рабочий процесс компрессора показан на рис. 2 в виде индикаторной диаграммы, которая представляет собой запись изменяющегося давления в цилиндре по ходу поршня в обе стороны. При движении поршня вправо пар всасывается в цилиндр компрессора по линии 4−1 при постоянном давлении р0; при обратном движении поршня пар сжимается в процессе 1−2 от начального давления р0 до конечного рк, а затем выталкивается по линии 2−3 при постоянном давлении рк. В теоретическом компрессоре отсутствует мертвое пространство, поэтому линия 3−4 совпадает с осью ординат, т. е. в мертвой точке давление изменяется мгновенно от рк до р0. Кроме того, в нем принимается равным нулю гидравлическое сопротивление всасывающих и нагнетательных клапанов, т. е. линии 4−1 и 2−3 совпадают с линиями р0; рк = const.
В идеальном компрессоре нет мертвого пространства, трения в движущихся частях; отсутствуют клапаны и, следовательно, потери давления в них; температура всасываемого пара равна температуре стенок цилиндра, а следовательно, нет вредного теплообмена. Давление всасывания постоянно и равно давлению кипения, а постоянное давление нагнетания равно давлению конденсации. Отсутствуют перетечки пара через неплотности.
Действительный рабочий процесс компрессора отличается от теоретического тем, что расширяется пар, оставшийся в мертвом пространстве; существуют гидравлические сопротивления всасывающих и нагнетательных клапанов, теплообмен пара в процессе всасывания, неплотности, а также трение в трущихся частях компрессора. Все эти факторы уменьшают холодопроизводительность компрессора и увеличивают затраты работы, а мертвое пространство и сопротивление клапанов изменяют его индикаторную диаграмму (рис. 2). При наличии мертвого пространства процесс нагнетания сжатых паров заканчивается в точке 3, не лежащей на оси р. В мертвом пространстве остаются сжатые пары, которые при обратном ходе поршня расширяются в процессе 3−4 до давления, несколько меньшего, чем давление в испарителе р0. Минимальное давление пара в точке 4 характеризует момент открытия всасывающего клапана, затем давление повышается, и происходит процесс всасывания пара 4−1. Когда всасывающий клапан закроется, начинается процесс сжатия пара 1−2 до давления, несколько большего, чем давление в конденсаторе. Максимальное давление в точке 2 характеризует момент открытия нагнетательного клапана и начало процесса нагнетания 2—3.
Рисунок 4 — Индикаторные диаграммы компрессора: а — теоретический рабочий процесс; б — действительный рабочий процесс
7. Подбор серийного компрессора Поршневые компрессоры различаются по следующим признакам:
· типу кривошипно-шатунного механизма — крейцкопфные и бескрейцкопфные;
· направлению движения паров хладагента в цилиндре — прямоточные и непрямоточные;
· числу ступеней сжатия — одно-, двух-и трехступенчатые;
· количеству цилиндров — однои многоцилиндровые (2, 4, 6, 8 и 16);
· расположению осей цилиндров — горизонтальные, U-, W-, UUи звездообразные
· конструкции корпуса компрессора — блок-картерные и блок-цилиндровые;
· характеру охлаждения — с водяным и воздушным охлаждением, и т. д. Наибольшее распространение получили бескрейцкопфные компрессоры.
Таблица 7 Компрессор подбираем по теоретической объемной подаче и номинальной производительности:
Марка компрессора | Хладагент | Расположение цилиндров | Число цилиндров | Частота вращения, с-1 | Теоретическая объемная подача, м3/с | Номинальная тепло производительность, кВт | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | |||
длина | ширина | высота | |||||||||
D8SJ 4500 | R22 | W | 0,0503 | 80,5 | |||||||
Рисунок 5 — Компрессор D8SJ 4500
8. Подбор серийного конденсатора Выбор конденсатора заключается в определении их площади теплопередающей поверхности. Площадь теплопередающей поверхности:
где — тепловой поток в конденсаторе
K=700−1050
— средний логарифмический температурный напор.
Таблица 8
Конденсатор | Действительная площадь наружной поверхности теплообмена, м2 | Длина труб l, м | Диаметр обечайки D, мм | Число труб, п | Число ходов, z | |
КТР-6 | 6,8 | 1,5 | 4; 2 | |||
Рисунок 6 — Горизонтальный конденсатор КТР-6
Кожух выполнен из стальной трубы. К одному концу кожуха приварено глухое сферическое донышко, к другому — фланец. К фланцу на шпильках крепится вставная трубная секция конденсатора из медных труб. Трубки с одного конца развальцованы в отверстиях трубной решетки, а с другого соединены попарно калачами. На трубы насажены плоские ребера из оцинкованной стали толщиной 0,5 мм.
К кожуху сверху приварен штуцер для подачи паров фреона в межтрубное пространство, снизу — сборник с патрубком и запорным вентилем для отвода жидкого холодильного агента. Сборник и свободное от труб нижнее пространство внутри кожуха являются ресиверной частью конденсатора. На боковой стенке приварен штуцер для предохранительной пробки. Отверстие пробки залито легкоплавким сплавом (висмут 50%, олово 13,3%, свинец 26,7%, кадмий 10%). При температуре 65…700С сплав пробки расплавляется и освобождает отверстие для выхода фреона (аммиака) наружу, чем и предохраняет конденсатор от разрушения. Трубная решетка закрыта чугунной крышкой с патрубком для входа и выхода воды и перегородками на внутренней стороне, обеспечивающими четырехходовое движение воды по трубам.
Фреон конденсируется в межтрубном пространстве, а охлаждающая вода циркулирует внутри труб змеевика.
9. Подбор серийного испарителя При выборе испарителя определяется его площадь теплопередающей поверхности.
Площадь теплопередающей поверхности:
где — холодопроизводительность холодильной установки, Вт,
O = 8,7 °Ссредний температурный напор.
Таблица 9
Испаритель | Площадь наружной поверхности, м2 | Размеры кожуха, мм | Число труб | Число ходов | Диаметр штуцеров, мм | Масса, кг | ||||
D | L | жидкостного | всасывающего | хладоносителя | ||||||
ИТР-12 | ||||||||||
Рисунок 7 — Фреоновый кожухотрубчатый испаритель ИТР Фреоновые горизонтальные кожухотрубчатые испарители типа ИТР для охлаждения теплоносителя аналогичны по конструкции аммиачным кожу-хотрубчатым испарителям. Главное отличие фреоновых испарителей заключается в том, что в них применяют медные трубы с накатными наружными ребрами. В холодильных машинах, работающих на фреоне-22, допускается применение гдадкотрубных испарителей.
Испаритель представляет собой горизонтальный цилиндрический кожух с приваренными на концах трубными решетками. В отверстиях трубных решеток развальцованы медные трубы диаметром, по которым протекает рассол, делая в них 6 ходов, что достигается устройством перегородок в крышках. Рассол поступает через нижний патрубок, приваренный к крышке, а выходит через верхний патрубок. Жидкий хладоагент поступает в межтрубное пространство через штуцер, приваренный к нижней части кожуха, образующийся пар отсасывается сверху через сухопарник.
Кожухотрубные испарители более просты в изготовлении, компактнее и дешевле по сравнению с вертикальнотрубными. Они позволяют применять закрытую систему циркуляции теплоносителя, что уменьшает расход соли на пополнение концентрации рассола, ослабляет коррозию труб и сокращает расход энергии на насосы вследствие уменьшения их напора. Недостатком этих испарителей является опасность повреждения труб из-за замерзания в них рассола при случайной остановке рассольного насоса или при недостаточной концентрации рассола.
10. Подбор серийного переохладителя Переохладители подбирают по теплопередающей поверхности:
Таблица 10
Марка | Поверхность охлаждения, м2 | Условные проходы патрубков, мм | Масса, кг | Габаритные размеры, мм | ||
жидкого | газообразного | |||||
ТФ2−25 | 0,3 | 15,5 | 615×240×180 | |||
Рисунок 8 — Переохладитель ТФ2−32: 1 — змеевик; 2 — корпус; 3 — донышко с фланцем; 4 — штуцер; 5 — гайки накидные; 6 — прокладки; 7 — ниппель, 8 — заглушка; 9 — фланец;
Переохладители применяют в холодильных установках для охлаждения водой жидкого холодильного агента ниже температуры конденсации.
Теплообменник ТФ2-32. Это змеевиковый фреоновый теплообменник. Обечайка изготовлена из трубы диаметром 108×4 мм, к которой приварены донышки. К донышкам обечайки приварены патрубки с квадратными фланцами, а к медному трубчатому змеевику, расположенному внутри обечайки, — штуцера с ниппельными соединениями. По змеевику движется жидкий фреон, а по межтрубному пространству — газообразный.
1. Кондрашов Н. Г., Лашутина Н. Г. Холодильно компрессорные машины и установки. — 3-е изд. — М. Высш. шк., 1984. — 335 с.
2. Рей Д., Макмайкл Д., Тепловые насосы: пер. с англ. — М.: Энергоиздат, 1982. — 224
3. Малышев В. С. Методические указания к расчетно-графическому заданию. — Мурманск: Мурманский государственный технический университет, 2009. — 38с.
4. Зеликовский И. Х., Каплан Л. Г., Малые холодильные машины и установки — М.: Агропромиздат, 1989. — 672 с.
5. Харитонов В. П., Пособие для машинистов холодильных установок — М.: Пищевая промышленность, 1977. — 344 с.
6. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г., Холодильные машины и аппараты — М.: Госторгиздат, 1960. — 656 с.